HOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS
|
|
- Šimon Kopecký
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 HOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b Josef Čmakal b Jiří Sopoušek c Jiří Dubský d a Katedra materiálů, FJFI ČVUT v Praze, Trojanova 13, Praha 2, ČR, marie.svobodova@fjfi.cvut.cz b UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha - Zbraslav, ČR, svobodova@ujp.cz, douda@ujp.cz, cmakal@ujp.cz c Ústav chemie, Přírodovědecká fakulta MU Brno, Kotlářská 2, Brno, ČR, sopousek@chemi.muni.cz d Ústav fyziky plazmatu AV ČR, v.v.i., Za Slovankou 3, Praha 8, ČR, dubsky@ipp.cas.cz Abstrakt Jedním z kritických míst energetických konstrukčních celků jsou svarového spoje, jak homogenní, tak především heterogenní. Vlastnosti svarového kovu se po svaření a následném tepelném zpracování liší od vlastností základního materiálu, zejména tvrdost svarového kovu je vyšší, a tepelně ovlivněná oblast jeví i patrné strukturní rozdíly ve srovnání s neovlivněným základním materiálem. Během dlouhodobého provozu však dochází k degradaci vlastností celého materiálu. Protože jednotlivé oblasti svarového spoje na toto degradační působení nereagují stejně, dochází tak k výrazným rozdílům vlastností, což velmi stěžuje predikci chování svarového spoje jako celku. Je proto důležité určit degradační mechanismy, probíhající během provozu ve sledovaném svarovém spoji, a studovat změny vlastností jednotlivých oblastí svarového spoje vyvolané právě těmito mechanismy. Náš příspěvek se zabývá studiem vlastností homogenních a heterogenních svarových spojů žáropevných ocelí. Jako žáropevné materiály byly použity 9% chromové oceli s označením P91 a P92, a nízkolegovaná CrMoVW ocel s označením T23. Pomocí světelné mikroskopie, transmisní elektronové mikroskopie a rentgenostrukturní difrakční analýzy byly sledovány strukturní vlastnosti jednotlivých oblastí svarových spojů a jejich změny během dlouhodobé izotermické exploatace na volném vzduchu při teplotě 650 C. Experimentální výsledky byly porovnány s výsledky simulací chování svarových spojů získané metodou CALPHAD. Dále byly provedeny testy mechanických vlastností, měření tvrdosti a zkoušky tečení. Veškeré výsledky byly porovnávány v závislosti na volbě svarového kovu, metody svařování a následné tepelné úpravy. 1
2 Abstract One of critical parts of structural device in power industry is a weld joint, similar or dissimilar. In comparison to the base metal, the mechanical and structure characteristics of as-welded and after post weld heat treatment (PWHT) weld metal are different, i.e. hardness values of weld metal are significantly higher. Moreover, the heat-affected zone (HAZ) induces even structure differences comparing to the unaffected base metal. In a long-term service, materials properties of whole weld joint degrade. Unfortunately, each zone of weld joint degrades specifically that leads to profoundly different properties of weld zones and disallows to reliable predict a behaviour of the weld as a whole. Therefore, it is very important to determine possible degradation processes occurring in the weld joint inducing the properties changes during longterm service and to study the behaviour of each zone of the weld joint in these service conditions. The paper deals with the study of materials properties of similar and dissimilar weld joins of creep-resisting steels. Creep-resisting 9% Cr steels marked P91, P92 and a low-alloyed CrMoVW steel marked T23 as experimental materials were used. The structure and mechanical including creep behaviour of each zone of the weld joint during a long-term isothermal exploitation at 650 C in air atmosphere was observed. For this reason, the light microscopy (LM), transmission electron microscopy (TEM), X-ray diffraction (XRD), and CALPHAD approach were used. Finally, all theoretical and experimental data were discussed with respect to the choice of weld metal, welding method, and PWHT. 1. ÚVOD Problematikou žáropevných materiálu pro energetiku a chemický průmysl se zabývá mnoho výzkumných pracovišť jak u nás, tak ve světě. Hlavním trendem současnosti je využití těchto materiálů pro energetická zařízení nové generace s nadkritickými parametry páry. Dosavadní zkušenosti o dlouhodobém chování žáropevných materiálů se ovšem většinou omezují pouze na základní materiál, přitom reálné konstrukční celky jsou samozřejmě svařované s mnoha místy tvarových změn. A právě tato místa tvoří nejkritičtější oblasti celého zařízení. Znalost chování svarových spojů a ohybů žáropevných materiálů v základním stavu, tak během dlouhodobého provozu, je tedy další nutnou podmínkou pro určení vhodnosti využití daného žáropevného materiálu pro nadkritické provozy. My jsme se v našem příspěvku věnovali homogenním a heterogenním svarovým spojům nízkolegované oceli T23 (2,25Cr-1Mo) a 9% chromovým ocelím P91 a P EXPERIMENTÁLNÍ MATERIÁL 2.1 Základní materiály Ocel T23 je modifikací nízkolegované bainitické oceli typu 2,25Cr-1Mo. Přísadou 0,04 hm.% V a nahrazením 0,90 hm.% Mo za 1,49 hm.% W (v oceli tak zbývá 0,10 hm.% Mo) se dosáhlo žáropevných vlastností (výchozího stavu oceli) srovnatelných s 9% chromovými ocelemi typu P91 a P92. Navíc obsah 0,005 hm.% B přispívá k zlepšení svařitelnosti. Struktura výchozího stavu (po normalizačním a popouštěcím žíhání) je tvořena popuštěným bainitem s karbidy typu M 23 C 6 a karbonitridy typu MX. V průběhu dlouhodobého vystavení teplotní expozici dochází k postupnému hrubnutí karbidů na hranicích zrn a částečné precipitaci nových částic uvnitř zrn. Karbidy typu M 23 C 6 (bohaté na chróm) jsou nahrazeny karbidy typu M 6 C (obsahující wolfram), 2
3 čímž se snižuje efekt substitučního zpevnění tuhého roztoku (viz Obr. 1). Žáropevné vlastnosti oceli T23 tak v průběhu teplotní exploatace klesají na úroveň původní oceli 2,25Cr-1Mo. Ocel P91 je známá feritickomartenzitická 9% chromová ocel legovaná 1 hm.% Mo, 0,20 hm.% V, 0,08 hm.% Nb a 0,05 hm.% N. Pro svoje pevnostní a creepové vlastnosti při zvýšených teplotách je využívána pro přehřívákové trubky kotlů a parovody v energetickém průmyslu. Struktura výchozího stavu (po normalizaci a popuštění) je tvořena popuštěným Obr.1. Fázový diagram oceli T23 martenzitem s karbidy typu M 23 C 6 a karbonitridy MX. V průběhu dlouhodobé Fig.1. Phase diagram of T23 steel izotermické výdrže na vysoké teplotě ( C) dochází k rozpouštění martenzitických latěk a k hrubnutí karbidů M 23 C 6 (viz Obr. 2). Ocel P92 je modifikace oceli P91 vzniklá legováním 1,7 hm.% W, čímž se dociluje substituční zpevnění tuhého roztoku, a tím i zvýšení žáropevnosti materiálu. Struktura je rovněž tvořena popuštěným martenzitem s disperzí karbidických částic typu M 23 C 6 a karbonitridy MX. V průběhu teplotní expozice opět dochází k rozpouštění martenzitických latěk a k hrubnutí precipitátů typu M 23 C 6 a k precipitaci Lavesovy fáze bohaté na wolfram a molybden (viz Obr. 3). Obr. 2. Fázový diagram oceli P91 Fig. 2. Phase diagram of P91 steel Obr. 3. Fázový diagram oceli P92 Fig. 3. Phase diagram of P92 steel Chemické složení oceli T23 (normalizovaná C/10 min/vzduch a popuštěná 770 C/60 min/vzduch), oceli P91 (normalizovaná C/60 min/vzduch a popuštěná 750 C/120 min/vzduch) i oceli P92 (normalizace C/60 min/vzduch a popuštění 780 C/120 min/vzduch), použitých pro výrobu homogenních a heterogenní svarových spojů, je uvedeno v Tab. 1. 3
4 2.2 Přídavné materiály Pro výrobu svarových spojů byly použity přídavné materiály Union I Cr2WV (viz Obr. 4) pro oceli T23 a Thermanit MTS 616 (viz Obr. 5) pro oceli P91 a P92. Chemické složení materiálu Union I Cr2WV je velice blízké oceli T23 především v obsahu chrómu, viz Tab.1. Naopak přídavný materiál Thermanit MTS 616 obsahuje 9% Cr a je tak chemicky vhodný pro martenzitické oceli s tímto obsahem chrómu. Obr. 4. Fázový diagram přídavného materiálu Union I Cr2WV Obr. 5. Fázový diagram přídavného materiálu Thermanit MTS 616 Fig. 4. Phase diagram of weld metal Union I Cr2WV Fig. 5. Phase diagram of weld metal Thermanit MTS 616 V případě heterogenních svarových spojů odlišných materiálů, tzv. přechodové svary, vzniká problém výběru vhodného přídavného materiálu především z hlediska problematiky následného vzniku nauhličené a oduhličené oblasti. V případě svaření nízkolegované oceli T23 s 9% Cr ocelí by ideální přídavný materiál měl obsahovat přibližně 6 hm.% Cr, takový však není na trhu k dispozici. Proto se volí přídavný materiál podobný buď 9% Cr nebo 2,25% Cr a věnuje se velká pozornost difúzním procesů, které v takovýchto svarových spojích určují jejich kvalitu a ovlivňují následné chování. Tabulka 1. Chemické složení experimentálních základních a přídavných materiálů Materiál C Mn Si P S Cr Ni Mo V Nb N W Ostatní Ocel T23 0,06 0,29 0,21 0,014 0,004 2,25 0,10 0,240 0,040 0,006 1,49 B 0,005, Al 0,013 Ocel P91 0,09 0,56 0,20 0,021 0,009 8,36 0,46 0,86 0,200 0,060 0,065 Al 0,007 Ocel P92 0,11 0,48 0,37 0,013 0,005 8,58 0,09 0,33 0,227 0,058 0,037 1,62 B 0,0015, Al 0,017 Union I 0,08 0,56 0,006 0,001 2,23 0,220 1,72 Thermanit 0,11 0,46 0,38 0,008 0,001 8,76 0,53 0,40 0,201 0,060 0,044 1,55 Cu 0,05 Table 1. Chemical composition of base and weld metals 4
5 2.3 Svarové spoje Obr. 6. Varianty svarů oceli T23 Fig. 6. Weldments of T23 steel Silnostěnné kotlové trubky z oceli T23 o průměru OD 38x8mm byly dodány po normalizačním žíhání při teplotě C po dobu 10 min (chlazeno na vzduchu) a následném popuštění při teplotě 770 C po dobu 1 h. Homogenní svarové spoje pak byly vyrobeny metodou TIG (argon) na tupých V svarech ve spolupráci s firmou Alstom Power, s.r.o Brno ve třech technologických variantách (stav po výchozím TZ viz Obr. 6): 1. varianta A bez předehřevu, bez žíhání po svaření 2. varianta B s předehřevem 150 C, bez žíhání po svaření 3. varianta C bez předehřevu, s žíháním po svaření 715 C/30 min. Silnostěnné trubky z oceli P92 o průměru OD 350x39mm byly dodány po normalizačním žíhání při teplotě C (chlazeno na vzduchu) a následném popuštění při teplotě 780 C. Homogenní svarové spoje pak byly vyrobeny ve spolupráci s firmou Modřanská potrubní, a.s. metodou TIG (Argon) pro kořenovou housenku a ručně obalovanou elektrodou pro výplň a krycí housenku. Opět šlo o tupý W svar, s předehřevem 200 C, interpass C a následným tepelným zpracováním 760 C/ 2 h/ vzduch. Obr. 7. Svar oceli P92 Fig. 7. Weld of P92 steel Obr. 8. Heterogenní svar P91-P92 Fig. 8. Dissimilar weld of P91-P92 Heterogenní svarový spoj oceli P92- P91 byl vyhotoven na trubkách o průměru ID 350x39mm (ocel P91) a ID 350x80mm (ocel P92). I v tomto posledním případě byla technologie svařovaní volena TIG (Argon) pro kořenovou housenku a obalovaná elektroda pro výplň a krycí housenku. Jednalo se o spoj 45W + 5kout. s následným tepelným zpracováním 750 C/3 h/vzduch a 700 C/2 h/vzduch. Všechny svarové spoje byly svařovány v poloze PF. 5
6 3. VÝSLEDKY STRUKTURNÍCH ANALÝZ Mikrostruktura zkušebních svarových spojů byla pozorována ve výchozím i degradovaném stavu pomocí světelné mikroskopie, elektronové mikroskopie a rentgenové difrakce. Současně byla provedena simulace reálných svarových spojů pomocí metody CALPHAD. Zde uvádíme hlavní výsledky. Výchozí stav homogenních svarových spojů oceli T23 se lišily volbou technologického zpracování (předehřev, žíhání po svaření), což Obr. 9. Fázový profil přes svar C Fig. 9. Phase profile cross weld C mělo vliv i na výslednou mikrostrukturu výchozích stavů. Z makroskopického pohledu je zřejmá především menší šířka TOO základního materiálu svaru C, která je oproti zbylým dvěma variantám poloviční. Z pohledu mikroskopického pak byla pozorována vyšší hustota precipitátu u varianty B ve srovnání s variantou A, ale jinak jsou obě varianty strukturně velice podobné. Naopak mikrostruktura varianty C vykazuje již ve výchozím stavu známky slabší precipitace karbidických složek. Ve všech případech však jde o strukturu silně popuštěného bainitu s hrubými karbidy M 23 C 6 a jemnými částicemi M 4 C 3 s feritickým zrnem o průměrné velikosti 6,5 (ZM), reps. 4,5 (pásmo přehřátí). Vlivem teplotní degradace (650 C) dochází k hrubnutí již vyloučených karbidických částic především na hranicích zrn (přeměna M 23 C 6 na M 6 C) a k jejich dalšímu vylučování a růstu velikosti i uvnitř zrn. Simulace metodou CALPHAD navíc předpověděla i výskyt fáze M 7 C 3 (viz Obr. 9) a Lavesovy fáze (ta pouze při nižších teplotách degradace - kolem 550 C). Za výraznou strukturní změnu však nutno považovat postupně hrubnutí jemnozrnného pásma normalizace postupujícího od obou povrchů trubky ke středu tloušťky stěny. Nejmenší změny jsou patrny u varianty A, nejvýraznější u varianty C, kde je pásmo normalizace kromě samotného středu zhrublé prakticky přes celý průřez (viz Obr. 10). To se Obr. 10. Pásmo normalizace degradovaného svaru C Fig. 10. Fine-grained zone of exposed weld (type C) podepisuje i na hodnotách tvrdosti (střed pásma normalizace cca140hv10, zhrublá oblast cca 112HV10). Mikrostruktura homogenního svarového spoje oceli P92 je homogenní a je tvořena popuštěným martenzitem s disperzí karbidických částic typu M 23 C 6 a MX. Tepelně ovlivněná oblast (TOO) je velice úzká (2-3 mm) viz obr.7 a bez defektů. Strukturně je méně výrazná a bez významného zhrubnutí struktury na rozhraní. 6
7 Tvrdost svarového kovu se pohybuje mezi HV10, tvrdost TOO mezi 220 až 260 HV10 a tvrdost základního materiálu je 225 HV10. Obr. 11. Mikrostruktura (A) krycí housenky, (B) kořenové housenky, (C) výplňových housenek, (D) linie ztavení, (E) pásma normalizace a (F) základního materiálu (SM vždy vlevo, TEM vždy vpravo). Fig. 11. Microstructure of (A) cap, (B) root, (C) filler passes, (D) fusion line, (E) finegrained zone, and (F) unaffected base metal (LM left, TEM right). Obr. 12. TOO oceli P91 Fig. 12. HAZ of P91 steel Mikrostruktura heterogenního svarového spoje ocelí P92-P91 je tvořena popuštěným martenzitem s karbidickými částicemi typu M 23 C 6 a MX. Mikrostruktura kořene, výplně a krycí housenky svaru je tvořena popuštěným martenzitem s nevýraznými změnami podél svarového kovu. Tepelně ovlivněná zóna s málo patrným pásmem přehřátí (výraznější na straně oceli P91 viz Obr. 12) je taktéž velice úzká (2-3 mm) a strukturně homogenní přes tloušťku stěny trubky. Na vnějším povrchu svaru v základním materiálu (u obou ocelí, ale především velice výrazně u oceli P92) je patrná rozsáhlá hrubozrnná oblast (viz Obr. 13), 7
8 tvrdostně se však od zbytku základního materiálu neliší. Tvrdost svarového kovu je 292 HV10 (kořen 306 HV10), TOO oceli P HV10, TOO oceli P HV10, základní materiál oceli P HV10 a základní materiál oceli P HV10. Obr. 13. ZM oceli P92 Laboratorní zkoušky vlivu TZ po svaření na následnou teplotní degradaci při teplotě 650 C homogenního i heterogenního svarového spoje oceli P92 zatím stále probíhají. Fig. 13. Base metal of P92 steel 4. VÝSLEDKY MECHANICKÝCH ZKOUŠEK Provedené tahové i rázové zkoušky potvrdily vliv TZ po svaření na vlastnosti svarových spojů. Po izotermickém degradačním namáhání je tento vliv daleko více patrný. Např. k poklesu mechanických hodnot homogenního svaru oceli T23 dochází výrazně rychleji u varianty C (žíhána po svaření) oproti ostatním variantám. 5. VÝSLEDKY ZKOUŠEK TEČENÍ Zkoušky tečení svarových spojů byly realizovány v laboratořích ÚFM AV ČR v Brně. Jednalo se o jednoosé tahové zatěžování s konstantní či cyklicky proměnnou teplotou. Vzájemné porovnání creepového chování základních ocelí s chováním svarových spojů vedlo o očekávanému závěru, že creepová odolnost svarů je obecně nižší. 6. ZÁVĚR Uvedená práce se věnuje homogenním a heterogenním svarovým spojům nízkolegované oceli T23 (2,25Cr-1Mo) a 9% chromovým ocelím P91 a P92. Pro posuzování jejich chování po výchozím TZ a po následné teplotní expozici bylo využito světelné i elektronové mikroskopie, rentgenodifrakční analýzy, metody CALPHAD a byly provedeny zkoušky mechanických vlastností včetně creepových zkoušek. LITERATURA [1] DOUDA, J. Materiálové řešení teplosměnných zařízení nové generace v energetice a chemickém průmyslu. Závěrečná zpráva projektu, projekt MPO č. FT-TA2/038. [zpráva UJP 1318], UJP PRAHA a.s., Praha 2008, s [2] ČMAKAL, J. aj. Řešení materiálových a technologických inovací pro energetická a chemická zařízení nové generace pracující za vysokých teplot (III). Roční zpráva za rok 2008, projekt MPO č. 2A-1TP1/057. [zpráva UJP 1323], UJP PRAHA a.s., Praha 2008, s. 87. PODĚKOVÁNÍ Autoři děkují Ministerstvu obchodu a průmyslu České republiky za její finanční podporu v rámci programu TANDEM, projektu č. FT-TA2/038, a programu TRVALÁ PROSPERITA, projektu č. 2A-1TP1/057. 8
OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
VíceSTRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL
STRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b František Hnilica b Josef Čmakal b Jiří Dubský c a KMAT FJFI ČVUT, Trojanova 13, 120
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VíceSVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT.
SVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT Dagmar Jandová ŠKODA VÝZKUM, s. r. o., Tylova 57, 316 00 Plzeň, ČR, dagmar.jandova@skoda.cz
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ P91/P23 CREEP PROPERTIES AND MICROSTRUCTURE OF HETEROGENEOUS WELD JOINTS P91/923
ŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ / CREEP PROPERTIES AND MICROSTRUCTURE OF HETEROGENEOUS WELD JOINTS /923 Denisa Toušová Zdeněk Kuboň Vlastimil Vodárek VÍTKOVICE-Výzkum
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceŽáropevné oceli pro energetiku a jejich degradace
pro energetiku a jejich degradace JuveMatter 2011 Konference aplikovaného materiálového výzkumu 6. 9. 5. 2011, Jáchymov pro energetiku a jejich degradace Marie Svobodová 1 pro energetiku a jejich degradace
VíceSIMULACE REDISTRIBUCE UHLÍKU V HETEROGENNÍM SVAROVÉM SPOJI P91/27NiCrMoV15-6
SIMULACE REDISTRIBUCE UHLÍKU V HETEROGENNÍM SVAROVÉM SPOJI P91/27NiCrMoV15-6 SIMULATION OF CARBON REDISTRIBUTION IN HETEROGENEOUS WELD JOINT OF P91/27NiCrMoV15-6 STEELS Zdeněk Hodis, Bronislav Zlámal a
VíceDEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY DEGRADATION OF THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF LOW- ALLOY HIGH-TEMPERATURE STEELS RESULTING FROM LONG- TERM ACTION OF
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceROZBOR HOMOGENNÍHO SVAROVÉHO SPOJE SUPERMARTENZITICKÉ OCELI TYPU 13Cr6Ni2,5Mo
ROZBOR HOMOGENNÍHO SVAROVÉHO SPOJE SUPERMARTENZITICKÉ OCELI TYPU 13Cr6Ni2,5Mo Gabriela Rožnovská - Vlastimil Vodárek - Magdaléna Šmátralová - Jana Kosňovská Vítkovice Výzkum a vývoj, spol. s r. o., Pohraniční
Více22. 24. 5. 2007, Hradec nad Moravicí CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT
CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT Jiří Kudrman Jindřich Douda Marie Svobodová UJP PRAHA a.s.nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceMIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009
MIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009 Bc. Petr MARTÍNEK Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku
VíceŽÁROPEVNOST A MIKROSTRUKTURA SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P91 CREEP RESISTANCE AND MICROSTRUCTURE OF STEEL P91 WELD JOINTS
ŽÁROPEVNOST A MIKROSTRUKTURA SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P91 CREEP RESISTANCE AND MICROSTRUCTURE OF STEEL P91 WELD JOINTS D. Jandová, J. Kasl, V. Kanta ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 57, Plzeň, ČR jandova@skoda.cz
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS
ŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS Tomáš Vlasák 1, Jan Hakl 1, Jozef Pecha 2 1 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice, 190 11 Praha, ČR,
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra mechanické technologie
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra mechanické technologie Vliv tepelného zpracování na vlastnosti svarových spojů modifikované 9% Cr oceli Effect of Heat Treatment on the Properties
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VíceDUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL
DUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL Pavel Novák Dalibor Vojtěch Jan Šerák Michal Novák Vítězslav Knotek Ústav kovových materiálů
VíceVLIV SVAROVÉHO SPOJE NA VLASTNOSTI NANÁŠENÝCH TENKÝCH VRSTEV TIN INFLUENCE OF WELDING ON PROPERTIES DEPOSITED THIN FILMS TIN
VLIV SVAROVÉHO SPOJE NA VLASTNOSTI NANÁŠENÝCH TENKÝCH VRSTEV TIN INFLUENCE OF WELDING ON PROPERTIES DEPOSITED THIN FILMS TIN Lenka Pourová a Radek Němec b Ivo Štěpánek c a) Západočeská univerzita v Plzni,
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI ODPOVÍDAJÍCÍ NORMĚ - NEDOSTATEČNÝ PODKLAD PRO ROZHODNUTÍ O APLIKACI
MECHANICKÉ VLASTNOSTI ODPOVÍDAJÍCÍ NORMĚ - NEDOSTATEČNÝ PODKLAD PRO ROZHODNUTÍ O APLIKACI MECHANICAL PROPERTIES SATISFYING REQUIREMENTS OF THE CODE? INSUFFICIENT KNOWLEDGE TO MAKE A DECISION ON A USE OF
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
Více5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli
SVAŘOVÁNÍ KOVŮ V PRAXI část 5, díl 2, kap. 7.10.3, str. 1 5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli Austenitické vysokolegované chrómniklové oceli obsahují min. 16,5 hm. % Cr s dostatečným
VíceMIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH Ni 3 Al-Ni A NiAl-Ni. Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a
MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH 3 Al- A Al- MICROSTRUCTURE PROPERTIES OF 3 Al- AND Al- DIFFUSION COUPLES Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a a VŠB-Technical University
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceKONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY. Jaroslav Purmenský
KONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY Jaroslav Purmenský VÍTKOVICE - Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava - Vítkovice,
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY OF DISSIMILAR WELDS OF CREEP-RESISTANT STEELS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství Ing. Bronislav Zlámal STRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceSIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS
SIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS Rudolf Foret, Vít Jan, Bronislav Zlámal a Jiří Sopoušek b Milan
VíceProvozní korozní zkoušky ohybù austenitických ocelí pro nadkritické uhelné kotle
Czech Associa on of Corrosion Engineers TECHNOLOGICKÉ ZAJÍMAVOSTI A ÈLÁNKY Z PRAXE Provozní korozní zkoušky ohybù austenitických ocelí pro nadkritické uhelné kotle Operation corrosion test of austenitic
VícePOROVNÁNÍ VLIVU DEPOSICE TENKÝCH VRSTEV A NAVAŘOVÁNÍ NA DEGRADACI ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU
POROVNÁNÍ VLIVU DEPOSICE TENKÝCH VRSTEV A NAVAŘOVÁNÍ NA DEGRADACI ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU COMPARISON OF INFLUENCES OF DEPOSITION THIN FILMS AND WELDING ON DEGRADATION OF BASIC MATERIAL Monika Hadáčková a
VíceSVAROVÉ SPOJE TVÁŘENÉ A LITÉ ŽÁROPEVNÉ OCELI P91 MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA
SVAROVÉ SPOJE TVÁŘENÉ A LITÉ ŽÁROPEVNÉ OCELI P91 MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA WELD JOINTS OF WROUGHT AND CAST CREEP RESISTANT STEEL P91 MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY Dagmar
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017 Bc. Jakub Vlasák Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika vlasak@students.zcu.cz
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 N 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 EN 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceTECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI
TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI Učeň M., Filípek J. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VícePetr Kubeš. Vedoucí práce: Prof. Ing. Petr ZUNA, CSc. D. Eng. h.c. Konzultant: Ing. Jakub HORNÍK, Ph.D.
Kinetika růstu zrna a rekrystalizace při tvářecích režimech pro zpracování oceli SA 508 Kinetics of Grain Growth and Recrystallization during Forming Modes for Processing of Steel SA 508 Petr Kubeš Vedoucí
VíceSVÚM a.s. Zkušební laboratoř vlastností materiálů Tovární 2053, Čelákovice
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Pracoviště Čelákovice 2. Pracoviště Praha Areál VÚ, Podnikatelská 565, 190 11 Praha-Běchovice 1. Pracoviště Čelákovice Pracoviště je způsobilé aktualizovat normy identifikující
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceE-B 312. EN 1599: E Z (CrMo) B 42
E- 312 EN 1599: E Z (CrMo) 42 Pro svařování energetických a chemických zařízení do nejvyšší teploty stěny 560 C. Mechanické vlastnosti jsou zaručovány po doporučeném tepelném zpracování. Předehřev: 250-300
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceELECTROCHEMICAL HYDRIDING OF MAGNESIUM-BASED ALLOYS
ELEKTROCHEMICKÉ SYCENÍ HOŘČÍKOVÝCH SLITIN VODÍKEM ELECTROCHEMICAL HYDRIDING OF MAGNESIUM-BASED ALLOYS Dalibor Vojtěch a, Alena Michalcová a, Magda Morťaniková a, Borivoj Šustaršič b a Ústav kovových materiálů
VíceOK SFA/AWS A 5.11: (NiTi3)
OK 92.05 SFA/AWS A 5.11: EN ISO 14172: E Ni-1 E Ni2061 (NiTi3) Obalená elektroda, určená ke svařování tvářených i litých dílů z čistého niklu. Lze použít i pro heterogenní svary rozdílných kovů jako niklu
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VíceMIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI.
PROMATTEN 20, Vidly, 3. 4.. 20 MIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI. Ing. Martin Sondel, Ph.D.,2, doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc.,2, prof. Ing.
VíceHomogenní svarový spoj supermartenzitické nerezavějící oceli typu 13Cr6Ni2,5Mo. Homogeneous Weldment of 13Cr6Ni2.5Mo Super-martensitic Stainless Steel
Homogenní svarový spoj supermartenzitické nerezavějící oceli typu 13Cr6Ni2,5Mo Homogeneous Weldment of 13Cr6Ni2.5Mo Super-martensitic Stainless Steel Ing. Magdalena Šmátralová, Ph.D., Ing. Gabriela Rožnovská,
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
Vícea Katedra materiálů FJFI ČVUT, Trojanova 13, Praha, ČR, b UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, ČR,
METAL 26 23.-25.5.26, Hradec nad Moravicí DEGRADACE POVRCHOVÝCH VRSTEV OCELI PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY A PROSTŘEDÍ SURFACE LAYER DEGRADATION OF STEELS BY LONG-TIME TEMPERATURE AND ENVIROMENTAL EFFECTS
VícePožadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů
Požadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů ASME Sec. II, Sec. VIII Div. 1 a Sec. IX / Ed. 2015, Michal Heinrich AI / ANI 1 Přehled přednášky I. část Výběr schválených
VíceTeplotní režim svařování
Teplotní režim svařování Jednoduchý teplotní cyklus svařování 111- MMAW, s=3 mm, 316L, Jednoduchý teplotní cyklus svařování Svařování třením Složitý teplotní cyklus svařování 142- GTAW, s=20mm, 316L Teplotní
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, 430 01 Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VíceE-B 321. EN ISO 3580: E Z (CrMoV) B 22
E-B 321 EN ISO 3580: E Z (CrMoV) B 22 Pro svařování částí energetických zařízení především ze žáropevných ocelí typu CrMoV. Mechanické vlastnosti jsou zaručovány po doporučovaném tepelném zpracování. Předehřev:
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VícePrecipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost
Precipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost V.Foldyna*, A.Jakobová*, V.Vodárek**, M.Filip**, Z.Kuboň** * Ostrava, Česká republika **
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b a Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VíceVysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství DIPLOMOVÁ PRÁCE
Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Žárupevnost a mikrostruktura heterogenních svarů typu P91/P23 DIPLOMOVÁ
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceČíslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_17
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
Více