ŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ. Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, ,
|
|
- Richard Říha
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 ŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, , jaroslav.purmensky@seznam.cz Ing.Václav Foldyna, DrSc., U prodejny 23, Ostrava-Hrabůvka, 1. ÚVOD Zařízení tepelné energetiky, zejména tlakových systémů parních kotlů představují specifickou oblast vyžadující dlouhodobou odolnost použitých materiálů proti působení zvýšených teplot a tlaků. Vzhledem k velkým hmotnostním a finančním objemům komponent pracujících v tzv. creepové oblasti je proto oprávněná snaha o jejich co nejlepší ekonomické využití. V reálné konstrukční i provozní praxi to znamená maximální využití deklarovaných žárupevných vlastností použitých ocelí po dobu jejich životnosti, představujících expoziční dobu min provozních hodin. V současné době, ať už při stavbě nových energetických bloků nebo jejich plánované rozsáhlé modernizaci ve střední, ale i východní Evropě se počítá s využitím velmi dobré odolnosti proti tečení u nízkolegovaných CrMoV ocelí, podobně jako se stále více aplikovanými komplexně legovanými feritickými ocelemi na bázi 9% Cr pro jejich vysokou žárupevnost až do tzv. nadkritických teplot. 2. ROZBOR PROBLÉMU Definujeme-li žárupevnost jako odolnost proti tečení za vysokých teplot, jedná se o schopnost dané oceli, resp. slitiny odolávat plastické deformaci za konstantního napětí a konstantní teploty. V reálném provozu energetických bloků se jedná o vnitřní přetlak páry, resp. směsi pára/voda při teplotách cca 400 až 600 (650) C. V těchto teplotních oblastech již nestačí pro definici odolnosti vůči vnějším vlivům krátkodobé pevnostní charakteristiky jako mez kluzu, resp. mez pevnosti a je nezbytné počítat s aplikací procesu tečení jako dominantního mechanizmu porušujícího integritu dané součásti. V následujícím si dovolíme uvést základní aspekty ovlivňující u nízkolegovaných CrMoV a feritických Cr ocelí jejich žárupevnost s důrazem na vliv chemického složení, resp. legování a výchozí mikrostruktury a možnosti predikce creepového chování za vysokých teplot. 3. ZÁKLADNÍ ASPEKTY ŽÁRUPEVNOSTI U FERITICKÝCH TYPŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ Mikrostruktura žárupevných ocelí na feritické bázi a jí odpovídající užitné vlastnosti včetně žárupevnosti jsou úzce závislé na typech a podílech přítomných mechanizmů zpevnění. Za předpokladu, že hlavní příspěvky zpevnění k hodnotě krátkodobé meze kluzu, při teplotě + 20 C jsou: R D dislokační zpevnění, R P precipitační zpevnění, R S substituční 1 z 16
2 zpevnění a třecí napětí mřížky R P-N, (Pierls-Nabarrovo napětí) lze pomocí chemické a elektronomikroskopické analýzy definovat jejich konkrétní velikosti. Přitom k jejich stanovení lze využít následujících vztahů [9] R D = f 1 ( ρ ½ ) ( 1 ) R P = f 2 (l -1 ) ( 2 ) R S = f 3 (x α ) ( 3 ) R P-N = 40 MPa ( 4 ) kde ρ..střední hustota dislokací l...střední vzájemná vzdálenost částic vytvrzujících fází x α..obsah legujících prvků rozpuštěných v tuhém roztoku Z provedených rozborů na oceli 0.5 Cr 0.5 Mo 0.3 V (15128) [9] bylo zjištěno, že ke krátkodobé mezi kluzu přispívá cca 44 % precipitační zpevnění R P, cca 30 % dislokační zpevnění R D a 15 % substituční zpevnění tuhého roztoku Rs. Z pohledu žárupevnosti lze za hlavní příspěvky zpevnění považovat precipitační zpevnění R P a substituční zpevnění R S. Bylo jednoznačně prokázáno, že jemné částice precipitátu vyloučené ve struktuře v dostatečném množství podobně jako optimální legování tuhého roztoku tzv. velkými atomy Mo resp.w účinně omezují dislokační skluz nebo jejich difusní pohyb, které jsou nezbytné k realizaci procesu tečení při vysokoteplotní expozici. [9]. Naopak vysoká úroveň dislokačního zpevnění (např. u martensitických a bainiticko-martenzitických struktur může výrazně přispět k urychlení creepového procesu zejména za delších časů expozice (zkrácení difusních drah, vyloučení precipitátů s podkritickou velikostí). 3.1 Precipitační zpevnění Vliv precipitačního zpevnění na žárupevnost je možno úspěšně hodnotit tzv. vzájemnou vzdáleností částic disperzní fáze l ef. Jestliže vzájemná vzdálenost částic l ef je menší než velikost subzrn, rychlost creepu je přímo úměrná třetí mocnině vzdálenosti částic, tj. ε s l ef 3. Pokud vzdálenost částic dosáhne velkosti subzrn, rychlost creepu ε s již nezávisí na vzdálenosti částic l ef. V tomto případě závisí žárupevnost ocele jen na substitučním zpevnění tuhého roztoku. Z toho vyplývá důležitost, jak množství a velikosti, tak rozměrové stálosti sekundárních fází ve feritických ocelích pro jejich žárupevnost. Zpevnění nízkolegovaných CrMoV ocelí je určeno především disperzí karbidu nebo karbonitridu vanadu (V 4 C 3 nebo VCN) [1, 3, 5, 8]. Naproti tomu v nízkolegovaných CrMo ocelích se na zpevnění podílejí částice karbidů Mo 2 C a/nebo Cr 7 C 3 [6, 8, 15]. V modifikovaných chromových ocelích s nízkým obsahem dusíku je zpevnění určeno převážně karbidy M 23 C 6, zatímco v ocelích s vyšším obsahem dusíku se na zpevnění podílejí částice M 23 C 6 a MX (VN, NbCN) [5, 8, 11, 13] Jestliže precipitační zpevnění ocele je určeno jedinou fází (např. v oceli 0,5 Cr 0,5 Mo - 0,3 V pouze VX [1, 8] a v oceli 9 Cr 1 Mo pouze M 23 C 6 ) [4], lze vzájemnou vzdálenost částic l (IPS) určit pomocí rovnice: l = ( N v. d) ( 5 ) z 16
3 kde N v je počet částic v jednotce objemu d je střední průměr částic. V případě, že v oceli přispívají na precipitační zpevnění částice dvou, co do velikosti odlišných fází (např. Mo 2 C a Cr 7 C 3 v oceli 2.25 Cr 1 Mo, podobně jako v případě oceli 9 Cr 1 Mo 0.3 V N částice M 23 C 6 a VN), je žárupevnost ovlivněna tzv. efektivní vzájemnou vzdáleností l eff, která může být stanovena podle vztahu (6) 1 = ( 6 ) l eff l e l s Zde l s znamená vzájemnou vzdálenost malých částic (VN v Cr ocelích s volným dusíkem, V 4 C 3 a Mo 2 C u nízkolegovaných ocelí) a l e znamená vzájemnou vzdálenost velkých částic (M 23 C 6 u Cr ocelí a Cr 7 C 3 u nízkolegovaných ocelí). Přitom volný dusík je část dusíku v oceli, která není vázána na Al nebo Ti. Zmenšení vzájemné vzdálenosti částic l vede, jak ke zvýšení meze kluzu za normální teploty, tak rovněž k výraznému zvýšení meze pevnosti při tečení, zároveň se snižuje rychlost creepové deformace. Na obr. 1 a 2 jsou demonstrovány závislosti mezí pevnosti při tečení na vzájemné vzdálenosti částic u nízkolegovaných CrMoV ocelí (obr.1) resp. u ocelí 9 Cr 1Mo (obr.2). Z obr. 1 je rovněž patrný pokles žárupevnosti při velmi nízkých hodnotách l (pod cca 70 mm) způsobený změnou mechanizmu blokování dislokačního pohybu při možném protínání částic disperzní fáze (vysoké hodnoty dislokační hustoty u martenzitických struktur, velmi malé částice se semikoherentním rozhraním). 3.2 Zpevnění tuhého roztoku (substituční zpevnění) Vedle výše uvedeného precipitačního zpevnění je substituční zpevnění druhým činitelem příznivě ovlivňujícím žárupevnost. Bylo zjištěno, že legování tuhého roztoku do tzv. limitu rozpustnosti atomy Mo resp. W snižuje rychlost sekundárního creepu a zvyšuje odolnost proti tečení. Obsahuje-li ocel wolfram je zpevnění tuhého roztoku závislé na Mo ekvivalentu Mo eq [5] ; Mo eq = Mo + 0,5 W ( 7 ) Vliv obsahu Mo na rychlost tečení u nízkolegované CrMoV oceli patrný z obr. 3 ukazuje, že rychlost tečení se snižuje pouze do obsahu 0.5% Mo, čemuž odpovídá i růst creepové pevnosti uvedený na obr.4. Dlouhodobé testy žárupevnosti provedené u 9% Cr oceli modifikované molybdenem v rozmezí 0.57 až 2.6 % Mo potvrdily příznivý vliv Mo rovněž u těchto typů ocelí. Analýzy 3 z 16
4 vycházející z experimentů dosahujících téměř 10 5 zkušebních hodin vedly k závěru, že creepová pevnost při 600 C a časech 10 5 hodin se významně zvyšuje při legování přibližně do obsahu 1% Mo. (Obr.5) Z těcho výsledků vyplývá, že úsilí zvýšit creepovou odolnost způsobem dalšího zvyšování obsahů Mo a W nad uvedené limity bude neúspěšné jak u nízkolegovaných, tak u modifikovaných feritických Cr ocelí. Naopak přelegování ocelí těmito prvky nad limit rozpustnosti může vést ve struktuře oceli během vysokoteplotní expozice k tvorbě nežádoucích fází (např. typu M 6 C příp. Fe 2 Mo (W) s nízkou rozměrovou stabilitou, které rozpouštějí příznivou disperzi typu VC resp. VCN nebo ochuzují tuhý roztok o příznivě působící Mo tvorbou Lavesovy fáze Fe 2 Mo (W). Přesto, že se jedná o interticiální prvek, bylo nejvýraznější zlepšení žárupevnosti u 9% a 12% Cr ocelí pozorováno při legování dusíkem. Bylo zjištěno, že mez pevnosti při tečení u těchto ocelí závisí na obsahu volného dusíku. Jde o část dusíku, který není vázán na Al, Ti nebo Nb a nabývá formy částic nitridu vanadu VN (obr. 6). 3.3 Degradační procesy Degradační procesy se projevují snížením uvedených mechanismů zpevnění vlivem vysokoteplotní expozice. [ 9-13 ] Snížení precipitačního zpevnění Ke snížení precipitačního zpevnění dochází v důsledku hrubnutí sekundárních fází, které se podílejí na precipitačním zpevnění nebo v důsledku rozpouštění jemných dispersních částic MX nebo M 2 X v průběhu růstu částic karbidu M 6 C nebo intermetalické fáze Z [nitrid (Cr, V, Nb) N]. Tyto částice (zpravidla hrubé) rostou na úkor jemných částic. Karbid M 6 C se vyskytuje v nízkolegovaných i modifikovaných chromových ocelích, fáze Z byla pozorována jen v modifikovaných chromových ocelích [12; 13 ] Hrubnutí karbidů (karbonitridů, nitridů) vede k rozpouštění malých a růstu velkých částic, což vede ke snížení počtu částic a zvětšování středního průměru částic. Tím dochází ke zvětšování vzájemné vzdálenosti částic a poklesu precipitačního zpevnění. Porovnat rychlost hrubnutí různých sekundárních fází lze pomocí konstanty rychlosti hrubnutí K d vyjádřené vztahem: K d 3 3 d d o = ( 8 ) t kde d je střední průměr částic v čase t d o je střední průměr částic v čase t = 0. Teplotní závislost konstanty K d je určena vztahem: K d Q = K o.exp( ) ( 9 ) RT 4 z 16
5 kde Q je aktivační energie hrubnutí, ostatní veličiny mají obvyklý význam. Srovnání rychlostí hrubnutí jednotlivých dispersních fází je uvedeno na obr. 7. Z těchto závislostí lze provést následující srovnání rychlostí hrubnutí v nizkolegovaných ocelích při teplotě 600 C podle vztahu: M 7 C 3 : Mo 2 C : V 4 C 3 : VCN (10) Analogické porovnání pro modifikované chromové ocele [12] je vyjádřeno následujícím vztahem: Nb(C, N) : VN : M 2 X : M 23 C 6 (11) 0, Je známo, že i malé množství volného dusíku v nízkolegovaných CrMoV ocelích umožní vznik karbonitridu VCN, jehož rychlost hrubnutí je srovnatelná s rychlostí hrubnutí nitridu vanadu VN, která je cca 20x nižší než rychlost hrubnutí V 4 C 3. Na precipitačním zpevnění CrMo ocelí (např. 2,25 Cr 1 Mo) se podílejí částice Mo 2 C a Cr 7 C 3. Rychlost hrubnutí těchto karbidů je značně vyšší než karbonitridu vanadu VCN. Rychlost hrubnutí VCN při 575 C je srovnatelná s rychlostí hrubnutí Mo 2 C při 450 C. Rozměrová stálost částic karbidu Cr 7 C 3 je ještě mnohem menší Snížení substitučního zpevnění tuhého roztoku Je známo, že Mo a/ W zlepšují žárupevnost slitin i ocelí. Nicméně obsah těchto prvků ve slitině (oceli) je často mnohem vyšší než obsah těchto prvků v tuhém roztoku v rovnovážném stavu při pracovní teplotě. To vede k precipitaci Mo a/nebo W bohatých fází (např. M 6 C; Fe 2 M), které výrazně snižují obsah těchto prvků v tuhém roztoku [10, 11, 12]. Progresivní žárupevné oceli jsou zpravidla určeny pro službu při teplotách kolem 600 C. Při těchto teplotách se dosahuje rovnovážného nebo téměř rovnovážného stavu v poměrně krátké době až hodin. Je zřejmé, že podstatnou část životnosti zařízení ( až hodin) bude ve službě ocel s nižším obsahem Mo a/nebo W v tuhém roztoku, než je jejich celkový obsah v oceli. Použijí-li se pro stanovení meze pevnosti převážně zkoušky tečení do lomu do hodin, lze očekávat významné nadhodnocení takto získaných výsledků meze pevnosti při tečení. Tuto úvahu potvrzují výsledky dosažené na známé oceli P92(9Cr-0,5Mo-1,8W VNbNB). S prodlužující se dobou zkoušení postupně klesaly získané hodnoty meze pevnosti při tečení[16 až 20]. Původní práce sledovala vliv Mo a W na žárupevnost ocelí o základním složení 0,05 C-9 Cr-0,2 V-0,05 Nb [16]. Četnými krátkodobými zkouškami tečení do lomu bylo zjištěno, že optimální kombinace Mo a W je 0,5 Mo-1,8 W. Při této kombinaci byla stanovena mez pevnosti při tečení při 600 C za h až 189 MPa [16]. Na základě těchto výsledků vznikla ocel označovaná původně Nf 616 (nyní P92). S prodlužující se dobou zkoušení postupně klesaly původně stanovené hodnoty meze pevnosti při tečení R mt /10 5 /600 C, a to v roce 1991 pouze na 157 MPa [17], o 2 roky později 142 MPa[18]. V roce 1994 byla publikována hodnota 132 MPa [18]. Analýza provedená v roce 1995 vedla k hodnotě pouze 112 MPa[19], která byla potvrzena o rok později stanovením příslušné meze pevnosti při tečení v rozmezí 110 až 120 MPa [20]. Z výše uvedených údajů je zřejmé, že 5 z 16
6 prodlužující se čásy a rozsahy zkoušení ukázaly na nereálnost zvyšování žárupevnosti 9% Cr ocelí tzv. masivním legováním oceli Mo resp. W. 4. MOŽNOSTI PREDIKCE ŽÁRUPEVNOSTI Ke stanovení závazných standardů mezí pevnosti při tečení za daných provozních teplot se používají zavedené programy zkoušek tečení do lomu s následnou extrapolací na očekávané doby životnosti. Nicméně z výše uvedeného rozboru lze konstatovat úzká provázanost chemického složení a mikrostruktury na žárupevnost. Znalosti strukturních poměrů a přítomných pochodů v průběhu expozice dávají určité šance využití tzv. strukturních přístupů k získání informací o vysokoteplotní odolnosti dané oceli, resp. jejího výrobku v reálné službě. 4.1 Standardní způsob zkoušení žárupevnosti Stanovení závazných hodnot mezí pevnosti při tečení pro daný typ oceli je dlouhodobý proces založený na provedení velkého množství zkoušek tečení s respektováním možných variant strukturního stavu daného chemickým složením a ošetřením vyrobené oceli podobně jako tepelným zpracováním konkrétního výrobku. Provedení tzv. zkoušek tečení do lomu (RT), předpokládá zkoušení při 3 až 4 teplotách zvolených okolo předpokládané teploty dlouhodobé expozice oceli s širokou škálou výchozích napětí zvolených po možnost extrapolace na doby vypočtené životnosti zařízení, v současné době se převážně jedná o časy min provozních hodin. Vzhledem k reálné nemožnosti odzkoušení těchto časů před využíváním žárupevné oceli (cca 23 let), provádí se tzv. zkrácené programy zkoušení s použitím v EU doporučených extrapolačních koeficientů v rozmezí 3 až 3,5, tj. zkoušky tečení při napětích blízkých reálnému použití by měly dosáhnout cca 60 až 70 tisíc hodin zkoušení. Při této úrovni zkoušení lze považovat získané extrapolované hodnoty meze pevnosti při tečení za seriózní. Vhodnost původně provedeného zkoušení a způsobu extrapolace u oceli jednoznačně potvrzují zkoušky tečení prováděné v creepové laboratoři fy VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r.o., které byly odebrány z materiálů použitých k výrobě již dosluhujících čs. elektrárenských bloků 200 MW a v současné době již přesahují výpočtovou životnost hodin! [ 21 ] Výše uvedené zkoušení lze doplnit tzv. zkouškami tečení s měřenou deformací, které vedle zjištění doby do lomu umožňují stanovit rychlost stacionárního creepu v průběhu zkoušení. Tento cenný údaj lze pomocí korelačních vztahů do jisté míry použít i pro stanovení doby do lomu (např. Monkman-Grantův diagram) je zejména využíván k výpočtu residuální životnosti již provozovaných komponent. Přitom tento způsob zkoušení je vedle požadavků na použití zvláštních zkušebních strojů nesrovnatelně dražší než v případě zkoušek tečení do lomu (RT testy). 4.2 Ovlivnění žárupevnosti legováním a vhodnou mikrostrukturou Jak již bylo zmíněno, je struktura žárupevných ocelí dané konstituce a tím jejich žárupevnost zásadně ovlivněna chemickým složením a tepelným zpracováním. 6 z 16
7 4.2.1 Vliv chemického složení Z provedených rozborů uvedených v kapitole 2 je patrno, že v rámci daného standardu existují určité možnosti ovlivnění užitných vlastností. Z pohledu žárupevnosti se dá jako prioritní u obou typů ocelí zdůraznit vliv volného dusíku, který podporuje tvorbu stabilnějších karbonitridů (CrMo a CrMoV oceli), podobně jako nitridu VN (u 9Cr ocelí) viz obr. 7 resp. vztahy (10) a (11). Tomu odpovídá omezení obsahu tzv. silných nitridotvorných prvků jako je Al, Ti, resp. Nb (u CrMoV ocelí) případně volba jiného způsobu ošetření tekuté oceli (např. VCD, vakuová dezoxidace). Jako limitní se předpokládá obsah max. 0,02 % Al v oceli. Zcela evidentní je příznivý vliv vyššího obsahu dusíku u feritických Cr ocelí na jejich žárupevnost viz obr. 6. Stabilita karbidických a karbonitridických fází je rovněž ovlivněna přítomností substitučně zpevňujících prvků Mo, resp. W. Jejich příznivý efekt do limitu rozpustnosti ( Mo eg = 0.5 resp. 1%) může být degradován tvorbou nestabilních fází typu M 6 C při vyšších obsazích. Příkladem může být konzervativní přelegování známé, původně vodíkuvzdorné oceli (2,25Cr 1Mo) s výrazně nižší žárupevností než u oceli a tvorbou karbidů typu M 6 C. Podobně jako ve výše uvedeném případě bude toto doporučení u 9Cr oceli P92 (Nƒ616) neúčinné, protože zde jsou relativně vysoké obsahy Mo resp. W dány již vlastními standardy bez možnosti jejich snížení. U feritických Cr ocelí je rovněž vhodné upozornit na nepříznivou kombinaci vysokých obsahů N a Nb vedoucí k tvorbě nestabilní fáze Z a tím k odčerpání příznivého obsahu dusíku k tvorbě jemných nitridů. Za nadějné se ukazuje částečná substituce dusíku bórem, který zřejmě stabilizuje částice karbidu M 23 C 6 proti hrubnutí a tím i degradaci precipitačního zpevnění Vliv mikrostruktury Struktura nízkolegovaných CrMo a CrMoV ocelí je podle známých ARA diagramů silně závislá na použité rychlosti ochlazování z austenitizační teploty. V reálných výrobcích různých tlouštěk stěn je zjišťována široká škála struktur od feriticko - perlitické až po bainiticko-martenzitickou [9]. Detailní prozkoušení žárupevnosti oceli v širokém rozmezí výchozí krátkodobé meze kluzu při + 20 C umožnilo jednak posouzení struktury na žárupevnost a zároveň rozdělení oceli na dva strukturní stavy ( , ) s rozdílnou žárupevností. Na obr. 8 jsou tyto skutečnosti deklarovány včetně evidentního poklesu meze pevnosti při tečení u tzv. překalených struktur (martenziticko-bainitických) při výchozích mezích kluzu nad cca 550 MPa. V tomto případě zpevnění struktury zajišťováno převážně dislokačním zpevněním s nárůstem hustoty dislokací až o 2 řády (ρ m -2 ) bez příznivého vlivu na žárupevnost, a to na úkor precipitačního zpevnění a poklesu stability jeho částic. Optimální struktura je v případě nízkolegovaných ocelí feriticko bainitická, obdobně jako výše uvedený výskyt martenzitu na jedné straně lze považovat i přítomnost perlitu ve struktuře rovněž za nevhodnou z důvodu vyloučení hrubých karbidických částic. Struktury feritických Cr ocelí jsou převážně bainitické, případně nízkouhlíkového martenzitu. To je dáno výchozí konstitucí vysoce chromové matrice s tzv. samokalitelným efektem. V této souvislosti je třeba upozornit na někdy zbytečně používané vysoké rychlosti ochlazování u tepelného zpracování tenkostěnných trubek z nízkolegovaných ocelí (při hodnotách součinitele ochlazovací rychlosti v < cca 2,0 ). 7 z 16
8 Vedle dosažení vhodného typu struktury při ochlazování z austenitizační teploty je další neméně důležitou podmínkou zajištění vhodné karbidické disperse, jejím vyloučením při popouštění. Jedná se o proces sekundárního vytvrzování, kdy dochází ke spontánní precipitaci částic speciálních karbidů a karbonitridů typu V 4 C 3 ; VCN; Mo 2 X; Cr 2 C 3 ; M 23 C 6 ; VN aj. jejichž optimální velikost a množství resp. jejich vzájemná vzdálenost jsou základním garantem žárupevnosti. Jejich velikost se pohybuje v nanometrické škále od cca 5 až 100 nm. V případě feritických Cr ocelí se jedná o velké množství karbidu M 23 C 6 o velikostech 200 až 300 nm a velice jemná disperse nitridu VN, jejíž efekty jsou patrny z obr. 2 a 6. V této souvislosti je nezbytné upozornit na důležitost dodržení vhodných popouštěcích teplot. Proces sekundárního vytvrzování vede k nárůstu krátkodobé meze kluzu a meze pevnosti za současného poklesu odolnosti proti křehkému porušení (např. KCU3) s maximem vytvrzení okolo 550 až 650 C podle typu použité oceli viz obr. 9. Při poměrně nízkých teplotách bodu přeměny Ac 1 např. u oceli až 760 C může být pro optimální popuštění k dispozici jen úzké rozmezí popouštěcích teplot např C pro překonání kritického minima KCV a nepřekročení bodu Ac 1. Tato skutečnost je velmi důležitá, zejména při montážním zpracování např. svarových spojů nebo svařenců, protože překročením bodu přeměny Ac 1 je vzniklá reaustenitizace zdrojem výrazného zhrubnutí karbidického precipitátu a poklesu žárupevnosti. Situaci může navíc zkomplikovat vyšší obsah Ni v oceli, který je všeobecně popisován jako příznivý prvek, nicméně každá desetina jeho obsahu snižuje bod přeměny A c o cca 10 C. Tuto skutečnost je rovněž vhodné při popouštění nízkolegovaných ocelí respektovat! Je pochopitelné, že výše uvedené závislosti nejsou omezeny jen na základní materiál žárupevné oceli, ale mohou se výrazně uplatnit i v případě svarových spojů a bude nezbytné je respektovat, jak v dílenském, tak při montážním svařování! Přímá mikrostrukturní analýza Shrnutí a doporučení uvedená v kapitole a představují pouze nepřímý způsob predikce možného ovlivnění žárupevnosti. Současné poznatky a možnosti fyzikální metalurgie, zejména v oblasti kvantitativních fázových analýz, umožňují provedení detailního elektronomikroskopického studia charakteru struktury žárupevných ocelí. Jedná se o determinaci submikroskopických charakteristik, umožňujících definici jednotlivých příspěvků zpevnění. Stanovení střední hustoty dislokací pomocí tenkých fólií a velikostí množství a vzájemné vzdálenosti částic studiem fólií i extrakčních replik doplněné elektronovou difrakcí typu minoritních fází, umožňuje kvantitavní posouzení poměru dislokačního a precipitačního zpevnění a jejich vlivu na žárupevnost. Tyto analýzy jsou doplněny chemickými rozbory prvků přítomných v tuhém roztoku, tak u přítomného precipitátu. I když se v tomto případě jedná o komplexní analýzu časově, ale zejména finančně náročnou, lze její současné využívání při výzkumně-vývojových pracích použít i při praktickém hodnocení žárupevnosti, jak ve výchozím, tak v již provozovaném stavu. Příklad komplexní analýzy parovodu z oceli u výchozího stavu a stavu po expozici 540 C/ hodin uvádí obr.10. Ze získaných parametrů v součinnosti s dalším ověřováním (rozměrové změny, stupeň kavitace, rychlost sekundárního creepu) byl proveden odhad další služby tohoto zařízení, případně úprav dalších provozních podmínek k prodloužení spolehlivého provozu.[22] Použití výše uvedené metody může nabýt na významu např. při posuzování možných reklamací a sporů mezi výrobci a uživateli žárupevných ocelí a z nich vyráběných komponent. 8 z 16
9 5. NEZBYTNOST PRŮBĚŽNÉHO OVĚŘOVÁNÍ ŽÁRUPEVNOSTI V průběhu vývoje žárupevných ocelí v druhé polovině minulého století byla při výstavbě tepelných jednotek 110, 200 resp. 500 MW průběžně zkoušena jejich žárupevnost. Jejich garantované hodnoty stanovené rozsáhlými zkušebními programy potvrzují současné dosahované časy projektované životnosti cca 2 x 10 5 hodin provozu. V případě nízkolegovaných ocelí (2,25 Cr 1 Mo) a (0,5 Cr 0,5 Mo-0,3 V) se jedná o prakticky nejvíce prozkoušené značky nejen v tuzemsku. Nicméně v průběhu posledních 20 let bylo toto zkoušení pouze sporadické. Při současně zahájené modernizaci a revitalizaci tepelné energetiky dochází nyní k masové výrobě žárupevných ocelí, zejména trubek z ocelí a (P 91). Je třeba důrazně upozornit, že vzhledem k výše prokázaným možnostem ovlivnění žárupevnosti komplexním legováním a mikrostrukturními parametry, nemusí původně stanovené výpočtové standardy hodnot mezí pevností při tečení beze zbytku platit i u nově vyráběných výrobků. Důvodem jsou radikální změny a modernizace výroby výchozí oceli (zrušení SM pecí, nové metody desoxidace a odplynění oceli, jejího legování, prakticky 100% převod na kontislitky atd.), podobně jako zavedení nových způsobů výroby a zejména zpracování trubek (automatizace tepelného zpracování atd.) Výše uvedené důvody ukazují na nezbytnost nového prozkoušení u současně vyráběného sortimentu s respektem možných vlivů uvedených výše, a to s odpovídajícím rozsahem zkušebních programů (varianty technologií výroby oceli, úrovně legování, přítomností stopových prvků, podobně jako použitého tepelného zpracování a dosažené mikrostruktuře). Vzhledem k časové náročnosti takového zkoušení je nastartování tohoto programu otázkou současnosti. Dosažení sériových výsledků, resp. jejich využití k novým úpravám výrobních seriózních technologií umožní podstatné zvýšení provozní spolehlivosti vysokoteplotně namáhaných uzlů a odstranění možných budoucích sporů a reklamací. Lze navrhnout, že na finanční zabezpečení zkušebních programů bude vhodná participace, jak výrobců výchozích trubek, tak výrobců kotelních jednotek i vlastních uživatelů. 6. ZÁVĚR Předložený článek uvádí krátký přehled současných znalostí a zkušeností spojených s vývojem a vlastnostmi vybraných nízkolegovaných CrMo (V) a 9 Cr žárupevných ocelí. Z provedeného rozboru a jeho diskuse lze přijmout následující závěry: 1) U obou typů diskutovaných ocelí je základním faktorem vysoké žárupevnosti dosažením vhodné struktury s optimálním legováním tuhého roztoku a vysokou stabilitou částic sekundárních fází v průběhu dlouhodobé vysokoteplotní expozice. 2) Posouzení řady stability částic vytvrzujících fází doporučuje využití volného dusíku k tvorbě karbonitridů při současném omezení dezoxidačních a denitrifikačních prvků jako je Al a Ti. 3) Za optimální lze považovat legování tuhého roztoku molybdenem resp. wolframem do limitu rozpustnosti, který je u nízkolegovaných ocelí okolo 0.5 %, u feritických Cr oceli okolo 1 %, pokud to umožňují zavedené standardy dané oceli. 4) Žárupevnost u obou typů ocelí je úzce spjata s použitím vhodného tepelného zpracování. U nízkolegovaných ocelí se jedná o feriticko-bainitický typ s využitím optimálních teplot popouštění za maximem sekundárního vytvrzování a zaručujícím dosažení vhodné disperse jemných karbidů a karbonitridů typu VCN a M 2 X, u feritických ocelí potom vyloučení karbidů M 23 C 6 a jemné disperse nitridu VN. V obou případech je nepřípustné překročení bodu přeměny Ac 1 při popouštění. 9 z 16
10 5) Byl proveden krátký přehled metody standardního i nadstandardního ověření žárupevnosti. V prvém případě jde o nezbytnost dodržení doporučených extrapolačních poměrů k seriozní extrapolaci výpočtových hodnot meze pevnosti při tečení. Ve zvláštních případech lze využít možnosti současných submikroskopických analytických metod k přímému stanovení jednotlivých mechanizmů zpevnění, a tím k posouzení úrovně žárupevnosti. 6) Z pohledu spolehlivosti nově vyráběných komponent energetických bloků lze doporučit urychlený start zkušebního programu žárupevnosti, zejména u značek určených k revitalizaci české tepelné energetiky. LITERATURA 1. FOLDYNA, V.; PURMENSKÝ, J.: Role of dispersed phase in creep of ferritic steel. Czechoslovak Journal of Physics, 1989, 39, s FOLDYNA, V.; KUBOŇ, Z.; VODÁREK, V.: Long term creep resistance and microstructural stability of ferritic heat resistant steels. Sborník Fifth Workshop on the Ultra-Steel, 2002, Tsukuba, Japan, s PURMENSKÝ, J.; FOLDYNA, V.; KUBOŇ, Z.: Creep resistance and structural stability of low-alloy CrMo and CrMoV steels. Sborník 8 th Int. Conf. on Creep and Fracture of Engineering Materials and Structures. Ed. T. Sakuma and K. Yagi, 1999, Tsukuba, Japan, s FOLDYNA, V. aj.: Chromium modified steels-metalurgical understanding. Sborník 7 th Liege Conference Materials for Advanced Power Engineering, Eds. D. Coutsouradis et al., Klewer Acadamic Publishers, Liege, 2002, s FOLDYNA, V. aj.: Archiv főr das Eisenhőttenwessen, 1971, 42, s JAKOBOVÁ, A. aj.: Creep resistant ferritic containing 0,5 to 12 % Cr. Sborník 10 th Int. Conf. Creep Resistant Metallic Materials, Praha, 2001, s PURMENSKÝ, J.; FOLDYNA, V.: Creep and structural damage of low alloy steam pipes after creep exposure in service. Sborník 7 th Int. Conf. Creep and Fracture of Engineering Materials and Structures, Ed. J.C.Earthman, F.A.Mohamed, 1977, s FOLDYNA, V.; PURMENSKÝ, J.; KUBOŇ, Z.: Development of low alloy and 9 12 % chromium steels. Sborník 1 st Int. Conf. on Component Optimalisation, Ed. W.J.Evans, R.W.Evans, M.r.Bache, 1999, s PURMENSKÝ, J.; Strukturní stabilita CrMo a CrMoV oceli a její vliv na životnost energetických a chemických zařízení, doktroská disertační práce, UFM-ČSAV Brno, Dec FOLDYNA, V aj.: The role of Mo and W on the creep properties of 3 and 9 % chromium steels. Sborník METAL 2002, Tanger, 2002, No. 138 (CD ROM). 11. FOLDYNA, V. aj.: Použití termodynamických výpočtů pro optimalizaci chemického složení feritických žárupevných ocelí. In: METAL 2003, 12. mezinárodní konference, Hradec nad Moravicí, TANGER 2003 (CD ROM). 12. PURMENSKÝ, J; FOLDYNA, V.; KUBOŇ, Z.: Creep Resistance and Microstructural Stability of Ferritic Steels. In. Report of the 123 comitee on Heat Resisting Materials. Japan Society for the promotion of Science. Vol 44 (2003) paper 1419, page FOLDYNA, V.; PURMENSKÝ, J.; KUBOŇ, Z.: Development of Advanced Chromium Steels with Respect to Microstructure and Structural Stability, ISIJ International, Vol. 40 (2000), Supplement p z 16
11 14. FOLDYNA, V.; KUBOŇ,Z.; JAKOBOVÁ, A.: Creep Rupture Strength Assessment of Nf616. Neuveřejněná výzkumná zpráva pro COST 501, březen FOLDYNA, V. aj.: Microstructure and Properties of Modified 3 % Cr Steels. Sborník 7 th Liege Conference Materials for Advanced Power Engineering 2002, Part III, str T.FUJITA:COST-EPRI Workshop, Schafhausen, October H. MIMURA aj.: Development of a 9 Cr 0,5 Mo 1,8 W V Nb Steel for Boilers Tube and Pipe. In. Proc. Conf. High Temperature Materials for Power Engineering, Liege, 1990, p NAOI aj.: Development of Tubes and Pipes for Ultra-Supercritical Thermal Power Plant Boilers, Nippon Steel Technical Report No 57, April 1993, p FOLDYNA, V.; KUBOŇ, Z.; JAKOBOVÁ, A:: Neuveřejněná zpráva pro COST 501, Výzkumný ústav Vítkovice, březen W.BENDICK; M.RING: Creep rupture strength of tungsten alloys 9-12 % Cr steels for piping in power plants. Steel research 67 (1996), No 9, p Nepublikované výsledky zkoušek tečení, VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r.o., listopad PURMENSKÝ, J.; SOBOTKA, J.; FOLDYNA,V.; Strojírenství 33,1983, č.11, s z 16
12 Obr. 1 Vliv vzájemné vzdálenosti částic V 4 C 3 resp. VCN na žárupevnost nízkolegovaných CrMoV ocelí Obr. 2 Vliv vzájemné vzdálenosti částic M 23 C 6. na žárupevnost feritických Cr-Mo ocelí 12 z 16
13 Obr. 3 Vliv obsahu Mo na rychlost tečení nízkolegované oceli 0.12%C 0.5%Cr-0.3%V Obr. 4 Vliv obsahu Mo na creepovou pevnost CrMoV ocelí trubek a výrobků s obsahy do 0.18 resp. 0.3% C C R mt/10 5, MPa C 20 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 Mo, mass.% Obr. 5 Závislost creepové pevnosti na obsahu Mo v 9% Cr ocelích 13 z 16
14 Obr. 6 Závislost meze pevnosti při tečení při 600 C/10 5 na obsahu dostupného dusíku N AV u různých typů chromových modifikovaných ocelí 700 C 600 C 500 C M 3 C creep K d [m 3 s -1 ] VCN VC M 2 X 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1/T*10 3 [K -1 ] Obr. 7 Teplotní závislost konstant rychlosti hrubnutí K d pro M 7 C 3 ; Mo 2 C; V 4 C 3 a VCN 14 z 16
15 Obr. 8 Rozdělení ocelí na dva strukturní stavy s rozdílnou žárupevností Obr. 9 Změny pevnostních a křehkolomových vlastností při popouštění ocelí z 16
16 a) b) Obr. 10 Změny parametrů disperse a hustoty dislokací (a) a jednotlivých příspěvků k mezi kluzu (b) ve struktuře parovodu z oceli z 16
STRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS
STRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Jaroslav Purmenský b a JINPO PLUS a.s., Krištanova, 70 00 Ostrava-Prívoz,
VíceKONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY. Jaroslav Purmenský
KONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY Jaroslav Purmenský VÍTKOVICE - Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava - Vítkovice,
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VícePOUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí POUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ Václav Foldyna a Aleš Kroupa b Zdeněk Kuboň c Anna Jakobová d
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceVLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ
VLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ THE ROLE OF NANOPARTICLES ON THE CREEP PROPERTIES OF ADVANCED CREEP RESISTANT FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Martin
VícePrecipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost
Precipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost V.Foldyna*, A.Jakobová*, V.Vodárek**, M.Filip**, Z.Kuboň** * Ostrava, Česká republika **
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceDLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ
DLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ Jaromír SOBOTKA VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Ostrava Vladimír BÍNA, Ondrej BIELAK, BiSAFE, s.r.o., Praha
VíceMIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009
MIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009 Bc. Petr MARTÍNEK Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceDEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY DEGRADATION OF THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF LOW- ALLOY HIGH-TEMPERATURE STEELS RESULTING FROM LONG- TERM ACTION OF
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceMIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI.
PROMATTEN 20, Vidly, 3. 4.. 20 MIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI. Ing. Martin Sondel, Ph.D.,2, doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc.,2, prof. Ing.
VíceVýpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích. Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b
Výpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b a Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2, 616 69, Brno, ČR, foret@umi.fme.vutbr.cz
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017 Bc. Jakub Vlasák Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika vlasak@students.zcu.cz
VíceŽÁROPEVNOST A MIKROSTRUKTURA SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P91 CREEP RESISTANCE AND MICROSTRUCTURE OF STEEL P91 WELD JOINTS
ŽÁROPEVNOST A MIKROSTRUKTURA SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P91 CREEP RESISTANCE AND MICROSTRUCTURE OF STEEL P91 WELD JOINTS D. Jandová, J. Kasl, V. Kanta ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 57, Plzeň, ČR jandova@skoda.cz
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceSVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT.
SVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT Dagmar Jandová ŠKODA VÝZKUM, s. r. o., Tylova 57, 316 00 Plzeň, ČR, dagmar.jandova@skoda.cz
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceHOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS
HOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b Josef Čmakal b Jiří Sopoušek c Jiří Dubský d a
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
Více, Hradec nad Moravicí
ŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI NÍZKOLEGOVANÉ OCELI 2,25%Cr-,6%W-0,25%V. CREEP PROPERTIES OF LOW-ALLOY STEEL 2,25%Cr-,6%W-0,25%V Jan Hakl, Tomáš Vlasák, Peter Brziak 2, Peter Zifčák 2 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice,
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
Více22. 24. 5. 2007, Hradec nad Moravicí CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT
CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT Jiří Kudrman Jindřich Douda Marie Svobodová UJP PRAHA a.s.nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI
ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a
VíceŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS
ŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS Tomáš Vlasák 1, Jan Hakl 1, Jozef Pecha 2 1 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice, 190 11 Praha, ČR,
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceZásady pro vypracování bakalářské práce
Zásady pro vypracování bakalářské práce I. Bakalářskou prací (dále jen BP) se ověřují vědomosti a dovednosti, které student získal během studia, a jeho schopnosti využívat je při řešení teoretických i
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VícePrecipitace. Změna rozpustnosti je základním předpokladem pro precipitační proces
Precipitace Čisté kovy s ohledem na své mechanické parametry nemají většinou pro praktická použití vhodné užitné vlastnosti. Je proto snaha využít všech možností ke zlepší těchto parametrů, zejména pak
VíceKonstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
Více2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití.
2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití. Materiál Nerezové (korozivzdorné) oceli patří mezi
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY OF DISSIMILAR WELDS OF CREEP-RESISTANT STEELS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství Ing. Bronislav Zlámal STRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b a Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceMATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY
MATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY Ing. Josef Cizner, CSc. SVÚM a.s., Podnikatelská 565, 190 11 Praha 9 V příspěvku jsou uvedeny laboratorní i provozní výsledky zkoušek vybraných
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceSIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS
SIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS Rudolf Foret, Vít Jan, Bronislav Zlámal a Jiří Sopoušek b Milan
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceVLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA LITÝCH NIKLCHRÓMOVÝCH SLITIN LEGOVANÝCH WOLFRAMEM A UHLÍKEM
VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA LITÝCH NIKLCHRÓMOVÝCH SLITIN LEGOVANÝCH WOLFRAMEM A UHLÍKEM J.Kudrman a V. Sklenička b J. Čmakal a a) ŠKODA-ÚJP, PRAHA, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav b) ÚSTAV
VíceŽáropevné oceli pro energetiku a jejich degradace
pro energetiku a jejich degradace JuveMatter 2011 Konference aplikovaného materiálového výzkumu 6. 9. 5. 2011, Jáchymov pro energetiku a jejich degradace Marie Svobodová 1 pro energetiku a jejich degradace
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.14 Kompozity
Nauka o materiálu Úvod Technické materiály, které jsou určeny k dalšímu technologickému zpracování zahrnují širokou škálu možného chemického složení, různou vnitřní stavbu a různé vlastnosti. Je nutno
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VíceHODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH. Klára Jacková, Ivo Štepánek
HODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH Klára Jacková, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz Abstrakt
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIAL SCIENCE AND ENGINEERING
VíceVysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství DIPLOMOVÁ PRÁCE
Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Žárupevnost a mikrostruktura heterogenních svarů typu P91/P23 DIPLOMOVÁ
VíceSuperslitiny (Superalloys)
Superslitiny (Superalloys) slitiny pro použití při teplotách nad 540 C. struktura matrice KPC (fcc) horní mez pro teplotu použití je dána rozpouštění zpevňující fáze a počátkem tavení matrice rozdělení
VíceŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ P91/P23 CREEP PROPERTIES AND MICROSTRUCTURE OF HETEROGENEOUS WELD JOINTS P91/923
ŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ / CREEP PROPERTIES AND MICROSTRUCTURE OF HETEROGENEOUS WELD JOINTS /923 Denisa Toušová Zdeněk Kuboň Vlastimil Vodárek VÍTKOVICE-Výzkum
VíceDíly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4
1 VIDAR SUPREME 2 Charakteristika VIDAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým změnám teploty a tvoření
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceVliv doby austenitizace na vlastnosti a strukturu W-Mo-V-Co PM rychlořezné oceli Vanadis 30
Vliv doby austenitizace na vlastnosti a strukturu W-Mo-V-Co PM rychlořezné oceli Vanadis 30 Bc. Martin Kuřík Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt V dostupné literatuře není v současnosti dostatečně popsán
VícePokročilé technologie spalování tuhých paliv
Pokročilé technologie spalování tuhých paliv Může zvyšovaní obsahu CO 2 v ovzduší změnit životní podmínky na Zemi? Možnosti zvyšování účinnosti parních kotlů 1 Vliv účinnosti uhelného bloku na produkci
VíceMOŽNOSTI VÝROBY DVOUFÁZOVÝCH FERITICKO- MARTENZITICKÝCH OCELÍ V NH, a.s. VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská 689, Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VÝROBY DVOUFÁZOVÝCH FERITICKO- MARTENZITICKÝCH OCELÍ V NH, a.s Šárka Pacholková, Jindřich Peša VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava, ČR Abstract Modern strip steels for cold forming.
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceNTI/USM Úvod do studia materiálů Ocel a slitiny železa
NTI/USM Úvod do studia materiálů Ocel a slitiny železa Petr Šidlof Připraveno s využitím skript Úvod do studia materiálů, Prof. RNDr. Bohumil Kratochvíl, DSc., Prof. Ing. Václav Švorčík, DrSc., Doc. Dr.
Více