Dominika FIALOVÁ 1. Klíčová slova žárupevná ocel, mechanické vlastnosti, creep, materiálové charakteristiky
|
|
- Anežka Hrušková
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Dominika FIALOVÁ 1 MATERIÁLY ODOLNÉ PROTI CREEPU Abstrakt Při výběru materiálu pro vysokoteplotní aplikace, mezi něž patří i konstrukce energetických zařízení, je nutné uvažovat creepovou deformaci. Zároveň jsou na tato zařízení kladeny čím dál větší požadavky, a proto je třeba zkoumat a vyvíjet nové žárupevné materiály. Cílem odborné praxe ve firmě Vítkovice ÚAM a. s. bylo hodnocení creepové deformace materiálů již používaných nebo zvažovaných pro využití v budoucnu. Klíčová slova žárupevná ocel, mechanické vlastnosti, creep, materiálové charakteristiky 1. ÚVOD Konstrukce využívané v energetice často pracují za zvýšených teplot a nezřídka je požadována dlouhá doba provozu. V průběhu garantované životnosti komponent konstrukce nesmí plastická deformace překročit určenou (malou) hodnotu. Při výběru materiálu pro vysokoteplotní aplikace je tedy nutné uvažovat pomalou creepovou deformaci ε, která je spojitou funkcí napětí σ [MPa], času t [hod] a teploty T [K]:,,. (1) Konstrukční materiály používané pro zařízení pracující při zvýšených teplotách obecně obsahují legující prvky chrom, nikl, kobalt obsah těchto poměrně drahých prvků roste s rostoucí odolností materiálu vůči působení teploty [1]. 1.1 Vítkovice ÚAM a. s. Účel projektu Partnerství v energetice je podpora spolupráce v oblasti energetiky mezi Moravskoslezským energetickým klastrem (MSEK) a vysokými školami. Jedním ze zástupců MSEK je firma VÍTKOVICE ÚAM a. s. Činnost společnosti VÍTKOVICE ÚAM a. s. se soustředí na numerické a experimentální analýzy zařízení při jejich návrhu a řešení technických problémů plynoucích z jejich provozu. Dále se společnost zabývá hodnocením spolehlivosti a životnosti konstrukcí, provozovaných zařízení a potrubních systémů v energetice, chemickém a petrochemickém průmyslu. Získané poznatky jsou využívány primárně skupinou VÍTKOVICE MACHINERY GROUP. Při řešení 1 Dominika Fialová, ÚPEI, Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2896/2, Brno, y152494@stud.fme.vutbr.cz.
2 projektů spolupracuje společnost s vysokými školami, ústavy Akademie věd České republiky a subjekty z provozní a výrobní sféry v České republice a v zahraničí. Cílem odborné praxe ve firmě VÍTKOVICE ÚAM a. s. pod vedením prof. Ing. Stanislava Vejvody, CSc. bylo hodnocení mezních stavů materiálů, konkrétně vyhledávání konstant pro výpočet creepové deformace materiálů již používaných nebo zvažovaných pro využití v budoucnu. 1.2 VUT v Brně Partnerem ze strany vysokých škol bylo VUT v Brně zastoupené Ústavem procesního a ekologického inženýrství (ÚPEI) fakulty strojního inženýrství. Hlavní řešenou problematikou sekce konstrukce zařízení, jejímž koordinátorem je Ing. Richard Nekvasil, Ph. D., je konstrukční stránka realizovaných zařízení (návrh a optimalizace zařízení), posuzování bezpečnosti a životnosti, pevnostní analýzy, proudově-napěťové analýzy a tvorba matematických modelů různých procesů poškozování materiálu. 2. CREEP OBECNĚ Praktický význam má creepové chování kovových materiálu při homologických teplotách 0,3 0,6, (2) kde: T je absolutní provozní teplota [K], T m teplota tavení materiálu [K]. Grafickým znázorněním závislosti deformace na čase (při konstantním napětí) dostáváme tzv. křivku tečení (obr. 1), kterou lze rozdělit do tří etap: primární sekundární terciární Obr. 1 Křivka tečení pro dvě různá napětí σ 1, σ 2. [2]
3 Obr. 2 Vztah mezi rychlostí tečení a časem t. [2] Jak je znázorněno na obr. 2, v primární etapě postupně klesá rychlost creepové deformace. Během sekundárního stadia je rychlost tečení konstantní. V terciární fázi creepu rychlost tečení rychle vzrůstá, až dojde k lomu. Pro provoz zařízení je klíčové zvláště sekundární ustálené stadium creepu a určení některého z údajů: rychlost ustáleného creepu, doba dosažení předepsaného prodloužení t x, nebo doba do lomu t f, přitom zpravidla zanedbáváme dobu primárního stadia [1]. Zpracováním sérií experimentálních zkoušek získáváme závislost rychlosti creepové deformace na: napětí σ při konstantní teplotě T. Tato závislost (obr. 3) má tvar tzv. Nortonova vztahu: kde B n je materiálová konstanta,., (3) je creepový exponent, podle jehož hodnoty můžeme určit mechanismus creepu (pro difuzní n 1, pro dislokační n=3-8). Obr. 3 Exponenciální (dislokační) a lineární (difuzní) creep. [1] absolutní teplotě T, resp.. Exponenciální vztah pro tuto závislost (obr. 4) má tvar:., (4) kde R je univerzální plynová konstanta R = 8,31 J.mol -1.K -1,
4 C materiálová konstanta a Q je aktivační energie creepu [J.mol -1 ]. Obr. 4 Exponenciální závislost v semilogaritmických souřadnicích. [1] Kombinací těchto vztahů dostáváme Arrheniovu rovnici.., (5) kde A, n a Q jsou materiálové charakteristiky. U žárupevných ocelí, které mají zabezpečené mechanické vlastnosti při práci za zvýšených teplot (nad 0,3T m ) a tlaků, jsou odolné proti agresivním prostředím (např. se sírou) a jsou dlouhodobě strukturně stabilní, jsou normovány nejen hodnoty meze kluzu R p0,2 za vyšších teplot (nelegované oceli do 400 C a legované do 500 C), ale i hodnoty meze tečení 1%, např. R mt 10 5 /1/550, a meze pevnosti při tečení v tahu, např. R mt 10 5 /580, pro různé doby t = 10 4 hod, 10 5 hod a hod. Pro posouzení poškození materiálu tečením se vyžaduje znalost snížené hodnoty meze pevnosti při tečení - bere se 0,8 R mt t/t (obr. 5). Obr. 5 Určování míry poškození materiálu pomocí 0,8 R mt t/t. [2] 3. ZKOUMANÉ MATERIÁLY Na konstrukce energetických zařízení jsou kladeny čím dál větší nároky, proto je třeba zkoumat a vyvíjet nové žárupevné materiály. Požadované oceli pro použití do tlakových nádob provozovaných za teplot C jsou vypsány v tabulce 1.
5 Tab. 1 Seznam konstrukčních ocelí pro energetická zařízení a jejich chemické složení. Značka oceli / ČSN Materiálové maximální obsah prvků [% ] číslo C Si Mn P S Cr Ni Mo Al Cu V Nb Další 1. 10CrMo9-10 / ,14 0,50 0,8 0,030 0,025 2,50 1,10 0, CrMo4-5 / ,18 0,35 1,0 0,030 0,025 1,15 0,60 0,3 3. X5NiCrAlTi ,08 0,70 1,5 0,015 0,010 22,00 32,5 0,50 0,5 0,1 Ti, Co, N 4. X10CrMoVNb ,12 0,50 0,6 0,025 0,015 9,50 0,4 1,05 0,04 0,25 0,1 N 5. X9CrNiSiNCe ,12 2,50 1,0 0,045 0,015 22,00 12,0 0,20 Ce 6. X10CrAlSi ,12 1,40 1,0 0,040 0,015 26,00 1,70 7. X10CrAlSi ,12 1,40 1,0 0,040 0,015 19,00 1,20 Konstrukční vysoce legovaná ocel X10CrMoVNb9-1 bývá označována též jako P91. Oceli X10CrAlSi25 a X5NiCrAlTi31-20 lze nalézt pod komerčním názvem Sichromal a INCOLAY 800H. Pro tyto materiály hledáme materiálové charakteristiky A, n, Q pro výpočet rychlosti tečení v sekundární části creepu (vztah 5), případně konstanty pro výpočet rychlosti creepové deformace ze vztahů 3 a 4. V případě, že se nepodaří nalézt konstanty pro výpočet, budou uvedeny hodnoty meze tečení v tahu R mt t/t. 4. CREEPOVÉ CHARAKTERISTIKY Hledané charakteristiky materiálů budou uvedeny ve stejném pořadí jako materiály v tabulce : žárupevná (nízkolegovaná) Cr-Mo ocel Ocel je široce využívána v českém energetickém průmyslu. Ekvivalentem této oceli podle EN norem je 10CrMo9-10. Konstanty B, n pro Nortonův vztah byly, jak uvádějí Dymáček a Milička (2008), stanoveny analýzou dat z creepových zkoušek a small punch test (SPT) metody 3, a 6,505. Pro exponenciální rovnici byly získány koeficienty 2, a 21,4 (grafické znázornění obou výpočtů na obr. 7). Zkoušky byly konány za teploty T = 873 K (600 C), která bývá uváděna jako nejvyšší doporučená pracovní teplota. Napětí σ bylo v rozmezí MPa pro běžnou creepovou zkoušku a obdobně N pro SPT. Obr. 6 Experimentální a vypočítané křivky tečení oceli pomocí SPT pro zatěžující sílu 500 N, 300 N. [3]
6 Obr. 7 Experimentálně zjištěná a vypočítaná závislost rychlosti creepové deformace na čase pomocí SPT při zatížení 300 N. Pro úplnost je dodán výňatek z materiálového listu ČSN k odolnosti proti degradačním procesům, mezi něž tečení patří (obr. 8). Obr. 8 Materiálový list ČSN výňatek : žárupevná (nízkolegovaná) Cr-Mo ocel Výhodou oceli (popř. ekvivalentní 13CrMo4-5) je dobrá tvárnost a obrobitelnost. Podle ČSN je vhodná pro energetické zařízení provozována za teplot do 560 C. V normě ČSN EN 10028/2-93 je doporučení pro maximální provozní teploty 530 C, při vyšších teplotách dochází k výraznějšímu poklesu meze pevnosti při tečení v tahu R mt t/t (viz výňatek ze zprávy European Creep Collaborative Committee (ECCC), obr. 9). Obr. 9. Mez pevnosti při tečení v tahu R mt t/t [4]
7 Konstanty pro výpočetní vztahy 3, 4 a 5 se nepodařilo zjistit. 4.3 X5NiCrAlTi31-20: žárupevná austenitická ocel vysoce legovaná Ni-Cr- Al-Ti Závislosti meze pevnosti při tečení v tahu R mt t/t a meze tečení při dosažení deformace 1% R T t/1/t na čase této oceli pro tlakové nádoby jsou znázorněny na obr. 10. Hodnoty R mt /T a R T /T byly dosaženy extrapolací dat. Obr. 10 Závislost napěťových charakteristik R mt t/t, R T t/1/t na teplotě. [4] Konstanty pro výpočetní vztahy 3, 4 a 5 se nepodařilo zjistit. 4.4 X10CrMoVNb9-1: martenzitická Cr-V-Mo ocel Ocel P91 byla vyvinuta pro konstrukce zařízení (nejčastěji částí parních potrubí) v energetice pracujících při teplotách C. Její struktura sorbit (S) po předepsaném tepelném zpracování je na obr. 11. Obr. 11 Struktura P91 sorbit. [5]
8 Creepové zkoušky při teplotě 550 C a napětích MPa byly provedeny na oceli P91 po tepelném zpracování (na austenitizační teplotě 1050 C výdrž 30 min, kaleno + popouštěno na teplotě 780 C 1 hodinu). Dále byly provedeny únavové creepové zkoušky s počtem cyklů a napětí MPa (obr. 12). Pro Nortonův vztah rychlosti creepové deformace byly obdrženy hodnoty konstant 5,16. 10, 16,27. [6] Obr. 12 Srovnání creepové deformace v závislosti na čase zaznamenané během cyklických a běžných creepových zkoušek. [6] V dodaném výňatku z materiálového listu je odolnost oceli P91 proti tečení (obr. 13). Obr. 13 Materiálový list X10CrMoVNb9-1 výňatek. 4.5 X9CrNiSiNCe : žáruvzdorná austenitická ocel U této vysoce legované oceli je využívána její vysoká odolnost proti oxidaci v horkém vzduchu až do 1150 C. Díky legurám je dobře odolná proti oxidaci i ve vlhkém vzduchu (křemík) a je odolnější i proti teplotním šokům (cer) [7]. Konstanty pro výpočet rychlosti tečení dle vztahů 3, 4 a 5 nebyly nalezeny. Na obr. 14 je výňatek z materiálového listu této oceli s odolností proti creepu. Obr. 14 Materiálový list X9CrNiSiNCe výňatek.
9 4.6 X10CrAlSi25: žáruvzdorná feritická ocel Vysoce chromem legovaná ocel je používána na málo mechanicky zatížené, zato však vysokou teplotou namáhané součásti. Mez pevnosti při tečení v tahu a mez tečení v tahu jsou nízké (viz obr. 15), materiál je však vysoce odolný proti oxidaci v prostředích s obsahem síry o teplotách až 1150 C. Žádané konstanty A, n, Q, B, C se nepodařilo zjistit. Obr. 15 Materiálový list X10CrAlSi25, popř. X10CrAlSi18 výňatek. 4.7 X10CrAlSi18: žáruvzdorná feritická ocel Vlastnosti této oceli jsou podobné výše uvedené X10CrAlSi25. Liší se maximální teplotou odolnosti proti oxidaci, kdy použití oceli X10CrAlSi18 je vhodné do maximálně 1000 C. Odolnost proti tečení (R T a R mt t/t) je shodná s uvedenou na obr. 15. Ani u této oceli se nepodařily zjistit koeficienty pro vztahy 3, 4, ZÁVĚR Kromě prvních dvou materiálů (oceli a ) se jedná o vysoce legované oceli, kdy s rostoucím množstvím karbidotvorných prvků (Cr, Mn, W, Mo, V, Nb, Ti) roste i nebezpečí karbidického křehnutí nebo tvorbě (a hrubnutí) intermetalických fází při dlouhodobém vystavení materiálu zvýšeným teplotám (např. u X10CrAlSi25, P91 [8]). Dalším jevem u ocelí s vyšším obsahem doprovodných prvků je horší tepelná vodivost, což se projevuje zejména u svařování takovýchto materiálů, kdy je nutný předehřev (např. X10CrAlSi18 či ). Jak již bylo na začátku zmíněno, s rostoucím obsahem legur roste nejen odolnost proti creepu, ale i cena materiálu. Možností jak nejlépe dosáhnout vhodného poměru cena-výkon je mikrolegování, kdy upravený materiál dosahuje dostatečné kvality pro dané konkrétní použití (např. úprava oceli 9Cr-1Mo niobem v práci [11]). Creepové charakteristiky pro Nortonův vztah, exponenciální tvar či Arrheniovu rovnici se podařilo zjistit pouze pro oceli P91 a Na obr. 12 je srovnání výsledků běžné creepové zkoušky a únavových creepových zkoušek s dobou expozice vzorku 3,5 a 7 dní. Je patrné, že se křivky tečení i velmi výrazně liší. Pro zařízení s projektovanou životností 20 a více let, je vhodné užít zkoušek prováděných po 42 dní, tj hodin, až třeba (výjimečně) 11 let, odpovídajícím 10 5 hodinám. Z tohoto je patrná náročnost časová i finanční creepových zkoušek, proto ne všechny materiály byly ještě dostatečně prošetřeny.
10 Poděkování Příspěvek byl realizován za finančního přispění Evropské unie v rámci projektu Partnerství v oblasti energetiky, č. projektu: CZ.1.07/2.4.00/ ZDROJE [1] VLACH, Bohumil. Creep a lom při creepu. In: ÚMVI [online]. [cit ]. Dostupné z: [2] NEKVASIL, Richard a Stanislav VEJVODA. Identifikace mechanismů poškozování. Brno, [3] DYMÁČEK, Petr a Karel MILIČKA. Small Punch Testing And Its Numerical Simulations Under Constant Deflection Force Conditions. Strength of Materials Vol. 40, No. 1, p ISSN [4] ECCC. In: ECCC Data Sheets 2005 [online]. [cit ]. Dostupné z [5] KLAKURKOVÁ, Lenka a kol. Atlas materiálových struktur. In: ÚMVI [online]. [cit ]. Dostupné z: [6] FOURNIER, B., SAUZAY, M., CAES, C., NOBLECOURT, M., MOTTOT, M., ALLAIS, L., TOURNIE, I., PINEAU, A. Creep-Fatigue Interactions in a 9 Pct Cr-1 Pct Mo Martensitic Steel: Part I. Mechanical Test Results. Metallurgical And Materials Transactions A Vol. 40A, p ISSN [7] IVARSSON, B., PETTERSSON, R., VANGELI, P. S. Comparative Behaviour of Specialty Austenitic Stainless Steels in High Temperature Environments. Oxidation of Metals Vol. 80, No. 1 2, p ISSN X [8] DOUDA, J., KUCHAŘOVÁ, K., KUDRMAN, J., SKLENIČKA, V., SVOBODOVÁ, M. Porovnání vlastností moderních žáropevných ocelí po dlouhodobém žíhání. In: Metal 2014 [online]. [cit ]. Dostupné z: [9] ČADEK, Josef. Creep kovových materiálů. vyd. 1. Praha: Academia, [10] POKLUDA, Jaroslav, František KROUPA a Ladislav OBDRŽÁLEK. Mechanické vlastnosti a struktura pevných látek: (kovy, keramika, plasty). Vyd. 1. Brno: PC-DIR, 1994, 385 s. ISBN [11] LEWIS, Glaudius., SHAW, Kevin M. Creep Constitutive Model and Component Lifetime Estimation: The Case of Niobium-Modified 9Cr-1Mo Steel Weldments. Journal of Materials Engineering and Performance Vol. 20, 7, p CREEP RESISTANT MATERIALS Key words heat resistant steel, mechanical properties, creep, material characteristics Summary The aim of the paper is evaluation of creep properties of certain heat resistant steels. Creep deformation is the tendency of a solid material to deform permanently under the influence of long-term exposure to mechanical stress and heat. The most important stage of creep deformation is the secondary stage, which is known also as steady-state creep (the strain rate reaches a minimum and becomes nearly constant). The relationships between the minimum creep rate and the applied stress are the Norton law, the exponential relationship and the Arrhenius equation. Material constants in these equations have been determined for steels P91 and The other steels constants have not been found because creep tests have not been carried out on a material or the results of creep tests have not been published.
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VíceVítězslav Bártl. duben 2012
VY_32_INOVACE_VB03_Rozdělení oceli podle chemického složení a podle oblasti použití Jméno autora výukového materiálu Datum (období), ve kterém byl VM vytvořen Ročník, pro který je VM určen Vzdělávací oblast,
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceKonstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceDruhy ocelí, legující prvky
1 Oceli druhy, použití Ocel je technické kujné železo s obsahem maximálně 2% uhlíku, další příměsi jsou křemík, mangan, síra, fosfor. Poslední dva jmenované prvky jsou nežádoucí, zhoršují kvalitu oceli.
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceE-B 321. EN ISO 3580: E Z (CrMoV) B 22
E-B 321 EN ISO 3580: E Z (CrMoV) B 22 Pro svařování částí energetických zařízení především ze žáropevných ocelí typu CrMoV. Mechanické vlastnosti jsou zaručovány po doporučovaném tepelném zpracování. Předehřev:
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceDEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY DEGRADATION OF THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF LOW- ALLOY HIGH-TEMPERATURE STEELS RESULTING FROM LONG- TERM ACTION OF
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
Více5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli
SVAŘOVÁNÍ KOVŮ V PRAXI část 5, díl 2, kap. 7.10.3, str. 1 5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli Austenitické vysokolegované chrómniklové oceli obsahují min. 16,5 hm. % Cr s dostatečným
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceKorozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu
Korozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu 1. Obecné informace Korozivzdorná ocel neboli nerezivějící ocel či nerez je označení pro velkou skupinu ušlechtilých ocelí, které mají stejnou
VíceE-B 312. EN 1599: E Z (CrMo) B 42
E- 312 EN 1599: E Z (CrMo) 42 Pro svařování energetických a chemických zařízení do nejvyšší teploty stěny 560 C. Mechanické vlastnosti jsou zaručovány po doporučeném tepelném zpracování. Předehřev: 250-300
Více2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití.
2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití. Materiál Nerezové (korozivzdorné) oceli patří mezi
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VíceDRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM
DRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM Základní informace o použití drátů pro svařování pod tavidlem... H1 Přehled použitých norem... H1 Seznam svařovacích drátů... H2 Dráty pro svařování pod tavidlem... nelegovaných,
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 N 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceDalší poznatky o kovových materiálech pro konstruování
Příloha č. 3 Další poznatky o kovových materiálech pro konstruování Definice oceli podle ČSN EN 10020 (42 0002): [Kříž 2011, s.44] Oceli (ke tváření) jsou kovové materiály, jejichž hmotnostní podíl železa
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceOK AUTROD 347Si (OK AUTROD 16.11)
OK AUTROD 347Si (OK AUTROD 16.11) SFA/AWS A 5.9: ER 347Si EN ISO 14343A: G 19 9 NbSi Drát typu 18Cr8Ni stabilizovaný niobem pro svařování nerezavějících ocelí odpovídajících AISI 347, AISI 321. Svarový
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceDLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ
DLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ Jaromír SOBOTKA VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Ostrava Vladimír BÍNA, Ondrej BIELAK, BiSAFE, s.r.o., Praha
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 EN 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceProvozní korozní zkoušky ohybù austenitických ocelí pro nadkritické uhelné kotle
Czech Associa on of Corrosion Engineers TECHNOLOGICKÉ ZAJÍMAVOSTI A ÈLÁNKY Z PRAXE Provozní korozní zkoušky ohybù austenitických ocelí pro nadkritické uhelné kotle Operation corrosion test of austenitic
VíceZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS
ZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS Marie Blahetová, Jan Oppelt, Stanislav Lasek, Vladimír
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceTechnologie I. Část svařování. Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře
Část svařování cvičící: Ing. Michal Douša Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře Doporučená studijní literatura Novotný, J a kol.:technologie slévání, tváření
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.14 Kompozity
Nauka o materiálu Úvod Technické materiály, které jsou určeny k dalšímu technologickému zpracování zahrnují širokou škálu možného chemického složení, různou vnitřní stavbu a různé vlastnosti. Je nutno
VíceDRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM
DRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM Základní informace o použití drátů pro svařování pod tavidlem... H1 Přehled použitých norem... H1 Seznam svařovacích drátů pod tavidlo v nabídce... H2 Dráty pro svařování
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS
ŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS Tomáš Vlasák 1, Jan Hakl 1, Jozef Pecha 2 1 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice, 190 11 Praha, ČR,
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceOK SFA/AWS A 5.11: (NiTi3)
OK 92.05 SFA/AWS A 5.11: EN ISO 14172: E Ni-1 E Ni2061 (NiTi3) Obalená elektroda, určená ke svařování tvářených i litých dílů z čistého niklu. Lze použít i pro heterogenní svary rozdílných kovů jako niklu
VíceNové evropské normy o c e l i v konstrukční dokumentaci
Nové evropské normy o c e l i v konstrukční dokumentaci Rozdělení ocelí ke tváření podle Rozdělení ocelí podle ČSN 42 0002 : 78 ČSN EN 10020 : 01 (42 0002) (rozdělení národní) (rozdělení podle evropské
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
VíceZPRACOVÁNÍ KOVOVÝCH MATERIÁLŮ SELEKTIVNÍM LASEROVÝM TAVENÍM ZA ZVÝŠENÝCH TEPLOT
ZPRACOVÁNÍ KOVOVÝCH MATERIÁLŮ SELEKTIVNÍM LASEROVÝM TAVENÍM ZA ZVÝŠENÝCH TEPLOT Martin Malý, Ing. ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně V Brně, 26. 2. 2018 Obsah Motivace pro řešení
VíceVlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR
HOTVAR 2 Charakteristika HOTVAR je Cr-Mo-V legovaná vysokovýkonná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká odolnost proti opotřebení za tepla Velmi dobré vlastnosti
VíceSVAŘITELNOST MATERIÁLU
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ Doc.Ing,Oldřich Ambrož,CSc SVAŘITELNOST MATERIÁLU UČEBNÍ TEXTY KOMBINOVANÉHO BAKALAŘSKÉHO STUDIA 2 U Č E B N Í O S N O V A Předmět: SVAŘITELNOST
VíceVysoká efektivita s kvalitou HSS
New Červen 2017 Nové produkty pro obráběcí techniky Vysoká efektivita s kvalitou HSS Nový vrták HSS-E-PM UNI vyplňuje mezeru mezi HSS a TK vrtáky TOTAL TOOLING=KVALITA x SERVIS 2 WNT Česká republika s.r.o.
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
VíceTepelná technika. Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007
Tepelná technika Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007 Tepelné konstanty technických látek Základní vztahy Pro proces sdílení tepla platí základní
VíceDíly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4
1 VIDAR SUPREME 2 Charakteristika VIDAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým změnám teploty a tvoření
VícePožadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů
Požadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů ASME Sec. II, Sec. VIII Div. 1 a Sec. IX / Ed. 2015, Michal Heinrich AI / ANI 1 Přehled přednášky I. část Výběr schválených
Více2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí.
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí. Struktura oceli Železo (Fe), uhlík (C), "nečistoty". nevyhnutelné
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceOznačování materiálů podle evropských norem
Označování materiálů podle evropských norem 1 2 3 Cílem této přednášky je srovnat jednotlivá značení ocelí 4 Definice a rozdělení ocelí ČSN EN 10020 (42 0002) Oceli ke tváření jsou ocelové materiály, jejichž
VíceMODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU
. 5. 9. 007, Podbanské MODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU Zbyšek Nový, Michal Duchek, Ján Džugan, Václav Mentl, Josef Voldřich, Bohuslav Tikal, Bohuslav Mašek 4 COMTES FHT s.r.o., Lobezská E98, 00
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceSTUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
STUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK STUDY OF CHANGING OF MECHANICAL PROPERTIES OF POLYMER MATERIALS
VíceTrvanlivost,obrobitelnost,opotřebení břitu
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Obrábění Trvanlivost,obrobitelnost,opotřebení břitu
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC. Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b
VLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b b a VŠB-TUO, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba, ČR, www.vsb.cz Silesian
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
VíceCo je to korozivzdorná ocel? Fe Cr > 10,5% C < 1,2%
Co je to korozivzdorná ocel? Cr > 10,5% C < 1,2% Co je to korozivzdorná ocel? Co je to korozivzdorná ocel? Korozivzdorné oceli (antikoro, nerez) jsou slitiny na bázi železa s obsahem 10,5 % chromu a 1,2
VíceSVÚM a.s. Zkušební laboratoř vlastností materiálů Tovární 2053, Čelákovice
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Pracoviště Čelákovice 2. Pracoviště Praha Areál VÚ, Podnikatelská 565, 190 11 Praha-Běchovice 1. Pracoviště Čelákovice Pracoviště je způsobilé aktualizovat normy identifikující
VíceFlat products made of steels for pressure purposes - Part 1: General requirements
ČESKÁ NORMA MDT 669.14-41:621.642-98:620.1 Srpen 1995 PLOCHÉ VÝROBKY Z OCELÍ PRO TLAKOVÉ NÁDOBY A ZAŘÍZENÍ Část 1: Všeobecné požadavky ČSN EN 10 028-1 42 0937 Flat products made of steels for pressure
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceSTANOVENÍ CREEPOVÝCH VLASTNOSTÍ ALUMINIDU ŽELEZA SE ZRETELEM NA JEJICH UŽITÍ JAKO KONSTRUKCNÍHO MATERIÁLU
STANOVENÍ CREEPOVÝCH VLASTNOSTÍ ALUMINIDU ŽELEZA SE ZRETELEM NA JEJICH UŽITÍ JAKO KONSTRUKCNÍHO MATERIÁLU DETERMINATION OF CREEP PROPERTIES OF IRON ALUMINIDES FOR THEIR USE AS STRUCTURAL MATERIAL Jan Hakl
VíceKonstrukční materiály pro stavbu kotlů
Konstrukční materiály pro stavbu kotlů Hlavní materiály pro stavbu kotlů jsou: materiály kovové trubky prvky nosné konstrukce materiály keramické šamotové cihly, šamotové tvarovky žárobeton Specifické
VíceOceli k zušlechťování Část 2: Technické a dodací podmínky pro nelegované oceli
VÁ LC E P R O VÁ LC OV N Y S T R OJ Í R E N S K É V Ý R O BKY H U T N Í M T E R I Á L U Š L E C H T I L É O C E LI ČSN EN 100832 Oceli k zušlechťování Část 2: Technické a dodací podmínky pro nelegované
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VíceOcel je slitina Fe + C + doprovodných prvků (Si, Mn, S, P) + legujících prvků (Ni, Cr, Mo, W, Zi ), kde % obsah uhlíku ve slitině je max. 2.14 %.
OCEL Ocel je slitina Fe + C + doprovodných prvků (Si, Mn, S, P) + legujících prvků (Ni, Cr, Mo, W, Zi ), kde % obsah uhlíku ve slitině je max. 2.14 %. VÝROBA OCELI Ocel se vyrábí zkujňováním bílého surového
VíceVýrobce plochých produktu z nerezové oceli
Stainless Service Poland Výrobce plochých produktu z nerezové oceli Budova Servisního střediska ArcelorMittal v Siemianowicích Śląských. 01 Stainless Service Poland Naše firma je předním dodavatelem plochých
VíceLETECKÉ KONSTRUKČNÍ OCELI
LETECKÉ KONSTRUKČNÍ OCELI 1. Úvod 2. Vliv doprovodných a přísadových prvků 3. Označování leteckých ocelí 4. Uhlíkové oceli 5. Nízkolegované oceli 6. Vysokolegované oceli 7. Speciální vysokopevnostní oceli
VíceVÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE
VÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE R&D OF THE PROCESS OF PRECISION CASTING OF IMPELLER WHEELS AND STATOR PARTS OF A NEW GENERATION OF
VíceČíselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 ( )
Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 (42 140 Označení musí být ve tvaru, jak uvedeno na Obr. č. 1, je složeno z číslic a písmen: Tabulka č. 1: Význam číslic v označení tvářeného
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VíceICS ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA Listopad Technical delivery conditions for steel castings for pressure purposes - Part 1: General
ICS 77. 140. 10 ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA Listopad 1997 Technické dodací podmínky pro ocelové odlitky pro tlakové nádoby Část 1: Všeobecně ČSN EN 10213-1 42 1262 Technical delivery conditions for steel castings
VíceNAVAŘOVACÍ PÁSKY A TAVIDLA
NAVAŘOVACÍ PÁSKY A TAVIDLA (Pro kompletní sortiment navařovacích pásek a tavidel kontaktujte ESAB) Základní informace o navařování páskovou elektrodou pod tavidlem... J1 Použité normy pro navařovací pásky...
VíceŽáropevné oceli pro energetiku a jejich degradace
pro energetiku a jejich degradace JuveMatter 2011 Konference aplikovaného materiálového výzkumu 6. 9. 5. 2011, Jáchymov pro energetiku a jejich degradace Marie Svobodová 1 pro energetiku a jejich degradace
Více