ABSTRAKT KLÍČOVÁ SLOVA ABSTRACT KEYWORDS

Transkript

1 +

2

3

4

5 ABSTRAKT Projekt se zabývá základními typy planárních antén pro příjem satelitních signálů GPS a DSRC. Anténa byla navržena na substrátech ARLON, CuClad 217 LX a modelována v programu ANSOFT Designer. Důraz je kladen na impedanční přizpůsobeni, směrové vlastnosti a polarizaci. Výsledky návrhu byly experimentálně ověřeny. KLÍČOVÁ SLOVA Planární anténa, aktivní integrovaná anténa, ANSOFT Designer. ABSTRACT In the project, planar antennas for receiving satellite GPS signals and DSRC ones were investigated and mutually combined. The combined antenna was designed for the substrate ARLON, CuClad 217 LX, was modeled and optimized in the program ANSOFT Designer. Attention was turned to the proper impedance matching, directivity properties and polarization properties. The designed antenna was built and their properties were experimentally verified. KEYWORDS Planar antenna, active integrated antenna, ANSOFT Designer.

6 BIBLIOGRAFICKÁ CITACE KOLB, L. Nízkoprofilová integrovaná anténa pro GPS a DSRC. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta elektroniky a komunikačních technologií, s. Vedoucí bakalářské práce prof. Dr. Ing. Zbyněk Raida.

7 PROHLÁŠENÍ Prohlašuji, že svou bakalářskou práci na téma Nízkoprofilová integrovaná anténa pro GPS a DSRC jsem vypracoval samostatně pod vedením vedoucího bakalářské práce a s použitím odborné literatury a dalších informačních zdrojů, které jsou všechny citovány v práci a uvedeny v seznamu literatury na konci práce. Jako autor uvedené bakalářské práce dále prohlašuji, že v souvislosti s vytvořením této bakalářské práce jsem neporušil autorská práva třetích osob, zejména jsem nezasáhl nedovoleným způsobem do cizích autorských práv osobnostních a/nebo majetkových a jsem si plně vědom následků porušení ustanovení 11 a následujících zákona č. 121/2000 Sb., o právu autorském, o právech souvisejících s právem autorským a o změně některých zákonů (autorský zákon), ve znění pozdějších předpisů, včetně možných trestněprávních důsledků vyplývajících z ustanovení části druhé, hlavy VI. díl 4 Trestního zákoníku č. 40/2009 Sb. V Brně dne 28. května (podpis autora) PODĚKOVÁNÍ Děkuji vedoucímu bakalářské práce prof. Dr. Ing. Zbyňku Raidovi za účinnou metodickou, pedagogickou a odbornou pomoc a další cenné rady při zpracování mé bakalářské práce. V Brně dne 28. května (podpis autora)

8 OBSAH Seznam obrázků...ix 1 Úvod Teoretický návrh flíčkové antény Modelování planárních antén Modelování antén v programu Ansoft Designer Výsledky analýzy v programu Ansoft Desinger Výsledky analýzy GPS antény Optimalizace GPS antény Výsledky analýzy DSRC antény Optimalizace DSRC antény Přepočítání antén na výrobní substrát Anténa GPS Anténa DSRC realizace antény Výstupní soubor pro realizaci antény Zhotovená anténa porovnání vysledků simulace a naměřenych hodnot činitel odrazu na vstupu směrové charakteristiky Závěr Literatura...43 Seznam Symbolů, veličin a zkratek Seznam Příloh Příloha viii

9 SEZNAM OBRÁZKŮ Obr. 2.1 Flíčková anténa napájena koaxiální sondou. Převzato z [2] Obr. 3.1 Dialog pro výběr substrátu Obr. 3.2 Záložka Stack Up pro úpravu parametrů substrátu Obr. 3.3 Základní tvar antény Obr. 3.4 Trojrozměrné zobrazení antény Obr. 3.5 Nastavení parametrů analýzy Obr. 3.6 Menu pro sestavení grafu Obr. 4.1 Motiv spodního GPS flíčku. Rozměry převzaty z [1] Obr. 4.2 Kmitočtový průběh činitele odrazu S 22 na vstupu GPS antény Obr. 4.3 Kmitočtový průběh poměru stojatých vln na vstupu GPS antény Obr. 4.4 Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) GPS antény Obr. 4.5 Upravený flíček pro GPS Obr. 4.6 Kmitočtový průběh poměru stojatých vln na vstupu optimalizované GPS antény Obr. 4.7 Kmitočtový průběh činitele odrazu S 22 na vstupu optimalizované GPS antény Obr. 4.8 Kmitočtový průběh činitele odrazu S 22 publikované GPS antény. Převzato z [1] Obr. 4.9 Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) optimalizované GPS antény Obr Závislost zisku a osového poměru optimalizované GPS antény na úhlu od kolmice k substrátu Obr Závislost zisku a osového poměru publikované GPS antény na úhlu od kolmice k substrátu. Převzato z [1] Obr Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované GPS antény na pracovním kmitočtu f = 1,575 GHz Obr Motiv horního DSRC flíčku. Rozměry převzaty z [1] Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 11 na vstupu DSRC antény Obr Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) DSRC antény Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 11 na vstupu optimalizované DSRC antény ix

10 Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 11 na vstupu publikované DSRC antény. Převzato z [1] Obr Závislost zisku optimalizované DSRC antény na úhlu od kolmice k substrátu Obr Závislost zisku publikované DSRC antény na úhlu od kolmice k substrátu. Převzato z [1] Obr Kmitočtový průběh vstupního odporu (modrá) a vstupní reaktance (červená) optimalizované DSRC antény na kmitočtu 5,859GHz Obr Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované DSRC antény na pracovním kmitočtu f = 5,859 GHz Obr Změněné rozměry navržené antény na substrátu CuClad 217LX Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 22 na vstupu optimalizované GPS antény Obr Kmitočtový průběh poměru stojatých vln na vstupu optimalizované GPS antény Obr Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) optimalizované GPS antény Obr Závislost zisku optimalizované GPS antény na úhlu od kolmice k substrátu.32 Obr Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované GPS antény na pracovním kmitočtu f = 1,575 GHz Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 11 na vstupu optimalizované DSRC antény Obr Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) optimalizované DSRC antény na kmitočtu 5,9GHz Obr Závislost zisku optimalizované DSRC antény na úhlu od kolmice k substrátu Obr Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované DSRC antény na pracovním kmitočtu f = 5,9 GHz Obr Dialogové okno pro export souboru Obr Sestavení nízkoprofilové GPS-DSRC antény. Převzato z [1] Obr Fotografie kompletního optimalizovaného modelu a) přední strana b) zadní strana Obr. 6.1 Činitel odrazu na vstupu GPS antény, porovnání naměřených hodnot: simulace (červená), změřená (modrá) Obr. 6.2 Činitel odrazu na vstupu DSRC antény, porovnání naměřených hodnot: simulace (červená), změřená (modrá) Obr. 6.3 Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované GPS antény na pracovním kmitočtu f = 1,575 GHz Obr. 6.4 Směrová charakteristika GPS antény při 1,56 GHz rovina H (červená) rovina E x

11 (modrá) měřené GPS antény Obr. 6.5 Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované DSRC antény na pracovním kmitočtu f = 5,9 GHz Obr. 6.6 Směrová charakteristika DSRC antény při 6,22 GHz, polarizace antény je vertikální Obr. 7.1 Předloha pro výrobu GPS antény metodou plošných spojů M 1: Obr. 7.2 Předloha pro výrobu DSRC antény metodou plošných spojů M 1: xi

12 1 ÚVOD V dnešní době máme tři globální družicové navigační systémy (GNSS), které jsou buď dostupné, nebo ještě ve vývoji. Jedná se o GPS, Glonas a Galileo. Americký družicový navigační systém GPS byl realizován na začátku roku 1980 jako prostředek k určování pozice vojenské techniky a osob. V roce 1983 prezident Ronald Reagan vydal příkaz ke zpřístupnění systému pro civilní využití. GPS je dnes nejpopulárnější v civilních aplikacích a pravděpodobně jediný plně funkční GNSS. Za zmínění ještě stojí evropský Galileo, který byl vypuštěný v roce 2002 Evropskou vesmírnou agenturou (ESA). Galileo je velký satelitní systém, který bude slučitelný s GPS. Systém je ve vývoji a očekává se, že bude v provozu od roku 2012 či 2013 [3]. DSRC (Dedicated Short Range Communications) je standard pro komunikaci na vzdálenosti menší než 1 km. Nejvíce se objevuje v inteligentních dopravních systémech (ITS) a v telekomunikačních infrastrukturách. Pracuje v rozsahu od 5,850 GHz do 5,925 GHz. DRSC umožňuje vysokorychlostní komunikaci mezi samostatnými vozidly, nebo mezi vozidlem a okrajem silnice (využíváno především u mýtných bran) [4]. S vývojem nových technologií, které sebou přinášejí miniaturizaci součástek a zvyšování pracovního kmitočtu, narůstají požadavky na minimalizaci rozměrů antén. Planární antény a jejich varianty jsou v současnosti velmi populární rovněž v oblasti mobilních komunikací. Planární antény mají nízký profil, jsou lehké, snadno se vyrábějí a lze je umisťovat např. do krytu mobilních telefonů a na karoserie aut [2]. Cílem předkládané práce je rozbor základních typů planárních antén pro příjem družicových signálů GPS a DSRC a jejich modelování v programu ANSOFT Designer. Postup návrhu a modelování je demonstrován na flíčkové anténě, napájené dvěma koaxiálními sondami. 12

13 2 TEORETICKÝ NÁVRH FLÍČKOVÉ ANTÉNY V dnešní době jsou flíčkové antény velice rozšířeným typem antén. Flíčkové antény se používají na frekvencích od 100 MHz výše. Výhodou těchto antény je výroba, která je podobná výrobě desek plošných spojů. Antény lze levně vyrábět, lze je snadno umísťovat do automobilů, mobilních telefonů, trupu letadel. Nevýhodou flíčkových antén je malá účinnost a malý zisk [2]. Obr. 2.1 Flíčková anténa napájena koaxiální sondou. Převzato z [2]. Flíčkové antény většinou napájíme koaxiální sondou. U flíčkové antény toto napájení nezpůsobuje vyzařování parazitních vln, a tudíž nedochází k deformaci směrové charakteristiky. Na druhou stranu je výroba tohoto druhu napájení relativně náročná (je třeba vrtat díry do substrátu) a hůře se realizuje spojování anténních prvků do soustav [2]. Při návrhu flíčkové antény je zapotřebí pro daný mikrovlnný substrát o relativní permitivitě ε r a výšce h vypočítat délku flíčku B a jeho šířku A. Důležitější je přitom délka flíčku anténa totiž pracuje v půlvlnné rezonanci. Samotný návrh se přitom skládá z následujících kroků [2]: 13

14 1. Vypočteme šířku flíčku [2]: A = hλ [ln( λ / h ) 1], (2.1) d d kde h je výška substrátu a λd je vlnová délku v substrátu, kterou určíme podle vztahu [2]: c λ d =, (2.2) f ε r r kde symbol c značí rychlost světla ve vakuu, fr je pracovní kmitočet a označuje relativní permitivitu substrátu [2]. 2. Vypočteme délku flíčku [2]: ε r c B =, (2.3) ε 2 f r ef kde symbol c značí rychlost světla ve vakuu, f je pracovní kmitočet a označuje efektivní permitivitu substrátu [2] ε r + 1 ε r 1 1 A ε ef = + pro 1. (2.4) 2 2 h h A Symbol A značí šířku flíčku vypočtenou podle vztahu (2.1). r ε ef Tyto teoretické kroky pro návrh antény dále v práci nejsou používány, protože rozměry a pracovní frekvenci nám udává [1]. 14

15 3 MODELOVÁNÍ PLANÁRNÍCH ANTÉN K modelování flíčkových antén byl použit program ANSOFT Designer [6]. Tento program má široké využití. Má v sobě zabudovány moduly pro simulaci vysokofrekvenčních obvodů, modul pro systémovou analýzu, modul pro numerickou analýzu planárních struktur momentovou metodou a další. V programu lze vytvořit modely jednotlivých komponentů komunikačního řetězce, komponenty lze následně sloučit a ověřit činnost celého zařízení. V rámci předloženého projektu využíváme pouze modul pro numerickou analýzu planárních struktur. Nejprve se zaměříme na modelování antény pro GPS, potom se budeme věnovat anténě pro DSRC. Antény budeme optimalizovat pro zadané pracovní kmitočty [1]. 3.1 Modelování antén v programu Ansoft Designer Po spuštění programu Ansoft Designer nejdříve vytvoříme nový projekt. Zvolíme položku menu File New a následně si vybereme dielektrický substrát, na kterém budeme danou anténu vytvářet. Zvolíme Projekt Insert Planar EM Design. Tím na obrazovce otevřeme dialog s nabídkou substrátů pro návrh naší planární antény. Substráty MS jsou na mikropásková vedení, SL jsou na stíněná pásková vedení a PCB jsou substráty pro vícevrstvé plošné spoje. Na návrh zvolené antény vybereme substrát MS RT_duroid 5880 (viz obr. 3.1). Obr. 3.1 Dialog pro výběr substrátu. Parametry substrátu lze měnit i později pomocí Layout Layers Stack up. Zde lze změnit výšku substrátu (thickness), parametry dolní a horní plochy substrátu nebo 15

16 elektromagnetické parametry substrátu. Pro naši anténu, aby to odpovídalo zadání, musíme přidat další vrstvy. V menu Stack up zvolíme Add Layer Jméno první přidané vrstvy bude h1 (typ dielectric), jméno druhé přidané vrstvy h2 a původní vrstvu (typ dielectric) přepíšeme na h3 (model antény viz [1]). Následně přidáme vrstvu DSRC (typ signal) a původní vrstvu (typ signal) přejmenujeme na GPS. V posledním kroku změníme tloušťku všech dielektrických vrstev na 1,52 mm (viz obr. 3.2). Obr. 3.2 Záložka Stack Up pro úpravu parametrů substrátu. Když máme zadán substrát, můžeme v grafickém editoru vykreslit tvar anténního prvku na zvolené vrstvě kovu. Pro spodní anténu zvolíme vrstvu GPS, pro horní DSRC. Tvar vykreslíme pomocí Draw Primitive Rectangle. Buď můžeme myší určit pozici pravého horního a levého dolního rohu obdélníkového anténního prvku nebo zadáme souřadnice (položky X, Y a rozměry Delta X, Delta Y v dolní liště). Stejný postup jako pro nakreslení GPS anténního prvku použijeme i pro vykreslení DSRC anténního prvku. (viz obr. 3.3, obr 3.4) Nyní je potřeba do nakreslených flíčků umístit budící koaxiální sondy. V levém dialogovém okně zvolíme Model, klikneme pravým tlačítkem myši na Vias a vybereme add via. První sondu umístíme do středu a druhou 2,5 cm od středu směrem k hornímu okraji (viz obr. 3.3). Budící sondy musíme ještě nastavit. Rozbalíme položku Vias LayoutVia1. V properties menu na záložce Upper Layer nastavíme DSRC, Excitation dáme na no load a na záložce Lower Layer nastavíme Ground, Excitation dáme na coaxial excitation. To samé nastavení uděláme pro LayoutVia2 s tím, že Upper Layer nastavíme na GPS. 16

17 Obr. 3.3 Základní tvar antény. Obr. 3.4 Trojrozměrné zobrazení antény. Nyní můžeme přistoupit k analýze antény. V levé části okna programu klikneme pravým tlačítkem na položku Analysis a vybereme Add Solution Setup, následně zvolíme pracovní kmitočet antény (v našem případě pro GPS GHz, pro DSRC 5.88 GHz). Tímto krokem se pod položkou Analysis objeví položka Setup 1. Dále klikneme pravým tlačítkem na položku Setup1 a nastavíme kmitočtový rozsah analýzy, horní a dolní kmitočet a krok (viz obr. 3.5). Posléze v menu Planar EM vybereme položku Validation Check, abychom zkontrolovali správné nastavení analýz. Posledním krokem je spuštění analýzy kliknutím na Analyze. Obr. 3.5 Nastavení parametrů analýzy. 17

18 Výsledky analýz je možné zobrazit vybráním položky Planar EM Results Create Report. V dialogovém okně si můžeme vybrat, jak zobrazíme výsledek (polární graf, kartézský graf, Smithův diagram). Následně se otevře nový dialog, v kterém vybíráme veličinu a jednotky, v nichž má být veličina vynesena (obr 3.6). Obr. 3.6 Menu pro sestavení grafu. 18

19 4 VÝSLEDKY ANALÝZY V PROGRAMU ANSOFT DESINGER 4.1 Výsledky analýzy GPS antény Spodní flíček antény byl navržen podle [1]. Spodní flíček má tvar čtverce, který je na dvou protějších rozích zkosený. Anténa je napájena koaxiální sondou s charakteristickou impedancí 50 Ω. Obr. 4.1 Motiv spodního GPS flíčku. Rozměry převzaty z [1]. Vykreslení základního tvaru flíčku (obr. 4.1) do programu Ansoft Designer a jeho následné simulace se na požadované frekvenci f = 1,575 GHz se nezdařily. Jak je vidět z (obr. 4.2) flíček rezonuje na f = 1,593 GHz a impedanční přizpůsobení je velmi špatné. 19

20 Obr. 4.2 Kmitočtový průběh činitele odrazu S 22 na vstupu GPS antény. Obr. 4.3 Kmitočtový průběh poměru stojatých vln na vstupu GPS antény. 20

21 Obr. 4.4 Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) GPS antény. 4.2 Optimalizace GPS antény Abychom dosáhli požadovaných vlastností antény, musíme převzatý návrh upravit. Tvar flíčku byl změněn větším zkosením hran a napájecí sonda byla posunuta více k středu flíčku (obr. 4.5). Napájecí koaxiální sonda s charakteristickou impedancí 50 Ω zůstala nezměněna. Modifikovaná anténa rezonovala na frekvenci f = 1,575 GHz, poměr stojatých vln na tomto kmitočtu byl 1,3 db a velikost činitele odrazu klesla na S 22 = 37,5 db. Nakonec jsme si všechno ověřili z vstupního odporu a vstupní reaktance antény (viz obr. 4.9). Obr. 4.5 Upravený flíček pro GPS. 21

22 Obr. 4.6 Kmitočtový průběh poměru stojatých vln na vstupu optimalizované GPS antény. Obr. 4.7 Kmitočtový průběh činitele odrazu S 22 na vstupu optimalizované GPS antény. 22

23 Obr. 4.8 Kmitočtový průběh činitele odrazu S 22 publikované GPS antény. Převzato z [1]. Obr. 4.9 Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) optimalizované GPS antény Jak je vidět z obr. 4.9, optimalizovaná GPS anténa má reálnou složku impedance přibližně 50 Ω a imaginární složka se blíží k nule. Z toho vyplývá, že anténa je optimalizovaná pro zadaný kmitočet f = 1,575 GHz. 23

24 Obr Závislost zisku a osového poměru optimalizované GPS antény na úhlu od kolmice k substrátu. Obr Závislost zisku a osového poměru publikované GPS antény na úhlu od kolmice k substrátu. Převzato z [1]. Jak se píše v [1], GPS anténa pracuje s pravotočivou polarizací (RHCP), která vyšla v Ansoft Desingeru poněkud odlišně, než bylo uvedeno v [1]. Srovnání je zobrazeno na obr 4.10 a obr

25 Obr Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované GPS antény na pracovním kmitočtu f = 1,575 GHz. 4.3 Výsledky analýzy DSRC antény DSRC anténa byla navržena podle [1]. DSRC anténa má tvar kruhu se čtyřmi obloukovitými výřezy a jedním kruhovým výřezem. DSRC anténa je napájena koaxiální sondou s charakteristickou impedancí 50 Ω. Port1 Obr Motiv horního DSRC flíčku. Rozměry převzaty z [1]. 25

26 DSRC anténa může nabývat různých rozměrů podle požadavků na její pracovní frekvenci (viz tabulka v [1]). Námi zvolený rozměr je patrný z obr Simulace antény na požadovaném kmitočtovém intervalu 5,850 GHz až 5,925 GHz poskytly neuspokojivé výsledky: činitel odrazu antény S 11 nedosahuje požadovaných 10 db, ale pohybuje se kolem hodnoty 8,4 db. Proto musíme anténu optimalizovat. Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 11 na vstupu DSRC antény. Obr Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) DSRC antény. Jak je vidět z obr. 4.15, DSRC anténa má vstupní odpor přibližně 75 Ω a vstupní reaktance se blíží hodnotě 42 Ω. 26

27 4.4 Optimalizace DSRC antény Abychom dosáhli požadovaných parametrů DSRC antény, musíme anténu optimalizovat. Tvar flíčku jsme neměnili. Anténu nebylo možno impedančně přizpůsobit změnou pozice koaxiální sondy, poněvadž byl dán požadavek na umístění sondy do středu flíčku. Charakteristickou impedanci napájecí koaxiální sondy jsem změnil z hodnoty 50 Ω na 75 Ω podle výsledků z obr Činitel odrazu S 11 modifikované antény klesl pod 11 db. Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 11 na vstupu optimalizované DSRC antény. 27

28 Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 11 na vstupu publikované DSRC antény. Převzato z [1]. Obr Závislost zisku optimalizované DSRC antény na úhlu od kolmice k substrátu Obr Závislost zisku publikované DSRC antény na úhlu od kolmice k substrátu. Převzato z [1]. 28

29 Obr Kmitočtový průběh vstupního odporu (modrá) a vstupní reaktance (červená) optimalizované DSRC antény na kmitočtu 5,859GHz. Obr Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované DSRC antény na pracovním kmitočtu f = 5,859 GHz. 29

30 4.5 Přepočítání antén na výrobní substrát Anténa GPS Původní anténa byla navržena na substrátu Roger výšky h = 1,52 mm s relativní permitivitou ε r = 2,2. Poněvadž tento substrát nebyl na výrobu antény dostupný, museli jsme anténu přepočítat na substrát CuClad výšky h = 1,54 mm s relativní permitivitou ε = 2,17. Po přepočítání na výrobní substrát se rozměry antén zmenšily viz. Obr r Port2 Port1 Obr Změněné rozměry navržené antény na substrátu CuClad 217LX. Tvar GPS flíčku jsme změnili větším zkosením protilehlých hran na 17,2 mm, koaxiální sonda je vzdálená 18,1 mm od okraje antény. Charakteristická impedance napájecí koaxiální sondy zůstala na hodnotě 50 Ω. Modifikovaná GPS anténa rezonovala na frekvenci f = 1,575 GHz, činitel odrazu na vstupu antény S 22 klesl pod hodnotu 55 db ( viz. Obr. 4.23). Nakonec jsme si všechno ověřili z vstupního odporu a vstupní reaktance antény (viz obr.4.25). 30

31 Ansoft Corporation GPS - S22 PlanarEM S22 [db] F [MHz] Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 22 na vstupu optimalizované GPS antény. Ansoft Corporation 0.45 GPS - PSV PlanarEM VSWR (S22) [db] F [GHz] Obr Kmitočtový průběh poměru stojatých vln na vstupu optimalizované GPS antény. 31

32 Ansoft Corporation GPS - odpor a reaktance PlanarEM Y F [MHz] Obr Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) optimalizované GPS antény. Jak je vidět z obr. 4.25, optimalizovaná GPS anténa má reálnou složku impedance přibližně 50 Ω a imaginární složka se blíží k nule. Z toho vyplývá, že anténa je optimalizovaná pro zadaný kmitočet f = 1,575 GHz. Ansoft Corporation GPS - zavislost zisku PlanarEM db (GainImput) Curve Info db(gaininput), Phi='0deg' Imported db(gaininput), Phi='45deg' Imported db(gaininput), Phi='90deg' Imported Theta [deg] Obr Závislost zisku optimalizované GPS antény na úhlu od kolmice k substrátu. 32

33 Obr Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované GPS antény na pracovním kmitočtu f = 1,575 GHz Anténa DSRC Tvar DSRC flíčku jsme změnili tak, že vnitřní poloměr má hodnotu 6,5 mm a vnější poloměr má hodnotu 16,3 mm, jak je vidět na obr Charakteristická impedance napájecí koaxiální sondy zůstala na hodnotě 50 Ω. Činitel odrazu S 11 na vstupu modifikované antény klesl pod hodnotu 70 db. Ansoft Corporation DSRC Return Loss S11 PlanarEM S11 [db] F [MHz] Obr Kmitočtový průběh činitele odrazu S 11 na vstupu optimalizované DSRC antény. 33

34 Ansoft Corporation DSRC - vstupni odpor a reaktance PlanarEM Y F [MHz] Obr Kmitočtový průběh vstupního odporu (červená) a vstupní reaktance (modrá) optimalizované DSRC antény na kmitočtu 5,9GHz. Ansoft Corporation 5.00 DSRC - zavislost zisku PlanarEM db (GainImput) Curve Info db(gaininput), Phi='0deg' Imported db(gaininput),, Phi='45deg' Imported db(gaininput), Phi='90deg' Imported Theta [deg] Obr Závislost zisku optimalizované DSRC antény na úhlu od kolmice k substrátu. 34

35 Obr Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované DSRC antény na pracovním kmitočtu f = 5,9 GHz. a) b) Obr Porovnání rozložení proudu na DSRC anténě na kmitočtu 5,9 GHz a) optimalizovaného modelu b) Převzato z [1]. 35

36 5 REALIZACE ANTÉNY 5.1 Výstupní soubor pro realizaci antény Anténa byla navržena pro substrátu CuClad 217LX (h = 1,54 mm, ε r = 10,2). Pro vytvoření předlohy je nutno vytvořit výstupní soubor ve formátu GERBER_RS274. V Ansoft Designer lze exportu souborů dosáhnout pomoci položky Layout Export File *.ger. ( viz. Obr. 5.1). V dialogovém okně Gerber Export nastavíme jednotku na milimetry a zatrhneme hladiny, které se mají exportovat. Obr Dialogové okno pro export souboru. Tento výstupní formát *.ger. lze pak otevřít v programu Gerber Magic ( kde jej můžeme převést do formátu Gerber RS274 - *.gbr nebo případně do *.pdf. Motiv pro výrobu antény metodou tištěných spojů jsou zobrazeny v příloze 1. Na obrázku 7.1 a 7.2 jsou zobrazeny předlohy pro výrobu horní DSRC antény a spodní GPS antény. 36

37 5.2 Zhotovená anténa Oba modely antény byly vyrobeny ve školní laboratoři UREL metodou plošných spojů. Získání anténního substrátu s požadovanou tloušťkou bylo zvládnuto lepením dvou dielektrických desek pomocí obyčejného sekundového lepidla. Obr Sestavení nízkoprofilové GPS-DSRC antény. Převzato z [1]. a) b) Obr Fotografie kompletního optimalizovaného modelu a) přední strana b) zadní strana. 37

38 6 POROVNÁNÍ VYSLEDKŮ SIMULACE A NAMĚŘENYCH HODNOT 6.1 činitel odrazu na vstupu Měření modulu činitele odrazu bylo provedeno na VUT v laboratoři PA č. 818 pomocí vektorového analyzátoru s seriovým číslem MY Měření provedli Ing. Vlastimil Koudelka, Lukáš Kolb. Analyzátor má USB výstup a umožňuje export dat do textového souboru, který lze převést do MS Excel. Frekvenční rozsah pro měření GPS antény byl nastaven od 1GHz do 2GHz s krokem 5 MHz. Graf změřené frekvenční závislosti činitele odrazu S 22 je zobrazen na obr. 6.1, parazitní rezonance se vyskytly na frekvenci f = 1,81 GHz. Frekvenční rozsah pro měření DSRC antény byl nastaven od 5GHz do 7 GHz s krokem 10 MHz. Graf změřené frekvenční závislosti činitele odrazu S 11 je zobrazen na obr Ansoft Corporation 0.00 GPS - S22 PlanarEM S22 [db] F [MHz] Obr. 6.1 Činitel odrazu na vstupu GPS antény, porovnání naměřených hodnot: simulace (červená), změřená (modrá) Hodnoty činitele odrazu na vstupu realizované a modelované GPS antény se od sebe nepatrně liší. U realizované antény došlo k posunu rezonanční frekvence z hodnoty 1,575 GHz na 1,56 GHz a snížení hodnoty činitele odrazu na vstupu S 11 = 20 db. Posunutí mohlo nastat z důvodů nepřesné výroby v školní laboratoři. Modelovaná anténa byla navrhnuta v ANSOFT Designeru s přesností setin milimetrů, což při výrobě antény metodou plošných spojů nebylo zřejmě přesně dodrženo. 38

39 Ansoft Corporation 0.00 DSRC S11 PlanarEM S11 [db] F [MHz] Obr. 6.2 Činitel odrazu na vstupu DSRC antény, porovnání naměřených hodnot: simulace (červená), změřená (modrá). Hodnoty činitele odrazu na vstupu realizované a modelované DSRC antény se od sebe liší o 320 MHz. Jeden z důvodů posunutí byl už popsán výše, ale u DSRC antény zřejmě za posunutí rezonančního kmitočtu může požadavek na tloušťku anténního substrátu. Požadované tloušťky jsme dosáhli slepením dvou dielektrických desek pomocí obyčejného sekundového lepidla. Lepidlo bylo nanášeno v několika bodech, aby nevznikla nehomogenita, tím však vznikla malá vzduchová mezera, která způsobila posunutí rezonanční frekvence a zhoršení činitele odrazu na vstupu DSRC antény. 6.2 směrové charakteristiky Měření směrových charakteristik proběhlo v bezodrazové komoře na Univerzitě obrany ČR a bylo provedeno Ing. Vlastimilem Koudelkou. Měření antény bylo provedeno na frekvencích zjištěných pomocí vektorového analyzátoru fgps = 1,56 GHz a fdsrc = 6,22GHz. Hodnoty jsou jak pro horizontální, tak i pro vertikální polarizaci. Výsledky jsou porovnány s 3D směrovými charakteristikami z ANSOFT Designeru. Změřené směrové charakteristiky pro GPS anténu jsou vykresleny v rovině H a v rovině E. Z obrázku č.6.3 a č.6.4 je vidět, že anténa má jeden hlavní lalok a že vyzařuje příčnou složku skoro stejně účinně jako podélnou. U DSRC antény je vidět z obrázku č.6.5 a č.6.6, že anténa vyzařuje díky dvěma bočním lalokům. Naměřené hodnoty jsou si celkem podobné s simulovanými. Spodní vrstvu obou antén tvoří zemnící deska, proto by antény měly vyzařovat pouze do poloprostoru nad touto zemnící deskou. Pohledem na směrové charakteristiky se tento směr vyzařování opravdu potvrdil. 39

40 Obr. 6.3 Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované GPS antény na pracovním kmitočtu f = 1,575 GHz. Ansoft Corporation zmereno GPS 0 PlanarEM Obr. 6.4 Směrová charakteristika GPS antény při 1,56 GHz rovina H (červená) rovina E (modrá) měřené GPS antény. 40

41 Obr. 6.5 Trojrozměrná vyzařovací charakteristika optimalizované DSRC antény na pracovním kmitočtu f = 5,9 GHz. Ansoft Corporation zmereno DSRC 0 PlanarEM Obr. 6.6 Směrová charakteristika DSRC antény při 6,22 GHz, polarizace antény je vertikální. 41

42 7 ZÁVĚR Tato práce se zabývá flíčkovými anténami. Seznámil jsem se s základními typy planárních antén pro pásmo GPS a DSRC, s metodikou jejich návrhu a jejich modelováním v programu ANSOFT Designer. Důraz jsem kladl především na dodržení rezonanční frekvence antén, pro pásmo GPS 1,575 GHz, pro pásmo DSRC 5,725 GHz až 5,95 GHz. V prví časti práce se zaměřuji na anténa pro GPS, rezonovala při požadované frekvenci 1,575 GHz a bylo dosaženo velmi dobré hodnoty impedančního přizpůsobení S 22 = 37,5 db. Anténa byla modifikována pomocí zkosení na rozích. Zkosení bylo větší o 12 mm oproti tomu, co uvádí [1], a napájecí sonda byla přiblížena více ke středu antény. U modifikace antény na zadaném substrátu Roger pro pásmo DSRC bylo dosaženo hodnoty impedančního přizpůsobení S 11 = 11,17 db U antény byla změněna hodnota napájecí sondy z 50 Ω na 75 Ω. Rozměry antény se nijak nezměnily. V následující časti práce byla anténa přepočítala na výrobní substrát CuClad 217XL, opět byla provedla optimalizace tak, aby anténa rezonovala na požadované frekvencích 1,575 GHz a 5,9GHz. Po optimalizaci byla anténa vyrobena v školní laboratoři. Na substrátu Cuclad 217XL bylo dosaženo velmi dobrých výsledků simulacích. Impedančního přizpůsobení u GPS dosahovaly hodnot S 22 = 57,5 db a u DSRC S 11 = -70 db. Anténa pro DSRC pracuje opět s hodnotou napájecí sondy 50 Ω, ale rozměry antény byly změněny vzhledem k požadované rezonanční frekvenci. Hodnoty činitele odrazu na vstupu realizované a modelované antény se od sebe trochu liší. Při realizaci došlo k posunutí obou rezonačních kmitočtů. U DSRC antény došlo k posunu směrem nahoru a k zmenšení velikosti činitele odrazu na vstupu. U GPS antény došlo k posunu směrem dolů a k zmenšení velikosti činitele odrazu na vstupu Vyrobená GPS anténa pracuje na 1,56 GHz a má hodnotu parametru S 22 = -20 db. Vyrobená DSRC pracuje na 6,22 GHz.a má. hodnotu parametru S 11 = -23 db. Jako jeden z hlavních důvodu posunutí kmitočtů je, že Ansoft Designer provádí simulace na nekonečně velké zemnící ploše. Další z hlavních důvodů posunutí je optimalizace a realizace antén. Antény byly navrhovány s přesností na setiny milimetrů, ale výroba v školní laboratoři není tak přesná. Další důvod u DSRC antény je lepením dvou dielektrických desek pomocí obyčejného lepidla, kde při lepení vznikla vzduchová mezera, která se podílí na posuvu kmitočtů směrem nahoru. Další důvod posuvu frekvencí může být to, že se v simulacích počítá s napájením obou koaxiálních sond zároveň, ale při měření na analyzátoru nebo v bezodrazové komoře se napájela každá sonda zvlášť. 42

43 LITERATURA [1] RAFI, G. Z. et al. Low-profile integrated microstrip antenna for GPS-DSRC application. IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, 2009, vol. 8, p [2] RAIDA, Z. Počítačové řešení komunikačních systémů. Elektronické skriptum. Brno: FEKT VUT v Brně, [3] [4] [5] [6] ANSOFT Designer User s Guide, version 4.0. Pittsburg: Ansoft Ltd. Dostupné na [7] RAIDA, Z, a kol. Analýza mikrovlnných struktur v časové oblasti. Brno: VUTIUM, [8] ČERNOHORSKÝ, D., RAIDA, Z., ŠKVOR, Z., NOVÁČEK, Z. Analýza a optimalizace mikrovlnných struktur. Brno: VUTIUM, 1999 [9] Program GerbMagic, Dostupný na: 43

44 SEZNAM SYMBOLŮ, VELIČIN A ZKRATEK GPS DSRC GNSS A B Global Position systém, globální poziční systém Dedicated Short Range Communication Global navigation satellite systém, globální navigační systém Délka flíčku Šířka flíčku ε ef Relativní permitivita substrátu h c λ d RHCP VSWR DPS Tloušťka substrátu Rychlost světla délka vlny v substrátu Right Hand Circular Polarization, pravotočivá polarizace Voltage Standing Wave Ratio, poměr stojatých vln Desky Plošných Spojů 44

45 SEZNAM PŘÍLOH Součástí bakalářské práce je CD ROM obsahující kompletní dokumentaci bakalářské práce Úvodní stránky *.doc a *.pdf : o desky, o zadání, o poděkování a prohlášení o původnosti, o licenční smlouva, o prohlášení a shodě tištěné a elektronické verze, o abstrakt, anotace a bibliografická citace Bakalářská práce *.doc a *.pdf kompletní text bakalářské práce Výsledky měření laboratoř č. 818 Výsledky měření na katedře radiolokace Univerzity obrany ČR Zdrojové soubory antén v programu Ansoft Designer Předlohy pro výrobu ve formátu *.pdf a *.ger Příloha 1, Předloha pro výrobu antény metodou DPS 45

46 PŘÍLOHA 1 Obr. 7.1 Předloha pro výrobu GPS antény metodou plošných spojů M 1:1 Obr. 7.2 Předloha pro výrobu DSRC antény metodou plošných spojů M 1:1 46