Snížení transientního jevu při přechodu asynchronního motoru napájeného z měniče kmitočtu na napájení ze sítě

Rozměr: px

Začít zobrazení ze stránky:

Download "Snížení transientního jevu při přechodu asynchronního motoru napájeného z měniče kmitočtu na napájení ze sítě"

Kateřina Matějková
před 7 lety
Počet zobrazení:

1 Snížení transientního jevu při přechodu asynchronního motoru napájeného z měniče kmitočtu na napájení ze sítě Praha, srpen 2012 Prof. Ing. JiříPavelka, DrSc., Doc. Ing. Pavel Mindl, CSc. Ing. Vít Hlinovský, CSc., Ing. Tomáš Haubert

Praha, srpen 2012 Prof. Ing. JiříPavelka, DrSc., Doc. Ing. Pavel Mindl, CSc.

2 Obsah příspěvku Formulace problému Analýza elektromechanického a elektromagnetického děje při vypnutí AM Simulace přechodných dějů v MATLAB Simulink Zkušební pracoviště Výsledky experimentů s přepínáním AM mezi měničem a sítí Závěry

vypnutí AM Simulace přechodných dějů v MATLAB Simulink

3 Úvod Moderní způsob pohonu asynchronním motorem používá pro napájení tohoto motoru nepřímý měnič frekvence snapěťovým nebo proudovým meziobvodem, který je mezi napájecí síť a asynchronní motor zapojen trvale. To umožňuje měnit otáčky asynchronního motoru podle požadavků poháněného technologického zařízení a zajistit při tom rozběh motoru proudem, nepřesahujícím jmenovitý proud motoru i vpřípadě tzv. těžkého rozběhu se jmenovitým zatěžovacím momentem v celém rozsahu otáček. Pokud se ale od asynchronního motoru požaduje trvalý chod při jmenovitých otáčkách, představují ztráty v nepřímém měniči frekvence nezanedbatelné zhoršení účinnosti celého pohonu. Proto je pro takové aplikace požadován rozběh asynchronního motoru se jmenovitým zatěžovacím momentem z nulových na jmenovité otáčky a po dosažení jmenovitých otáček překlenutí nepřímého měniče frekvence stykačem bypassem a tak přechod na přímé napájení asynchronního motoru z napájecí sítě. Přitom mohou vzniknout nežádoucí přechodné děje.

To umožňuje měnit otáčky asynchronního motoru podle požadavků poháněného technologického zařízení a zajistit při tom rozběh motoru proudem, nepřesahujícím jmenovitý proud motoru i vpřípadě tzv.

4 Formulace problému 1.Je požadován plynulý rozběh pohonu s asynchronním motorem 2.Po rozběhu je potřeba bez patrného mechanického rázu přepnout napájení AM z frekvenčního měniče na síť 3.Obě předchozí operace je nutné provádět jak s pasivní, tak aktivní zátěží pohonu (Prakticky se jedná o obousměrný rozjezd nezatíženého a zatíženého eskalátoru)

5 Blokové schéma zapojení analyzovaného problému K2 U1 f1 K3 A1 K1 U2 f2 AM Jednopólové schéma napájení asynchronního motoru změniče frekvence s bypassem Přepnutí z K1 na K2 musí respektovat požadavky na namáhání výstupního obvodu střídače a zároveň měnící se vzájemné natočení fázorů síťového napětí a fázorů indukovaného napětí na svorkách AM

musí respektovat požadavky na namáhání výstupního obvodu střídače a zároveň měnící se

6 PŘECHODNÝ DĚJ PO VYPNUTÍ ASYNCHRONNÍHO MOTORU Tento přechodný děj se skládá z elektromechanického přechodného děje elektromagnetického přechodného děje. Elektromechanický přechodný děj pohybová rovnice (1) kde M je hnací moment motoru M L je zatěžovací moment J c je celkový moment setrvačnosti celé rotující mechanické soustavy je okamžitá mechanická úhlová rychlost v čase t.

Elektromechanický přechodný děj pohybová rovnice (1) kde M je hnací moment motoru M L je

7 Po přechodu na poměrné jednotky normalizací jmenovitými veličinami dostaneme vztah pro časovou závislost poměrných otáček rotoru na čase po vypnutí napájení AM ust M T pj Lust N t Kde poměrné otáčky rotoru pj M Lust poměrný moment motoru v ustáleném stavu TN normální doba rozběhu

po vypnutí napájení AM ust M T pj Lust N t Kde poměrné otáčky rotoru

8 Elektromagnetický přechodný děj Počáteční posuv δ0 mezi odpovídajícími fázory sítě a polohou rotoru lze vyjádřit vztahem X I1 cos U i u1 x cos a jeho okamžitá hodnota po odepnutí AM od sítě se bude měnit dle vztahu pj 2 M Lust t 2 f syn 1 ust t 0 TN 2 čemuž bude odpovídat i úhlová odchylka mezi příslušnými fázory indukovaného napětí na statorovém vinutí a fázory síťového napětí, po odepnutí motoru od sítě

měnit dle vztahu pj 2 M Lust t 2 f syn 1 ust t 0 TN 2 čemuž bude odpovídat i úhlová odchylka mezi

9 Po odepnutí motoru od napájení se otáčejí fázory napětí sítě stále stejnou úhlovou rychlostí (Uu, Uv, Uw), avšak indukované napětí na statoru vlivem doznívání mag. pole rotoru se snižuje co do velikosti i kmitočtu (Uu, Uv, Uw ). V důsledku toho se v čase zvětšuje i rozdílový úhel δ.

10 Počítačová simulace přechodných dějů v oblasti momentu, otáček a proudu Parametry simulovaného AM: Jmenovitý výkon 160 kw, Jmenovité napětí 3x380 V, Jmenovité otáčky 997 min 1. Jmenovitý proud I 1n = 300 A, cos n = 0,88, Účinnost n = 0,91, Odpor statorového vinutí R S = 0,0453, Momentová přetížitelnost M max /M n =2,3 Proud naprázdno I 10 = 130 A, Napětí rotoru U R = 310 V, Proud rotoru I R = 350 A, Odpor rotoru R R = 0,00935

Jmenovitý proud I 1n = 300 A, cos n = 0,88, Účinnost n = 0,91, Odpor statorového vinutí R S = 0,0453,

11 Tabulka zátěží pohonu Zátěžný moment M L Moment setrvačnosti J Normální doba rozběhu T N Režim [Nm] [p.j.] [kgm 2 ] [s] práce Jízda ,862 43,99 2,44 nahoru Jízda dolu ,57 43,99 2,44 Jizda naprázdno 120 0,064 41,92 2,33

] [kgm 2 ] [s] práce Jízda 1628 0,862 43,99 2,44 nahoru

12 Úhel natočení rotoru = f(t) natočení [stupn čas [s] 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 nahoru dolu naprázdno Časový průběh změny polohy rotoru δ vůči točivému poli sítě pro časový rozsah do 0,5 sec

13 Úhel natočení rotoru = f(t) natočení [stupn čas [s] 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 nahoru dolu naprázdno Detail časového průběhu změny polohy rotoru δ vůči točivému poli sítě pro prvých 140 ms po odepnutí AM od napájení

14 Nesynchronizovaný postup přepínání s bezproudovou prodlevou 100 ms (jízda s plným zatížením nahoru) MOMENT otáčky moment [pj] ,4 2,6 2,8 3 3,2 3, čas [s] MOMENT otáčky [pj] 0,99 0,98 0,97 0,96 0,95 0,94 0,93 0,92 0,91 0,9 0,89 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 čas [s] otáčky

2,6 2,8 3 3,2 3,4-1 -2-3 -4-5 čas [s] MOMENT otáčky [pj] 0,99 0,98 0,97

15 Nesynchronizovaný postup přepínání s bezproudovou prodlevou 100 ms (jízda s plným zatížením nahoru) proud proud [pj] ,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 čas [s] proud

plným zatížením nahoru) proud 6 5 4 proud

16 Nesynchronizovaný postup přepínání s bezproudovou prodlevou 100 ms (jízda s plným zatížením dolů) MOMENT otáčky moment [pj] 2,5 2 1,5 1 0,5 0 2,4-0,5 2,6 2,8 3 3,2 3,4-1 -1,5 otáčky [pj] 1,07 1,06 1,05 1,04 1,03 1,02 1, ,5 čas [s] MOMENT 1 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 čas [s] otáčky

0,5 0 2,4-0,5 2,6 2,8 3 3,2 3,4-1 -1,5 otáčky [pj] 1,07 1,06 1,05 1,04

17 Nesynchronizovaný postup přepínání s bezproudovou prodlevou 100 ms (jízda s plným zatížením dolů) proud proud [pj] ,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4-1 čas [s] proud

18 Synchronizovaný postup přepínání s bezproudovou prodlevou 40 ms (jízda s plným zatížením nahoru) MOMENT otáčky moment [pj] 2,5 2 1,5 1 0,5 0 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4-0,5 čas [s] MOMENT otáčky [pj] 0,978 0,976 0,974 0,972 0,97 0,968 0,966 0,964 0,962 0,96 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 čas [s] otáčky

2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4-0,5 čas [s] MOMENT otáčky [pj] 0,978 0,976 0,974

19 Synchronizovaný postup přepínání s bezproudovou prodlevou 40 ms (jízda s plným zatížením nahoru) proud 2,5 2 1,5 proud [pj] 1 0,5 0 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4-0,5 čas [s] proud

20 Synchronizovaný postup přepínání s bezproudovou prodlevou 40 ms (jízda s plným zatížením dolů) MOMENT otáčky moment [pj] 0,2 0 2,4-0,2 2,6 2,8 3 3,2 3,4-0,4-0,6-0,8-1 -1,2-1,4-1,6-1,8 čas [s] MOMENT otáčky [pj] 1,024 1,022 1,02 1,018 1,016 1,014 1,012 1,01 1,008 1,006 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 čas [s] otáčky

3,4-0,4-0,6-0,8-1 -1,2-1,4-1,6-1,8 čas [s] MOMENT otáčky [pj] 1,024 1,022

21 Synchronizovaný postup přepínání s bezproudovou prodlevou 40 ms (jízda s plným zatížením dolů) proud 1,8 1,6 1,4 1,2 proud [pj] 1 0,8 0,6 0,4 0,2 0 2,4-0,2 2,6 2,8 3 3,2 3,4 čas [s] proud

22 Experimentální výsledky změření na zkušebním stanovišti smotorem 90 kw Jednopólové schéma experimentálního pracoviště v laboratoři H26 A2 K4 K2 U 1 A1 U 2 U 1 f 1 f 1 f 2 SD SM AG K1 AM K3 rozvaděč BREMA dynamometr řídící soustrojí

23 Specifikace použitého zařízení A1 Frekvenční měnič ABB typ ACS E200 A2 synchronizační jednotka RSYC 01 KIT a řídící jednotka RSYC 01 AM asynchronní motor 4ДНК 280М 8У31p, 90 kw, 3x380 V, 180 A, 720 min 1 SD dynamometr MEZ Vsetín MS , 83 kw, 440V, 210A, 3000 min 1 SM řídící dynamo MEZ Vsetín M , 93 kw, 440V, 211A, 1430 min 1 AG asynchronní motor MEZ Vsetín Sa 50 4, 110 kw, 3x380V, 204A, 1465 min 1

24 Oscilogramy 3 fázových proudů a jednoho sdruženého napětí na svorkách měřeného motoru

25 Časová prodleva přepnutí 107 ms Časové průběhy proudů ve třech fázích a sdruženého napětí při prodlevě 107 ms a chodu motoru naprázdno

26 Časové průběhy proudů ve třech fázích a sdruženého napětí při prodlevě 107 ms a motorovém zatížení

27 Časová prodleva 27 ms Časové průběhy proudů ve třech fázích a sdruženého napětí při prodlevě 27 ms a chodu naprázdno

28 Časové průběhy proudů ve třech fázích a sdruženého napětí při prodlevě 27 ms a motorovém režimu

29 Časové průběhy proudů ve třech fázích a sdruženého napětí při prodlevě 27 ms a generátorovém režimu

30 Závěry Teoretické i experimentální výsledky potvrdily správnost hypotézy o možnosti minimalizace proudového a momentového rázu na motoru v případě dostatečně rychlého a správně synchronizovaného sepnutí bypassu a odepnutí výstupu frekvenčního měniče. A to jak v motorickém, tak generátorickém režimu. Speciální úpravou spínací operace se podařilo zkrátit bezproudovou pauzu v napájení motoru při přepínání na 27 ms, což je méně než polovina spínací doby použitých stykačů.

31 Děkuji za pozornost

Podobné dokumenty

Technická specifikace

Technická specifikace Základní informace k předmětu plnění veřejné zakázky Technické podmínky Požadavkem pro realizaci jednotlivých stanovišť je provedení vizualizace úloh na počítači s ovládáním jednotlivých aktivních prvků