Lesnická a dřevařská fakulta. Ústav základního zpracování dřeva

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Lesnická a dřevařská fakulta. Ústav základního zpracování dřeva"

Transkript

1 Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně Lesnická a dřevařská fakulta Ústav základního zpracování dřeva Obvodový plášť masivní dřevostavby systému KLH DIPLOMOVÁ PRÁCE 2008/2009 Bc. Miroslav Svrčina

2 Zadávací list

3 Prohlášení Prohlašuji, že jsem diplomovou práci na téma: Obvodový plášť masivní dřevostavby systému KLH zpracoval sám a uvedl jsem všechny použité prameny. Souhlasím, aby moje diplomová práce byla zveřejněna v souladu s 47b Zákona č.111/1998 Sb., o vysokých školách a uložena v knihovně Mendelovy zemědělské a lesnické univerzity v Brně, zpřístupněna ke studijním účelům ve shodě s Vyhláškou rektora MZLU o archivaci elektronické podoby závěrečných prací. Autor kvalifikační práce se dále zavazuje, že před sepsáním licenční smlouvy o využití autorských práv díla s jinou osobou (subjektem) si vyžádá písemné stanovisko univerzity o tom, že předmětná licenční smlouva není v rozporu s oprávněnými zájmy univerzity a zavazuje se uhradit případný příspěvek na úhradu nákladů spojených se vznikem díla dle řádné kalkulace. V Brně, dne:...podpis studenta.

4 Poděkování Na tomto místě bych rád poděkoval všem, kteří mi byli oporou při vypracování této diplomové práce. Zvláštní poděkování patří vedoucí diplomové práce Doc. Dr. Ing. Zdeňce Havířové za konzultace, cenné rady a vedení při zpracování diplomové práce.

5 ABSTRAKT Bc. Miroslav Svrčina Obvodový plášť masivní dřevostavby systému KLH External cladding of the KLH system solid timber constructions Abstrakt Tato práce se zabývá tepelně technickými parametry obvodového pláště dřevostaveb s konstrukčním systémem z vrstvených lepených panelů KLH. Jsou v ní srovnávány různé varianty skladeb stěn a jejich vliv na tepelně technické parametry. Součástí práce je také měření vlhkosti KLH panelu zabudovaného v obvodovém plášti na stavbě. Naměřené výsledky jsou porovnány s teoretickým výpočtovým modelem. Abstrakt This thesis deals with thermo-technical parameters of the external cladding of the solid timber buildings exploiting constructional system based on the use of the cross laminated timber boards KLH. The work compares various versions of the wall compositions and their influence on the thermo-technical parameters. The work also includes the measurement of moisture on a panel built into the external cladding of a building. The results gained by the measurement are compared with theoretical calculating model. Klíčová slova: Key words: křížem vrstvené dřevo, KLH, vlhkost dřeva, difuze vodních par cross laminated timber, KLH, wood moisture, water vapour diffusion

6 OBSAH 1 Úvod Cíl Metodika Současný stav řešené problematiky Dřevo a jeho specifické vlastnosti Vlhkost dřeva Hystereze sorpce Vlhkost zabudovaného dřeva Tepelná vodivost Trvanlivost Pevnost Dotvarování dřeva Požadavky na obvodový plášť dřevostavby Obecné požadavky na stavby Tepelně technické požadavky na obvodový plášť dřevostavby Nejnižší vnitřní povrchová teplota a teplotní faktor Součinitel prostupu tepla Zkondenzovaná vodní pára uvnitř konstrukce Roční bilance kondenzace a vypařování vodní páry uvnitř konstrukce Vyhodnocení požadavků na šíření vlhkosti konstrukcí podle ČSN Návrh metodiky hodnocení požadavku Dřevostavby a jejich rozdělení Materiály Obvodový plášť dřevostavby v systému KLH KLH panel Princip skladby obvodového pláště s KLH panelem Specifické vlastnosti konstrukčního systému KLH Materiály referenčních skladeb Rozdělení Popis materiálů

7 6 Posouzení referenčních skladeb Metodika posouzení referenčních skladeb Výsledky posouzení tepelně technických parametrů referenčních skladeb Vyhodnocení tepelně technických parametrů referenčních skladeb Měření vlhkosti dřeva na stavbě Materiály obvodového pláště měřené stavby Metodika měření vlhkosti KLH panelu na stavbě Metodika vyhodnocení dat Základní vyhodnocení Srovnání průměrných hodnot s výpočtem Výpočet teoretického průběhu vlhkosti a grafické srovnání s naměřeným průběhem Výsledky měření a základní vyhodnocení dat Výsledky srovnání průměrné naměřené vlhkosti za jednotlivá období s vlhkostí vypočtenou Výsledky srovnání teoretického průběhu vlhkosti s naměřeným průběhem Diskuse Srovnání parametrů referenčních skladeb Výsledky měření Srovnání průměrných výsledků s výpočtem Srovnání teoretického průběhu vlhkosti s naměřeným průběhem Souvislosti mezi výsledky teoretického posouzení a měření Závěr Summary Seznam použitých zdrojů Seznam obrázků Seznam tabulek Seznam grafů Seznam příloh Použitý software Přílohy 7

8 1 ÚVOD Stavby ze dřeva si lidé staví od nepaměti. Zvláště ve městech však byly časem dřevěné stavby vytlačeny zděnými především z důvodu obav o požární bezpečnost. Díky technickému pokroku, který nám na jedné straně umožnil lépe využít konstrukčních vlastností dřeva a na druhé straně v nás evokuje touhu po návratu k tradičním hodnotám, se v dnešní moderní době ke stavbám ze dřeva vracíme. V ČR byla tradice stavění ze dřeva téměř úplně přerušena a nadšenci v tomto oboru začínali po jeho znovuzrození zcela od začátku. V rané fázi renesance dřevostaveb u nás se jejich konstruktéři museli více spoléhat na to, co viděli v zahraničí než na své odborné znalosti a zkušenosti. V současnosti se obor dřevostaveb úspěšně rozvíjí a opírá se o první dlouhodobější zkušenosti a znalosti konstruktérů a projektantů. Avšak ani v dnešní době ještě není zcela samozřejmostí komplexní posouzení tepelně technických parametrů obvodového pláště dřevostavby, zejména pak v oblasti vyhodnocování vlivu kondenzace na bezpečnost konstrukce. Pro zájemce o dřevostavbu je většinou, kromě ceny, jediným měřítkem pro výběr konstrukčního systému součinitel prostupu tepla. Posouzení tepelně technických parametrů různých variant obvodového pláště dřevostavby je tedy důležitým krokem osvěty v tomto oboru, který by měl ukázat, že cena není jediným kritériem, podle kterého se dá dřevostavba hodnotit. 8

9 2 CÍL Cílem práce je posouzení tepelně vlhkostního chování obvodového pláště masivní dřevostavby systému KLH. V práci budou posouzeny různé varianty obvodového pláště vycházející především ze skladeb používaných v ČR. Tepelně technické a vlhkostní parametry těchto referenčních skladeb budou vyhodnoceny pomocí programu Teplo 2007 a vzájemně porovnány. Na vybrané stavbě bude provedeno měření vlhkosti konstrukčního panelu KLH zabudovaného v obvodovém plášti. Výsledky měření budou porovnány s výpočtovým modelem. Výsledkem práce může být zjištění rozdílu mezi výpočtovým modelem a skutečným chováním obvodového pláště zmíněného systému. 9

10 3 METODIKA Bude popsán konstrukční systém KLH a materiály obvodového pláště dřevostavby v tomto systému. Budou nadefinovány různé varianty skladeb obvodového pláště s přihlédnutím k materiálům používaným v ČR. Navržené referenční skladby budou posouzeny programem TEPLO 2007 a jejich tepelně technické a vlhkostní parametry budou vzájemně porovnány. Na vybrané stavbě bude provedeno měření vlhkosti KLH panelu zabudovaného v obvodovém plášti. Naměřená data budou statisticky a graficky vyhodnocena. Za vybraná období budou podle průměrných naměřených okrajových podmínek vypočteny parciální tlaky vodní páry a teplota v měřeném místě konstrukce. Na základě parciálních tlaků a teploty bude z nomogramu určena vlhkost dřeva, která bude porovnána s průměrnou naměřenou vlhkostí za dané období. Podle naměřených okrajových podmínek bude vytvořen výpočtový model teoretického průběhu vlhkosti v čase a tento model bude porovnán s naměřeným průběhem vlhkosti v referenčním místě. 10

11 4 SOUČASNÝ STAV ŘEŠENÉ PROBLEMATIKY 4.1 Dřevo a jeho specifické vlastnosti Dřevo je přirozený organický materiál složený z buněk. Je kompozitem vytvořeným z celulozy, hemicelulozy, ligninu a doprovodných látek. Dřevo je anizotropní materiál. To znamená, že vykazuje různé vlastnosti nejen u různých dřevin, ale i v různých anatomických směrech nebo při různých vlhkostních stavech Vlhkost dřeva Dřevo je při svém růstu závislé na vodě. Jeho anatomická struktura je uzpůsobena tak, aby umožňovala transport a skladování vody. Voda je ve dřevě přítomná vždy a její množství ovlivňuje téměř všechny jeho vlastnosti. Vlhkost se vyjadřuje podílem hmotnosti vody ke hmotnosti dřeva v absolutně suchém stavu absolutní vhkost W abs, nebo podílem hmotnosti vody ke hmotnosti mokrého dřeva relativní vlhkost W rel. Absolutní a relativní vlhkost se nejčastěji vyjadřuje v procentech. (Horáček 2001) Z hlediska uložení ve dřevě můžeme vodu rozdělit na chemicky vázanou, vázanou a volnou. Chemicky vázaná voda je součástí chemických sloučenin. Nelze ji ze dřeva odstranit sušením, ale pouze spálením. Její celkové množství představuje 2 % sušiny dřeva. Voda vázaná se nachází v buněčných stěnách. Ve dřevě se v průměru vyskytuje při vlhkostech 0-30 %. Při charakteristice fyzikálních a mechanických vlastností má největší a zásadní význam. Voda volná vyplňuje ve dřevě lumeny buněk a mezibuněčné prostory. Vyskytuje se ve dřevě při vlhkostech nad 30 % a na fyzikální a mechanické vlastnosti má podstatně menší vliv než voda vázaná. (Horáček 2001) Významné vlhkostní stavy (Holan 2006) 8 10 % stav vlhkostní rovnováhy v klimatizovaném interiéru % stav vlhkostní rovnováhy ve vytápěném interiéru > 12 % dřevo začíná být zajímavé pro dřevokazný hmyz > 20 % minimální vlhkost potřebná pro vyklíčení spor dřevokazných hub % mez hygroskopicity - dřevo obsahuje maximum vody vázané. 11

12 4.1.2 Hystereze sorpce u dřeva Dřevo je hygroskopický materiál, který neustále přizpůsobuje svoji vlhkost podle prostředí. Při vyrovnání vlhkosti dřeva s vlhkostí prostředí, ve kterém je dřevo umístěno, dochází ve dřevě ke stavu vlhkostní rovnováhy. Je-li absolutně suché dřevo vystaveno působení prostředí o konstantní teplotě a vzduchu nasyceného vodními parami, začne dřevo poutat vodu procesem zvaným adsorpce, obrácený děj se nazývá desorpcí. Rovnovážná vlhkost dřeva se u adsorpce a desorpce liší. Tento jev se nazývá sorpční hystereze. Velikost hystereze sorpce se vyjadřuje poměrem RVD adsorpce /RVD desorpce, který je pro rozpětí relativní vzdušné vlhkosti φ=20-90 % poměrně konstantní. Podle literárních údajů kolísá v rozmezí 0,8-0,9. Při φ<20 % a φ>90 % se rozdíl mezi adsorpcí a desorpcí ztrácí. (Horáček 2008) Vlhkost zabudovaného dřeva Podle nyní již neplatné ČSN Navrhovanie drevených stavebných konštrukcií se rozlišovaly podle vlhkosti zabudovaného dřeva dva druhy expozice: Chráněná expozice - prostředí chráněné proti přímému působení vlhkosti, ve kterém absolutní vlhkost dřeva nepřekročí 18 % (např. expozice uvnitř budovy se suchým provozem, větrané střešní prostory apod.). Nechráněná expozice - prostředí kde absolutní vlhkost dřeva může být větší než 18 % (prostředí o vysoké relativní vlhkosti, vnější expozice apod.). Podle současně platné ČSN Navrhování, výpočet a posuzování dřevěných stavebních konstrukcí, která je v souladu s Eurokódem 5, jsou dřevěné konstrukční materiály podle rovnovážné vlhkosti zařazeny do těchto tříd použití: Třída použití 1 - vlhkost dřeva 5 až 15%. U většiny jehličnatých druhů dřeva není překročena střední rovnovážná vlhkost 12 %. Třída použití 2 - vlhkost dřeva 10 až 20%. U většiny jehličnatých druhů dřeva není překročena střední rovnovážná vlhkost 20 %. Třída použití 3 - vlhkost dřeva 12 až 24% Tepelná vodivost Tepelná vodivost je charakterizována koeficientem tepelné vodivosti λ. Ten vyjadřuje množství tepla, které proteče jednotkovou plochou za jednotku času, při 12

13 jednotkovém gradientu teploty. Hodnoty koeficientu tepelné vodivosti uvedené v tab. 1 ukazují, že dřevo je zvláště ve směru napříč vláken velmi dobrým tepelným izolantem. Tab. 1 Tepelná vodivost vybraných materiálů (Horáček 2001) Materiál Koeficient tepelné vodivosti λ (W.m -1.K -1 ) Dřevo napříč vláken (W=12%) 0,12-0,158 Dřevo ve směru vláken (W=12%) 0,25-0,45 Cihla 0,7 Beton 0,93 Ocel Trvanlivost Trvanlivost dřeva je jeho schopnost odolávat degradačním procesům. Ta je velmi výrazně závislá na jeho vlhkosti. Zatímco při vyšší vlhkosti nad 20 % dochází k jeho velmi rychlé degradaci, při nižší vlhkosti pod 10 % může být jeho trvanlivost několik set až tisíc let. (Holan 2006) Pevnost Pevnost dřeva vyjadřuje jeho schopnost odolávat napětí, které v něm vzniká v důsledku zatížení. Jako pevnost je označováno napětí, při kterém dojde k porušení dřeva. U dřeva rozlišujeme pevnost v tahu, tlaku, ohybu a smyku. Obecně pro všechny dřeviny platí, že pevnost v tahu a tlaku ve směru vláken je mnohem větší než ve směru napříč vláken. Pevnost dřeva je závislá na jeho kvalitě, hustotě, druhu dřeva nebo vlhkosti. (Horáček 2001) Dotvarování dřeva Dotvarováním rozumíme nevratné nebo částečně vratné tvarové změny způsobené vlivem zatížení. Podle ČSN a Eurokódu 5 je deformace prvku v čase vyjádřena vztahem: u fin = uinst ( 1+ kdef ) kde: u inst u fin k def vyjadřuje okamžitou deformaci, finální deformaci, včetně dotvarování po určité době trvání zatížení, součinitel dotvarování. 13

14 Tab.2: Hodnoty součinitele k def pro rostlé a lepené lamelové dřevo při stálém nebo kvazistálém zatížení podle ČSN a Eurokódu 5 Třída použití k def 0,6 0, Požadavky na obvodový plášť dřevostavby Obecné požadavky na stavby Obecné požadavky na dřevostavby jsou stanovené zákonem č. 183/2006 Sb. o územním plánování a stavebním řádu (stavební zákon) a vyhláškou č. 137/1998 Sb. o obecných technických požadavcích na výstavbu. Základní požadavky na stavební výrobky jsou uvedeny v příloze č.1 k nařízení vlády č. 163/2002 Sb. Příloha č. 1 k nařízení vlády č. 163/2002 Sb.: ZÁKLADNÍ POŽADAVKY Výrobky musí být vhodné pro stavby, aby tyto byly (jako celek i jejich jednotlivé části) při respektování hospodárnosti vhodné k jejich určenému použití a zároveň plnily níže uvedené základní požadavky na stavby. 1. Mechanická odolnost a stabilita Stavba musí být navržena a postavena takovým způsobem, aby zatížení, která na ni budou pravděpodobně působit v průběhu stavění a užívání, neměla za následek: a) zřícení celé stavby nebo její části, b) větší stupeň nepřípustného přetvoření, c) poškození jiných částí stavby nebo technických zařízení nebo instalovaného vybavení následkem deformace nosné konstrukce, d) poškození událostí v rozsahu neúměrném původní příčině. 14

15 2. Požární bezpečnost Stavba musí být navržena a postavena takovým způsobem, aby v případě požáru: a) byla po určitou dobu zachována nosnost a stabilita konstrukce, b) byl omezen vznik a šíření požáru a kouře ve stavebním objektu, c) bylo omezeno šíření požáru na sousední objekty, d) mohly osoby a zvířata opustit stavbu nebo být zachráněny jiným způsobem, e) byla brána v úvahu bezpečnost záchranných jednotek. 3. Hygiena, ochrana zdraví a životního prostředí Stavba musí být navržena a postavena takovým způsobem, aby neohrožovala hygienu nebo zdraví jejích uživatelů nebo sousedů, především v důsledku: a) uvolňování toxických plynů, b) přítomnosti nebezpečných částic nebo plynů v ovzduší, c) emise nebezpečného záření, d) znečistění nebo zamoření vody nebo půdy, e) nedostatečného zneškodňování odpadních vod, kouře a tuhých nebo kapalných odpadů, f) výskytu vlhkosti v částech stavby nebo na površích uvnitř stavby. 4. Bezpečnost při užívání Stavba musí být navržena a postavena takovým způsobem, aby při jejím užívání nebo provozu nevznikalo nepřijatelné nebezpečí úrazu, například uklouznutím, smykem, pádem, nárazem, popálením, zásahem elektrickým proudem a zraněním výbuchem. 5. Ochrana proti hluku Stavba musí být navržena a postavena takovým způsobem, aby hluk vnímaný obyvateli nebo osobami poblíž stavby byl udržován na úrovni, která neohrozí jejich zdraví a dovolí jim spát, odpočívat a pracovat v uspokojivých podmínkách. 6. Úspora energie a ochrana tepla Stavba a její zařízení pro vytápění, chlazení a větrání musí být navrženy a postaveny takovým způsobem, aby spotřeba energie při provozu byla nízká s ohledem na klimatické podmínky místa a požadavky uživatelů. 15

16 Tyto požadavky musí být při běžné údržbě plněny po dobu ekonomicky přiměřené životnosti za předpokladu působení běžně předvídatelných vlivů na stavby. Výrobek musí udržet technické vlastnosti po dobu jeho ekonomicky přiměřené životnosti, to je po dobu, kdy budou ukazatele vlastností stavby udržovány na úrovni slučitelné s plněním uvedených požadavků na stavby. Ustanoveními této přílohy není dotčeno ustanovení 47 stavebního zákona Tepelně technické požadavky na obvodový plášť dřevostavby Tepelně technické požadavky pro navrhování a ověřování budov s požadovaným stavem vnitřního prostředí při jejich užívání, které podle stavebního zákona zajišťují hospodárné splnění základního požadavku na úsporu energie a tepelnou ochranu budov stanovuje norma ČSN Tepelná ochrana budov, část 2: Požadavky, Nejnižší vnitřní povrchová teplota a teplotní faktor V zimním období musí konstrukce v prostorech s relativní vlhkostí vnitřního vzduchu φ i 60 % vykazovat v každém místě teplotní faktor vnitřního povrchu f Rsi, bezrozměrný, podle vztahu kde f Rsi,N je požadovaná hodnota nejnižšího teplotního faktoru vnitřního povrchu, ve C, stanovená ze vztahu kde f Rsi,cr kritický teplotní faktor vnitřního povrchu f Rsi bezpečnostní přirážka teplotního faktoru, stanovená podle tabulky 2 16

17 Tab. 3 Požadované hodnoty kritického teplotního faktoru vnitřního povrchu frsi,cr pro relativní vlhkost vnitřního vzduchu φ i 50 % Konstrukce Výplň otvoru Ostatní konstrukce Návrhová teplota vnitřního vzduchu θ ai [ C] Návrhová venkovní teplota θ e [ C] Požadovaný kritický teplotní faktor vnitřního povrchu f Rsi,cr [-] 20 0,675 0,693 0,710 0,725 0,738 20,6 0,679 0,697 0,713 0,728 0, ,682 0,700 0,715 0,730 0, ,689 0,705 0,721 0,734 0, ,776 0,789 0,801 0,811 0,820 20,6 0,779 0,792 0,803 0,813 0, ,781 0,793 0,804 0,814 0, ,786 0,798 0,808 0,817 0,826 Bezpečnostní přirážka teplotního faktoru f Rsi, bezrozměrná, zohledňující způsob vytápění vnitřního prostředí a tepelnou setrvačnost konstrukce, se stanoví z tab. 2. Tab. 4 Požadované hodnoty bezpečnostní přirážky teplotního faktoru f Rsi Vytápění s poklesem výsledné teploty θ v [ C] Konstrukce θ v < 2 (nepřerušované) 2 θ v 5 (tlumené) θ v > 5 (přerušované) Bezpečnostní přirážka teplotního faktoru f Rsi [-] Výplň otvoru; otopné ano -0,030-0,015 0 těleso pod výplní otvoru ne 0 0,015 0,030 Ostatní konstrukce Součinitel prostupu tepla těžká 0 0,015 0,030 lehká 0,015 0,030 0,045 (Šála 2006) Konstrukce vytápěných nebo klimatizovaných budov musí mít v prostorech s relativní vlhkostí vzduchu φ 60 % součinitel prostupu tepla U menší nebo roven požadované hodnotě součinitele prostupu tepla. Tab. 5 Požadované a doporučené hodnoty součinitele prostupu tepla pro venkovní stěnu budovy s převažující návrhovou vnitřní teplotou 20 C (ČSN ) Požadované hodnoty Doporučené hodnoty [W/(m 2 K)] [W/(m 2 K)] Stěna venkovní Těžká (>100kg/m 2 ) Lehká (<100kg/m 2 ) 0,38 0,25 0,3 0,2 17

18 Zkondenzovaná vodní pára uvnitř konstrukce 1. Pro stavební konstrukci, u které by zkondenzovaná vodní pára uvnitř konstrukce mohla ohrozit její požadovanou funkci, nesmí dojít ke kondenzaci. 2. Pro stavební konstrukci, u které kondenzace vodní páry uvnitř konstrukce neohrozí její požadovanou funkci, je omezení celoročního množství zkondenzované vodní páry v konstrukci: pro jednoplášťovou střechu, konstrukci s vnějším tepelně izolačním systémem, vnějším obkladem, popř. jinou obvodovou konstrukcí s difuzně málo propustnými vnějšími povrchovými vrstvami maximálně na 0,1 kg/m2 a rok nebo 3% z plošné hmotnosti materiálu* a pro ostatní stavební konstrukce max. 0,5 kg/m2 a rok nebo 5 % z plošné hmotnosti materiálu.* *(nižší z hodnot) Při zabudování dřeva nebo materiálů na bázi dřeva do stavebních konstrukcí je nutné dodržet jeho dovolenou vlhkost. (ČSN ) Roční bilance kondenzace a vypařování vodní páry uvnitř konstrukce V roční bilanci kondenzace a vypařování vodní páry nesmí zbýt žádné zkondenzované množství vodní páry, které by trvale zvyšovalo vlhkost konstrukce. (ČSN ) Vyhodnocení požadavků na šíření vlhkosti konstrukcí podle ČSN Programem Teplo 2007 jsou podle ČSN vyhodnocovány tyto požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než dovolené množství. Splnění požadavku 2 a 3 je vyhodnoceno výpočtem podle ČSN Pro vyhodnocení požadavku 1 zatím neexistuje žádná objektivní metodika, proto je vyhodnocení ponecháno na projektantovi. Rovněž požadavek na dodržení dovolené vlhkosti dřeva a materiálů na bázi dřeva zabudovaných do stavebních konstrukcí není systematicky vyhodnocován. 18

19 4.2.4 Návrh metodiky hodnocení požadavku 1. Ing. Kubů a Doc. Havířová ve svém příspěvku na XIII. ročníku mezinárodního odborného semináře na téma dřevostavby ve Volyni (2009) navrhují na základě porovnání měření rovnovážné vlhkosti dřeva nosné konstrukce dřevěných rámových a roubených konstrukcí obvodových stěn na stavbách a v klimatizačních komorách CSI a.s. Praha s hodnotami vypočtenými v rámci komplexního tepelně technického posouzení konstrukcí následující metodiku vyhodnocování 1. požadavku, ( viz čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ). Stanovíme-li ve vrstvě s nosnou dřevěnou konstrukcí z parciálních tlaků vodní páry relativní vlhkost vzduchu ve vláknité tepelné izolaci, můžeme k danému rozpětí těchto hodnot a vypočtených teplot v této vrstvě stanovit předpokládané rozpětí rovnovážných vlhkostí dřeva nosné rámové nebo roubené konstrukce. Na základě takto stanovených hodnot rovnovážných vlhkostí dřeva můžeme konstrukce spolehlivě přiřadit do příslušných tříd použití a upřesnit tepelnou vodivost dřeva. Na základě porovnání naměřených a vypočtených hodnot rovnovážné vlhkosti dřeva ve sledovaných konstrukcích dále doporučují pro vyhodnocení konstrukcí obvodového pláště na bázi dřeva z hlediska požadavku 1 (viz čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) následující kritéria: 1. Ke kondenzaci vodní páry dle ČSN EN ISO nedochází. 2. Ke kondenzaci dle ČSN dochází mimo vrstvu s dřevěnou rámovou nebo roubenou konstrukcí a mimo vrstvy z konstrukčních desek na bázi dřeva a celulózy zajišťujících tuhost konstrukce. 3. Rovnovážná vlhkost dřeva odpovídající vypočteným teplotám a relativním vlhkostem prostředí ve vrstvách s nosnou konstrukcí ze dřeva nebo z konstrukčních desek na bázi dřeva a celulózy je 20 % pro Třídu použití 2, nebo 12 % pro Třídu použití Teplota venkovního vzduchu, při které dochází ke kondenzaci vodní páry, je nižší než - 5 C. 5. Současně jsou splněny požadavky 2 a 3. (Havířová, Kubů 2009) 19

20 4.3 Dřevostavby a jejich rozdělení Obor dřevostaveb se stále rozrůstá o nové typy konstrukcí. Obecně je lze rozdělit do dvou kategorií na dřevostavby: z tyčových prvků z masivních prvků Mezi základní typy konstrukcí dřevostaveb patří kostrukce: srubové hrázděné ballon frame a platform-frame rámové skeletové z masivního dřeva. (Kolb 2007) Konstrukce z masivního dřeva, které jsou ze všech uvedených nejmladší, se také nejdynamičtěji rozvíjí. Vzhledem k neustálému rozvoji je lze rozdělit pouze obecně: podle způsobu výroby na: lepené mechanicky spojované a podle způsobu vrstvení na: křížem vrstvené paralelně vrstvené 20

21 5. MATERIÁLY 5.1 Obvodový plášť dřevostavby v systému KLH Konstrukční systém KLH se řadí mezi masivní panelové dřevostavby. Základním konstrukčním prvkem je masivní panel z křížem lepeného dřeva. Pro tento typ materiálu se v německé odborné terminologii používá název Brettsperrholz. Označení KLH, které je zkratkou německého slova Kreuzlagenholz, v překladu křížem vrstvené dřevo, vystihuje podstatu struktury panelu. KLH panel se používá především na nosné konstrukce stěn, stropů, podlah, schodišť a střech různých typů staveb. Kromě toho nachází uplatnění také ve speciálních konstrukcích, například v konstrukcích mostů. Díky svým statickým vlastnostem, ale především díky rozměrové stabilitě je umožněno kombinování se všemi běžnými stavebními materiály KLH panel KLH panel je velkoplošný konstrukční materiál skládající se z několika vrstev dřevěných lamel, které jsou k sobě plošně slepeny. Sousední vrstvy svírají úhel 90. Výchozí surovinou je smrkové dřevo, které je pro tento účel vhodné zejména pro svou nízkou objemovou hmotnost a současně snadnou dostupnost. Jednotlivé lamely se vyrábějí ze dřeva o rovnovážné vlhkosti W=12% ±2%, což je hodnota velmi blízká rovnovážné vlhkosti zabudovaného panelu. Tloušťky lamel se pohybují mezi 19 a 40 mm v závislosti na tloušťce panelu, počtu vrstev a statických požadavcích. Stejně jako u jiných velkoplošných materiálů i zde platí pravidlo symetrie, které zajišťuje plošnou stabilitu materiálu. K lepení panelu se používá polyuretanové lepidlo PUROBOND HB 110 (výrobce Collano), které splňuje potřebná kritéria podle DIN 1052 a EN 301 pro lepení nosných dřevěných stavebních dílů a to jak pro vnější, tak i pro vnitřní použití. Nános lepidla probíhá automaticky a celoplošně. Podíl lepidla je 0,2 kg na m 2 spáry. Jedná se o jednosložkové lepidlo, které v závislosti na materiálu a vlhkosti vzduchu vytvrdne ve vysoce elastický film během několika málo hodin. Po slepení se panely opracovávají na CNC strojích. (KLH - konstrukce) Princip skladby obvodového pláště s KLH panelem Výrobce nevytváří žádná striktní pravidla pro používání svého produktu. Jedinou podmínkou pro jeho použití je, aby stavby nebo výrobky z něj vyrobené 21

22 splňovaly závazné legislativní požadavky platné pro danou oblast, a aby současně byly zachovány základní principy stavební fyziky. Nejčastěji se KLH panel aplikuje v obvodovém plášti co nejblíže k vnitřnímu líci stěny. Tento princip zajišťuje ochranu nosné konstrukce před kolísáním vlhkosti a teploty a tím přispívá k prodloužení jeho životnosti. KLH panel současně působí v obvodovém plášti jako parobrzda. Vodní páry se při difuzním toku zbrzdí v samotném KLH panelu a pokud je z vnější strany opatřen vhodným typem izolace, nevyžaduje konstrukce použití parozábrany. Nižší vlhkost dřeva sebou přináší další výhody. Například nižší tepelnou vodivost, vyšší difuzní odpor, vyšší pevnost atd. V případě difuzně uzavřené skladby stěny umožňují specifické vlastnosti KLH panelu umístit parozábranu, nebo parobrzdnou folii mezi KLH panel a izolaci. Tím je dosaženo i u difuzně uzavřené konstrukce zachování efektu bydlení ve dřevě, kdy dřevěná stěna může regulovat výkyvy vlhkosti vzduchu v místnosti. Současně je vrstva izolace a fasády ochráněná před případným rizikem kondenzace. Tohoto principu se využívá např. při použití fasády s vyšším difuzním odporem Specifické vlastnosti konstrukčního systému KLH Tvarová stabilita Křížením jednotlivých vrstev lamel je dosaženo tvarové stability panelu, která umožňuje jeho kombinování se všemi běžnými stavebními materiály. Průvzdušnost Plošná průvzdušnost panelů z křížem lepeného dřeva je závislá na velikosti a kvalitě slepení spár. Při výrobě KLH panelů se lepidlo nanáší celoplošně mezi jednotlivé vrstvy lamel. Lamely v jedné vrstvě slepeny nejsou. Principy lepení korespondují s průvzdušností panelů. Pěti a vícevrstvé panely je možné pokládat za neprůvzdušné. Třívrstvý panel s pohledovým povrchem je vzhledem k absenci spár také možné pro běžnou výstavbu považovat za neprůvzdušný. Obdobně se chová i panel s kontaktním obkladem ze sádrokartonu. U třívrstvého panelu s nepohledovým povrchem a bez obkladu byla při tlakovém rozdílu 50 Pa naměřena průvzdušnost 0,78 m 3 /(h.m 2 ). Spárovou průvzdušnost je třeba zajistit vhodným těsnícím materiálem např. komprimačními páskami. Riziko spárové průvzdušnosti je dále sníženo přesným opracováním panelů a snížením počtu spojů na minimum. 22

23 Izolační vlastnosti Dřevo je obecně v rámových a skeletových dřevostavbách chápáno jako tepelný most, ovšem u panelových dřevostaveb s kompaktní vrstvou dřeva se projevuje spíše jako tepelný izolant. Pro výpočet prostupu tepla a vodních par se KLH panel posuzuje jako smrkové dřevo s výpočtovými parametry podle ČSN EN Trvanlivost Vlastnosti panelu jsou garantovány pro třídu použití 1 a 2 podle EN (Eurokód 5). 5.2 Materiály referenčních skladeb Principy posuzovaných skladeb obvodových plášťů vycházejí především z katalogů doporučených skladeb od firmy KLH. Na tyto skladby vyzkoušené na stavbách v zahraničí jsou aplikovány alternativní materiály dostupné na českém trhu. Materiály používané v obvodovém plášti lze rozdělit na několik kategorií podle jejich účelu a dále do skupin podle jejich charakteristických vlastností. Z každé skupiny materiálů budou do výpočtu dosazeny konkrétní materiály, které se u těchto konstrukcí v ČR již používají nebo mají perspektivní vlastnosti Rozdělení 1. Interiérový obklad 2. Konstrukční materiál 3. Izolace Minerální Dřevovláknité Polystyren 4. Fasáda Omítka Obklad s odvětranou mezerou Obklad bez mezery Deklarované hodnoty materiálových charakteristik se ne vždy shodují s hodnotami skutečně naměřenými. Výrobci mají často snahu v rámci konkurenčního boje přeceňovat vlastnosti svých materiálů. Pro co nejpřesnější výpočet budou použity 23

24 výpočtové hodnoty vycházející z protokolů o měření získaných od jednotlivých výrobců. U materiálů, u kterých nebude možné skutečné hodnoty zjistit, budou použity výpočtové hodnoty podle normy nebo podle databáze programu Teplo Popis materiálů Interiérový obklad Pro interiérové obklady se nejčastěji používá sádrokarton aplikovaný přímo na panel KLH nebo na sádrokartonové profily, které vytvářejí z vnitřní strany panelu KLH instalační předstěnu. V případě, že je tato předstěna vyplněná izolací, může výrazně ovlivnit rozložení parciálních tlaků vodní páry v konstrukci. Konstrukční materiál Konstrukčním materiálem je u všech skladeb KLH panel. Pro stěny se nejčastěji používá třívrstvý panel tloušťky 94 mm. U skladeb vhodných pro pasivní domy potom pětivrstvý tloušťky 95 mm, který splňuje nároky na neprůvzdušnost pro tuto kategorii staveb. Výpočtová hodnota součinitele tepelné vodivosti pro KLH panel je podle ČSN EN λ = 0,13 W/(m*K). Tato hodnota podle (podle Regináče 1990) odpovídá tepelné vodivosti kolmo k vláknům u smrkového dřeva v radiálně tangenciálním směru. Panel KLH je tedy obecně pro účely výpočtu prostupu tepla a difuse vodních par posuzován jako smrkové dřevo orientované radiálně tangenciálním směrem kolmo k ploše. Účinky lepidlového filmu v lepených spárách na difusi vodních par se obecně zanedbávají a vzniklá odchylka je potom ve prospěch bezpečnosti. Tab. 6 Rozdílnost návrhových hodnot pro dřevo podle různých norem. Zdroj Popis Faktor difuzního odporu µ [-] (suchý/mokrý) Součinitel tepelné vodivosti λ [W/(m*K)] ČSN EN DIN V Dřevo měkké, tepelný tok kolmo k vláknům Dřevo - měrná hmotnost 500kg/m3 Dřevo - smrk (600kg/m3) 157 / - 0,18 (0,15) 50 / 25 0, ,13 24

25 Hodnota faktoru difuzního odporu pro panely KLH se uvádí µ = 50/25 (suchý / mokrý). Tato hodnota, která je výpočtovou hodnotou podle normy EN se však výrazně liší od hodnoty µ = 157, kterou pro měkké dřevo uvádí ČSN Izolace Tepelná izolace se velmi významně podílí na vlastnostech obvodového pláště. Pro izolaci stěn z KLH panelů je možné použít různé materiály. Upřednostňovány jsou izolace s nízkým difuzním odporem, které umožňují vytvořit bezpečnější difuzně otevřenou konstrukci stěny, ale většinou za cenu vyšších pořizovacích nákladů. Posuzované izolační materiály lze rozdělit do 4 skupin na: minerální izolace s velmi nízkým difuzním odporem a vyšší cenou, dřevovláknité izolace s nízkým difuzním odporem, vysokou tep. kapacitou a vyšší cenou, polystyren EPS (XPS) s omezenou difuzí ale výhodnou cenou, polystyren EPS OPEN s nízkým difuzním odporem a přiměřenou cenou. Fasáda Materiály pro fasádu musí být voleny obzvlášť pečlivě, neboť mají velký vliv na difusní vlastnosti stěny, zvláště u difuzně otevřených skladeb. Posuzované fasádní materiály lze zařadit do těchto 3 skupin: Omítky Fasády s odvětranou mezerou Fasádní obklady bez odvětrané mezery Parozábrany a difuzní folie Parozábrany Difuzní folie 25

26 6 Posouzení referenčních skladeb Pro posouzení tepelně technických a vlhkostních parametrů bylo nadefinováno 26 skladeb s několika základními typy izolací a fasádních a interiérových úprav. Většina skladeb je navržena se součinitelem prostupu tepla U=0,3 W/(m 2 K). Pro posouzení vlivu tloušťky izolace je několik perspektivních skladeb navrženo také se součinitelem prostupu tepla 0,2 a 0,13 W/(m 2 K). 6.1 Metodika posouzení referenčních skladeb Pro posouzení tepelně technických vlastností referenčních skladeb obvodového pláště bude použit program Teplo Výpočet bude proveden pro tyto okrajové podmínky: Exteriér: ČR - nadmořská výška 400 m.n.m. Interiér: teplota Tai = 21 C, RHi = 55 % a 4 třída vnitřní vlhkosti. Ve výpočtu bude použit faktor difuzního odporu dřeva µ=50. Výsledky výpočtu budou při zadání této hodnoty posunuty blíže na stranu bezpečnosti než výsledky při zadání hodnoty µ=157. Pro vyhodnocení rizika ohrožení konstrukce budou použita doporučená kritéria uvedená v oddíle a bilance vlhkosti podle ČSN Skladby budou vzájemně porovnány pomocí vybraných charakteristických veličin. U skladeb budou posuzovány: Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla a související veličiny: Difuzní odpor konstrukce ZpT Teplotní útlum konstrukce Ny Fázový posun teplotního kmitu Psi Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO Výsledky posouzení tepelně technických parametrů referenčních skladeb Protokol o základním komplexním tepelně technickém posouzení stavební konstrukce vytvořený programem TEPLO 2007 ke všem posuzovaným referenčním skladbám je uveden v příloze č.1 této práce. Souhrn výsledků z těchto protokolů je uveden na následujících stránkách vždy s náhledem posuzované skladby a stručným komentářem. 26

27 Skladba č. 1: SDK_KLH_MV12_SLKT Obr. 1: Náhled skladby č.1 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Rockwool Fasrock Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.25 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.29 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 73.8 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 8.0 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Často používaná skladba s nízkým difuzním odporem ukončená paropropustnou silikátovou omítkou. Výhody: Nízký difuzní odpor, nehořlavá izolace a tím pádem menší požárně nebezpečný prostor. Nevýhody: Pod omítkou může podle ČSN docházet ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry splňuje normové požadavky 2 a 3, ale nesplňuje doporučené kritérium č. 4 (podle 4.2.4), protože teplota, při které začne docházet ke kondenzaci je vyšší než -5 C. Řešení: Riziko kondenzace lze snížit na přijatelnou mez parobrzdnou folií s ekvivalentní difuzní tloušťkou 10 m a minimální účinností 10 % na rozhraní KLH panelu a izolace nebo použitím omítkového systému s nižším difuzním odporem. 27

28 Skladba č. 2: SDK_KLH_DVD12_SLKT Obr. 2: Náhled skladby č. 2 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Hofatex therm Hofafest UD Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.21 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.30 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 12.7 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Používaná a velmi perspektivní skladba s nízkým difuzním odporem a s vysokým teplotním útlumem. Vodní páry se ve druhé vrstvě izolace s vyšší objemovou hmotností zbrzdí a kondenzace pod omítkou při extrémních podmínkách není tak výrazná jako u skladby s minerální vlnou. Výhody: Nízký difuzní odpor, vysoký teplotní útlum a velký fázový posun teplotního kmitu. Ekologický efekt přírodních materiálů (dřevo zateplené dřevem). Nevýhody: Pod omítkou může podle ČSN docházet ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované páry není příliš velké. Podle doporučených kritérií (viz 4.2.4) je skladba vyhovující. DVD izolace je navíc schopná redistribuce vlhkosti a tím se riziko ještě více snižuje. Řešení: Riziko kondenzace lze ještě více snížit použitím omítkového systému s nižším difuzním odporem. 28

29 Skladba č. 3: SDK_KLH_EPS12_SLKT Obr. 3: Náhled skladby č. 3 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Fasádní EPS Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.42 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.28 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.9E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 73.5 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 6.9 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Skladba s izolací z expandovaného polystyrenu je zajímavá především finančně díky nížším pořizovacím nákladům. Ke kondenzaci dochází jen při velmi nízkých teplotách. Kondenzát neohrožuje konstrukci. Skladba nemá parozábranu a měla by tedy být považovaná za difuzně otevřenou stejně jako předešlé skladby s minerální nebo dřevovláknitou izolací, avšak na rozdíl od nich má dvojnásobně větší difuzní odpor. Pozor: parametry platí pouze pro typ polystyrenu uvedený ve skladbě! Výhody: Cena Nevýhody: vyšší difuzní odpor, vyšší rovnovážná vlhkost dřeva na rozhraní panelu a izolace. 29

30 Skladba č. 4: SDK_KLH_EPS-OPEN12_OPEN Obr. 4: Náhled skladby č. 4 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Baumit open lep. stěrka Baumit open EPS-F Baumit open lep. stěrka Baumit open strukt. om Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.49 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.27 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 77.8 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 7.2 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 3.955E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Skladba se zateplovacím systémem Baumit Open nebyla zatím v ČR použita, je však velmi perspektivní díky nízkému difuznímu odporu a přijatelnější ceně. Výhody: Nízký difuzní odpor, bez kondenzace Nevýhody: Nižší teplotní útlum a menší fázový posun teplotního kmitu. 30

31 Skladba č. 5: SDK_KLH_XPS12_SLKT Obr. 5: Náhled skladby č. 5 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s XPS Styrodur Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.42 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.28 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 9.1E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 76.6 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 7.6 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Skladba se používá především pro soklovou část stavby z důvodu vyšší mechanické odolnosti extrudovaného polystyrenu a jeho odolnosti vůči vlhkosti. Ke kondenzaci dochází jen při velmi nízkých teplotách. Kondenzát neohrožuje konstrukci. Skladba nemá parozábranu a měla by tedy být považovaná za difuzně otevřenou stejně jako předešlé skladby s minerální nebo dřevovláknitou izolací, avšak na rozdíl od nich má až trojnásobně větší difuzní odpor. Pozor: parametry platí pouze pro typ polystyrenu uvedený ve skladbě! Výhody: Vyšší odolnost proti vlhkosti a mechanickému zatížení v soklové části stavby. Nevýhody: Vysoký difuzní odpor, nižší teplotní útlum a menší fázový posun teplotního kmitu. Vyšší vlhkost dřeva na rozhranní KLH panelu a izolace cca 14 15%. 31

32 Skladba č. 6: SDK_KLH_MV12_ODV.FAS. Obr. 6: Náhled skladby č. 6 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Rockwool Airrock HD + rošt Rockwool Airrock HD + rošt Isocell Omega (Sd 5cm) Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25) m 2 K/W, Rse = 0,13 (0.04) m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.30 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.28 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.8E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 84.7 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 8.3 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 4.647E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Používaná skladba s velmi nízkým difuzním odporem bez rizika kondenzace. Skladba je vhodná i pro použití v prostředí s extrémními okrajovými podmínkami. Výhody: velmi nízký difuzní odpor, bez rizika kondenzace. Nevýhody: nižší teplotní útlum a menší fázový posun teplotního kmitu. 32

33 Skladba č. 7: SDK_KLH_DVD12_ODV.FAS. Obr. 7: Náhled skladby č. 7 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Hofatex therm Hofafest UD Isocell Omega (Sd 0,05m) Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.04 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.30 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.1E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 12.1 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 4.274E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Velmi perspektivní a používaná skladba s nízkým difuzním odporem, bez rizika kondenzace, s vyšším teplotním útlumem a větším fázovým posunem teplotního kmitu. Skladba je vhodná i pro použití v prostředí s extrémními okrajovými podmínkami. Výhody: Nízký difuzní odpor, bez rizika kondenzace, vyšší teplotní útlum a větší fázový posun teplotního kmitu. Poslední vrstva izolace nepotřebuje rošt a ve spojích je opatřena perem a drážkou. Nevýhody: Relativně vyšší pořizovací náklady. 33

34 Skladba č. 8: SDK_KLH_DVD14_PÍSKOVEC Obr. 8: Náhled skladby č. 8 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Hofatex therm Hofafest UD Jubizol lepící malta Obklad - pískovec Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.64 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.26 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.2E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 15.0 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 5.0 C. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN!! Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Hodnocení: Tato skladba je nevyhovující. Vzhledem k tomu, že byla použita na část jižní stěny domu může se množství kondenzátu při vlivu solárních zisků a redistribuce vlhkosti ve vláknitém materiálu dostat na přijatelnou úroveň. Výhody: Relativně nižší cena ve srovnání se stejným obkladem na odvětrané fasádní konstrukci. Nevýhody: Skladba nesplňuje požadavky na maximální množství kondenzátu v konstrukci podle ČSN Řešení: Riziko kondenzace se sníží přidáním parozábrany mezi KLH panel a izolaci nebo mezi KLH panel a interiérový obklad. Nejefektivnějším řešením je provést obklad na odvětranou fasádní konstrukci nebo jako lícovou přizdívku s odvětranou mezerou. 34

35 Skladba č. 9: SDK_KLH_PAROZÁBRANA_DVD14_PÍSKOVEC Obr. 9: Náhled skladby č. 9 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Parozábrana Sd=120m Hofatex therm + rošt Hofafest UD Jubizol lepící Obklad - pískovec Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.55 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.27 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 6.4E+0012 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 15.0 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 2.035E-0010 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Předchozí skladba s parozábranou aplikovanou mezi KLH panel a izolaci. Výhody: bez kondenzace Nevýhody: difuzně uzavřená k-ce, funkčnost závisí na kvalitě provedení parozábrany. Vlhkost KLH panelu na rozhraní panelu a izolace vychází podle navržené metodiky (viz ) přes 20 %, což znamená zařazení do 3 třídy použití, pro kterou není panel KLH certifikován. Lze předpokládat, že vzhledem ke schopnosti dřeva redistribuovat vlhkost a vzhledem k předpokládané degradaci účinnosti parozábrany bude vlhkost KLH panelu nižší. Spolehlivost konstrukce však nelze použitými metodami prokázat!! Řešení: Nejefektivnějším řešením je provést obklad na odvětranou fasádní konstrukci nebo jako lícovou přizdívku s odvětranou mezerou. Dalším možným ale ne příliš efektivním řešením je použití parozábrany mezi interiérovým obkladem a KLH panelem. 35

36 Skladba č. 10: SDK_KLH_EPS12_OBKLAD KM BETA Obr. 10: náhled skladby č. 10 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Rigips EPS Jubizol lepící malta Obklad pásek KM Beta Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.50 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.27 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.5E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 75.8 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 7.3 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Alternativní skladba s fasádním obkladem bez parozábrany. Pro obklad byl navržen pásek KM Beta s nízkým difuzním odporem. Pozor: parametry konstrukce se vztahují ke konkrétním materiálům. Podle navržené metodiky (viz 4.2.4) je skladba vyhovující, je ovšem nutné dodržet parametry materiálů, zvláště u fasádního obkladu. Výhody: Nižší cena vzhledem ke stejnému obkladu s odvětranou mezerou. Nevýhody: Nižší teplotní útlum a vyšší difuzní odpor. Pod omítkou může podle ČSN docházet ke kondenzaci vodní páry, která může při opakovaném zamrzání snížit přídržnost fasády k podkladu. Množství zkondenzované páry není příliš velké, riziko ohrožení konstrukcece však musí posoudit projektant. 36

37 Skladba č. 11: SDK_KLH_PAROZÁBR._EPS12_OBKL. WIENERBERGER Obr. 11: Náhled skladby č. 11 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Parozábrana Sd =50 m Rigips EPS Jubizol lepící malta Obklad pásek cihla Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.50 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.27 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.3E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 76.2 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 7.3 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Realizovaná skladba s kontaktním fasádním obkladem z cihlových pásků. Podle výpočtu je skladba v pořádku a také splňuje doporučená kritéria (viz 4.2.4). Parozábrana na rozhraní panelu a izolace ovšem vytváří křehkou rovnováhu mezi vlhkostí KLH panelu (až 20%) a rizikem kondenzace při její degradaci. Vzhledem k tomu, že účinnost parozábrany může být při špatné aplikaci snížena na 10 až 1%, nelze tuto skladbu doporučit pro realizace. Výhody: Nižší cena vzhledem ke stejnému obkladu s odvětranou mezerou. Nevýhody: Stěna je difuzně uzavřená a její funkčnost závisí na správném provedení parozábrany. Řešení: Bezpečnější alternativou by byla difuzně otevřená skladba např. skladba 6 nebo 7 s odvětranou mezerou a přizdívkou z lícových cihel. 37

38 Skladba č. 12: SDK_MEZ_KLH_MV12_SLKT Obr. 12: Náhled skladby č. 12 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Uzavřená vzduchová mez Panel KLH 3s Rockwool Fasrock Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.38 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.28 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 96.2 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 8.5 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Alternativa skladby č. 1 s instalační předstěnou bez izolace. Instalační předstěna bez izolační výplně ovlivňuje rozložení částečných tlaků vodní páry v k-ci pouze minimálně a lze ji tedy bez problémů aplikovat na kteroukoliv uvedenou skladbu. Posouzení z hlediska stavební akustiky není součástí této práce. Hodnocení rizika kondenzace je stejné jako u skladby č.1. 38

39 Skladba č. 13: SDK_MV5_KLH_MV12_SLKT Obr. 13: Náhled skladby č. 13 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Isover Rio Panel KLH 3s Rockwool Fasrock Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 3.90 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.25 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 9.5 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Alternativa skladby č. 1 s instalační předstěnou vyplněnou izolací bez parozábrany. Instalační předstěna v tl. 5 cm vyplněná minerální vatou bez parozábrany ovlivňuje zásadně rozložení částečných tlaků vodní páry a při velmi nízkých teplotách existuje dokonce riziko kondenzace na vnitřním povrchu panelu KLH. Skladba nevyhovuje doporučeným kritériím (viz 4.2.4). Vlhkost dřeva může dosahovat až meze hygroskopicity (25-30%). Požadavek na zařazení do třídy použitelnosti 1 a 2 není splněn!! Řešení: Pro snížení rizika ohrožení konstrukce je nutné vložit do konstrukce parozábranu nebo provést předstěnu bez izolační výplně. 39

40 Skladba č. 14: SDK_PAROZÁBRANA_MV10_KLH_MV12_SLKT Obr. 14:Náhled skladby č. 14 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Parozábrana Sd=120m Isover Rio Panel KLH 3s Rockwool Fasrock Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 4.64 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.21 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 6.7E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 9.9 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.956E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Alternativa skladby č. 1 s instalační předstěnou vyplněnou izolací a s parozábranou. Instalační předstěna s parozábranou je bez rizika kondenzace, avšak ztrácí se efekt difuzně otevřené stěny a funkčnost konstrukce závisí na správném provedení parozábrany včetně prostupů pro instalace. 40

41 Skladba č. 15: SDK_KLH_MV20_SLKT Obr. 15: Náhled skladby č. 15 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Rockwool Fasrock Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 4.73 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.20 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 10.3 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.1 s větší tloušťkou izolace vhodná pro nízkoenergetické stavby. Výhody: Nízký difuzní odpor, nehořlavá izolace a tím pádem menší požárně nebezpečný prostor. Nevýhody: Pod omítkou může podle ČSN docházet ke kondenzaci vodní páry, která může snížit tepelný odpor izolace a při opakovaném zamrzání i přídržnost omítky k podkladu. Riziko ohrožení k-ce musí posoudit projektant. Řešení: Riziko kondenzace lze snížit na přijatelnou mez parobrzdnou folií s ekvivalentní difuzní tloušťkou 10m a minimální účinností 10% na rozhraní KLH panelu a izolace nebo použitím omítkového systému s nižším difuzním odporem. 41

42 Skladba č. 16: SDK_KLH_DVD22_SLKT Obr. 16: Náhled skladby č. 16 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Hofatex therm+ rošt Hofatex therm+ rošt Hofafest UD Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 4.96 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.20 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.6E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 19.3 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č. 2 s větší tloušťkou izolace vhodná pro nízkoenergetické stavby. Výhody: Nízký difuzní odpor, vysoký teplotní útlum a velký fázový posun teplotního kmitu. Ekologický efekt přírodních materiálů (dřevo zateplené dřevem). Poslední vrstva izolace nepotřebuje rošt a ve spojích je opatřena perem a drážkou. Nevýhody: Pod omítkou může podle ČSN docházet ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované páry není příliš velké. Podle doporučených kritérií (viz 4.2.4) je skladba vyhovující. DVD izolace je navíc schopná redistribuce vlhkosti a tím se riziko ještě více snižuje. Řešení: Riziko kondenzace lze ještě více snížit použitím omítkového systému s nižším difuzním odporem. 42

43 Skladba č. 17: SDK_KLH_EPS20_SLKT Obr. 17: Náhled skladby č. 17 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Fasádní EPS Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 4.99 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.19 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 8.1E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 7.9 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.3 s větší tloušťkou izolace vhodná pro nízkoenergetické stavby. Skladba vyhovuje požadavkům normy i doporučeným kritériím (viz 4.2.4). Výhody: Nižší cena Nevýhody: Vyšší difuzní odpor, až 2,5x vyšší než skladby s DVD nebo minerální izolací. Nižší teplotní útlum a fázový posun než skladba s DVD izolací. 43

44 Skladba č. 18: SDK_KLH_EPS-OPEN20_OPEN Obr. 18: Náhled skladby č. 18 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Baumit open lep. stěrka Baumit open EPS-F Baumit open lep. stěrka Baumit open strukt. om Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 4.90 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.20 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.7E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 7.9 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 3.504E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.4 s větší tloušťkou izolace vhodná pro nízkoenergetické stavby. Výhody: Nízký difuzní odpor, bez kondenzace Nevýhody: Nižší teplotní útlum a menší fázový posun teplotního kmitu než skladba s DVD izolací. 44

45 Skladba č. 19: SDK_KLH_XPS20_SLKT Obr. 19: Náhled skladby č. 19 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s XPS Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 5.64 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.17 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.3E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 10.0 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.5 s větší tloušťkou izolace vhodná pro nízkoenergetické stavby. Výhody: Vyšší odolnost proti vlhkosti a mechanickému zatížení v soklové části stavby Nevýhody: Vysoký difuzní odpor, až 4x vyšší než u skladby s minerální vatou, nižší teplotní útlum a menší fázový posun teplotního kmitu než skladba s DVD izolací. 45

46 Skladba č. 20: SDK_KLH_MV22_ODV.FAS. Obr. 20: Náhled skladby č. 20 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Rockwool Airrock + rošt Rockwool Airrock + rošt Isocell Omega Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0,13 (0.04) m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 5.53 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.17 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 11.7 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 4.354E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.6 s větší tloušťkou izolace vhodná pro nízkoenergetické stavby. Výhody: velmi nízký difuzní odpor, bez rizika kondenzace. Nevýhody: nižší teplotní útlum a menší fázový posun teplotního kmitu než u skladby s DVD izolací. 46

47 Skladba č. 21: SDK_KLH_DVD22_ODV.FAS. Obr. 21: Náhled skladby č. 21 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 3s Hofatex therm + rošt Hofatex therm + rošt Hofafest UD Isocell Omega Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 5.06 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.19 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.5E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 19.5 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 3.753E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.7 s větší tloušťkou izolace vhodná pro nízkoenergetické stavby Výhody: Nízký difuzní odpor, bez rizika kondenzace, vyšší teplotní útlum a větší fázový posun teplotního kmitu. Poslední vrstva izolace nepotřebuje rošt a ve spojích je opatřena perem a drážkou. Nevýhody: Relativně vyšší pořizovací náklady. 47

48 Skladba č. 22: SDK_KLH_DVD36_SLKT Obr. 22: Náhled skladby č. 22 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 5s Hofatex therm + rošt Hofatex therm + rošt Hofatex therm + rošt Hofafest UD Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 7.35 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.2E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 28,7 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č. 2 s větší tloušťkou izolace vhodná pro pasivní stavby Výhody: Nízký difuzní odpor, vysoký teplotní útlum a velký fázový posun teplotního kmitu. Ekologický efekt přírodních materiálů (dřevo zateplené dřevem). Poslední vrstva izolace nepotřebuje rošt a ve spojích je opatřena perem a drážkou. Nevýhody: Pod omítkou může podle ČSN docházet ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované páry není příliš velké. Podle doporučených kritérií (viz 4.2.4) je skladba vyhovující. DVD izolace je navíc schopná redistribuce vlhkosti a tím se riziko ještě více snižuje. Řešení: Riziko kondenzace lze ještě více snížit použitím omítkového systému s nižším difuzním odporem. 48

49 Skladba č. 23: SDK_KLH_EPS36_SLKT Obr. 23: Náhled skladby č. 23 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 5s Jubizol lepící malta Fasádní EPS Jubizol lepící malta Fasádní EPS Jubizol lepící malta Fasádní EPS Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 7.75 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.2E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 13.7 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.3 s větší tloušťkou izolace vhodná pro pasivní stavby. Výhody: Snadnější montáž izolace bez podpůrného roštu, nižší cena izolace. Nevýhody: 3x vyšší difuzní odpor než předchozí skladba s DVD izolací. 49

50 Skladba č. 24: SDK_KLH_EPS-OPEN36_OPEN Obr. 24: náhled skladby č. 24 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 5s Baumit open lep. stěrka Baumit open EPS-F Baumit open lep. stěrka Baumit open EPS-F Baumit open lep. stěrka Baumit open strukt. om Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 7.61 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.6E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 11.8 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 2.829E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.4 s větší tloušťkou izolace vhodná pro pasivní stavby. Výhody: Snadnější montáž izolace bez podpůrného roštu, nižší cena izolace. Nízký difuzní odpor, bez kondenzace. Nevýhody: Nižší teplotní útlum a menší fázový posun teplotního kmitu než u DVD izolace. 50

51 Skladba č. 25: SDK_KLH_MV36_ODV.FAS. Obr. 25: Náhled skladby č. 25 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 5s Rockwool Airrock HD + rošt Rockwool Airrock HD + rošt Rockwool Airrock HD + rošt Isocell Omega Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 8.64 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.11 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 16.7 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 4.002E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.6 s větší tloušťkou izolace vhodná pro pasivní stavby. Výhody: Nízký difuzní odpor, bez rizika kondenzace. Nevýhody: Nižší teplotní útlum a menší fázový posun teplotního kmitu než u DVD izolace. Nutný podpůrný rošt. 51

52 Skladba č. 26: SDK_KLH_DVD36_ODV.FAS. Obr. 26: náhled skladby č. 26 a rozložení tlaků vodní páry Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Panel KLH 5s Hofatex therm + rošt Hofatex therm + rošt Hofatex therm + rošt Hofafest UD Isocell Omega Korekce součinitele prostupu tepla na vliv systematických tepelných mostů du: W/m2K Okrajové podmínky výpočtu : (ext: ČR, místa 400 m.n.m., int: třída vnitřní vlhkosti 4.) Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Tepelný odpor při přestupu tepla: Rsi = 0.13 (0.25 ) m 2 K/W, Rse = 0.04 m 2 K/W Tepelně technické a vlhkostní parametry: Tepelný odpor konstrukce R : 8.66 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.11 W/m2K Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 28.8 h Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Celoroční bilance vlhkosti dle ČSN : Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 3.252E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Hodnocení: Obdoba skladby č.7 s větší tloušťkou izolace vhodná pro pasivní stavby. Výhody: Nízký difuzní odpor, bez rizika kondenzace, vyšší teplotní útlum a větší fázový posun teplotního kmitu. Poslední vrstva izolace nepotřebuje rošt a ve spojích je opatřena perem a drážkou. Nevýhody: Nutný podpůrný rošt. 52

53 Přiložený graf rozložení tlaků vodní páry v typickém místě konstrukce podle ČSN zachycuje stav při extrémních okrajových podmínkách uvedených v legendě grafu. 6.3 Vyhodnocení tepelně technických parametrů referenčních skladeb Srovnání podle tepelného odporu a součinitele prostupu tepla Rozdíly v součiniteli prostupu tepla při použití různých izolačních materiálů nejsou příliš velké. Lepší výsledky vykazují skladby s pěnovými izolacemi. Srovnání podle difuzního odporu Nejnižší difuzní odpor vykazují skladby s minerální izolací a dřevovláknitou izolací. Zajímavé výsledky má také skladba s izolací z expandovaného polystyrenu Baumit OPEN. Skladby s expandovaným a extrudovaným polystyrenem vykazují 3 4 krát vyšší difuzní odpor než skladby s minerální nebo DVD izolací. Nejvyšší difuzní odpor mají skladby, v nichž je použita parozábrana. Srovnání podle teplotního útlumu a fázového posunu teplotního kmitu Velký podíl na hodnotě teplotního útlumu a fázového posunu teplotního kmitu má samotný KLH panel. Nejlepších výsledků dosahují skladby s dřevovláknitou izolací, které při standardním provedení (U=0,3W/(m2K)) vykazují fázový posun cca 12 h. Skladby s ostatními izolacemi vykazují při stejné tloušťce fázový posun jen 7 8 h. Srovnání podle vnitřní povrchové teploty a teplotního faktoru Všechny posuzované skladby vykazují srovnatelné hodnoty. Srovnání podle rizika kondenzace vodních par Zcela bez rizika kondenzace vodních par uvnitř konstrukce jsou skladby s odvětranou fasádou. Uspokojivé výsledky vykazuje také skladba s polystyrenovou izolací Baumit OPEN. U skladeb s minerální a DVD izolací zakončených omítkou existuje při extrémně nízkých teplotách riziko kondenzace vodních par na rozhraní izolace a omítky. Skladby s DVD izolací a omítkou splňují doporučená kritéria (viz 4.2.4) a lze je tedy považovat za bezpečné. U skladeb s minerální izolací a omítkou doporučuji pro snížení rizika kondenzace na přijatelnou mez vložit mezi KLH panel a izolaci parobrzdnou folii s ekvivalentní difuzní tloušťkou 10 m a minimální účinností 10 %. 53

54 Nejhorší výsledky vykazují skladby s kontaktním fasádním obkladem a skladby s izolací na straně interiéru, které se obvykle neobejdou bez parozábrany. Při posouzení rizika kondenzace vodních par podle ČSN EN ISO (s nejnižší návrhovou teplotou v exteriéru -2,5 C) je většina posuzovaných skladeb bez rizika kondenzace. Rovněž při posouzení s faktorem difuzního odporu KLH panelu µ=157 podle ČSN je většina skladeb zcela bez rizika nebo jen s minimálním rizikem kondenzace. Faktory ovlivňující bilanci vodních par v konstrukci Izolace ze strany interiéru Instalační předstěna vyplněná izolací (narozdíl od předstěny bez izolace) zásadně ovlivňuje rozložení částečných tlaků vodní páry v konstrukci. (Viz skladba č.12-14) Difuzní odpor izolace Při vyšším difuzním odporu izolace se snižuje množství zkondenzované vodní páry v izolaci a zvyšuje vlhkost dřeva na rozhraní KLH panelu a izolace. Difuzní odpor fasády Zásadně ovlivňuje riziko kondenzace vodních par na rozhraní izolace - fasáda. Parozábrany Při správném zabudování ovlivňují průběh částečného tlaku vodních par a tím snižují riziko kondenzace. Parozábrana umístěná mezi KLH panel a izolaci snižuje riziko kondenzace vodních par ve vrstvě izolace, ale současně zvyšuje rovnovážnou vlhkost KLH panelu na tomto rozhraní. Přestože nedojde ke kondenzaci, může se vlhkost panelu zvýšit nad přípustnou mez 20 %. 54

55 7 Měření vlhkosti dřeva na stavbě 7.1 Materiály obvodového pláště měřené stavby Pro měření vlhkosti zabudovaného KLH panelu byla vybrána stavba RD v Žilině u Nového Jičína se zateplovacím systémem s dřevovláknitou izolací. Tato kombinace materiálů (dřevo zateplené dřevem) v obvodové stěně je velmi perspektivní z hlediska tepelně izolačních i ekologických a environmentálních kritérií. Skladba stěny odpovídá posuzované referenční skladbě č. 2, pouze tloušťka izolace je o 2cm větší. Skladba měřené stěny: 12,5 mm Sádrokarton Knauf 94 mm Lepený dřevěný panel KLH 3s 94 mm 80 mm Dřevovláknitá izolace Hofatex therm 60 mm Dřevovláknitá izolace Hofafest UD 6 mm Jubizol lepící malta včetně výztužné mřížky 2 mm JUB silikátová omítka Pro co nejpřesnější výsledky výpočtu, který bude srovnáván s měřením, budou použity tyto parametry materiálů: Sádrokarton Knauf budou použity návrhové parametry podle ČSN Lepený dřevěný panel KLH 3s 94 mm bude ve výpočtu nadefinován jako soubor vrstev dřeva a lepidla. Parametry lepidla budou zadány podle údajů od výrobce. Pro dřevo budou použity návrhové parametry podle EN Alternativně bude proveden výpočet s faktorem difuzního odporu µ = 157 podle ČSN Dřevovláknitá izolace Hofatex therm a Hofafest UD - budou použity výpočtové parametry podle údajů od výrobce. Faktor difuzního odporu bude zadán podle naměřených hodnot poskytnutých výrobcem. Jubizol lepící malta a JUB silikátová omítka faktor difuzního odporu bude zadán podle výsledků měření poskytnutých výrobcem. Tloušťka lepící malty v měřeném místě bude zjištěna na stavbě. 55

56 Výpis vstupních parametrů měřené skladby: Číslo Název D[m] λ[w/mk] C[J/kgK] ρ[kg/m3] µ[-] 1 Sádrokarton Smrkové dřevo (157) 3 PUR lepidlo Smrkové dřevo (157) 5 PUR lepidlo Smrkové dřevo (157) 7 Hofatex Therm Hofafest UD Jubizol lepící malta JUB silikátová omítka Metodika měření vlhkosti KLH panelu na stavbě Měření vlhkosti v obvodovém plášti dřevostavby z KLH panelů bude navazovat na výzkum, řešený na LDF MZLU v Brně. Použité přístroje: Odporová antikorozní čidla WS 16 pro měření rovnovážné vlhkosti dřeva s teplotní kompenzací, určená pro měření v sušárnách. Čidla pro měření relativní vlhkosti vzduchu a teploty vzduchu v interiéru a exteriéru. Sběrnice pro zaznamenávání naměřených údajů. Obr. 27: Čidlo relativní vlhkosti a teploty vzduchu Měřené veličiny Rovnovážná vlhkost dřeva v krajní vrstvě KLH panelu na rozhraní panelu a izolace. Relativní vlhkost vzduchu v interiéru a exteriéru. Teplota vzduchu v interiéru a exteriéru. 56

57 Obr. 28: Čidlo pro měření vlhkosti a jeho osazení Umístění čidel Čidla pro měření vlhkosti dřeva budou nainstalována v severní stěně objektu na vnější plochu panelu KLH pod tepelnou izolací v referenční výšce 1,5 m nad podlahou a v úrovni podlahy (20 cm nad základem). Vlhkost dřeva bude sledována u pracovny a koupelny. Čidlo pro měření relativní vlhkosti a teploty vzduchu v interiéru bude umístěno v pracovně v referenční výšce 1,5 m nad podlahou. Čidlo pro měření relativní vlhkosti a teploty vzduchu v exteriéru bude umístěno pod přesahem střechy ve výšce 3 m nad terénem tak, aby bylo chráněno před nežádoucími účinky povětrnostních podmínek (přímé oslunění a déšť). Průběh měření Měření bude probíhat v období prosinec 2008 až březen Před zahájením měření bude vlhkost dřeva změřena ručním vlhkoměrem a podle tohoto měření budou zkorigovány hodnoty zaznamenané sběrnicí. Měřené hodnoty budou zaznamenávány sběrnicí automaticky v intervalech po 1 h. Po ukončení měření mohou být zabudovaná čidla pro měření vlhkosti dřeva dále využita pro dlouhodobé sledování vlhkosti ve stavbě. 57

58 Čidla 1-6 Obr. 29: Umístění čidel v pohledu Obr. 30: Umístění čidel stěna koupelny 58

59 Obr. 31: Umístění čidel v půdoryse 7.3 Metodika vyhodnocení dat Základní vyhodnocení Naměřená data budou zkorigována podle kontrolního měření ručním vlhkoměrem a budou odstraněny úseky s chybnými nebo nereálnými hodnotami. Veškerá naměřená data budou statisticky zpracována. Údaje budou vyneseny do grafu v závislosti na čase. Bude provedeno obecné posouzení naměřených dat, trend vývoje a vliv na bezpečnost konstrukce. 59

60 7.3.2 Srovnání průměrných hodnot s výpočtem Data budou rozdělena na několik období, nejlépe po měsících Budou vybrány úseky s extrém- ními okrajovými podmínkami a stabilnějším průběhem. Naměřená data budou statisticky zpracována po jednotlivých ob- dobích. Průměrné hodnoty okrajových podmínek za jednotlivá období budou dosazeny do programu Teplo 2007 a bude proveden výpočet rozložení parciálních tlaků vodní páry v konstrukci Na základě zjištěného parciálního tlaku nasycených vodních par a skutečného parciálního tlaku vodních par v měřeném místě konstrukce bude vypočtena relativní vlhkost vzduchu pro dané místo v konstrukci. Obr. 32: Nomogram pro určení vlhkosti dřeva (Perelygin 1965) ϕ = Pv P v,sat [%] φ relativní vlhkost vzduchu P v parciální tlak vodní páry P v, sat - parciální tlak nasycené vodní páry Podle vypočtené relativní vlhkosti vzduchu a teploty vzduchu bude z nomogramu určena rovnovážná vlhkost dřeva, která bude srovnána s průměrnou naměřenou hodnotou. 60

61 7.3.3 Výpočet teoretického průběhu vlhkosti a grafické srovnání s naměřeným průběhem Měření vlhkosti dřeva bude probíhat v relativně bezpečné části konstrukce a lze předpokládat, že odezva vlhkosti na změnu okrajových podmínek nebude příliš výrazná. Vzhledem k množství faktorů ovlivňujících celý proces se může stát, že nepřesnost vstupních dat výpočtu a nepřesnost měření způsobí větší odchylku, než je předpokládaný rozdíl mezi výpočtovým modelem a skutečností. Pro přesnější vyhodnocení závislosti vlhkosti na okrajových podmínkách bude vypočtena ryze teoretická vlhkost dřeva W teor. [%] v měřeném místě pro všechny naměřené hodnoty okrajových podmínek. Tato teoretická vlhkost dřeva bude ukazovat, jak by se vlhkost materiálu vyvíjela v případě, že by materiály v konstrukci fungovaly pouze jako difuzní odpory a difuzní tok vodních par by se okamžitě přizpůsoboval okrajovým podmínkám a neměl by žádnou setrvačnost. Teoretická vlhkost bude vynesena do grafu a porovnána s naměřenou vlhkostí. Vzhledem k velkému množství samostatných výpočtů nebude možné použít k tomuto program Teplo. K provedení výpočtu bude použit program Excel do kterého budou aplikovány výpočtové vzorce v souladu s ČSN Účelem výpočtu je zjistit vlhkost dřeva na základě parciálních tlaků pouze pro určitou část konstrukce. Proto bude možné celý výpočet zjednodušit tak, aby bylo možné nadefinovat ho do jednoho řádku programu Excel a potom ho nakopírovat pro všechny ostatní naměřené stavy. Kontrola správnosti výpočtu parciálních tlaků a teplot bude provedena programem Teplo 2007 pro náhodně vybrané výpočtové případy. Použité výpočtové vztahy: 1 Relativní vlhkost vzduchu uvnitř konstrukce v místě x φ x [%] ϕ = x P P v, x sat, x 100 [%] P v,x P sat, x parciální tlak vodní páry uvnitř konstrukce v místě x parciální tlak nasycené vodní páry uvnitř konstrukce v místě x 61

62 2 Parciální tlak vodní páry uvnitř konstrukce v místě x P vx [Pa] P = P Z + Z ( P P pi px vx vi vi ve ( Z pi + Z p + Z pe ) ) P vx P vi P ve Z p Z px parciální tlak vodní páry uvnitř konstrukce v místě x v Pa parciální tlak vodní páry v interiéru v Pa parciální tlak vodní páry v exteriéru v Pa difuzní odpor konstrukce v m/s difuzní odpor části konstrukce od vnitřního povrchu po místo x v m/s Z pi a Z pe odpor při přestupu vodní páry na vnitřní a vnější straně (ve výpočtu zanedbáno) 3 Difuzní odpor konstrukce Z p [m/s] Z p = Z p, j Z p,j difuzní odpor j-té vrstvy konstrukce v m/s, stanovený ze vztahu Z p, j = µ j d j µ j faktor difuzního odporu j-té vrstvy konstrukce, d j tloušťka j-té vrstvy konstrukce v m, δ 0 δ 0 součinitel difuzní vodivosti vzduchu. Pro výpočet kondenzace vodní páry v konstrukci se uvádí přesnější hodnota 1,88240*10-10 s. (Vaverka 2006) 4 Parciální tlak nasycené vodní páry uvnitř konstrukce v místě x P sat,x [Pa] Pro -20 C t x < 0 C P sat, x t 4,689 1, = x 12,3 62

63 Pro 0 C t x < 30 C : P sat, x t 288,68 1, = x 8,02 t x teplota ve hmotných vrstvách konstrukce v místě x ve C. 5 Teplota ve hmotných vrstvách konstrukce v místě x t x [ C] t x = t ai ( R + R )*( t t ) si x R T ai e t ai R si R x R T teplota vnitřního vzduchu odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce. R si = 0,25 m 2 K/W (ČSN EN ISO ) tepelný odpor části konstrukce od vnitřního povrchu po místo x v m 2 K/W odpor konstrukce při prostupu tepla v m 2 K/W t e návrhová teplota venkovního vzduchu ve C 6 Odpor konstrukce při prostupu tepla R T [m 2 K/W] R R + T = Rsi + R se R si odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce R si = 0,25 m 2 K/W (ČSN EN ISO ) R se R odpor při přestupu tepla na vnější straně konstrukce R se = 0,04 m 2 K/W (ČSN EN ISO ) tepelný odpor vrstvy konstrukce v m 2 K/W 63

64 7 Teoretická vlhkost dřeva W teor [%] Pro stanovení vlhkosti bude použito matematické vyjádření sorpčních izoterem podle Andersona a McCartyho při procesu adsorpce 1 A w teor = ln B 1 ln ϕ s koeficienty podle de Boer Zwickera: A = 7, , * T B = 0, , * T (Horáček 2008) Pro přibližné stanovení vlhkosti při procesu desorpce (pro rozsah RVD 8-14%) bude použit následující přepočet: w w teor, des teor / 0, Výsledky měření a základní vyhodnocení dat Průběh. Měření bylo zahájeno současně s uvedením stavby do provozu a ukončeno Z naměřených dat byl odstraněn počáteční úsek s chybnými údaji a koncový úsek s příliš dynamickým vývojem teploty v exteriéru. Hodnocené období bylo zkráceno na úsek od do Chyby. Data z čidel 1, 2 a 4 nevykazují žádné chyby. Data z čidel 5 a 6 vykazují úseky s konstantní nepravděpodobnou hodnotou, které byly vyhodnoceny jako chybné a z výsledků jsou odstraněny. Zbývající úseky jsou do výsledků zaznamenány. Výsledky z referenční výšky 1,5 m. Výsledky z čidel 2 a 5 jsou v předpokládaných mezích. Mírně vyšší vlhkost na začátku měření se snižuje a již v polovině ledna je stabilizovaná. Výsledky z čidla 2 jsou bezchybné a budou použity ke srovnání s výpočtem. Bezchybné úseky hodnot naměřených čidlem 5 kopírují výsledky z čidla 2 a nevykazují žádné anomálie. Vzhledem k nedostatečnému množství naměřených hodnot nebudou výsledky z koupelnové stěny dále samostatně vyhodnocovány. 64

65 Výsledky z úrovně podlahy. Vlhkost naměřená ve výšce podlahy je na začátku měřeného období poměrně vysoká až 18 %. U čidla 1 v pracovně skokově klesla již v průběhu prosince na optimální hodnotu. U čidla 4 v koupelně pulzuje mezi vysokou a optimální hodnotou. Trend Na začátku měřeného období je vlhkost nejvyšší a postupně klesá u čidla 2 a 5 pozvolna, u čidel 1 a 4 skokově. Na konci měření je vlhkost stabilizovaná. Statistika Z tab. 7 vyplývá, že vlhkost dřeva ani v jednom z měřených míst nedosáhla hodnoty 20 % a hodnocená skladba obvodového pláště tedy splňuje podmínky pro zařazení do 2 třídy použití. Průměrné hodnoty okrajových podmínek naměřené v interiéru se blíží normovým návrhovým hodnotám. Průměrné měsíční hodnoty okrajových podmínek naměřené v exteriéru se blíží průměrným měsíčním výpočtovým hodnotám pro výpočet bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO Nejnižší naměřená teplota v exteriéru byla pouze -12,8 C narozdíl od návrhové venkovní teploty Te, která je pro danou lokalitu (podle ČSN ) - 15 C. Tab. 7 Statistické vyhodnocení naměřené vlhkosti dřeva a okrajových podmínek za celé období měření 65

66 66

67 67

68 68

69 69

70 7.5 Výsledky srovnání průměrné naměřené vlhkosti za jednotlivá období s vlhkostí vypočtenou Statistika okrajových podmínek a vlhkosti dřeva naměřených v referenčním místě za sledovaná období a vlhkost určená z nomogramu podle parciálních tlaků vodní páry a teploty vypočtených programem Teplo 2007 podle průměrných naměřených okrajových podmínek jsou uvedeny tab. č. 8. Výpočet parciálních tlaků a vlhkosti dřeva je uveden v příloze č. 2. Nižší hodnota vypočtené vlhkosti dřeva se vztahuje k rozhraní KLH panelu a izolace (6/7), vyšší hodnota k rozhraní vnější lamely KLH panelu a lepené spáry (5/6). Výpočet byl proveden samostatně pro faktor difuzního odporu µ=157 podle ČSN a µ=50 podle EN Hodnocení Naměřená vlhkost je ve všech případech vyšší než vypočtená. Minimální rozdíl mezi naměřenou a nejvyšší vypočtenou hodnotou se pohybuje od 0,7 do 3,1 %. Největší diference 3,1% je v prosinci, ovlivněném uvedením stavby do užívání. Další největší diference je 2,6% v úseku č. 1 s nejnižší teplotou v exteriéru. Trend Vypočtená vlhkost dřeva klesá směrem k exteriéru, je nižší pro µ=157 a snižuje se s rostoucím rozdílem parciálních tlaků v exteriéru a interiéru způsobeným především rostoucím rozdílem teplot. Naměřená vlhkost je stabilní. 70

71 Tab. 8 Statistika za sled. období a srovnání vlhkosti dřeva naměřené čidlem č.2 s vypočtenou vlhkostí. Prosinec Min Max Průměr Směrodatná odchylka Počet vzorků Teplota int. [ C] 19,9 24,5 21,7 0,6 556,0 RH int. [%] 48,0 63,1 56,2 1,9 556,0 Teplota ext. [ C] -10,1 10,8 1,3 4,7 556,0 RH ext. [%] 43,9 94,4 79,2 11,6 556,0 Čidlo 2 [%] 10,0 11,9 11,2 0,5 556,0 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 50 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 157 7,4-8,1 6,7-8 Leden Min Max Průměr Směrodatná odchylka Počet vzorků Teplota int. [ C] 19,2 23,3 21,3 0,6 767,0 RH int. [%] 38,4 60,3 52,7 4,2 767,0 Teplota ext. [ C] -12,8 8,7-2,7 4,1 767,0 RH ext. [%] 43,9 96,9 83,6 8,1 767,0 Čidlo 2 [%] 9,0 10,2 9,5 0,3 767,0 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 50 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 157 7,1-7,8 6-7,7 Únor Min Max Průměr Směrodatná odchylka Počet vzorků Teplota int. [ C] 19,9 26,4 21,9 1,0 696,0 RH int. [%] 40,6 68,3 53,0 4,5 696,0 Teplota ext. [ C] -9,4 12,9-0,2 3,9 696,0 RH ext. [%] 54,0 95,9 84,4 8,7 696,0 Čidlo 2 [%] 8,5 10,1 9,1 0,3 696,0 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 50 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 157 7,3-7,9 6,6-7,8 Březen Min Max Průměr Směrodatná odchylka Počet vzorků Teplota int. [ C] 20,6 27,0 22,1 0,7 768,0 RH int. [%] 40,2 69,4 54,4 3,8 768,0 Teplota ext. [ C] -4,4 15,2 3,7 3,0 768,0 RH ext. [%] 35,2 97,0 82,9 12,6 768,0 Čidlo 2 [%] 8,8 9,8 9,1 0,2 768,0 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 50 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 157 7,8-8,4 7,3-8,3 Úsek č. 1 Min Max Průměr Směrodatná odchylka Počet vzorků Teplota int. [ C] 20,7 22,1 21,4 0,3 85,0 RH int. [%] 53,6 61,8 56,5 1,6 85,0 Teplota ext. [ C] -10,1-1,9-6,6 1,8 85,0 RH ext. [%] 70,9 90,5 82,7 4,5 85,0 Čidlo 2 [%] 10,0 10,6 10,3 0,2 85,0 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 50 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 157 6,5-7,7 5,5-7,5 Úsek č. 2 Min Max Průměr Směrodatná odchylka Počet vzorků Teplota int. [ C] 19,6 23,2 21,5 0,6 228,0 RH int. [%] 38,4 58,1 48,8 4,4 228,0 Teplota ext. [ C] -12,8-1,0-6,7 2,1 228,0 RH ext. [%] 62,7 88,4 79,7 6,1 228,0 Čidlo 2 [%] 9,0 10,1 9,5 0,2 228,0 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 50 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = ,1 5,3-6,8 Úsek č. 3 Min Max Průměr Směrodatná odchylka Počet vzorků Teplota int. [ C] 20,6 25,3 21,9 0,8 226,0 RH int. [%] 41,9 57,8 50,1 2,8 226,0 Teplota ext. [ C] -9,4 0,6-3,5 1,9 226,0 RH ext. [%] 54,7 92,9 83,5 7,7 226,0 Čidlo 2 [%] 8,6 9,1 8,9 0,1 226,0 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 50 Vypočtená vlhkost v % pro µ dřeva = 157 6,7-7,4 5,9-7,2 71

72 7.6 Výsledky srovnání teoretického průběhu vlhkosti s naměřeným průběhem Pro srovnání byly do grafu vyneseny teoretické průběhy vlhkosti dřeva na rozhraní KLH panelu a izolace (6/7) a na úrovni hrotu elektrody vlhkoměru. Vyšší z těchto dvou vypočtených hodnot je navýšena o 15% a simuluje tak stav při adsorpci. Vzniklé křivky tak vytvářejí rozmezí, v němž by se teoreticky vlhkost dřeva měla pohybovat za předpokladu, že by materiály v konstrukci fungovaly pouze jako difuzní odpory a difuzní tok vodních par by se okamžitě přizpůsoboval okrajovým podmínkám a neměl by žádnou setrvačnost. Výsledky jsou zpracovány zvlášť pro faktor difuzního odporu dřeva µ=157 podle ČSN a µ=50 podle EN Hodnocení Teoretická vlhkost má velmi dynamický průběh s maximálním rozptylem hodnot až 6 %. Průměrná hodnota se pohybuje od 6,6 do 9 %. Naměřená vlhkost se vyvíjí velmi poklidně. V prosinci a první polovině ledna se pohybuje nad vypočteným rozhraním pravděpodobně v souvislosti s uvedením stavby do provozu. Od druhé poloviny ledna se vyvíjí při horní hranici vypočteného rozhraní. Při srovnání průměrných hodnot se naměřená vlhkost pohybuje v únoru 0,1% a v březnu 0,4 % nad průměrem nejvyšší vypočtené vlhkosti. Trend Závislost mezi průběhem naměřené a vypočtené vlhkosti se dá najít jen velmi obtížně. Průběh naměřené vlhkosti je na rozdíl od průběhu teoretické vlhkosti velmi stabilní. Přizpůsobuje se dlouhodobému trendu, ale na krátkodobé výkyvy teoretického průběhu příliš nereaguje. Lze vypozorovat nepříliš výraznou návaznost mezi křivkou naměřené vlhkosti dřeva a teplotou v exteriéru se zpožděním několika hodin. Rozdíly mezi vlhkostmi dřeva vypočtenými pro různé hodnoty faktoru difuzního odporu pro dřevo nejsou ve zkoumaném místě příliš velké, nicméně směrem k exteriéru se tyto rozdíly zvětšují. 72

73 73

74 74

75 75

76 76

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2015 obvodová stěna - Porotherm Název úlohy : Zpracovatel

Více

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2014 EDU stěna obvodová Název úlohy : Zpracovatel : Jan

Více

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 Název úlohy : Stěna 1. Zpracovatel : pc Zakázka : Datum :

Více

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2008 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE

Více

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 SO1 Název úlohy : Zpracovatel : Josef Fatura Zakázka : VVuB

Více

Příloha 2 - Tepelně t echnické vlast nost i st avební konst rukce. s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y

Příloha 2 - Tepelně t echnické vlast nost i st avební konst rukce. s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Příloha 2 - Tepelně t echnické vlast nost i st avební konst rukce l i s t o p a d 2 0 0 8 s t a v e b n í s y s t é m p r o n í

Více

průměrný úhrn srážek v listopadu (mm) průměrná teplota vzduchu v prosinci ( C) 0 1

průměrný úhrn srážek v listopadu (mm) průměrná teplota vzduchu v prosinci ( C) 0 1 Příl. 1. Tab. 1. Klimatické charakteristiky okolí obce Střelice průměrná roční teplota vzduchu ( C) 7 8 průměrný roční úhrn srážek (mm) 500 550 průměrná teplota vzduchu na jaře ( C) 8 9 průměrný úhrn srážek

Více

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE. Varianta B Hlavní nosná stěna

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE. Varianta B Hlavní nosná stěna TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE Varianta B Hlavní nosná stěna ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN

Více

Seminář pro gestory a členy pracovních skupin pro TN

Seminář pro gestory a členy pracovních skupin pro TN Seminář pro gestory a členy pracovních skupin pro TN Výzkumný ústav pozemních staveb Certifikační Společnost AO 227 NO 1516 Technické požadavky na vybrané stavební výrobky z hlediska základního požadavku

Více

Příloha č. 2 Výpočet parciálních tlaků a rovnovážné vlhkosti dřeva v daném místě měřené konstrukce.

Příloha č. 2 Výpočet parciálních tlaků a rovnovážné vlhkosti dřeva v daném místě měřené konstrukce. Příloha č. 2 Výpočet parciálních tlaků a rovnovážné vlhkosti dřeva v daném místě ROZLOŽENÍ PARCIÁLNÍCH TLAKŮ A TEPLOT V MĚŘENÉ KONSTRUKCI PRO SLEDOVANÁ OBDOBÍ Název úlohy : Měřená skladba_mí=50 Zpracovatel

Více

Dřevostavby - Rozdělení konstrukcí - Vybraná kri;cká místa. jan.kurc@knaufinsula;on.com

Dřevostavby - Rozdělení konstrukcí - Vybraná kri;cká místa. jan.kurc@knaufinsula;on.com Dřevostavby - Rozdělení konstrukcí - Vybraná kri;cká místa jan.kurc@knaufinsula;on.com Zateplená dřevostavba Prvky které zásadně ovlivňují tepelně technické vlastnos; stěn - Elementy nosných rámových konstrukcí

Více

Školení DEKSOFT Tepelná technika 1D

Školení DEKSOFT Tepelná technika 1D Školení DEKSOFT Tepelná technika 1D Program školení 1. Blok Požadavky na stavební konstrukce Okrajové podmínky Nové funkce Úvodní obrazovka Zásobník materiálů Uživatelské skupiny Vlastní katalogy Zásady

Více

Novostavba Administrativní budovy Praha Michle. Varianty fasád

Novostavba Administrativní budovy Praha Michle. Varianty fasád Novostavba Administrativní budovy Praha Michle Varianty fasád Datum:05/2017 Vypracoval: Pavel Matoušek 1 1) Kombinace různých variant fasád Tato varianta je řešena v dokumentaci pro stavební povolení.

Více

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Obecní úřad Suchonice Ulice: 29 PSČ: 78357 Město: Stručný popis budovy Seznam

Více

kopie Závěrečná zpráva k Prohlášení o shodě č /S Transparentní kolektor LUBI Janov nad Nisou duben 2014

kopie Závěrečná zpráva k Prohlášení o shodě č /S Transparentní kolektor LUBI Janov nad Nisou duben 2014 Závěrečná zpráva k Prohlášení o shodě č. 01042014/S Janov nad Nisou duben 2014 Transparentní kolektor LUBI 01042014/S strana 1 Obsah strana Závěrečný protokol č. 01042014/S 2-4 Předložená technická dokumentace

Více

Stanovisko energetického auditora ke změně v realizaci projektu Základní škola Bezno - zateplení

Stanovisko energetického auditora ke změně v realizaci projektu Základní škola Bezno - zateplení Stanovisko energetického auditora ke změně v realizaci projektu Základní škola Bezno - zateplení Vydal: ENERGY BENEFIT CENTRE a.s. 05/2013 Efektivní financování úspor energie Úvod Toto stanovisko ke změně

Více

Technologické aspekty výstavby ze dřeva a materiálů na bázi dřeva v České republice

Technologické aspekty výstavby ze dřeva a materiálů na bázi dřeva v České republice Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně Lesnická a dřevařská fakulta Zdeňka Havířová Technologické aspekty výstavby ze dřeva a materiálů na bázi dřeva v České republice Zlín 14.10.2009 Téma semináře

Více

WiFi: název: InternetDEK heslo: netdekwifi. Školení DEKSOFT Tepelná technika

WiFi: název: InternetDEK heslo: netdekwifi. Školení DEKSOFT Tepelná technika WiFi: název: InternetDEK heslo: netdekwifi Školení DEKSOFT Tepelná technika Program školení 1. Blok Legislativa Normy a požadavky Představení aplikací pro tepelnou techniku Představení dostupných studijních

Více

Tepelnětechnický výpočet kondenzace vodní páry v konstrukci

Tepelnětechnický výpočet kondenzace vodní páry v konstrukci Zakázka číslo: 2015-1201-TT Tepelnětechnický výpočet kondenzace vodní páry v konstrukci Bytový dům Kozlovská 49, 51 750 02 Přerov Objednatel: Společenství vlastníků jednotek domu č.p. 2828 a 2829 v Přerově

Více

s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Příloha 1 - Tepelně t echnické vlast nost i panelů l i s t o p a d 2 0 0 8

s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Příloha 1 - Tepelně t echnické vlast nost i panelů l i s t o p a d 2 0 0 8 s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Příloha 1 - Tepelně t echnické vlast nost i panelů l i s t o p a d 2 0 0 8 s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r

Více

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: BD Ulice: Družstevní 279 PSČ: 26101 Město: Příbram Stručný popis budovy

Více

STUDIE ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ

STUDIE ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ CENTRUM STAVEBNÍHO INŽENÝRSTVÍ a.s. Autorizovaná osoba 212; Oznámený subjekt 1390; 102 00 Praha 10 Hostivař, Pražská 810/16 Certifikační orgán 3048 STUDIE ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ Bytový dům: Sportovní

Více

RODINNÝ DŮM LOCHOVICE 264, LOCHOVICE

RODINNÝ DŮM LOCHOVICE 264, LOCHOVICE RODINNÝ DŮM LOCHOVICE 264, 267 23 LOCHOVICE PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY EV. Č. 171280.0 VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 78/2013 Sb.

Více

Tepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem

Tepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Základní škola Slatina nad Zdobnicí Ulice: Slatina nad zdobnicí 45 PSČ:

Více

BH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D.

BH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D. Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D. Průběh zkoušky, literatura Tepelně

Více

RODINNÝ DŮM DVORY 132, DVORY

RODINNÝ DŮM DVORY 132, DVORY RODINNÝ DŮM DVORY 132, 288 02 DVORY PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY EV. Č. 110314.0 VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 78/2013 Sb. Nemovitost:

Více

TOB v PROTECH spol. s r.o Pavel Nosek - Kaplice Datum tisku: DP_RDlow-energy. 6 c J/(kg K) 5 ρ kg/m 3.

TOB v PROTECH spol. s r.o Pavel Nosek - Kaplice Datum tisku: DP_RDlow-energy. 6 c J/(kg K) 5 ρ kg/m 3. TOB v... POTECH spol. s r.o. 00 - Pavel Nosek - Kaplice Datum tisku:..0 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: Místo: Zpracovatel: odinný dům Kaplice Zadavatel: Zakázka: Projektant:

Více

Posouzení konstrukce podle ČS :2007 TOB v PROTECH, s.r.o. Nový Bor Datum tisku:

Posouzení konstrukce podle ČS :2007 TOB v PROTECH, s.r.o. Nový Bor Datum tisku: Posouzení konstrukce podle ČS 050-:00 TOB v...0 00 POTECH, s.r.o. Nový Bor 080 - Ing.Petr Vostal - Třebíč Datum tisku:..009 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Firma: Stavba: Místo:

Více

RODINNÝ DŮM PODVLČÍ 4, DOLNÍ BEŘKOVICE PODVLČÍ

RODINNÝ DŮM PODVLČÍ 4, DOLNÍ BEŘKOVICE PODVLČÍ RODINNÝ DŮM PODVLČÍ 4, 277 01 DOLNÍ BEŘKOVICE PODVLČÍ PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY EV. Č. 89081.0 VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č.

Více

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice 13. ZATEPLENÍ OBVODOVÝCH STĚN Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace

Více

Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích. Energetický audit budov EAB. Seminář č. 2. Ing. Michal Kraus, Ph.D. Katedra stavebnictví

Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích. Energetický audit budov EAB. Seminář č. 2. Ing. Michal Kraus, Ph.D. Katedra stavebnictví Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích Energetický audit budov Seminář č. 2 Ing. Michal Kraus, Ph.D. Katedra stavebnictví Tepelná ochrana budov Přehled základních požadavků na stavební

Více

NPS. Nízkoenergetické a pasivní stavby. Přednáška č. 3. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích

NPS. Nízkoenergetické a pasivní stavby. Přednáška č. 3. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích NPS Nízkoenergetické a pasivní stavby Přednáška č. 3 Přednášky: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Garant: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Katedra stavebnictví

Více

POROVNÁNÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ MINERÁLNÍ VLNY A ICYNENE

POROVNÁNÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ MINERÁLNÍ VLNY A ICYNENE POROVNÁNÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ MINERÁLNÍ VLNY A ICYNENE Řešitel: Doc. Ing. Miloš Kalousek, Ph.D. soudní znalec v oboru stavebnictví, M-451/2004 Pod nemocnicí 3, 625 00 Brno Brno ČERVENEC 2009

Více

TOB v PROTECH spol. s r.o ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca Datum tisku: MŠ Krasno 2015.TOB 0,18 0,18. Upas,20,h = Upas,h =

TOB v PROTECH spol. s r.o ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca Datum tisku: MŠ Krasno 2015.TOB 0,18 0,18. Upas,20,h = Upas,h = Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: MŠ Krasno Místo: Zadavatel: Zpracovatel: Zakázka: Archiv: Projektant: E-mail: Datum: Telefon:..0 Výpočet je proveden dle STN 00:00 SCH -

Více

BH059 Tepelná technika budov

BH059 Tepelná technika budov BH059 Tepelná technika budov Přednáška č. 4 Přídavný difúzní odpor Výpočet roční bilance kondenzace a vypařování vodní páry v konstrukci -ručně Výpočet roční bilance kondenzace a vypařování vodní páry

Více

Návrh nízkoenergetického rodinného domu. Design of a low-energy house BAKALÁŘSKÁ PRÁCE

Návrh nízkoenergetického rodinného domu. Design of a low-energy house BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Návrh nízkoenergetického rodinného domu Design of a low-energy house BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Daniel Koryčan Studijní program:

Více

Tepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem

Tepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Bytový dům čp. 357359 Ulice: V Lázních 358 PSČ: 252 42 Město: Jesenice Stručný

Více

OBVODOVÉ KONSTRUKCE Petr Hájek 2015

OBVODOVÉ KONSTRUKCE Petr Hájek 2015 OBVODOVÉ KONSTRUKCE OBVODOVÉ STĚNY jednovrstvé obvodové zdivo zdivo z vrstvených tvárnic vrstvené obvodové konstrukce - kontaktní plášť - skládaný plášť bez vzduchové mezery - skládaný plášť s provětrávanou

Více

Návrhy zateplení střechy

Návrhy zateplení střechy Návrhy zateplení střechy Vstupní údaje pro výpočet: Návrhová venkovní teplota Tae: -15 C Návrhová relativní vlhkost vnějšího vzduchu Fie: 84% 21 C Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu Fii: 50%

Více

Téma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci

Téma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci Téma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci Poznámky k zadání: Roční množství zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci se ve cvičení určí pro zadanou konstrukci početně-grafickou

Více

P01 ZKRÁCENÝ DOKUMENT NÁRODNÍ KVALITY ADMD ZJEDNODUŠENÁ VERZE DNK PRO SOUTĚŢ DŘEVĚNÝ DŮM 2009

P01 ZKRÁCENÝ DOKUMENT NÁRODNÍ KVALITY ADMD ZJEDNODUŠENÁ VERZE DNK PRO SOUTĚŢ DŘEVĚNÝ DŮM 2009 P01 ZKRÁCENÝ DOKUMENT NÁRODNÍ KVALITY ADMD ZJEDNODUŠENÁ VERZE DNK PRO SOUTĚŢ DŘEVĚNÝ DŮM 2009 Asociace dodavatelů montovaných domů CENTRUM VZOROVÝCH DOMŮ EDEN 3000 BRNO - VÝSTAVIŠTĚ 603 00 BRNO 1 Výzkumný

Více

TZB Městské stavitelsví

TZB Městské stavitelsví Katedra prostředí staveb a TZB TZB Městské stavitelsví Zpracovala: Ing. Irena Svatošová, Ph.D. Nové výukové moduly vznikly za podpory projektu EU a státního rozpočtu ČR: Inovace a modernizace studijního

Více

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ BD Obsah: 1. Zadání... 2 2. Seznam podkladů... 2 2.1. Normy a předpisy... 2 2.2. Odborný software... 2 3. Charakteristika situace... 2 4. Místní šetření... 2 5. Obecné podmínky

Více

ENS. Nízkoenergetické a pasivní stavby. Přednáška č. 5. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích

ENS. Nízkoenergetické a pasivní stavby. Přednáška č. 5. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích ENS Nízkoenergetické a pasivní stavby Přednáška č. 5 Přednášky: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Cvičení: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Garant: Ing. Michal

Více

Icynene chytrá tepelná izolace

Icynene chytrá tepelná izolace Icynene chytrá tepelná izolace Šetří Vaše peníze, chrání Vaše zdraví Icynene šetří Vaše peníze Využití pro průmyslové objekty zateplení průmyslových a administrativních objektů zateplení novostaveb i rekonstrukcí

Více

Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství. BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1

Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství. BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1 Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1 Literatura: Studijní opory: BH10 Tepelná technika budov Normy: ČSN 73 0540 Tepelná

Více

BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1

BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1 Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1 Literatura, podmínky zápočtu Zadání, protokoly Součinitel prostupu tepla U, teplotní

Více

Icynene. chytrá tepelná izolace. Šetří Vaše peníze, chrání Vaše zdraví

Icynene. chytrá tepelná izolace. Šetří Vaše peníze, chrání Vaše zdraví Icynene chytrá tepelná izolace Šetří Vaše peníze, chrání Vaše zdraví Icynene chytrá izolační pěna z Kanady, která chrání teplo Vašeho domova Co je to Icynene Icynene [:ajsinýn:] je stříkaná izolační pěna

Více

SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE TEPELNĚ IZOLAČNÍ VLASTNOSTI STĚN

SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE TEPELNĚ IZOLAČNÍ VLASTNOSTI STĚN 2.2.2.1 TEPELNĚ IZOLAČNÍ VLASTNOSTI STĚN Základní vlastností stavební konstrukce z hlediska šíření tepla je její tepelný odpor R, na základě něhož se výpočtem stanoví součinitel prostupu tepla U. Čím nižší

Více

POSOUZENÍ KCÍ A OBJEKTU

POSOUZENÍ KCÍ A OBJEKTU PROTOKOL TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KCÍ A OBJEKTU dle ČSN 73 0540 Studentská cena ENVIROS Nízkoenergetická výstavba 2006 Kateřina BAŽANTOVÁ studentka 5.ročníku VUT Brno - fakulta stavební obor NAVRHOVÁNÍ

Více

s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Tepelně technické vlastnosti l i s t o p a d 2 0 0 8

s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Tepelně technické vlastnosti l i s t o p a d 2 0 0 8 s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Tepelně technické vlastnosti l i s t o p a d 2 0 0 8 s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y

Více

PS01 POZEMNÍ STAVBY 1

PS01 POZEMNÍ STAVBY 1 PS01 POZEMNÍ STAVBY 1 SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE 1 Funkce a požadavky Ctislav Fiala A418a_ctislav.fiala@fsv.cvut.cz Konstrukční rozdělení stěny (tlak (tah), ohyb v xz, smyk) sloupy a pilíře (tlak (tah), ohyb)

Více

Nejnižší vnitřní povrchová teplota a teplotní faktor

Nejnižší vnitřní povrchová teplota a teplotní faktor Nejnižší vnitřní povrchová teplota a teplotní faktor Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách.

Více

Vlhkost. Voda - skupenství led voda vodní pára. ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára

Vlhkost. Voda - skupenství led voda vodní pára. ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára Vlhkost Voda - skupenství led voda vodní pára ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára Vlhkost ve stavebních konstrukcích nežádoucí účinky... zdroje: srážková v. zemní v.

Více

THERMANO TEPELNĚIZOLAČNÍ PANELY PIR

THERMANO TEPELNĚIZOLAČNÍ PANELY PIR THERMANO TEPELNĚIZOLAČNÍ PANELY PIR VÍC NEŽ ALTERNARIVA PRO MINERÁLNÍ VLNU A POLYSTYREN Thermano je revolucí na trhu s tepelnou izolací. Jeden panel izoluje téměř dvakrát lépe než stejně tlustý polystyren

Více

Dřevostavby komplexně Aktuální trendy v návrhu skladeb dřevostaveb

Dřevostavby komplexně Aktuální trendy v návrhu skladeb dřevostaveb Dřevostavby komplexně Aktuální trendy v návrhu skladeb dřevostaveb Ing. arch. Tereza Vojancová Technický poradce tech.poradce@uralita.com 602 439 813 www.ursa.cz OBSAH 1 ZÁSADY NÁVRHU principy pro skladbu

Více

VLIV NA PEVNOST SMRKOVÉHO DŘEVA Vliv suků na porušení (kanada) 75 77% 77% suky Odklon vláken 9 až 22% DOTVAROVÁNÍ DŘEVĚNÝCH OHÝBANÝCH PRVKŮ Dřevo vazkopružný materiál Třídy trvanlivosti dřeva vybraných

Více

SF2 Podklady pro cvičení

SF2 Podklady pro cvičení SF Podklady pro cvičení Úloha 7 D přenos tepla riziko růstu plísní a kondenzace na vnitřním povrchu konstrukce Ing. Kamil Staněk 11/010 kamil.stanek@fsv.cvut.cz 1 D přenos tepla 1.1 Úvodem Dosud jsme se

Více

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2005 Název úlohy : Obvodova konstrukce Zpracovatel : Pokorny Zakázka

Více

Mendelova univerzita v Brně. Analýza vybraných mechanických vlastností konstrukčních materiálů pro dřevostavby

Mendelova univerzita v Brně. Analýza vybraných mechanických vlastností konstrukčních materiálů pro dřevostavby Mendelova univerzita v Brně Lesnická a dřevařská fakulta Ústav základního zpracování dřeva Analýza vybraných mechanických vlastností konstrukčních materiálů pro dřevostavby Diplomová práce Vedoucí práce:

Více

SOFTWAROVÁ PODPORA PŘI NAVRHOVÁNÍ STAVEB Ing. Jiří Teslík

SOFTWAROVÁ PODPORA PŘI NAVRHOVÁNÍ STAVEB Ing. Jiří Teslík SOFTWAROVÁ PODPORA PŘI NAVRHOVÁNÍ STAVEB Ing. Jiří Teslík Tvorba vzdělávacího programu Dřevěné konstrukce a dřevostavby CZ.1.07/3.2.07/04.0082 OBSAH 1. ÚVOD 2. SOFTWAROVÁ PODPORA V POZEMNÍM STAVITELSTVÍ

Více

Lineární činitel prostupu tepla

Lineární činitel prostupu tepla Lineární činitel prostupu tepla Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2018 především s ohledem na změny v normách. Lineární činitel

Více

Stavební tepelná technika 1

Stavební tepelná technika 1 ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební tepelná technika 1 Část B Prof.Ing.Jan Tywoniak,CSc. Praha 2011 04/11/2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti

Více

13. DŘEVO A MATERIÁLY NA BÁZI DŘEVA

13. DŘEVO A MATERIÁLY NA BÁZI DŘEVA 13. DŘEVO A MATERIÁLY NA BÁZI DŘEVA HISTORIE DŘEVA VE STAVEBNICTVÍ DŘEVO PATŘÍ MEZI NEJSTARŠÍ STAVEBNÍ MATERIÁLY. SETKÁVÁME SE S NÍM U NEJRŮZNĚJŠÍCH DRUHŮ STAVEB A KONSTRUKCÍ. JE VELMI PRAVDĚPODOBNÉ, ŽE

Více

Průkaz energetické náročnosti budovy č. 25/PENB/13

Průkaz energetické náročnosti budovy č. 25/PENB/13 Průkaz energetické náročnosti budovy č. 25/PENB/13 dle zákona č. 406/2000 Sb. ve znění pozdějších změn a prováděcí vyhlášky č. 78/2013 Sb. PŘEDMĚT ZPRACOVÁNÍ PRŮKAZU ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY: Novostavba

Více

Studie základního vyhodnocení spotřeby tepla po zateplení dle metodiky PENB. okrajové podmínky dotace NZÚ oblast A II výzva

Studie základního vyhodnocení spotřeby tepla po zateplení dle metodiky PENB. okrajové podmínky dotace NZÚ oblast A II výzva Studie základního vyhodnocení spotřeby tepla po zateplení dle metodiky PENB okrajové podmínky dotace NZÚ oblast A II výzva Předkládá : Sídlo Kancelář Ing. Renata Straková Entech Group s.r.o Ke Kulturnímu

Více

FAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti

FAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti FAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Ing. Naďa Zdražilová Ing. Jiří Teslík Ing. Jiří Labudek, Ph.D. Úvod Workshop pracovní

Více

Zateplené šikmé střechy Funkční vrstvy. jan.kurc@knaufinsula=on.com

Zateplené šikmé střechy Funkční vrstvy. jan.kurc@knaufinsula=on.com Zateplené šikmé střechy Funkční vrstvy jan.kurc@knaufinsula=on.com Funkční vrstvy Nadpis druhé úrovně Ochrana před vnějšími vlivy Střešní kry=na Pojistná hydroizolace + odvětrání střešního pláště Ochrana

Více

Předpis publikovaný ve Sbírce zákonů ČR

Předpis publikovaný ve Sbírce zákonů ČR Předpis publikovaný ve Sbírce zákonů ČR Název: Nařízení vlády, kterým se stanoví technické požadavky na stavební výrobky označované CE Číslo předpisu: 190/2002 Sb. Kategorie předpisu: Nařízení Účinný od:

Více

Skladba konstrukce (od interiéru k exteriéru) Vlastnosti konstrukce

Skladba konstrukce (od interiéru k exteriéru) Vlastnosti konstrukce Obvodová stěna s předstěnou U=0,18 W/m 2.K Tl. [mm] Materiál l [W.m 1.K 1 ] m Třída reakce na 40 Tepelná izolace z ovčí vlny/ latě 40x50 0,041 0,50 B2 18 OSB 3 Eurostrand 4PD 0,130 200,00 B2 160 Dřevovláknitá

Více

Návrh nosné konstrukce objektu hotelu MIURA

Návrh nosné konstrukce objektu hotelu MIURA ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí DIPLOMOVÁ PRÁCE Návrh nosné konstrukce objektu hotelu MIURA Technická zpráva Stavební část Bc. Kristýna Macháčová

Více

Téma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci

Téma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci Téma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci Poznámky k zadání: Roční množství zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci se ve cvičení určí pro zadanou konstrukci A

Více

Tepelně technické vlastnosti zdiva

Tepelně technické vlastnosti zdiva Obsah 1. Úvod 2 2. Tepelná ochrana budov 3-4 2.1 Závaznost požadavků 3 2.2 Budovy které musí splňovat normové požadavky 4 ČSN 73 0540-2(2007) 5 2.3 Ověřování požadavků 4 5 3. Vlastnosti použitých materiálů

Více

EFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION JIŽNÍ ČECHY DOLNÍ BAVORSKO

EFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION JIŽNÍ ČECHY DOLNÍ BAVORSKO EFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION JIŽNÍ ČECHY DOLNÍ BAVORSKO KONKRÉTNÍ ROZBOR TEPELNĚ TECHNICKÝCH POŽADAVKŮ PRO VYBRANĚ POROVNÁVACÍ UKAZATELE Z HLEDISKA STAVEBNÍ FYZIKY příklady z praxe Ing. Milan Vrtílek,

Více

Úvod Požadavky podle platných technických norem Komentář k problematice navrhování

Úvod Požadavky podle platných technických norem Komentář k problematice navrhování ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ DŘEVOSTAVBY VE VZTAHU K TECHNICKÝM NORMÁM ČSN, PRINCIPY KONSTRUKĆNÍ OCHRANY DŘEVA PETR KUKLÍK Úvod Požadavky podle platných technických norem Komentář

Více

Zateplené šikmé střechy - funkční vrstvy a výsledné vlastnos= jan.kurc@knaufinsula=on.com

Zateplené šikmé střechy - funkční vrstvy a výsledné vlastnos= jan.kurc@knaufinsula=on.com Zateplené šikmé střechy - funkční vrstvy a výsledné vlastnos= jan.kurc@knaufinsula=on.com Funkční vrstvy Nadpis druhé úrovně Ochrana před vnějšími vlivy Střešní kry=na Řádně odvodněná pojistná hydroizolace

Více

Spolehlivost a životnost konstrukcí a staveb na bázi dřeva

Spolehlivost a životnost konstrukcí a staveb na bázi dřeva Zdeňka Havířová Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně Lesnická a dřevařská fakulta Dřevo Spolehlivost a životnost konstrukcí a staveb přírodní materiál rostlinného původu obnovitelný buněčná

Více

PŘEKLADY OTVORY V NOSNÝCH STĚNÁCH

PŘEKLADY OTVORY V NOSNÝCH STĚNÁCH PS01 POZEMNÍ STAVBY 1 PŘEKLADY OTVORY V NOSNÝCH STĚNÁCH Ctislav Fiala A418a_ctislav.fiala@fsv.cvut.cz OTVORY V NOSNÝCH STĚNÁCH kamenné překlady - kamenné (monolitické) nosníky - zděné klenuté překlady

Více

Difúze vodní páry a její kondenzace uvnitř konstrukcí

Difúze vodní páry a její kondenzace uvnitř konstrukcí Difúze vodní páry a její kondenzace uvnitř konstrukcí Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách.

Více

Detail nadpraží okna

Detail nadpraží okna Detail nadpraží okna Zpracovatel: Energy Consulting, o.s. Alešova 21, 370 01 České Budějovice 386 351 778; 777 196 154 roman@e-c.cz Autor: datum: leden 2007 Ing. Roman Šubrt a kolektiv Lineární činitelé

Více

PTV. Progresivní technologie budov. Seminář č. 5 a 6. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích

PTV. Progresivní technologie budov. Seminář č. 5 a 6. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích PTV Progresivní technologie budov Seminář č. 5 a 6 Seminář: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Garant: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Katedra stavebnictví Vývoj

Více

TZB II Architektura a stavitelství

TZB II Architektura a stavitelství Katedra prostředí staveb a TZB TZB II Architektura a stavitelství Zpracovala: Ing. Irena Svatošová, Ph.D. Nové výukové moduly vznikly za podpory projektu EU a státního rozpočtu ČR: Inovace a modernizace

Více

Oprava a modernizace bytového domu Odborný posudek revize č.1 Václava Klementa 336, Mladá Boleslav

Oprava a modernizace bytového domu Odborný posudek revize č.1 Václava Klementa 336, Mladá Boleslav Obsah: Úvod... 1 Identifikační údaje... 1 Seznam podkladů... 2 Tepelné technické posouzení... 3 Energetické vlastnosti objektu... 10 Závěr... 11 Příloha č.1: Tepelně technické posouzení konstrukcí obálky

Více

TEPELNĚIZOLAČNÍ DESKY MULTIPOR

TEPELNĚIZOLAČNÍ DESKY MULTIPOR TEPELNĚIZOLAČNÍ DESKY MULTIPOR Kalcium silikátová minerální deska Tvarová stálost Vynikající paropropustnost Nehořlavost Jednoduchá aplikace Venkovní i vnitřní izolace Specifikace Minerální, bezvláknitá

Více

Posouzení stěny RD typu Okál

Posouzení stěny RD typu Okál Posouzení stěny RD typu Okál Vstupní údaje pro výpočet: Stávající skladba: Návrhová venkovní teplota Tae: -15 C Návrhová relativní vlhkost vnějšího vzduchu Fie: 84% 21 C Návrhová relativní vlhkost vnitřního

Více

NOSNA KONSTRUKCE V SUCHE STAVBE. Ing. Petr Hynšt, Lindab s.r.o.

NOSNA KONSTRUKCE V SUCHE STAVBE. Ing. Petr Hynšt, Lindab s.r.o. NOSNA KONSTRUKCE V SUCHE STAVBE 2017 Ing. Petr Hynšt, Lindab s.r.o. Základní požadavky na vlastnosti staveb (305/2011/EU) resp. 8 vyhl.č. 268/2009 Sb. mechanická odolnost a stabilita požární bezpečnost

Více

Výzkum a vývoj dřevostaveb na FAST VUT Brno

Výzkum a vývoj dřevostaveb na FAST VUT Brno Výzkum a vývoj dřevostaveb na FAST VUT Brno Autoři: J. Pospíšil, J. Král, R. Kučera 25. 5. 2018 Současné výzkumy Ing. Jaroslav Pospíšil (pospisil.j@fce.vutbr.cz) Experimentální ověření a simulace vzduchotěsnosti

Více

SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE

SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE KPG SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE Konstrukční rozdělení stěny (tlak (tah), ohyb v xz, smyk) sloupy a pilíře (tlak (tah), ohyb) Požadavky a principy konstrukčního řešení Ctislav Fiala A418a_ctislav.fiala@fsv.cvut.cz

Více

SEMINÁŘE DEKSOFT SEKCE TEPELNÁ OCHRANA BUDOV. Úvod

SEMINÁŘE DEKSOFT SEKCE TEPELNÁ OCHRANA BUDOV. Úvod SEMINÁŘE DEKSOFT SEKCE TEPELNÁ OCHRANA BUDOV Úvod Normy Klíčovou normou pro tepelnou ochranu budov v ČR je norma ČSN 73 0540-1 až 4 ČSN 73 0540-1 (2005) Část 1: Terminologie ČSN 73 0540-2 (2011) Část 2:

Více

šíření hluku mezi jednotlivýmí prostory uvnitř budovy, např mezi sousedními byty, mezi jednotlivými hotelovými pokoji apod.

šíření hluku mezi jednotlivýmí prostory uvnitř budovy, např mezi sousedními byty, mezi jednotlivými hotelovými pokoji apod. 1 Akustika 1.1 Úvod VÝBORNÉ AKUSTICKÉ VLASTNOSTI Vnitřní pohoda při bydlení a při práci, bez vnějšího hluku, nebo bez hluku ze sousedních domů nebo místností se dnes již stává standardem. Proto je však

Více

SCHEMA OBJEKTU POPIS OBJEKTU. Obr. 3: Pohled na rodinný dům

SCHEMA OBJEKTU POPIS OBJEKTU. Obr. 3: Pohled na rodinný dům Klasický rodinný dům pro tři až čtyři obyvatele se sedlovou střechou a obytným podkrovím. Obvodové stěny vystavěny ze škvárobetonových tvárnic tl. 300 mm, šikmá střecha zateplena mezi krokvemi. V rámci

Více

VLKOSTNÍ REŽIM V PLOCHÝCH STŘECHÁCH. Petr Slanina

VLKOSTNÍ REŽIM V PLOCHÝCH STŘECHÁCH. Petr Slanina VLKOSTNÍ REŽIM V PLOCHÝCH STŘECHÁCH Petr Slanina Ing. Petr Slanina Fakulta stavební, ČVUT v Praze, Česká Republika VLKOSTNÍ REŽIM V PLOCHÝCH STŘECHÁCH ABSTRAKT Při hodnocení střech podle českých a evropských

Více

PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY

PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY Vydaný podle zákona č.406/2000 Sb., o hospodaření energií, a vyhlášky č. 78/2013 Sb., o energetické náročnosti budov Název stavby Místo stavby Okres, kraj Investor

Více

SCHÖCK NOVOMUR LIGHT SCHÖCK NOVOMUR. Uspořádání v konstrukci...18. Dimenzační tabulka / rozměry / možnosti...19. Tepelně technické parametry...

SCHÖCK NOVOMUR LIGHT SCHÖCK NOVOMUR. Uspořádání v konstrukci...18. Dimenzační tabulka / rozměry / možnosti...19. Tepelně technické parametry... SCHÖCK NOVOMUR Nosný hydrofobní tepelně izolační prvek zabraňující vzniku tepelných mostů u paty zdiva pro použití u rodinných domů Schöck typ 6-17,5 Oblast použití: První vrstva zdiva na stropu suterénu

Více

Obr. 3: Pohled na rodinný dům

Obr. 3: Pohled na rodinný dům Samostatně stojící dvoupodlažní rodinný dům s obytným podkrovím. Obvodové stěny jsou vystavěny z keramických tvarovek CDm tl. 375 mm, střecha je sedlová s obytným podkrovím. Střecha je sedlová a zateplena

Více

Principy návrhu střech s opačným pořadím izolačních vrstev

Principy návrhu střech s opačným pořadím izolačních vrstev Seminář portálu TZB-info na veletrhu For Arch 2011 Principy návrhu střech s opačným pořadím izolačních vrstev Ing. Vladimír Vymětalík MONTAKO s.r.o., vedoucí střediska technické podpory Předpisy a normy

Více

Kontaktní zateplovací systémy z požárního hlediska. Ing. Marek Pokorný ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb

Kontaktní zateplovací systémy z požárního hlediska. Ing. Marek Pokorný ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Kontaktní zateplovací systémy z požárního hlediska Ing. Marek Pokorný ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Úvod KZS Kontaktní Zateplovací Systém ETICS External Thermally Insulating

Více

VÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ

VÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ VÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ Zbyněk Svoboda FSv ČVUT v Praze, Thákurova 7, Praha 6, e-mail: svobodaz@fsv.cvut.cz The following paper contains overview of recommended calculation methods for

Více

Podklad musí být hladký, čistý a bez nerovností. Izolaci nelze aplikovat, pokud jsou na ploše výstupky, otřepy, hřebíky, šrouby, kamínky atd.

Podklad musí být hladký, čistý a bez nerovností. Izolaci nelze aplikovat, pokud jsou na ploše výstupky, otřepy, hřebíky, šrouby, kamínky atd. λ Izolace vakuová má využití v místech, kde není dostatek prostoru pro vložení klasické tepelné izolace. Je vhodná i do skladeb podlah s podlahovým vytápěním. Používá se ve stavebnictví (v nezatížených

Více

Vliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce

Vliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce Vliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce Článek se zabývá problematikou vlivu kondenzující vodní páry a jejího množství na stavební konstrukce, aplikací na střešní pláště,

Více