DEFORMAČNĚ NAPĚŤOVÁ ANALÝZA PÁTEŘNÍHO FYZIOLOGICKÉHO SEGMENTU STRESS STRAIN ANALYSIS OF SPINAL PHYSIOLOGICAL SEGMENT
|
|
- Vilém Neduchal
- před 6 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Konference diplomových prací 2007 Ústav konstruování, Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky, FSI VUT v Brně června 2007, Brno, Česká republika DEFORMAČNĚ NAPĚŤOVÁ ANALÝZA PÁTEŘNÍHO FYZIOLOGICKÉHO SEGMENTU STRESS STRAIN ANALYSIS OF SPINAL PHYSIOLOGICAL SEGMENT student kontakt / student affiliation Filip Manek - filip@manek.cz školitel kontakt / supervisor affiliation Ing. Zdeněk Florian, CSc. ÚMTMB, FSI BRNO ABSTRAKT Tato práce je zaměřena na deformačně napěťovou analýzu fyziologického páteřního segmentu. V jejím úvodu je provedena rešeršní studie z dostupných literárních zdrojů zahrnující současný stav vědeckých prací, anatomii jednotlivých komponent páteře, jejich materiálové vlastnosti, způsob a velikost zatížení a nejčastěji používaný MKP model. S využitím těchto informací, výpočtového systému ANSYS a získaných CT řezů je vytvořen model geometrie dvou bederních obratlů L4-L5. Následně je sestaven celkový výpočtový model pohybového páteřního segmentu. Na takto sestaveném modelu je provedeno výpočtové řešení pro různé druhy zatěžování s následnou deformačně napěťovou analýzou. ÚVOD Lidská páteř patří k nejdůležitějším částem lidského těla. Má řadu funkcí, z nichž nejvýznamnější je ochrana míchy, zajištění pohyblivosti a vzpřímené pozice těla. Spolu se svaly a vazy má také funkci nosnou. V důsledku stárnutí, vrozených dispozic, degenerativních procesů a úrazů, dochází k výrazným změnám geometrie a mechanických vlastností páteřního segmentu. Tyto změny se projeví změnou materiálových vlastností, deformací nebo až porušením jednotlivých komponent. To je často spojeno s obtížemi a velkou bolestivostí v oblasti páteře. Současně se to může projevovat i řadou neurologických problémů. To může mít za následek nejen vyřazení jedince z pracovního procesu, ale také snížení kvality jeho života a znemožnění mnoha oblíbených každodenních aktivit. K nejčastěji postiženým částem patří bederní páteř. Toto poranění se týká především obratlů, vazů a meziobratlových disků. Ve většině případů je nutno obnovit a zajistit stabilitu v porušené oblasti. Podle místa a způsobu porušení se používají různé způsoby stabilizace a fixace s využitím různých typů fixátorů. Po jejich aplikaci většinou dochází ke změnám mechanických poměrů v příslušné části páteře. Abychom byli schopni tyto změny posoudit, je potřeba znát mechanické poměry před aplikováním implantátu, tedy ve fyziologickém stavu. Analýza mechanických poměrů v páteřním segmentu vyžaduje určení jeho deformace a napjatosti. Vzhledem ke složité struktuře, geometrii, materiálovým vlastnostem a neposlední řadě zatížení, představuje řešení deformace a napjatosti páteřního segmentu celý komplex problémů. FORMULACE PROBLÉMU Provedení deformačně napěťové analýzy páteřního fyziologického segmentu na dostupné rozlišovací úrovni se zaměřením na řešení problémů klinické praxe. VOLBA METODY ŘEŠENÍ Problém deformačně napěťové analýzy je možné řešit experimentální nebo výpočtovou metodou. Vzhledem k časovým možnostem, možnostem ústavu i rozsahu diplomové práce byl tento problém řešen pouze numericky výpočtovým modelováním. Na základě provedené analýzy možností byla vybrána metoda konečných prvků MKP, a program Ansys. REŠERŠNÍ STUDIE Předmětem rešeršní studie bylo nalézt v dostupných literárních zdrojích práce zabývající se tématem deformačně napěťové analýzy páteřního segmentu a zjistit současnou úroveň ve vědecké oblasti. Studie byla zaměřena zejména na výpočtové modelování tohoto problému pomocí metody konečných prvků. 1
2 Z provedené rešeršní studie vyplývá, že téma bederní páteře je v dnešní době velice aktuální. Velké množství prací se jím zabývá s různými cíly a záměry. Autoři používají k výpočtovému modelování různé úrovně modelu, různé typy elementů a materiálové vlastnosti. Z tohoto hlediska je tato rešeršní studie velice přínosná. TVORBA MODELU Na základě CT řezů (viz. obr. 1), které poskytl doc. MUDr. Petr Krupa, CSc. z Fakultní nemocnice U svaté Anny v Brně, byl pomocí programu Ansys vytvořen model geometrie. Z něj byl spolu s modelem materiálu, zatížení a vazeb následně sestaven celkový výpočtový model páteřního segmentu (viz. obr. 2). Ten zahrnuje dva sousední bederní obratle L4/L5, meziobratlový disk a chrupavky meziobratlových kloubů. Vnitřní části obratlů byly modelovány spongiózní kostí s vrstvou kortikální kosti na jejich povrchu. Obr. 1 Reálné obratle a CT řezy Obr. 3 Detaily modelu geometrie Konečnoprvkový model byl také vytvořen pomocí programového systému Ansys. Pro vytvoření konečnoprvkové sítě byly použity celkem čtyři typy prvků. V místech styku meziobratlových kloubů bylo použito kontaktů. S přihlédnutím ke geometrii modelu pohybového segmentu byly pro jednotlivé komponenty zvoleny následující typy elementů: prvek segmentu kortikální kost typ elementu spongiózní kost SOLID 95 nucleus pulposus SOLID 95 anulus fibrosus SOLID 95 chrupavčitá deska chrupavka obr. kloubů SOLID 95 SHELL 63 (tl. 1mm) SHELL 63 (tl. 1mm) kontaktní prvky CONTA 174, TARGE 170 Tab. 1 použité typy elementů Pro výpočet byl uvažován homogenní, isotropní lineární materiál. Jednotlivým komponentám páteřního segmentu byly předepsány tyto materiálové charakteristiky: Obr. 2 Celkový model geometrie Na terminálních plochách obratlových těl jsou modelovány apofyziální prstence a chrupavčité desky. Meziobratlový disk byl vytvořen z jádra a prstence. Prstenec byl modelován ze čtyř lamel, kterým jsou přiřazeny různé hodnoty materiálových charakteristik (viz. obr. 3. a tab. 2). E [MPa] µ [-] kortikální kost spongiózní kost nucleus pulposus anulus fibrosus vrstva vrstva vrstva ,43 vrstva ,40 chrupavčitá deska chrupavka obratlových kloubů Tab. 2 použité materiálové charakteristiky 2
3 Obr. 4 Pohybový segment - konečnoprvková síť Pomocí takto vytvořeného modelu bylo provedeno řešení pro šest různých zátěžných stavů. Soustava byla zatěžována deformačně. Hodnoty pro jednotlivá zatážení (viz. tab. 3) byly předepsány do řídícího uzlu (pilot node), který se nachází v těžišti fiktivního meziobratlového disku mezi obratli L3/L4. Spodní terminální ploše obratle L5 bylo předepsáno zamezení všech posuvů a natočení. Řešení bylo provedeno ve výpočtovém systému Ansys. druh zatížení komprese velikost 1 mm flexe 10 extenze 2 laterální flexe 3 rotace 0,3 kombinace pohybů - levá laterální flexe - flexe - pravá rotace Tab. 3 velikost jednotlivých druhů zatížení 2 1 0,3 Obr. 5 Pohybový segment deformovaný stav Meziobratlový disk má největší vliv na deformaci celého segmentu. Proto jsou na následujícím obrázku vykresleny posuvy segmentu v ose Y - svislá osa, které jsou významné z hlediska charakteru zatížení (viz. obr. 6). Obr. 6 Pohybový segment posuvy ve svislé ose [mm] Na dalším obrázku (obr. 7) je znázorněno rozložení napětí S3 u meziobratlového disku. PREZENTACE VÝSLEDKŮ Z hlediska možného provedení deformačně napěťové analýzy jsou v při prezentaci výsledků vykresleny průběhy prvního (S1) a třetího hlavního napětí (S3). Napětí S1 a S3 (v případě, že by se stalo dominantním) jsou významná z hlediska možného porušení křehkým lomem. Vzhledem k rozsahu tohto článku byla pro prezentaci výsledků vybrána 2. varianta zatížení flexe (předklon). V diplomové práci je provedena prezentace a analýza výsledků řešení pro všechny uvedené druhy zatížení. Při deformačně napěťové analýze vyjdeme z deformovaného a nedeformovaného stavu celého segmentu. Ten je vykreslen na obrázku 5. Obr. 7 Meziobratlový disk napětí S3 [MPa] 3
4 Na následujících dvou obrázcích (obr. 8 a 9) jsou pro ukázku vykreslena napětí S3 u kortikální kosti a napětí S1 u spongiózní kosti v případě obratle L5. Ná závěrečném obrázku (obr. 11) je vykreslen kontaktní tlak na stykových plochách meziobratlových kloubů. Obr. 8 Obratel L5 kortikální kost napětí S3 [MPa] Kladné hodnoty napětí popisují oblast tahového napětí, zatímco záporné hodnoty oblast tlakového napětí. Obr. 11 Meziobratlové klouby kontaktní tlak [MPa] ZÁVĚR Z následné analýzy výsledků řešení byly vyvozeny tyto závěry: Vykreslení deformovaných a nedeformovaných stavů pohybového segmentu pro jednotlivá zatížení jasně prokázalo, že meziobratlový disk má největší vliv na deformaci celého segmentu. Jádro i prstenec disku obsahují velké množství vody, což je činní velmi pružné. Napětí působící v jádru disku v důsledku zatížení dosahuje velmi nízkých hodnot. Zvýšené hodnoty napětí se vyskytují v oblasti tužšího prstence. Hodnoty napětí se mění v závislosti na velikosti zatížení. Obr. 9 Obratel L5 spongiózní kost napětí S1 [MPa] Na obrázku 10, který zobrazuje částečný řez páteřním segmentem, je vidět, jak napětí S1 ovlivňuje vnitřní oblast spongiózní kosti. Pro všechny druhy zatížení bylo napětí v oblasti chrupavčité desky malé vzhledem k hodnotám napětí v místech apofyziálního prstence (viz. obr. 8). To je způsobeno rozdílnou tuhostí obou komponent. Chrupavčitá deska je ve srovnání s apofyziálním prstencem velmi pružná. Dále bylo zjištěno, že se zvýšené hodnoty tlakového a tahového napětí u kortikální kosti vyskytují v oblastech přechodu mezi terminální plochou a stěnou obratlového těla (viz. obr. 8). Poloha těchto namáhaných oblastí se liší v závislosti na druhu zatížení. V důsledku zatížení se výrazná tlaková i tahová napětí vyskytují také ve středních částech stěn obratlových těl. Obr. 10 Pohybový segment spongiózní kost S1 [MPa] Z hlediska spongiózní kosti se místa zvýšených hodnot napětí nacházejí v oblasti pod apofyziálním prstencem (obr. 9). Oblasti výskytu tlakového a tahového napětí opět závisí na druhu působícího zatížení. Při rotaci, se zvýšené hodnoty napětí 4
5 ve spongiózní kosti objevují na kloubních plochách meziobratlových kloubů. Z porovnání rozsahů jednotlivých pohybů a hodnot napětí pro extenzi (2 ) - laterální flexi (3 ) - flexi (10 ) je patrné, že při flexi dochází k největšímu namáhání pohybového segmentu bederní páteře. Při porovnání výsledků řešení s ohledem na zatížení meziobratlových kloubů bylo zjištěno, že meziobratlové klouby zůstávají nezatíženy pouze při flexi (viz. obr. 11), kdy se vzájemně oddalují. U ostatních druhů zatížení dochází v důsledku vzájemného natočení a posuvů k jejich dotyku a v místě styku k tlakovému působení. Nejvýraznější hodnoty tlakového napětí byly zjištěny při axiální rotaci. PODĚKOVÁNÍ Rád bych poděkoval svému školiteli Ing. Zdeňku Florianovi, CSc., z Ústavu mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky při FSI VUT v Brně, za jeho ochotu a odbornou pomoc v průběhu tvorby této diplomové práce. Dále bych také rád poděkoval paní Zdence Sant z Univerzity of Malta za její ochotu a podporu při vytváření této práce. Dále také za její pomoc při překonávání překážek při řešení problémů souvisejících jak s touto prací, tak se studijním pobytem na Maltě. LITERATURA [1] Walter Herzog: Clinical biomechanics of spinal manipulation, Churchill Livingstone, Philadelphia, Pennsylvania, 2000, ISBN [2] J. Oliwer & A. Middleditch: Functional anatomy of the spine, Butterworth-Heinemann Ltd, 1991, ISBN [3] Hudeček D.: Deformačně napěťová analýza páteřního obratle s různou úrovní geometrického modelu, Diplomová práce, Ústav mechaniky těles, FSI VUT Brno, 2003 [4] Hudeček D.: Deformačně napěťová analýza páteřního prvku, Pojednání ke státní doktorské zkoušce, Ústav mechaniky těles, FSI VUT Brno, 2006 [5] A.Rohlmann, T.Zander, H.Schmidt, H.J.Wilke, G.Bergmann: Analysis of the influence of the disc degeneration on the mechanical behaviour of a lumbar motion segment using the finite element method, Journal of Biomechanics, 39 (2006) [6] E.C.Teo, K.K.Lee, H.W.NG, T.X.Qiu, K.Yang: Determination of load transmission and contact force at facet jooints of L2-L3 motion segment using FE method, Journal of Musculoskeletal Research, Vol.7, No.2 (2003)
DEFORMAČNĚ NAPĚŤOVÁ ANALÝZA TEP KOLENNÍHO KLOUBU / STRESS- STRAIN ANALYSIS OF TOTAL KNEE REPLACEMENT
Konference diplomových prací 2007 Ústav konstruování, Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky, FSI VUT v Brně 5. 6. června 2007, Brno, Česká republika DEFORMAČNĚ NAPĚŤOVÁ ANALÝZA TEP KOLENNÍHO
VíceVýpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech
Výpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech Michal Vaverka, Martin Vrbka, Zdeněk Florian Anotace: Předložený článek se zabývá výpočtovým modelováním
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky. Ing. Filip Manek
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky Ing. Filip Manek MECHANICKÁ STUDIE INTERAKCE PÁTEŘNÍHO SEGMENTU S PODDAJNÝM FIXÁTOREM MECHANICAL
VíceSummer Workshop of Applied Mechanics. Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního kloubu
Summer Workshop of Applied Mechanics June 2002 Department of Mechanics Faculty of Mechanical Engineering Czech Technical University in Prague Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního
VíceBiomechanická studie patologicky vyvinutého kyčelního spojení z hlediska následných chirurgických operací
FSI VUT v Brně Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky Biomechanická studie patologicky vyvinutého kyčelního spojení z hlediska následných chirurgických operací Doktorand: Ing. Michal Vaverka
VícePřehled činnosti na FSI VUT v Brně
18. seminář ÚK Marcela Šlechtová Přehled činnosti na FSI VUT v Brně Aneb: Trocha biomechaniky nikoho nezabije. FSI VUT v Brně Ústav konstruování Technická 2896/2 616 69 Brno Česká republika http://uk.fme.vutbr.cz/
VícePÁTEŘ. Komponenty nosná hydrodynamická kinetická. Columna vertebralis 24 pohybových segmentů, 40 % délky těla
BIOMECHANIKA PÁTEŘ PÁTEŘ Komponenty nosná hydrodynamická kinetická Columna vertebralis 24 pohybových segmentů, 40 % délky těla PÁTEŘ STRUKTURA Funkce: stabilizace, flexibilita, podpora, absorpce nárazu,
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceNelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP
Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Obsah přednášky Lineární a nelineární úlohy Typy nelinearit (geometrická, materiálová, kontakt,..) Příklady nelineárních problémů Teorie kontaktu,
VíceFEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR
Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk
VíceModelování a aproximace v biomechanice
Modelování a aproximace v biomechanice Během většiny lidské aktivity působí v jednom okamžiku víc než jedna skupina svalů. Je-li úkolem analyzovat síly působící v kloubech a svalech během určité lidské
Vícezáří 1995 červen 2000 září 2000 červenec 2004 srpen 2004 březen 2006
Období: září 1995 červen 2000 Začal studovat na FSI VUT v Brně. Vybral si specializaci Aplikovaná mechanika se zaměřením na biomechaniku na Ústavu mechaniky těles (ÚMT). Studium ukončil státní závěrečnou
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceBIOMECHANIKA BIOMECHANIKA KOSTERNÍHO SUBSYSTÉMU
BIOMECHANIKA BIOMECHANIKA KOSTERNÍHO SUBSYSTÉMU MECHANICKÉ VLASTNOSTI BIOLOGICKÝCH MATERIÁLŮ Viskoelasticita, nehomogenita, anizotropie, adaptabilita Základní parametry: hmotnost + elasticita (akumulace
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky Ing. Libor Borák BIOMECHANICKÁ STUDIE LIDSKÉ DOLNÍ ČELISTI VE FYZIOLOGICKÉM STAVU BIOMECHANICAL
VíceMKP v Inženýrských výpočtech
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství ÚMTMB MKP v Inženýrských výpočtech Semestrální projekt (PMM II č. 25) Řešitel: Franta Vomáčka 2011/2012 1. Zadání Analyzujte a případně modifikujte
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VíceFRVŠ 2829/2011/G1. Tvorba modelu materiálu pro živé tkáně
FOND ROZVOJE VYSOKÝCH ŠKOL 2011 FRVŠ 2829/2011/G1 Tvorba modelu materiálu pro živé tkáně Řešitel: Ing. Jiří Valášek Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Spoluřešitel 1: Ing. David
VíceEXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS
EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS Ing. Jiří Karas, CSc, Ing. Milan Peukert Stavební fakulta ČVUT Praha Anotace : V rámci grantového
VíceMECHANICKÁ STUDIE INTERAKCE PÁTEŘNÍHO SEGMENTU S PODDAJNÝM FIXÁTOREM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF SOLID MECHANICS,
VíceMichal Vaverka: Přehled řešených projektů
15. seminář ÚK Michal Vaverka: Přehled řešených projektů FSI VUT v Brně Ústav konstruování Technická 2896/2 616 69 Brno Česká republika http://uk.fme.vutbr.cz/ e-mail: vaverka@fme.vutbr.cz 21.dubna.2006
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky. Ing. Jiří Tošovský
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky Ing. Jiří Tošovský ZJIŠŤOVÁNÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PÁTEŘNÍHO PRVKU S APLIKOVANÝM FIXÁTOREM
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VíceSimulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy
Konference ANSYS 2009 Simulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy Regina Holčáková, Martin Marek VŠB-TUO, FEI, Katedra elektrických strojů a přístrojů Abstract: Paper focuses
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceMODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU
MODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU Autoři: Ing. Jan SZWEDA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB-Technická univerzita Ostrava, e-mail: jan.szweda@vsb.cz Ing. Zdeněk PORUBA, Ph.D.,
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
VíceFUNKČNÍ MODEL ČÁSTEČNÉ NÁHRADY KOLENNÍHO KLOUBU
FUNKČNÍ MODEL ČÁSTEČNÉ NÁHRADY KOLENNÍHO KLOUBU (závěrečná zpráva) Michal Ackermann, Ing. Lukáš Čapek, Ph.D. 1 Úvod V dnešní době jsme schopni zvýšit kvalitu života lidem postiženým selháním kolenního
VíceTYPY KLOUBNÍCH SPOJENÍ
BIOMECHANIKA KLOUBY TYPY KLOUBNÍCH SPOJENÍ SYNARTRÓZA VAZIVO (syndesmóza) sutury ligamenta KOST (synostóza) křížové obratle CHRUPAVKA (synchondróza) symfýza SYNOVIÁLNÍ (diartróza) 1-5 mm hyalinní chrupavka
Více1. Úvod do pružnosti a pevnosti
1. Úvod do pružnosti a pevnosti Mechanika je nejstarší vědní obor a její nedílnou součástí je nauka o pružnosti a pevnosti. Pružností nazýváme schopnost pevných těles získat po odstranění vnějších účinků
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS ANALÝZA TAHOVÉ ZKOUŠKY SPOJOVACÍHO OCELOVÉHO
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku
VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 20 Zadání: Proveďte
VíceKONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU
KOKA 5, XXXVI. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol KONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU Lukáš Mrnuštík 1, Pavel Brabec
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky. Ing. Martin Vrbka
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky Ing. Martin Vrbka DEFORMAČNĚ NAPĚŤOVÁ ANALÝZA FYZIOLOGICKY A PATOLOGICKY VYVINUTÉHO KYČELNÍHO
VíceDvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace
Rovinný problém Řešíme plošné konstrukce zatížené a uložené v jejich střednicové rovině. Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost rovinná deformace 17 Rovinná deformace 1 Obsahuje složky deformace
VíceKonstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Stěnové systémy Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc Obsah
Konstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc gatter@fsv.cvut.cz Literatura Obsah Rojík: Konstrukční systémy vícepodlažních budov, CVUT 1979, předběžné a podrobné
VíceŘešení kontaktní úlohy v MKP s ohledem na efektivitu výpočtu
Řešení kontaktní úlohy v MKP s ohledem na efektivitu výpočtu Jan Hynouš Abstrakt Tato práce se zabývá řešením kontaktní úlohy v MKP s ohledem na efektivitu výpočtu. Na její realizaci se spolupracovalo
VíceSpojení ANSYS classic s AUTODESK Moldflow. MATĚJ BARTECKÝ Continetal automotive systems s.r.o.
Spojení ANSYS classic s AUTODESK Moldflow MATĚJ BARTECKÝ Continetal automotive systems s.r.o. Abstract: The paper solves base simulation of mechanical loading on exported data from numerical simulation
VícePružnost a plasticita II CD03
Pružnost a plasticita II CD3 uděk Brdečko VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechanik tel: 5447368 email: brdecko.l @ fce.vutbr.cz http://www.fce.vutbr.cz/stm/brdecko.l/html/distcz.htm Obsah
VícePorušení hornin. J. Pruška MH 7. přednáška 1
Porušení hornin Předpoklady pro popis mechanických vlastností hornin napjatost masivu je včase a prostoru proměnná nespojitosti jsou určeny pevnostními charakteristikami prostředí horniny ovlivňuje rychlost
VíceParametrická studie změny napětí v pánevní kosti po implantaci cerkvikokapitální endoprotézy
Parametrická studie změny napětí v pánevní kosti po implantaci cerkvikokapitální endoprotézy Daniel Kytýř, Jitka Jírová, Michal Micka Ústav teoretické a aplikované mechaniky Akademie věd České republiky
VíceKONTROLA PEVNOSTI KOSTRY KAPOTY DIESEL ELEKTRICKÉ LOKOMOTIVY
KONTROLA PEVNOSTI KOSTRY KAPOTY DIESEL ELEKTRICKÉ LOKOMOTIVY Petr TOMEK, Petr PAŠČENKO, Doubravka STŘEDOVÁ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita Pardubice,
VíceSpecializovaný MKP model lomu trámce
Structural and Physical Aspects of Civil Engineering, 2010 Specializovaný MKP model lomu trámce Tomáš Pail, Petr Frantík, Michal Štafa Technical University of Brno Faculty of Civil Engineering, Institute
VíceMechanika s Inventorem
CAD data Mechanika s Inventorem Optimalizace FEM výpočty 4. Prostředí aplikace Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah cvičení: Prostředí
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení) Autoři: Martin Fusek, Radim Halama, Jaroslav Rojíček Verze: 0 Ostrava
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceMECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD STABILITY A ZATÍŽENÍ OSTĚNÍ
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD
VíceNAPĚŤOVÁ A DEFORMAČNÍ ANALÝZA MECHANISMU OBĚŽNÉHO KOLA KAPLANOVY TURBÍNY VODNÍ ELEKTRÁRNY GABČÍKOVO
NAPĚŤOVÁ A DEFORMAČNÍ ANALÝZA MECHANISMU OBĚŽNÉHO KOLA KAPLANOVY TURBÍNY VODNÍ ELEKTRÁRNY GABČÍKOVO Autoři: Ing. Michal Feilhauer, ČKD Blansko Engineering, a.s., e-mail: michal.feilhauer@cbeng.cz Ing.
VíceBIOMECHANIKA ŠLACHY, VAZY, CHRUPAVKA
BIOMECHANIKA ŠLACHY, VAZY, CHRUPAVKA FUNKCE ŠLACH A VAZŮ Šlachy: spojují sval a kost přenos svalové síly na kost nebo chrupavku uložení elastické energie Vazy: spojují kosti stabilizace kloubu vymezení
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda oddělených elementů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceUrčení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny
Určení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny Název projektu: Věda pro život, život pro vědu Registrační číslo: CZ.1.07/2.3.00/45.0029 V
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceMartin NESLÁDEK. 14. listopadu 2017
Martin NESLÁDEK Faculty of mechanical engineering, CTU in Prague 14. listopadu 2017 1 / 22 Poznámky k úlohám řešeným MKP Na přesnost simulace pomocí MKP a prostorové rozlišení výsledků má vliv především:
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VíceVÝVOJ NOVÉ GENERACE ZAŘÍZENÍ S POKROČILOU DIAGNOSTIKOU PRO STANOVENÍ KONTAKTNÍ DEGRADACE
VÝVOJ NOVÉ GENERACE ZAŘÍZENÍ S POKROČILOU DIAGNOSTIKOU PRO STANOVENÍ KONTAKTNÍ DEGRADACE Jiří Dvořáček Prezentace k obhajobě doktorské dizertační práce Institute of Machine and Industrial Design Faculty
VíceMKP analýza konstrukčních řetězců ovinovacího balicího stroje FEM Analysis of Construction Parts of Wrapping Machine
MKP analýza konstrukčních řetězců ovinovacího balicího stroje FEM Analysis of Construction Parts of Wrapping Machine Bc. Petr Kříbala Vedoucí práce: Ing. Jiří Mrázek, Ph.D., Ing. František Starý Abstrakt
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních děl
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních
VíceCvičení 9 (Výpočet teplotního pole a teplotních napětí - Workbench)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návody do cvičení) Cvičení 9 (Výpočet teplotního pole a teplotních napětí - Workbench)
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ Fakulta strojní, Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Technická 4, 166 07 Praha 6 Akademický rok: 20011/2012
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ Fakulta strojní, Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Technická 4, 166 07 Praha 6 Akademický rok: 20011/2012 Téma BAKALÁŘSKÉ PRÁCE MĚŘENÍ DEFORMACÍ A STAVU PORUŠENÍ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF SOLID MECHANICS,
VícePevnostní analýza plastového držáku
Pevnostní analýza plastového držáku Zpracoval: Petr Žabka Jaroslav Beran Pracoviště: Katedra textilních a jednoúčelových strojů TUL In-TECH 2, označuje společný projekt Technické univerzity v Liberci a
VícePostup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA
Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Tloušťka desky h s = 0,4 m. Sloupy 0,6 x 0,6m. Zatížení: rohové sloupy N 1 = 800 kn krajní sloupy N 2 = 1200 kn střední sloupy
VíceČlověk a společnost. 9.Kostra. Kostra. Vytvořil: Jméno tvůrce. www.isspolygr.cz. DUM číslo: 9. Kostra. Strana: 1
Člověk a společnost 9. www.isspolygr.cz Vytvořil: Jméno tvůrce Strana: 1 Škola Ročník 4. ročník (SOŠ, SOU) Název projektu Interaktivní metody zdokonalující proces edukace na ISŠP Číslo projektu Číslo a
VíceMatematická a experimentální analýza namáhání rotujícího prstence ovinovacího balicího stroje
Matematická a experimentální analýza namáhání rotujícího prstence ovinovacího balicího stroje Bc. Josef Kamenický Vedoucí práce: Ing. Jiří Mrázek, Ph.D.; Ing. František Starý Abstrakt Tématem této práce
VíceRotating Shrink Disc Behaviour Study. Studie chování svěrného kroužku při rotaci
TechSoft Engineering ANSYS 013 Setkání uživatelů a konference Rotating Shrink Disc Behaviour Study Studie chování svěrného kroužku při rotaci J. Běhal, O. Štěpáník ČKD Kompresory, a.s., oto.stepanik@ckdkompresory.cz
VíceKritéria porušení laminy
Kap. 4 Kritéria porušení laminy Inormační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky S ČVU v Praze.. 007-6.. 007 Úvod omové procesy vyvolané v jednosměrovém
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ DEFORMAČNÍ A NAPĚŤOVÁ ANALÝZA VYBRANÉHO PÁTEŘNÍHO FIXÁTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF SOLID MECHANICS,
VíceVYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK
VYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Deformace elastomerových ložisek při zatížení Z hodnot naměřených deformací elastomerových ložisek v jednotlivých měřících místech (jednotlivé snímače deformace) byly
VíceNásep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace
Inženýrský manuál č. 37 Aktualizace: 9/2017 Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace Soubor: Demo_manual_37.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Konsolidace
VíceVýpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě
Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
VíceNázev práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE
Ing. 1 /12 Název práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE Školitel: doc.ing. Pavel Mazal CSc Ing. 2 /12 Obsah Úvod do problematiky
VíceTuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy 31.10.2014 Obsah prezentace
VíceÚrazy opěrné soustavy
Úrazy opěrné soustavy EU peníze středním školám Didaktický učební materiál Anotace Označení DUMU: VY_32_INOVACE_BI1.6 Předmět: Biologie Tematická oblast: Biologie člověka Autor: RNDr. Marta Najbertová
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VíceObecný Hookeův zákon a rovinná napjatost
Obecný Hookeův zákon a rovinná napjatost Základní rovnice popisující napěťově-deformační chování materiálu při jednoosém namáhání jsou Hookeův zákon a Poissonův zákon. σ = E ε odtud lze vyjádřit také poměrnou
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY Komentovaný metodický list č. 09 Vytvořil: Ing. Petr Marcián, Ing. Zdeněk Florian, CSc., Ing.
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda okrajových prvků (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceSTUDENT CAR. Dílčí výpočtová zpráva. Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera. Září 2008
STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Září 2008 Copyright 2008, Univerzita Pardubice, STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Projekt : Student Car, FDJP Univerzita Pardubice - VŠB Ostrava Datum : Září 2008 Vypracoval
VíceFSI analýza jezové klapkové hradící konstrukce
Konference ANSYS 2011 FSI analýza jezové klapkové hradící konstrukce Jirsák V., Kantor M., Nowak P. České vysoké učení technické v Praze, Fakulta stavební, Thákurova 7, Praha 6 Abstract: This article deals
Více2.2 Mezní stav pružnosti Mezní stav deformační stability Mezní stav porušení Prvek tělesa a napětí v řezu... p03 3.
obsah 1 Obsah Zde je uveden přehled jednotlivých kapitol a podkapitol interaktivního učebního textu Pružnost a pevnost. Na tomto CD jsou kapitoly uloženy v samostatných souborech, jejichž název je v rámečku
VíceZlomeniny páteře. Závažná poranění pohybového systému. Doc. Krbec, Brno Bohunice Dr. Tóth, Praha Bulovka
Zlomeniny páteře. Závažná poranění pohybového systému. Doc. Krbec, Brno Bohunice Dr. Tóth, Praha Bulovka Obtížná klasifikace pro pestrost poranění. Klasifikační schémata Watson-Jones 1943 Nicoll 1949 Holdsworth
VíceCHYBNÝ NÁVRH JAKO PŘÍČINA HAVÁRIE KONSTRUKCE
Ing. Miloš Lavický, Ph.D. Ing. Jan Pěnčík, Ph.D. CHYBNÝ NÁVRH JAKO PŘÍČINA HAVÁRIE KONSTRUKCE Příspěvek XV. mezinárodní konference soudních znalců Brno, leden 2006. ABSTRAKT: Příspěvek popisuje případ
VíceFakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky
Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky Vytvořil Ing. Jan Bořkovec v rámci grantu FRVŠ 2842/2006/G1 Ostřihování hlav šroubů Zadání Proveďte výpočtovou simulaci
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceSedání piloty. Cvičení č. 5
Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové
Vícevztažný systém obecné napětí předchozí OBSAH další
p05 1 5. Deformace těles S deformací jako složkou mechanického pohybu jste se setkali už ve statice. Běžně je chápána jako změna rozměrů a tvaru tělesa. Lze ji popsat změnami vzdáleností různých dvou bodů
VíceTeorie tkaní. Modely vazného bodu. M. Bílek
Teorie tkaní Modely vazného bodu M. Bílek 2016 Základní strukturální jednotkou tkaniny je vazný bod, tj. oblast v okolí jednoho zakřížení osnovní a útkové nitě. Proces tkaní tedy spočívá v tvorbě vazných
Více1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23]
1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23] Hodnocení povlakovaných plechů musí být komplexní a k určování vlastností základního materiálu přistupuje ještě hodnocení vlastností povlaku v závislosti na jeho
VíceGlobální matice konstrukce
Globální matice konstrukce Z matic tuhosti a hmotnosti jednotlivých prvků lze sestavit globální matici tuhosti a globální matici hmotnosti konstrukce, které se využijí v řešení základní rovnice MKP: [m]{
VíceIII/2-1 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky CZ.1.07/1.5.00/34.1003
VíceMETODIKA VÝPOČTU NÁHRADNÍ TUHOSTI NOSNÍKU.
METODIKA VÝPOČTU NÁHRADNÍ TUHOSTI NOSNÍKU. THE METHODOLOGY OF THE BEAM STIFFNESS SUBSTITUTION CALCULATION. Jiří Podešva 1 Abstract The calculation of the horizontal mine opening steel support can be performed
Více10. Elasto-plastická lomová mechanika
(J-integrál) Únava a lomová mechanika J-integrál je zobecněním hnací síly trhliny a umožňuje použití i v případech plastické deformace většího rozsahu: d J = A U da ( ) A práce vnějších sil působících
Více