NAPĚŤOVÁ A DEFORMAČNÍ ANALÝZA MECHANISMU OBĚŽNÉHO KOLA KAPLANOVY TURBÍNY VODNÍ ELEKTRÁRNY GABČÍKOVO
|
|
- Naděžda Pešková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 NAPĚŤOVÁ A DEFORMAČNÍ ANALÝZA MECHANISMU OBĚŽNÉHO KOLA KAPLANOVY TURBÍNY VODNÍ ELEKTRÁRNY GABČÍKOVO Autoři: Ing. Michal Feilhauer, ČKD Blansko Engineering, a.s., michal.feilhauer@cbeng.cz Ing. Miroslav Varner, ČKD Blansko Engineering, a.s., miroslav.varner@cbeng.cz Ing. Josef Mikulášek, ČKD Blansko Engineering, a.s., josef.mikulasek@cbeng.cz Anotace: V článku se uvádí analýza napětí a deformací mechanismu oběžného kola Kaplanovy turbíny vodní elektrárny Gabčíkovo provedená metodou konečných prvků výpočtovým programem ANSYS Workbench Hodnoty napětí získané výpočtem slouží ke stanovení kritických míst dílců mechanismu oběžného kola a stanovení zbytkové životnosti mechanismu oběžného kola a z toho vyplývajících termínů generálních oprav oběžných kol Kaplanových turbín soustrojí VE Gabčíkovo. Klíčová slova: napětí, deformace, přemístění, kontakt, Kaplanova turbína, Gabčíkovo, mechanismus, MKP, ANSYS Annotation: The paper shows stress and strain analysis of the HPP Gabčíkovo Kaplan turbine runner mechanism. Stress and strain analysis of the turbine runner mechanism was carried out with the use of FEM system ANSYS Workbench The stress values obtained by evaluation used to determine the critical places of the mechanism parts turbine runner and determine the residual fatigue life of the turbine runner mechanism. Keywords: stress, strain, displacement, contact, Kaplan turbine, Gabčíkovo, mechanism, FEM, ANSYS Úvod VE Gabčíkovo je vybudovaná na řece Dunaj, která tvoří hranici mezi Slovenskou a Maďarskou republikou. Výrobou elektřiny je největší slovenskou vodní elektrárnou. Ve vodní elektrárně je instalováno celkem 8 vodních turbín s jednotkovým výkonem 92 MW. Celkový výkon elektrárny je 736 MW. V článku se uvádí analýza napětí a deformací mechanismu oběžných kol Kaplanových turbín VE Gabčíkovo provedená metodou konečných prvků výpočtovým programem ANSYS Workbench 12.1 [1]. Výsledky analýzy napětí a deformace mechanismu oběžného kola [1] jsou vedle provozního zatížení rozhodujícími podklady odhadu jeho zbytkové životnosti. 1
2 Zatížení mechanismu oběžného kola vychází z provedených měření tlaků oleje během provozu turbíny v servomotoru oběžného kola. Výpočet uvažuje i s třecími ztrátami v mechanismu oběžného kola. Odhady doby života turbosoustrojí umožní plánovat pořadí soustrojí a termíny generálních oprav [3]. Parametry oběžného kola Oběžné kolo je pravotočivé typu Kaplan se čtyřmi oběžnými lopatkami viz Obrázek 1 až 3. Průměr oběžného kola je 9300 mm. Celková čistá hmotnost oběžného kola s oběžnými lopatami je kg. Další parametry turbín VE Gabčíkovo viz Tabulka 1. Maximální spád H = 24.1 m Průtok Q = 632 m 3 s -1 Maximální výkon P = 92 MW Normální otáčky n = 68.2 min -1 Průběžné otáčky n pr = 150 min -1 Tabulka 1: Parametry turbíny VE Gabčíkovo Obrázek 1: Oběžné kolo turbíny VE Gabčíkovo v roce 1987 na mezinárodním strojírenském veletrhu v Brně Obrázek 2: Montáž oběžných lopatek oběžného kola 2 Obrázek 3: Montáž vnitřních části náboje oběžného kola
3 Vstupní data pro analýzu Napěťová a deformační analýza metodou konečných prvků (MKP) byla provedena aplikací profesionálního souboru programů ANSYS Workbench 12.1 [4]. Geometrický model byl vytvořen v CAD systému ProEngineer Wildfire 3.0. Geometrie oběžného kola Kaplanovy turbíny - VE Gabčíkovo byla zadána výkresovou dokumentací poskytnutou provozovatelem vodního díla. Sestava oběžného kola se sestává ze 117 dílců, které jsou vyznačeny na Obrázku 4 a popsány v Tabulce 2. Materiálové vlastnosti jednotlivých dílců oběžného kola použité při výpočtu jsou uvedeny v Tabulce 2. HŘÍDEL TURBÍNY 22 PROSTOR - OTVÍRÁNÍ 19 PROSTOR - ZAVÍRÁNÍ Obrázek 4: Sestava oběžného kola 3
4 DÍL ČÍSLO KUSŮ E [MPa] µ ŠROUBY OBĚŽNÝCH LOPATEK OBĚŽNÉ LOPATKY KOLÍKY OBĚŽNÝCH LOPATEK ČEPY OBĚŽNÝCH LOPATEK POUZDRA ULOŽENÍ OBĚŽNÝCH LOPATEK VODÍTKA VEDENI VODÍTEK KOLÍKY VODÍTEK VODÍTKOVÝ KRUH NÁBOJ OBĚŽNÉHO KOLA NÁBOJ OBĚŽNÉHO KOLA PŘESTAVNÝ KŘÍŽ ŠROUBY NÁBOJE POUZDRA ČEPŮ OBĚŽNÝCH LOPATEK SPODNÍ POUZDRO PŘESTAVNÉ TYČE HORNÍ POUZDRO PŘESTAVNÉ TYČE PŘESTAVNÁ TYČ HORNÍ PERO DOLNÍ PERO KROUŽEK PÍST SERVOMOTORU HORNÍ MATICE DOLNÍ MATICE ČEPY PŘESTAVNÉHO KŘÍŽE TÁHLA POUZDRA TÁHEL Tabulka 2: Materiálové vlastnosti dílců použité při výpočtu Oběžné kolo je šroubovým spojem připevněno k turbínovému hřídeli. Pomocí tlaku oleje v servomotoru viz Obrázek 4, dochází k ovládání polohy oběžných lopatek. Pokud je vyšší tlak oleje v prostoru "OTVÍRÁNÍ" než v prostoru "ZAVÍRÁNÍ" dochází k tzv. otvírání oběžného kola. Tlak uvnitř servomotoru vytváří sílu, kterou píst servomotoru působí mechanismus oběžného kola, který zahrnuje: kroužek - přestavnou tyč - matice - přestavný kříž - čepy přestavného kříže - táhla - čepy oběžných lopatek, které ovládají polohu oběžných lopatek. Ostatní dílce slouží k vedení (vodítka, atd.) již zmíněných dílců nebo k jejich spojení (šrouby, koliky). Průběh tlaků nad pístem a pod pístem servomotoru byly zjištěni měřením při 4
5 provozu turbíny. V článku se zabýváme analýzou napětí a deformace mechanismu oběžného kola při jeho otvírání. Výpočtový model Výpočtový model oběžného kola byl vytvořen jako sestava 117 dílců. Vzájemná interakce dílců je simulována kontaktními rozhraními. Model respektuje možnost přerušení kontaktu v libovolném uzlu na stykových plochách mezi dílci oběžného kola - kontaktní rozhraní typu frictional. Tření mezi dílci je uvažováno hodnotami součinitele tření f = 0.2 (ocel - ocel) a f = 0.1 (ocel - bronz). Některé dílce jsou mezi sebou pevně spojeny kontaktními rozhraními typu bonded (zjednodušení výpočtu - nahrazení vedlejších šroubových spojení). Celkem bylo nadefinováno 233 kontaktních rozhraní. Výpočtový model viz Obrázek 5. Obrázek 5: Výpočtový model oběžného kola V uzlech ležících na ploše dotyku náboje oběžného kola s turbínovým hřídel byla zadána okrajová podmínka Fixed Support (A) - vetknutí (nulové přemístění ve směru os X, Y a Z kartézského souřadnicového systému, UX = UY = UZ = 0). Zamezení protočení oběžných lopatek bylo modelováno okrajovými podmínkami Given Displacement (B, C, D, E). - předepsaná posunutí (nulové přemístění ve směru osy X kartézského souřadnicového systému, UX = 0), které byly zadány na kulové vnější plochy oběžných lopatek. Kartézský souřadnicový systém v němž jsou zadány okrajové podmínky je vykreslen na Obrázku 6. Okrajové podmínky viz Obrázek 6. Kontakty stykových ploch mezi dílci oběžného kola byly modelovány kontaktními prvky typu Conta174 a Targe170. Pro vytvoření sítě konečných prvků byly použity prostorové prvky ve tvaru šestistěnu a čtyřstěnu typu Solid186 a Solid187 s kvadratickou násadou. Úloha výpočtu napětí a deformací měla prvků lokalizovaných uzly. Síť konečných prvků viz Obrázek 7. 5
6 Obrázek 6: Výpočtový model - okrajové podmínky Obrázek 7: Výpočtový model - síť konečných prvků Napěťová a deformační analýza byla provedena pro zatěžovací stav "otvírání oběžného kola". Výpočet mechanismu oběžného kola byl proveden ve dvou krocích výpočtu. V prvním 6
7 kroku došlo k předepnutí šroubů oběžných lopatek a šroubů náboje. Předepínací osová síla šroubů oběžných lopatek byla zadána F š1 = N a předepínací osová síla šroubů náboje byla zadána F š2 = N. Ve druhém kroku bylo zadáno zafixování (zamčení) relativních posunutí předepnutých šroubů a zadání jednostranného silového zatížení F píst = N na odpovídající plochu pístu servomotoru. Síla na píst servomotoru byla zvolena s ohledem na výsledky měření tlaků oleje v servomotoru oběžného kola během provozu. Během provozu bylo měřeno několik provozních stavů. V tomto příspěvku jsou vykresleny časové průběhy síly F OK na píst servomotoru, poměrného otevření oběžného kola y OK a poměrných otáček n při najíždění soustrojí na volnoběh viz Graf 1. Zatížení oběžného kola viz Obrázek 8. Graf 1: Průběh síly: F OK - síla na píst servomotoru, y OK - procentuální otevření oběžného kola, n - procentuální vyjádření počtu otáček předepínací síly šroubů oběžných lopatek předepínací síly šroubů náboje síla na píst servomotoru Obrázek 8: Výpočtový model - zatížení 7
8 Výsledky napěťové a deformační analýzy Mechanismus oběžného kola byl počítán pro zatěžovací stav "otvírání oběžného kola", který se skládá ze dvou výpočetních kroků: 1.krok - předepnutí šroubů oběžných lopatek a šroubů náboje a 2. krok - zatížení pístu servomotoru silou F píst = N s předepnutými šrouby. Uváděné výsledky jsou výsledky výpočtu druhého kroku. Vypočtené výsledné přemístění sestavy oběžného kola a vybraných dílců mechanismu oběžného kola jsou znázorněny pomocí izoploch na Obrázku 9. Výsledné přemístění se vypočítá dle vztahu U RES = UX + UY + UZ, kde UX, UY, UZ jsou přemístění ve směru os X, Y, Z souřadnicového systému. Největší výsledné přemístění sestavy oběžného kola a vybraných dílců mechanismu oběžného kola jsou uvedena v Tabulce 3. sestava oběžného kola táhla čepy oběžných lopatek přestavná tyč píst servomotoru přestavný kříž Obrázek 9: Sestava oběžného kola a vybrané dílce mechanismu - výsledné přemístění U RES U RES [mm] SESTAVA OBĚŽNÉHO KOLA TÁHLA ČEPY OBĚŽNÝCH LOPATEK PŘESTAVNÁ TYČ PÍST SERVOMOTORU PŘESTAVNÝ KŘÍŽ Tabulka 3: Výsledné přemístění 8
9 Vypočtené výsledné ekvivalentní napětí dle teorie maximálních smykových napětí (Tresca teorie) sestavy oběžného kola a vybraných dílců mechanismu oběžného kola jsou znázorněny pomocí izoploch na Obrázku 10. Uvedené napětí je vykresleno v poměrných hodnotách kde 0.0 odpovídá nulovému ekvivalentnímu napětí INT [MPa] a 1.0 naleží maximální vypočtené hodnotě ekvivalentního napětí INT [MPa]. sestava oběžného kola táhla čepy oběžných lopatek píst servomotoru přestavný kříž Obrázek 10: Sestava oběžného kola a vybrané dílce mechanismu - ekvivalentní napětí INT Závěr Byl proveden výpočet napětí a deformací mechanismu oběžného kola Kaplanovy turbíny vodní elektrárny Gabčíkovo. Výpočet zohledňuje i ztráty třením v mechanismu oběžného kola zadáním koeficientů tření v kontaktních rozhraních. Hodnoty napětí získané výpočtem slouží ke stanovení kritických míst dílců mechanismu oběžného kola a stanovení zbytkové životnosti mechanismu oběžného kola a z toho vyplývajících termínů generálních oprav oběžných kol Kaplanových turbín soustrojí VE Gabčíkovo. Za kritické dílce mechanismu oběžného kola z 9
10 hlediska odhadované zbytkové životnosti můžeme považovat čepy oběžných lopatek a přestavnou tyč. Výpočet této rozsáhlé sestavy oběžného kola byl proveden na výkonném výpočetním serveru (INTEL XEON X5670@2.93 GHz, RAM 96 GB) i přesto výpočet trval 190 hodin strojového času (přibližně 8 dní). LITERATURA: [1] FEILHAUER, M., VARNER, M.,: Výpočet napětí mechanismu oběžného kola turbíny - VE Gabčíkovo, výzk. zpráva č. 4-ENR (ČKD Blansko Engineering a.s.), [2] VARNER, M.,: Únavové poškození mechanizmu oběžných kol turbín VE Gabčíkovo, výzk. zpráva č. 4-ENR (ČKD Blansko Engineering a.s.), [3] VARNER, M., POLA, J., ŠTÉGNER, P.,: Posudek stavu soustrojí a GO - VE Gabčíkovo, výzk. zpráva č. 4-PVT (ČKD Blansko Engineering a.s.), [4] ANSYS,Inc., "Release 11.0 Documentation for ANSYS." SYS IP, Inc 2007 [5] ANSYS,Inc., "Release 12.1 Documentation for ANSYS." SYS IP, Inc 2009 Poděkování Projekt byl řešen s finanční podporou Ministerstva průmyslu a obchodu České republiky v rámci grantového projektu č. 2A-1TP1/108 Zvýšení výkonu a rozšíření provozní oblasti při rekonstrukcích nízkospádových vodních elektráren. 10
ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VíceVýpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě
Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceMOŽNOSTI PREDIKCE DYNAMICKÉHO CHOVÁNÍ LOPAT OBĚŽNÝCH KOL KAPLANOVÝCH A DÉRIAZOVÝCH TURBÍN.
MOŽNOSTI PREDIKCE DYNAMICKÉHO CHOVÁNÍ LOPAT OBĚŽNÝCH KOL KAPLANOVÝCH A DÉRIAZOVÝCH TURBÍN. Mroslav VARNER, Vktor KANICKÝ, Vlastslav SALAJKA ČKD Blansko Strojírny, a. s. Anotace Uvádí se výsledky teoretckých
VíceVYUŽITÍ PROGRAMŮ ANSYS A OPTISLANG V KONSTRUKCI VÝROBNÍCH STROJŮ
VYUŽITÍ PROGRAMŮ ANSYS A OPTISLANG V KONSTRUKCI VÝROBNÍCH STROJŮ Autoři: Ing. Petr JANDA, Katedra konstruování strojů, FST, jandap@kks.zcu.cz Ing. Martin KOSNAR, Katedra konstruování strojů, FST, kosta@kks.zcu.cz
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
VíceCvičení 9 (Výpočet teplotního pole a teplotních napětí - Workbench)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návody do cvičení) Cvičení 9 (Výpočet teplotního pole a teplotních napětí - Workbench)
VíceVýpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny
Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg
VíceRotating Shrink Disc Behaviour Study. Studie chování svěrného kroužku při rotaci
TechSoft Engineering ANSYS 013 Setkání uživatelů a konference Rotating Shrink Disc Behaviour Study Studie chování svěrného kroužku při rotaci J. Běhal, O. Štěpáník ČKD Kompresory, a.s., oto.stepanik@ckdkompresory.cz
VíceVýpočet kmitání oběžného kola Francisovy turbíny vynuceného tlakovými pulzacemi ve vodním prostředí
Výpočet kmitání oběžného kola Francisovy turbíny vynuceného tlakovými pulzacemi ve vodním prostředí Analysis of vibrations of Francis turbine runner due to water pressure pulsations Vlastislav Salajka
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
VíceMechanika s Inventorem
CAD data Mechanika s Inventorem Optimalizace FEM výpočty 4. Prostředí aplikace Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah cvičení: Prostředí
VíceVÝPOČET RELATIVNÍCH POSUVŮ TURBINY
VÝPOČET RELATIVNÍCH POSUVŮ TURBINY Ing. Miroslav Hajšman, Ph.D. Anotace : Důležitou součástí návrhu každého stroje je výpočet relativních posuvů turbiny (axiální posuv rotorové části mínus axiální posuv
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VíceFSI analýza jezové klapkové hradící konstrukce
Konference ANSYS 2011 FSI analýza jezové klapkové hradící konstrukce Jirsák V., Kantor M., Nowak P. České vysoké učení technické v Praze, Fakulta stavební, Thákurova 7, Praha 6 Abstract: This article deals
VíceŘešení kontaktní úlohy v MKP s ohledem na efektivitu výpočtu
Řešení kontaktní úlohy v MKP s ohledem na efektivitu výpočtu Jan Hynouš Abstrakt Tato práce se zabývá řešením kontaktní úlohy v MKP s ohledem na efektivitu výpočtu. Na její realizaci se spolupracovalo
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VíceNelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP
Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Obsah přednášky Lineární a nelineární úlohy Typy nelinearit (geometrická, materiálová, kontakt,..) Příklady nelineárních problémů Teorie kontaktu,
VíceFEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR
Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk
VíceSpoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)
Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo
VíceDvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace
Rovinný problém Řešíme plošné konstrukce zatížené a uložené v jejich střednicové rovině. Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost rovinná deformace 17 Rovinná deformace 1 Obsahuje složky deformace
VíceSpojení ANSYS classic s AUTODESK Moldflow. MATĚJ BARTECKÝ Continetal automotive systems s.r.o.
Spojení ANSYS classic s AUTODESK Moldflow MATĚJ BARTECKÝ Continetal automotive systems s.r.o. Abstract: The paper solves base simulation of mechanical loading on exported data from numerical simulation
VíceDIMENZOVÁNÍ PODVOZKU ŽELEZNIČNÍHO VOZU PRO VYSOKÉ KOLOVÉ ZATÍŽENÍ SVOČ FST_2018
DIMENZOVÁNÍ PODVOZKU ŽELEZNIČNÍHO VOZU PRO VYSOKÉ KOLOVÉ ZATÍŽENÍ ABSTRAKT SVOČ FST_2018 Lukáš Kožíšek, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Tato práce řeší navrhování
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceMezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty
Kontaktní prvky Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty Základní myšlenka Modelování posunu po smykové ploše, diskontinuitě či na rozhraní konstrukce a okolního
VíceNásep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace
Inženýrský manuál č. 37 Aktualizace: 9/2017 Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace Soubor: Demo_manual_37.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Konsolidace
VíceKATALOGOVÝ LIST KM 0090/97 AUTOMATICKĚ VZDUCHTĚSNÉ UZÁVĚRY Vydání: 11/08 pro jaderné elektrárny Strana: 1 Stran: 8
KATALOGOVÝ LIST KM 0090/97 AUTOMATICKĚ VZDUCHTĚSNÉ UZÁVĚRY Vydání: 11/08 pro jaderné elektrárny Strana: 1 Stran: 8 Automatické vzduchotěsné uzávěry pro jaderné elektrárny (dále jen uzávěry) jsou určeny
VícePosouzení stability svahu
Inženýrský manuál č. 25 Aktualizace 07/2016 Posouzení stability svahu Program: MKP Soubor: Demo_manual_25.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat stupeň stability svahu pomocí metody konečných prvků. Zadání
VícePosouzení stavu tabulí hradidel na vtocích a výtocích vltavských vodních elektráren
Posouzení stavu tabulí hradidel na vtocích a výtocích vltavských vodních elektráren Josef Mikulášek 1, Miroslav Varner 2 Annotation The structural performance assessment of existing intake gate, drain
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceV tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2016 Návrh úhlové zdi Program: Úhlová zeď Soubor: Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení) Autoři: Martin Fusek, Radim Halama, Jaroslav Rojíček Verze: 0 Ostrava
VícePevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0
Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:
VíceVýpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
VíceRůzné druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje)
Různé druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje) Kolíky, klíny, pera, pojistné a stavěcí kroužky, drážkování, svěrné spoje, nalisování aj. Nýty, nýtování, příhradové ocelové konstrukce. Ovládací
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda okrajových prvků (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VícePevnostní analýza plastového držáku
Pevnostní analýza plastového držáku Zpracoval: Petr Žabka Jaroslav Beran Pracoviště: Katedra textilních a jednoúčelových strojů TUL In-TECH 2, označuje společný projekt Technické univerzity v Liberci a
VíceTC BQO SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 81.03
SIGMA PUMPY HRANICE ČERPADLOVÉ TURBÍNY SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz TC BQO 426 2.98 81.03 Použití Čerpadlové
VíceVýpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech
Výpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech Michal Vaverka, Martin Vrbka, Zdeněk Florian Anotace: Předložený článek se zabývá výpočtovým modelováním
VíceTAH/TLAK URČENÍ REAKCÍ
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení) Autoři: Martin Fusek, Radim Halama, Jaroslav Rojíček Verze: 0 Ostrava
VíceObr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče
Předmět: 347502/01 Konstrukční cvičení I. Garant předmětu : doc. Ing. Jiří Havlík, Ph.D. Ročník : 1.navazující, prezenční i kombinované Školní rok : 2016 2017 Semestr : zimní Zadání konstrukčního cvičení.
VíceDemo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2018 Návrh úhlové zdi Program: Soubor: Úhlová zeď Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
VíceSTAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE
Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce
VíceVYUŽITÍ PROGRAMU ANSYS PRO PREDIKCI VLASTNÍCH FREKVENCÍ A TVARŮ KMITU VODNÍCH STROJŮ
VYUŽITÍ PROGRAMU ANSYS PRO PREDIKCI VLASTNÍCH FREKVENCÍ A TVARŮ KMITU VODNÍCH STROJŮ Autoři : Doc., Ing. Vlastislav SALAJKA, CSc., VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ, salajka.v@fce.vutbr.cz Ing. Jiří KALA,
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 5. Aplikace tahová úloha CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah cvičení: Zadání
VíceMODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU
MODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU Autoři: Ing. Jan SZWEDA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB-Technická univerzita Ostrava, e-mail: jan.szweda@vsb.cz Ing. Zdeněk PORUBA, Ph.D.,
Více21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují
Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje Modul 03 - TP ing.jan Šritr ing.jan Šritr 2 1 KOLÍKY
Více1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012
Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012 Úkol řešte ve skupince 2-3 studentů. Den narození zvolte dle jednoho člena skupiny. Řešení odevzdejte svému cvičícímu. Na symetrické prosté krokevní
VíceAplikace metody konečných prvků
Aplikace metody konečných prvků (, okrajové, vyhodnocování ) Pplk. Doc. Ing. Pavel Maňas, Ph.D. Univerzita obrany Fakulta vojenských technologií Katedra ženijních technologií http://user.unob.cz/manas
VíceBEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH
Ústav železničních konstrukcí a staveb 1 BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH Otto Plášek Bezstyková kolej na mostech 2 Obsah Vysvětlení rozdílů mezi předpisem SŽDC S3 a ČSN EN 1991-2 Teoretický základ interakce
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Program přednášek a cvičení Výuka: Úterý 12:00-13:40, C -219 Přednášky a cvičení:
VíceRovinná úloha v MKP. (mohou být i jejich derivace!): rovinná napjatost a r. deformace (stěny,... ): u, v. prostorové úlohy: u, v, w
Rovinná úloha v MKP Hledané deformační veličiny viz klasická teorie pružnosti (mohou být i jejich derivace!): rovinná napjatost a r. deformace (stěny,... ): u, v desky: w, ϕ x, ϕ y prostorové úlohy: u,
Vícepísemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky.
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
Více09/stat.36/1. Vypracoval ing. Vl. Chobot, Tábor, Buzulucká 2332 Autorizovaný inženýr pro pozemní stavby, ČKAIT
09/stat.36/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení návrhu vyztužení dna šachty, při působení hydrostatického tlaku podzemní vody, o výši hladiny 1,5 m nad základovou spárou.
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
VícePružnost a plasticita II CD03
Pružnost a plasticita II CD3 uděk Brdečko VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechanik tel: 5447368 email: brdecko.l @ fce.vutbr.cz http://www.fce.vutbr.cz/stm/brdecko.l/html/distcz.htm Obsah
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
Vícemetodika sešit formátu A4, rýsovací potřeby 22. 1. 2014, 3. A
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín
VíceTémata pro zkoušky profilové části maturitní zkoušky. Strojírenství, varianta vzdělávání konstruování s podporou počítače
Témata pro zkoušky profilové části maturitní zkoušky Strojírenství, varianta vzdělávání konstruování s podporou počítače 1. povinná zkouška Stavba a provoz strojů 1. Pružiny 2. Převody ozubenými koly 3.
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VícePřednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM
Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM Základní informace o výuce předmětu SSK II Metody řešení staticky neurčitých konstrukcí
VíceMatematická a experimentální analýza namáhání rotujícího prstence ovinovacího balicího stroje
Matematická a experimentální analýza namáhání rotujícího prstence ovinovacího balicího stroje Bc. Josef Kamenický Vedoucí práce: Ing. Jiří Mrázek, Ph.D.; Ing. František Starý Abstrakt Tématem této práce
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VícePříspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami
Příspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami (Numerical Modelling of Flow of Two Immiscible Fluids Past a NACA 0012 profile) Ing. Tomáš
VíceKONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU
KOKA 5, XXXVI. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol KONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU Lukáš Mrnuštík 1, Pavel Brabec
VícePostup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA
Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Tloušťka desky h s = 0,4 m. Sloupy 0,6 x 0,6m. Zatížení: rohové sloupy N 1 = 800 kn krajní sloupy N 2 = 1200 kn střední sloupy
VíceTutoriál programu ADINA
Nelineární analýza materiálů a konstrukcí (V-132YNAK) Tutoriál programu ADINA Petr Kabele petr.kabele@fsv.cvut.cz people.fsv.cvut.cz/~pkabele Petr Kabele, 2007-2010 1 Výstupy programu ADINA: Preprocesor
VíceElektroenergetika 1. Vodní elektrárny
Vodní elektrárny Využití vodního toku Využití potenciální (polohové a tlakové) a čátečně i kinetické energie vodního toku Využití hydroenergetického potenciálu vodních toků má výhody oproti jiným zdrojům
VíceKA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA
KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA Ing. Zdeněk Raab, Ph.D. Tyto podklady jsou spolufinancovány Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Obsah 1. Výstupní
VíceVLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU
VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU Autoři: Ing. Petr KOVAŘÍK, Ph.D., Katedra energetických strojů a zařízení, FST, ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI, e-mail: kovarikp@ntc.zcu.cz
VíceSystém pro zjišt ování zbytkové životnosti lopatek parních turbín
Výzkumný a zkušební ústav Plzeň s.r.o. Systém pro zjišt ování zbytkové životnosti lopatek parních turbín Miroslav Balda Olga Červená Petr Kindelmann Jakub Mrštík INOVACE 2016, Praha, 6.-9.12.2016 Úvod
VícePříklad oboustranně vetknutý nosník
Příklad oboustranně vetknutý nosník výpočet podle viskoelasticity: 4 L fˆ L w, t J t, t 384I 0 průhyb uprostřed co se změní v případě, fˆ že se zatížení M mění x t v čase? x Lx L H t t0 1 fl ˆ M fˆ 0,
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceStavební mechanika 3 132SM3 Přednášky. Deformační metoda: ZDM pro rámy s posuvnými styčníky, využití symetrie, výpočetní programy a kontrola výsledků.
Stavební mechanika 12SM Přednášky Deformační metoda: ZDM pro rámy s posuvnými styčníky, využití symetrie, výpočetní programy a kontrola výsledků. Porovnání ODM a ZDM Příklad 1: (viz předchozí přednáška)
VícePLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
VíceHODNOCENÍ PEVNOSTI A ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY ASME BPV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2
HODNOCENÍ EVNOSTI ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY SME BV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2 STRENGTH ND FTIGUE EVLUTION OF BOLTS CCORDING TO SME BV CODE, SEC. VIII, DIV. 2 Miroslav VRNER 1, Viktor KNICKÝ 2 bstract:
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
VíceMKP v Inženýrských výpočtech
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství ÚMTMB MKP v Inženýrských výpočtech Semestrální projekt (PMM II č. 25) Řešitel: Franta Vomáčka 2011/2012 1. Zadání Analyzujte a případně modifikujte
VíceProjekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1.Hřídele a čepy HŘÍDELE A ČEPY Hřídele jsou základní strojní součástí válcovitého tvaru, která slouží k
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY INSTITUTE OF SOLID MECHANICS,
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceREGULANÍ MECHANISMUS KAPLANOVY TURBÍNY
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE REGULANÍ MECHANISMUS KAPLANOVY TURBÍNY CONTROL
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceMKP analýza konstrukčních řetězců ovinovacího balicího stroje FEM Analysis of Construction Parts of Wrapping Machine
MKP analýza konstrukčních řetězců ovinovacího balicího stroje FEM Analysis of Construction Parts of Wrapping Machine Bc. Petr Kříbala Vedoucí práce: Ing. Jiří Mrázek, Ph.D., Ing. František Starý Abstrakt
VíceINŽENÝRSKÉ SLUŽBY V OBLASTI ROTAČNÍCH STROJŮ
RotMach s.r.o. Koněvova 2660/141, 130 00 Praha 3 +420 602 573 975 info@rotmach.com linkedin.com/company/rotmach INŽENÝRSKÉ SLUŽBY V OBLASTI ROTAČNÍCH STROJŮ www.rotmach.com I N Ž E N Ý R S K É S L U Ž
VícePOŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET Statický výpočet je podkladem pro vypracování technické specifikace konstrukční části a výkresové dokumentace Obsahuje dimenzování veškerých prvků konstrukcí, které jsou obsahem
VícePOPIS VYNÁLEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ ( 18 ) (Bi) (H) (6i) ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ. (51) Int. Cl.' В 65 В 7/28, G 21 P 5/00 ÚŘAD PRO VYNÁLEZY
ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ R E P U B L I K A ( 18 ) POPIS VYNÁLEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ (6i) (23) Výstavní priorita (22) Přihlášeno 09 03 84 (21) PV 1698-84 (H) (Bi) (51) Int. Cl.' В 65 В 7/28, G 21
VíceMANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO
MANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO PRODLOUŽENÍ VE ŠROUBECH 0 25.05.2016 Doporučení pro výpočet potřebného prodloužení šroubu, aby bylo dosaženo požadovaného předpětí ve šroubech předepínaných hydraulickým napínákem
VícePARAMETRIZACE DYNAMICKÉHO ZATÍŽENÍ OBĚŽNÝCH KOL RADIÁLNÍCH KOMPRESORŮ. OTO ŠTĚPÁNÍK*, KIRILL SOLODYANKIN, JIŘÍ BĚHAL ČKD KOMPRESORY, a.s.
PARAMETRIZACE DYNAMICKÉHO ZATÍŽENÍ OBĚŽNÝCH KOL RADIÁLNÍCH KOMPRESORŮ OTO ŠTĚPÁNÍK*, KIRILL SOLODYANKIN, JIŘÍ BĚHAL ČKD KOMPRESORY, a.s. Abstract: The article is focused on dynamic loading of radial compressor
VíceRozdíly mezi MKP a MHP, oblasti jejich využití.
Rozdíly mezi, oblasti jejich využití. Obě metody jsou vhodné pro určitou oblast problémů. základě MKP vyžaduje rozdělení těles na vhodný počet prvků, jejichž analýza je poměrně snadná a pro většinu částí
VíceIII/2-1 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
Více1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceZadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla
Příloha č. 3 Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla Podklady SIGMA.1000.07.A.S.TR Date Revision Author 24.5.2013 IR Jakub Fišer 1 2 1 Obsah Abstrakt... 3 1 Úvod...
VícePopis výukového materiálu
Popis výukového materiálu Číslo šablony III/2 Číslo materiálu VY_32_INOVACE_ SZ _ 20. 12. Autor: Ing. Luboš Veselý Datum vypracování: 28. 02. 2013 Předmět, ročník Tematický celek Téma Druh učebního materiálu
Více21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují
Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje Modul 03 - TP ing. Jan Šritr ing. Jan Šritr 2 1 Vodní
Více