Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.

Transkript

1 Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy

2 Obsah prezentace Tuhost posuvového mechanismu Model mechanické části posuvu Tuhost soustavy motor šroub - suport Styková tuhost kuličkového šroubu Tuhost axiálního uložení Poddajnost šroubu v tahu tlaku Poddajnost šroubu v krutu Výsledná tuhost soustavy Tlumení soustavy Vlastní frekvence soustavy

3 Tuhost mechanické části posuvu Tuhost je veličina charakterizující závislost deformace daného členu na zatížení. V pohonech se jedná většinou buď o torzní tuhost dm k d nebo o tuhost v tahu (tlaku) k df dx Inverzní veličinou k tuhosti je poddajnost d k Nm rad N m m N

4 Tuhost mechanické části posuvu Tuhost reálných mechanismů zpravidla není konstantní, ale mění se se zatížením viz obrázek Při malém zatížení je tuhost např. axiálního ložiska velmi malá, protože všechny valivé elementy nejsou stejně zatíženy a uplatňuje se menší tzv. styková tuhost. Při dosažení síly F0 již všechny části ložiska přenášejí zátěž a strojní část opouští oblast proměnné tuhosti a přechází do oblasti konstantní tuhosti

5 Tuhost mechanické části posuvu Proměnná tuhost má značný vliv na parametry pohonu: pásmo deformací ± x0 se projevuje jako vůle (viz dále) a se změnou tuhosti se také mění vlastní frekvence mechaniky pohonu f

6 Tuhost mechanické části posuvu Proto se součásti pohonů často předepínají silou F0 a tak se zcela, nebo alespoň zčásti odstraní pásmo proměnné tuhosti při malých zatíženích. U pohonů posuvů se běžně předepíná spojení šroub - matice a axiální uložení šroubu. U axiálně oboustranně uložených šroubů kromě toho také bývá předepnut šroub na tah

7 Ztráta pohybu vlivem konečné tuhosti a pasivních odporů Deformace d je rozdíl mezi teoretickou polohou suportu danou převodem a natočením šroubu ϕ a skutečnou polohou suportu x. Deformace závisí na tuhosti soustavy a tření. Velikost síly F působící na suport je dána velikostí pružných deformací v soustavě šroub matice, tedy F2(d) pro nepředepnuté spojení, resp. funkcí F1(d) pro předepnuté spojení. hs d x 2 FT [N] velikost třecích sil ve vedení suportu d 1,d 2 [mm]... deformace nutná k vyvolání síly F = FT h s [mm/ot]... stoupání posuvového šroubu

8 Ztráta pohybu vlivem konečné tuhosti a pasivních odporů Suport se pohne až tehdy, když síla F bude větší než třecí síly FT. Velikost deformací d1 resp. d2 nutných k vyvolání pohybu suportu je patrná z diagramu. Z hlediska regulátorů pohonu je uvedené chování podobné stavu, kdy je v pohonu vůle o velikosti 2.xt = 2.d1 resp. 2. xt = 2.d2 FT [N] velikost třecích sil ve vedení suportu d 1,d 2 [mm]... deformace nutná k vyvolání síly F = FT h s [mm/ot]... stoupání posuvového šroubu

9 Ztráta pohybu vlivem konečné tuhosti a pasivních odporů Při nepřímém odměřování se ztráta pohybu projevuje jako vůle v pohonu! Při přímém odměřování se příliš velká ztráta pohybu nebo vůle může projevit nelineárními ("pomalými") kmity servopohonu. FT [N] velikost třecích sil ve vedení suportu d 1,d 2 [mm]... deformace nutná k vyvolání síly F = FT h s [mm/ot]... stoupání posuvového šroubu

10 Model mechanické části posuvu Principiální uspořádání pohonu posuvu

11 Model mechanické části posuvu Servopohon nejčastěji uvažujeme jako dvouhmotový systém. Jedna hmota je tvořena rotačními částmi (motor a šroub) a druhá částmi posuvnými (suport s obrobkem) uloženými na pružině, jejíž poddajnost je dána především součtem stykové poddajnosti mezi šroubem a maticí, poddajností axiálního uložení šroubu a poddajností šroubu v tahu tlaku. Tato náhrada není sice zcela přesná, ale protože nejpoddajnějším místem bývá právě styk šroub matice, nejvíce se tedy reálnému modelu přiblížíme umístěním pružiny právě mezi šroub a suport. Model tříhmotový (motor šroub suport) je dobré použít především u velkých strojů s dlouhými závity a těžkými suporty a také u strojů, kde je mezi motor a šroub vložen poddajný převod

12 Model mechanické části posuvu (dvouhmotový)

13 Model mechanické části posuvu Hmota suportu je uložena na pružině o tuhosti k Lm s vnitřním tlumením b Lm, což je tlumení suportu vzhledem k rotačnímu pohybu šroubu. Dále se zde vyskytuje součinitel tlumení posuvných hmot vůči loži b L, který je ovšem při použití valivého vedení výrazně menší než součinitel b Lm, a můžeme ho zanedbat. Veškeré vůle v mechanice suportu přepočtené na jeho posuv vystihuje vůle o velikosti v 0. Dalším nelineárním prvkem je třecí síla F T. Tato třecí síla vystihuje pasivní odpory mechanické části stroje, které jsou dány nejen třecími silami ve vedení suportu, ale také třecími momenty ložisek a kuličkového šroubu (zvýšení tuhosti - předepnutí)

14 Model mechanické části posuvu Na hmotu m L nepůsobí ovšem pouze síly od pružiny k Lm, tlumení b Lm a síly pasivních odporů, ale také síly zátěžné (externí) a síly setrvačné. Předchozí člen o hmotnosti m m, reprezentující hmotu motoru, je zpětně ovlivňován silami od pružiny a tlumení. Pokud tuto zpětnou sílu vynásobíme převodem šroubu k s, získáme zátěžný moment M z, kterým je motor od suportu zatěžován. Provedeme li tedy uvolnění jednotlivých členů, můžeme napsat pro hmotu m L rovnici rovnováhy:

15 Model mechanické části posuvu 2 d xl ml FT Fext klm ( xm xl ) 2 dt b Lm dx dt m dx dt L Na tuto rovnici provedeme Laplaceovu transformaci a vyjádříme si x L tak, abychom mohli podle upravené rovnice vytvořit blokové schéma mechanické části. 2 Též vyjádříme sílu, mls xl FT Fext k Lm ( xm xl ) blms( xm xl ) která zpětně působí 2 mls xl FT Fext ( xm xl )( k Lm sblm ) na hmotu m m : x L ( x m x L )( k Lm sb m L s Lm 2 ) F T F ext F L ( xm xl )( klm sblm)

16 Model mechanické části posuvu Blokové schéma mechanické části posuvu

17 Tuhost soustavy motor šroub - suport Převod kuličkového šroubu vypočítáme z jeho stoupání: k s h s 2 do výpočtu tuhosti soustavy šroub matice uložení zahrnujeme zpravidla tyto deformace: a) deformace ve styku kuliček s oběžnými drahami šroubu a matice b) deformace axiálních nebo kosoúhlých ložisek c) deformace šroubu v tahu tlaku d) deformace v krutu jádra šroubu

18 Tuhost soustavy motor šroub - suport Styková tuhost kuličkového šroubu: Samotná styková tuhost kuličkových šroubů není zcela lineární a nezávisí pouze na počtu nosných závitů nebo průměru kuliček, ale i na velikosti zatížení a u předepnutých matic také výrazně na velikosti předepnutí. Lze použít hrubý empirický vztah: k st = z. 5. D [mm] [N. m -1 ] z počet nosných závitů D průměr šroubu v mm

19 Tuhost soustavy motor šroub - suport Tuhost axiálního uložení: Výpočet tuhosti se provádí podobně jako u kuličkových šroubů. Velikost tuhosti lze dohledat v katalogu výrobců ložisek. Tuhost je nezávislá na zdvihu (poloze suportu). V případě oboustranného uložení kuličkového šroubu jde o paralelní řazení tuhostí a výsledná tuhost obou ložisek bude součtem tuhostí dílčích

20 Tuhost soustavy motor šroub - suport Poddajnost šroubu v tahu tlaku: Na rozdíl od stykové poddajnosti je poddajnost v tahu tlaku nezávislá na předpětí, neboť závislost mezi silou a deformací je lineární. Velikost deformace závislá na místě polohy suportu x. Největší poddajnost je pro případ oboustranného axiálního uložení uprostřed (pro x = l/2)

21 Tuhost soustavy motor šroub - suport Poddajnost šroubu v tahu tlaku: Pro další výpočty nebudeme proměnlivost uvažovat a budeme zjednodušeně počítat s maximální poddajností: l c tah 4ES Tuhost je převrácená hodnota poddajnosti, tedy tuhost šroubu v tahu tlaku bude: k tah 1 c tah

22 Tuhost soustavy motor šroub - suport Poddajnost šroubu v krutu: Pro výpočet poddajnosti šroubu v krutu redukované do osy šroubu použijeme: c krut k 2 s G x J k Kde J k [m 4 ] je polární moment setrvačnosti a G = 0, [N.m -2 ] je modul pružnosti oceli ve smyku. J k 32 4 D

23 Tuhost soustavy motor šroub - suport Poddajnost šroubu v krutu: Poddajnost šroubu v krutu roste lineárně s polohou suportu x. Největší hodnoty tedy nabývá na opačném konci, než působí motor kroutícím momentem. Zde je ovšem minimální poddajnost šroubu v tahu, celková poddajnost zde tedy nebude největší (extrém - derivace = 0 blízko za polovinou zjednodušeně lze počítat pro x = l/2)

24 Tuhost soustavy motor šroub - suport Výsledná tuhost soustavy: Výsledná tuhost mechanické části pohonu redukovaná na posuv suportu je dána stykovou tuhostí mezi šroubem a maticí, tuhostí v axiálním uložení šroubu a tuhostí samotného šroubu v tahu a krutu. Všechny tyto tuhosti jsou řazeny sériově, budeme tedy sčítat jejich převrácené hodnoty (poddajnosti): 1 k Lm 1 k st 1 k lož 1 k tah 1 k krut

25 Tuhost soustavy motor šroub - suport Tlumení soustavy: Výpočet vnitřního tlumení b Lm provedeme podle vztahu: b Lm 2 k Lm m L N s m 1 ξ poměrný útlum

26 Tuhost soustavy motor šroub - suport Vlastní frekvence soustavy: Při návrhu pohonu, kde ovládaná část leží uvnitř polohové smyčky, je nutno kontrolovat vlastní frekvenci ovládané části. Z podmínky pro minimální vlastní frekvenci pak vychází minimální požadovaná tuhost soustavy. Mezi oběma veličinami platí vztah: f 1 2 k m Lm k Lm (k) m.. mechanická tuhost posuvového mechanismu hmotnost ovládané části S ohledem na docílení dobrých parametrů pohonu je třeba dodržet podmínku: f > 50 Hz

27 Literatura [1] Mendřický, R.: Vliv vůlí na vlastnosti pohonu posuvu číslicově řízeného obráběcího stroje. [Diplomová práce]. Liberec TU v Liberci. Fakulta strojní