TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU

TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU Stavba: NOVOSTAVBA RODINNÉHO DOMU Část: Místo: Stavebník: Stupeň: D.1.2 Stavebně konstrukční řešení K. Ú. CHLEBOVICE, Č. PARC.: 697/17, 697/7 Tomáš Božoň, Aloise Gavlase 50/7, 700 30, Ostrava - Dubina DSP Datum zpracování: 11/2016 Autor: Ing. David Švrček Autorizovaný inženýr v oboru statika a dynamika staveb ČKAIT 1103676 1/48

D.1.2.a Technická zpráva D.1.2.1. Popis navrženého konstrukčního systému stavby Jedná se o novostavbu jednopodlažního, nepodsklepeného rodinného domu s půdorysem ve tvaru L. Celkové půdorysné rozměry objektu jsou 24,9m x 13,8m. Objekt je situován na rovinatém pozemku. Výška objektu v nejvyšším bodu střechy je 4,4m. Objekt bude založen plošně na základových pásech a podlahové desce. Svislé nosné konstrukce budou tvořeny tvárnicemi z pórobetonu. Střešní konstrukce RD bude sedlová, tvořená dřevěnými příhradovými vazníky. Střešní roviny obou lodí mají různé sklony. RD se nachází na katastrálním území obce Chlebovice okres Frýdek-Místek. Předmětem statického posouzení je: - Posouzení konstrukce zastřešení (stanovení zatížení střešních prvků, stanovení základních rozměrů příhradových vazníků a návrh ŽB pozedních věnců) - Návrh nadrozměrných překladů v místech, kde není možné použít systémové překlady dodavatele zdiva - Posouzení typické části obvodové a vnitřní nosné stěny, ověření vhodnosti zdícího systému. - Posouzení základové spáry a návrh minimální šířky typických základových pásů pod obvodovou a vnitřní nosnou stěnou. Prostorová tuhost nosné konstrukce Objekt je navržen jako stěnový systém se sedlovou střechou a plošným založením. Prostorovou tuhost a stabilitu zajišťují svislé zděné konstrukce a pozední věnce. Svislé konstrukce Obvodové nosné stěny objektu budou vyzděny z tvárnic Ytong P2-375mm, vnitřní nosné stěny budou vyzděny z tvárnic Ytong P4-300mm. Na všech nosných stěnách bude proveden ŽB pozední věnec. Nenosné vnitřní příčky budou provedeny z tvárnic Ytong tl. 100 a 150mm. Návrh pilířů, zvlášť exponovaných míst zdiva, překladů a dalších dílčích částí konstrukce nosných stěn bude proveden v navazující prováděcí/dílenské dokumentaci dodavatele. Komínové těleso bude samonosné, na samostatném základu, sestavené z typového výrobku. 2/48

D.1.2.a Technická zpráva Vodorovné konstrukce ŽB věnec v 1.NP pod střešní konstrukci (v úrovni uložení příhradových vazníků), bude probíhat spojitě ve zhlaví nosných obvodových a vnitřních stěn. Do pozedního věnce bude kotvena konstrukce střechy z dřevěných příhradových vazníků. Věnec má rozměr b/h 300/250mm. Pozední věnec musí být vyztužen průběžně a výztuž stykovaná přesahem. V rozích bude výztuž provázána jako v rámovém rohu překřížením výztuže. Tvar a schéma vyztužení pozedního věnce viz výkresová dokumentace ASŘ. Překlady nad otvory ve svislých nosných zděných konstrukcích budou tvořeny systémovými nosnými překlady YTONG NOP v délkách a skladbách předepsanými výrobcem pro danou světlost otvoru, zatížení a tloušťku zdiva. V nenosných dělících příčkách budou překlady tvořeny systémovými nenosnými překlady YTONG NEP v délkách a skladbách předepsanými výrobcem pro danou světlost otvoru a tloušťku zdiva. Překlad nad garážovými vraty světlosti 5,6m bude řešen jako železobetonový monolitický, provedený v rámci pozedního věnce. Tvar a umístění v konstrukci viz část dokumentace ASŘ. ŽB POZEDNÍ VĚNEC NAD 1.NP BĚŽNÁ ČÁST: Rozměr ŽB věnce: Beton: Betonářská výztuž: Vyztužení: b/h 300/250 mm C25/30XC1 B500 B 2x3 profily Ø14 (3 profily po krajích), Třmínky Ø8 po 200 mm, krytí 25mm ŽB POZEDNÍ VĚNEC - PŘEKLAD NAD GARÁŽOVÝMI VRATY: Rozměr ŽB věnce: b/h 300/500 mm Beton: C25/30XC1 Betonářská výztuž: B500 B Vyztužení: Dolní výztuž: 3 profily Ø18 Horní výztuž: 3 profily Ø14 Třmínky Ø8 po 150 mm, krytí 25mm POZNÁMKY: - Předpokládá se, že překlad leží v nenosném směru kladení střešních vazníků a zatížení tvoří vlastní tíha, hmotnost vrat a zdivo štítu, případně obklad vazníku. - V překladu bude procházet výztuž pozedního věnce (běžné části) a statická výztuž bude doložena dle schématu v příloze č. 2, statického výpočtu. 3/48

D.1.2.a Technická zpráva Střešní konstrukce Konstrukci střechy RD budou tvořit dřevěné příhradové vazníky, uložené na pozedním věnci. Půdorysné rozmístění prvků střešní konstrukce a výškové uspořádání viz část dokumentace Architektonicko-stavebního řešení. Příhradové vazníky střešní konstrukce nad RD budou kladeny na roznášecí prahy kotvené do pozedního věnce 1.NP. Příhradové vazníky budou řádně zavětrovány jak v montážním, tak i v konečném provedení. Při montáži konstrukce střechy budou dodrženy všechny technické a bezpečnostní pokyny výrobce/dodavatele střešní konstrukce. Tvar a rozteč příhradových vazníků je možné v rámci dodavatelské dokumentace upravit dle zvyklostí dodavatele. Vazníky jsou zatíženy vlastní tíhou, skladbou střechy a podhledu, zatížením od údržby, zatížením klimatickým od sněhu a větru. Podrobný výpočet prvků vazníku a kladečský plán zpracuje v rámci prováděcí/dílenské dokumentace dodavatel. STŘEŠNÍ KONSTRUKCE RD: Dřevěné příhradové nosníky se styčníky s prolisovanými trny: Asymetrický sedlový tvar Světlé rozpětí/výška vazníku v hřebeni delší strana: 7000/1616mm Sklony střešní roviny delší strana: 26 /15 Světlé rozpětí/výška vazníku v hřebeni kratší strana: 5900/1616mm Sklony střešní roviny delší strana: 29 /17 Uvažovaná rozteč vazníků: 1000mm * Koncepční návrh příhradových vazníků ve spolupráci s fa INGENIA dřevostavby Opava. Založení objektu Objekt je založen plošně na základových pásech a podlahové desce. Základová spára se nachází minimálně 1,0m pod úrovní okolního terénu. Pozemek stavby je rovinatý. Zemina v úrovni základové spáry a v aktivní zóně je, dle Hydrogeologického průzkumu, pro výpočet uvažována jako jílovitá hlína F6 (CL), pevné až tuhé konzistence, dle ČSN 73 1001 s výpočtovou únosností Rd 150kPa (dle hloubky založení) a modulem přetvárnosti Edef 3-6MPa. Území není poddolováno a základové konstrukce nebudou ovlivňovány podzemní vodou. 4/48

D.1.2.a Technická zpráva Z těchto vstupů a stanového zatížení byly navrženy šířky základových pásů. Rozměry a pozice základových konstrukcí jsou zřejmé části dokumentace ASŘ. Po odkrytí základové spáry je nutné ověřit předpoklady výpočtu (soulad základových poměrů s IG průzkumem a zatřízením základové zeminy), zajistit řádné zhutnění základové spáry a provedení podsypů dle dokumentace ASŘ. Základové pásy je možno provést jako jednostupňové nebo dvoustupňové s minimální výškou spodního stupně 400mm a šířkou druhého stupně 300mm (např. do tvarovek ztraceného bednění). Pod základovou deskou v obytné části objektu bude provedena vrstva hutněného štěrku o minimální mocnosti 150mm, zhutněná na Edef2 20MPa. Pod základovou deskou v garážové části objektu bude provedena vrstva hutněného štěrku o minimální mocnosti 200mm, zhutněná na Edef2 25MPa. Pod základovými pásy bude provedena vrstva hutněného štěrku o minimální mocnosti 200mm, zhutněná na Edef2 25MPa. Na základové pásy bude navazovat základová deska tl. 150mm, zmonolitněná a proarmovaná s výztuží základových pásů. Základová deska bude vyztužená v jedné vrstvě výztuží z kari sítí Ø8 s oky 150x150mm. NÁVRŽENÉ ŠÍŘKY ZÁKLADOVÝCH KONSTRUKCÍ: ZÁKLADOVÝ PÁS POD OBVODOVOU STĚNOU RD: Šířka: 600mm Beton: C25/30XC2 ZÁKLADOVÝ PÁS POD VNITŘNÍ NOSNOU STĚNOU RD: Šířka: 600mm Beton: PODLAHOVÁ DESKA RD: Tl. desky: Beton: C25/30XC2 150mm C25/30XC2 Tvar základových konstrukcí viz výkresová část dokumentace ASŘ. Výsledek průzkumu stávajícího stavu nosného systému stavby při návrhu její změny Neřešeno, jedná se o novostavbu. 5/48

D.1.2.a Technická zpráva D.1.2.2. Navržené materiály a hlavní konstrukční prvky - Beton základových konstrukcí C25/30 XC2 - Beton pozedních věnců, dobetonávek stropní desky C25/30 XC1 - Výztuž do betonových konstrukcí B 500B - Dřevěné konstrukce Dřevo třídy C24 (S10) jehličnaté - Ocelové konstrukce S235 JR - Obvodové a vnitřní zdivo Zdící prvky firmy YTONG (P2,P4) D.1.2.3. Hodnoty užitných, klimatických a dalších zatížení uvažovaných při návrhu nosné konstrukce Zatížení stálá (charakteristické hodnoty, γf 1,35): - Skladba střešního pláště nad 1.NP: gk 0,91 kn/m² Zatížení užitná (charakteristické hodnoty, γf 1,5): - Střešní konstrukce (nepochůzí H): qk 0,75 kn/m² - Střešní konstrukce (nepochůzí H): Qk 1,00 kn - Užitné zatížení (obytné plochy A): qk 1,50 kn/m² - Schodiště, balkóny, terasy (obytné plochy C): qk 3,00 kn/m² Ztížení klimatická (charakteristické hodnoty, γf 1,5): - Sněhová oblast III > Sk 1,5 kpa (dle ČSN EN 1991-1-3: 2005/Z1: 2006) - Větrová oblast II > Referenční rychlost větru vb,o 25,0 m sˉ¹, Kategorie terénu: III (dle CSN_EN_1991-1-4_2007) * Zatížení jednotlivých prvků konstrukce viz statický výpočet D.1.2.4. Návrh zvláštních, neobvyklých konstrukcí nebo technologických postupů Neřešeno, v projektu se nevyskytují. D.1.2.5. Zajištění stavební jámy Stavební jáma bude hloubena v soudržné zemině, výkopy hloubky větší než 1,3m budou paženy příložným pažením. 6/48

D.1.2.a Technická zpráva D.1.2.6. Technologické podmínky postupu prací, které by mohly ovlivnit stabilitu vlastní konstrukce, případně sousední stavby Všechny nosné zděné stěny je nutné vyzdít před betonáží navazujících železobetonových konstrukcí. Zhutňování základové spáry a podloží základové desky musí probíhat takovým způsobem, aby vzniklé otřesy nepoškodily okolní budovy. D.1.2.7. Zásady pro provádění bouracích a podchycovacích prací a zpevňovacích konstrukcí či prostupů Neřešeno, v projektu se nevyskytují. D.1.2.8. Požadavky na kontrolu zakrývaných konstrukcí Konstrukce budou prováděny a kontrolovány v souladu s ČSN EN 206-1 a s ČSN P ENV 13670-1. Veškerá armatura ŽB konstrukcí bude před zalitím zkontrolována technickým dozorem investora. Po obnažení základové spáry, při výkopových pracích, se ověří soulad s předpoklady výpočtu. D.1.2.9. Seznam použitých podkladů, norem, technických předpisů, odborné literatury, výpočetních programů apod. Seznam použitých podkladů: - Architektonicko-stavební řešení: Ing. Jan Rašík - Hydrogeologický posudek: ZEMPOLA sdružení, RNDr. Miroslav Konečný, CSc - Ověření tvaru střešních vazníků: INGENIA Dřevostavby Soubor platných ČSN: - ČSN_EN_1990_69473 Zásady navrhování konstrukcí - ČSN_EN_1990_a1_77811 Zásady navrhování konstrukcí - ČSN_EN_1991-1-1_69328 Zatížení konstrukcí (objemové a vlastní. tíhy, užitná zatížení.) - ČSN_EN_1991-1-3_72773 Zatížení konstrukcí (zatížení sněhem) - ČSN_EN_1991-1-3Z1_76935 Zatížení konstrukcí - ČSN_EN_1991-1-4_77516 Zatížení konstrukcí (zatížení větrem) - ČSN_EN_1992-1-1_76653 Navrhování betonových konstrukcí 7/48

D.1.2.a Technická zpráva - ČSN_EN_1996-1-1_78018 Navrhováni zděných konstrukcí Obecná pravidla - ČSN_EN_1995-1-1_77228 Navrhování dřevěných konstrukcí - ČSN_EN_1993-1-1_77439 Navrhováni ocel. konstrukcí Obecná pravidla - ČSN_EN_1997-1_76531 Navrhováni geotechnických kcí.obecná pravidla Programové vybavení: - Autocad release 2002 - Výpočetní systém RENEX firmy RECOC s.r.o - Software FINE spol. s.r.o. - Microsoft Office - Statické tabulky D.1.2.10. Specifické požadavky na rozsah a obsah dokumentace pro provádění stavby, případně dokumentace zajišťované jejím zhotovitelem Dodavatel příhradových střešních vazníků si zajistí prováděcí/dílenskou dokumentaci použitých vazníků a kladečské schéma s detaily kotvení a zavětrování. Zhotovitel (dodavatel) zděných konstrukcí je povinen provést zděné konstrukce dle prováděcí dokumentace, kde budou dořešeny dílčí části konstrukcí nosných stěn, pilířů, překladů a dalších zvlášť exponovaných míst v konstrukci. Zhotovitel základových konstrukcí zajistí po odkrytí základové spáry ověření souladu mezi skutečnými základovými poměry a předpoklady výpočtu (hladina spodní vody, parametry a zatřízení základové půdy). výztuže. Zhotovitel všech ŽB konstrukcí si zajistí jejich prováděcí a dílenské výkresy tvaru a D.1.2.11. Závěr Statický výpočet byl zpracován na základě poskytnutých podkladů, v rozsahu určeném objednatelem. Konstrukce byly posouzeny v souladu platných norem ČSN EN. Navržené konstrukce vyhovují jak z hlediska mechanické odolnosti a stability (1.MS), tak z hlediska použitelnosti deformace (2.MS). V případě nejasností se obraťte na zpracovatele. V Ostravě dne 14.11.2016 Ing. David Švrček 8/48

D.1.2.c STATICKÝ VÝPOČET POPIS: Jedná se o novostavbu jednopodlažního, nepodsklepeného rodinného domu s půdorysem ve tvaru L. Celkové půdorysné rozměry objektu jsou 24,9m x 13,8m. Objekt je situován na rovinatém pozemku. Výška objektu v nejvyšším bodu střechy je 4,4m. Objekt bude založen plošně na základových pásech a podlahové desce. Svislé nosné konstrukce budou tvořeny tvárnicemi z pórobetonu. Střešní konstrukce RD bude sedlová, tvořená dřevěnými příhradovými vazníky. Střešní roviny obou lodí mají různé sklony. RD se nachází na katastrálním území obce Chlebovice okres Frýdek-Místek. OKRAJOVÉ PODMÍNKY: Výška střechy: 4,4 m Sklon střechy č.1: 26, 15 Sklon střechy č.2: 29, 17 LOKALITA: Chlebovice, okres F-M - Sněhová oblast III > Sk 1,5 kpa (dle ČSN EN 1991-1-3: 2005/Z1: 2006) - Větrová oblast II > Referenční rychlost větru vb,o 25,0 m sˉ¹, Kategorie terénu: III (dle CSN_EN_1991-1-4_2007) 1 NÁVRH STŘEŠNÍ KONSTRUKCE Konstrukci střechy a podhledu RD budou tvořit dřevěné příhradové vazníky, uložené na pozedním věnci. Půdorysné rozmístění prvků střešní konstrukce a výškové uspořádání viz část dokumentace Architektonicko-stavebního řešení. SKLADBA STŘEŠNÍHO PLÁŠTĚ SEDLOVÉ STŘECHY NAD 2.NP: - Plechová profilovaná krytina (20 kg/m²) - Laťování (1,5 kg/m) - pojistná HI (4 kg/m²) - Kontralatě (1,5 kg/m²) - Příhradové vazníky (50 kg/m²) - TI tl. 300 mm (150 kg/m³) - SDK podhled (16 kg/m²) 9/48 D.1.2.c Statický výpočet

1.1 ZATÍŽENÍ STÁLÁ PRUH 1m Popis zatížení Výpočet qk [KN/m] Krytina plechová 0.20 * 1m 0.200 Laťování 50x35 po 400 mm (2,5 latí do metru rozteč 400 mm) 0,015 * 3 * 1m 0,045 Pojistná HI 0.04 * 1m 0.040 Kontralatě 0,015*1,25*1m 0,019 TI tl. 300mm 0.30 * 1,5 * 1m 0,450 Sádrokartonový podhled 0.16 * 1m 0,160 Celkem 0,91 kn/m * Hmotnost nosné konstrukce bude započítána jako vlastní tíha ve výpočetním programu. 1.2 ZATÍŽENÍ SNĚHEM PRUH 1m Jako podklad byla použita mapa sněhových oblastí vypracovaná Českým hydrometeorologickým ústavem dle ČSN EN 1991-1-3: 2005/Z1: 2006. Sněhová oblast III: Sk 1,5kPa Součinitel expozice Ce: Ce 1,0 Součinitel tepla Ct: Ct 1,0 Výpočet zatížení sněhem na střeše a návěje na nižší střeše viz příloha č.1. 1.3 ZATÍŽENÍ VĚTREM PRUH 1m Jako podklad byla použita mapa sněhových oblastí vypracovaná Českým hydrometeorologickým ústavem dle ČSN EN 1991-1-4: 2007/Z1: 2010. Výpočet tlaku větru na střešní konstrukce viz. Příloha č.1. Použité hodnoty tlaku větru na střešní konstrukci: Sání: We,min -0,3 kn/m² Tlak: We,max 0,2kN/m² 1.4 UŽITNÁ ZATÍŽENÍ PRUH 1m Na střešních konstrukcích kategorie H, uvažuji spojité zatížení qk 0,75 kn/m² (10m²) a osamělé břemeno Qk 1,0kN. 10/48 D.1.2.c Statický výpočet

1.5 ZATÍŽENÍ PŘÍHRADOVÝCH VAZNÍKŮ KONSTRUKCE STŘECHY Příhradové vazníky budou kladeny na roznášecí prahy kotvené do pozedního věnce 2.NP. Vazníky jsou zatíženy vlastní tíhou, skladbou střechy a podhledu, zatížením od údržby, zatížením klimatickým od sněhu a větru. Přesné dimenze jednotlivých prvků vazníku stanoví v rámci prováděcí/dílenské dokumentace dodavatel. STŘEŠNÍ KONSTRUKCE RD: Dřevěné příhradové nosníky se styčníky s prolisovanými trny: Světlé rozpětí/výška vazníku v hřebeni delší strana: Asymetrický sedlový tvar 7000/1616mm Sklony střešní roviny delší strana: 26 /15 Světlé rozpětí/výška vazníku v hřebeni kratší strana: 5900/1616mm Sklony střešní roviny delší strana: 29 /17 Uvažovaná rozteč vazníků: 1000mm * Koncepční návrh příhradových vazníků ve spolupráci s fa INGENIA dřevostavby Opava. Schéma typických vazníků a klimatická zatížení viz příloha č.1. 2 NÁVRH ŽB POZEDNÍHO VĚNCE RD ŽB pozední věnec RD bude probíhat spojitě po celém obvodu zhlaví obvodových stěn objektu v úrovni uložení prahu pro příhradové vazníky střešní konstrukce. V místě nadrozměrného otvoru pro garážová vrata bude mít ŽB pozední věnec sníženou spodní hranu a bude zároveň sloužit jako překlad zmíněného otvoru. Věnec je nutné provést spojitě po celém obvodu a výztuž stykovat přesahem. ŽB pozední věnec má v objektu funkci ztužující a zajišťuje řádné kotvení konstrukce střechy. 2.1 SPOJITÉ ZATÍŽENÍ ŽB VĚNCE: Vodorovné zatížení pozedního věnce je tvořeno převážně vodorovnými silami od působení větru, které je zadáno jako liniové spojité zatížení. qk,max 1,2 kn/m (tlak) qk,min -0,4 kn/m (sání) D.1.2.c Statický výpočet 11/48

2.2 NÁVRH ŽB VĚNCE: ŽB POZEDNÍ VĚNEC NAD 1.NP BĚŽNÁ ČÁST: Rozměr ŽB věnce: Beton: Betonářská výztuž: Vyztužení: b/h 300/250 mm C25/30XC1 B500 B 2x3 profily Ø14 (3 profily po krajích), Třmínky Ø8 po 200 mm, krytí 25mm 2.3 ZATÍŽENÍ ŽB PŘEKLADU NAD GARÁŽOVÝMI VRATY: Svislé zatížení překladu nad garážovými vraty představuje vlastní tíha překladu a zatížení štítovou stěnou objektu. Zatížení od štítové stěny objektu: qk 2,9 kn/m ŽB POZEDNÍ VĚNEC - PŘEKLAD NAD GARÁŽOVÝMI VRATY: Rozměr ŽB věnce: Beton: Betonářská výztuž: Vyztužení: b/h 300/500 mm C25/30XC1 B500 B Dolní výztuž: 3 profily Ø18 Horní výztuž: 3 profily Ø14 Třmínky Ø8 po 150 mm, krytí 25mm *Poznámka: v překladu bude procházet výztuž pozedního věnce (běžné části) a statická výztuž bude doložena dle schématu v příloze č. 2. Schéma zatížení, schéma vyztužení, vnitřní síly a posouzení viz příloha č. 2. 3 NÁVRH PŘEKLADŮ NAD OTVORY Překlady nad otvory ve svislých nosných zděných konstrukcích budou tvořeny systémovými nosnými překlady YTONG NOP v délkách a skladbách předepsanými výrobcem pro danou světlost otvoru, zatížení a tloušťku zdiva. V nenosných dělících příčkách budou překlady tvořeny systémovými nenosnými překlady YTONG NEP v délkách a skladbách předepsanými výrobcem pro danou světlost otvoru a tloušťku zdiva. Překlad nad garážovými vraty světlosti 5,6m bude řešen jako železobetonový monolitický, provedený v rámci pozedního věnce. Průřez a vyztužení viz výše (kapitola pozední věnce). Tvar a umístění v konstrukci viz část dokumentace ASŘ. 12/48 D.1.2.c Statický výpočet

4 POSOUZENÍ NOSNÉHO ZDIVA 4.1 POPIS, OKRAJOVÉ PODMÍNKY: Obvodové nosné stěny objektu budou vyzděny z tvárnic Ytong P2-375mm, vnitřní nosné stěny budou vyzděny z tvárnic Ytong P4-300mm. Na všech nosných stěnách bude proveden ŽB pozední věnec. Nenosné vnitřní příčky budou provedeny z tvárnic Ytong tl 100 a 150mm Výpočet zatížení a parametry zdiva, viz příloha č. 2. 5 POSOUZENÍ ZÁKLADOVÝCH KONSTRUKCÍ 5.1 POPIS, OKRAJOVÉ PODMÍNKY: Zemina v úrovni základové spáry a v aktivní zóně je, dle Hydrogeologického průzkumu, pro výpočet uvažována jako jílovitá hlína F6 (CL), pevné až tuhé konzistence, dle ČSN 73 1001 s výpočtovou únosností Rd 150kPa (dle hloubky založení) a modulem přetvárnosti Edef 3-6MPa. Území není poddolováno a základové konstrukce nebudou ovlivňovány podzemní vodou. Z těchto vstupů a stanového zatížení byly navrženy šířky základových pásů. Rozměry a pozice základových konstrukcí jsou zřejmé části dokumentace ASŘ. Po odkrytí základové spáry je nutné ověřit předpoklady výpočtu (soulad základových poměrů s IG průzkumem a zatřízením základové zeminy), zajistit řádné zhutnění základové spáry a provedení podsypů dle dokumentace ASŘ. Základové pásy je možno provést jako jednostupňové nebo dvoustupňové s minimální výškou spodního stupně 400mm a šířkou druhého stupně 300mm (např. do tvarovek ztraceného bednění). 5.2 NÁVRH ŠÍŘKY ZÁKLADOVÝCH PÁSŮ: ZÁKLADOVÝ PÁS POD OBVODOVOU STĚNOU RD: Šířka: 600mm Beton: C25/30XC2 ZÁKLADOVÝ PÁS POD VNITŘNÍ NOSNOU STĚNOU RD: Šířka: Beton: 600mm C25/30XC2 Výpočet zatížení a návrh šířky základových konstrukcí, viz příloha č. 3. 13/48 D.1.2.c Statický výpočet

6 PŘÍLOHA Č. 1 NÁVRH STŘEŠNÍ KONSTRUKCE - Vstupy a výstupy z výpočetních programů, posouzení, schémata, podklady 14/48 D.1.2.c Statický výpočet

Zatížení sněhem Podle: ČSN EN 1991-1-1, Z1, Z2, Z3 sněhová oblast: III změna Z1 s k 1,5 kn/m 2 součinitel expozice: Normální typ krajiny: plochy, kde nedochází na stavbách k C e 1,0 výraznému přemístění sněhu větrem kvůli okolnímu terénu, jiným NA.2.13 stavbám nebo stromům. tepelný součinitel: C t 1,0 NA.2.14 sklon střechy: α 1 26,00 µ 1 (α 1 ) 0,80 µ 2 (α 1 ) 1,49 α 2 15,00 µ 1 (α 2 ) 0,80 µ 2 (α 2 ) 1,20 α 12 20,50 µ 2 (α 12 ) 1,35 zatížení sněhem na střechu: s µ C i i e C s t k s 1 (α 1 ) 1,200 kn/m 2 s 2 (α 1 ) 2,240 kn/m 2 s 1 (α 2 ) 1,200 kn/m 2 s 2 (α 2 ) 1,800 kn/m 2 s 2 (α 12 ) 2,020 kn/m 2 α 12 ( α + α ) 1 2 2 (5.1) uspořádání zatížení na střeše: Pultová střecha Sedlová střecha 12 12 Vícelodní budovy S t r a n a 2 2 17/48

Zatížení sněhem Podle: ČSN EN 1991-1-1, Z1, Z2, Z3 sněhová oblast: III změna Z1 s k 1,5 kn/m 2 součinitel expozice: Normální typ krajiny: plochy, kde nedochází na stavbách k C e 1,0 výraznému přemístění sněhu větrem kvůli okolnímu terénu, jiným NA.2.13 stavbám nebo stromům. tepelný součinitel: C t 1,0 NA.2.14 sklon střechy: α 1 29,00 µ 1 (α 1 ) 0,80 µ 2 (α 1 ) 1,57 α 2 17,00 µ 1 (α 2 ) 0,80 µ 2 (α 2 ) 1,25 α 12 23,00 µ 2 (α 12 ) 1,41 zatížení sněhem na střechu: s µ C i i e C s t k s 1 (α 1 ) 1,200 kn/m 2 s 2 (α 1 ) 2,360 kn/m 2 s 1 (α 2 ) 1,200 kn/m 2 s 2 (α 2 ) 1,880 kn/m 2 s 2 (α 12 ) 2,120 kn/m 2 α 12 ( α + α ) 1 2 2 (5.1) uspořádání zatížení na střeše: Pultová střecha Sedlová střecha 12 12 Vícelodní budovy S t r a n a 2 2 18/48

Podle: ČSN EN 1991-1-4; oprava 1,3.3; změny Z1,Z2,Z3; ed. 2, NA ed. A, změna A1 Výchozí základní rychlost větru v b,0 25 [m/s] pro oblast II Základní rychlost větru v c c v Kategorie terénu Součinitel terénu z 0 k r 0,19 z 0, II z 0 z min 25 [m/s] III 0,3 [m] 5[m] c 0 (z) 1,0 c dir 1,0 c season 1,0 ρ 1,25 [kg/m 3 ] k l 1,0 z 0,II 0,05 [m] z max 200 [m] 0,21539 Součinitel drsnosti terénu Intenzita turbolence c ( z) k r r ln z z c ( z) cr ( zmin ) Střední rychlost větru v z) c ( z) c ( z) v 0 Maximální dynamický tlak 2 q ( z) 1+ 7l ( z) 1/ 2ρv ( z lv ( z) c ZATÍŽENÍ VĚTREM kl ( z) ln( z / 0 z 0 r lv ( z) lv( zmin ) min m ( r 0 p b dir season b, 0 [ ] ) v b 0,07 m Oblasti rovnoměrně pokryté vegetací nebo budovami nebo s izolovanými překážkami, jejichž vzdálenost je maximálně 20násobek výšky překážek (jako jsou vesnice, předměstský terén, souvislý les) z ) min z < z z z max ROZMĚRY BUDOVY Výška budovy h 2,8 [m] Šířka budovy b 14,0 [m] Délka budovy d 25,0 [m] Podlaží 1 Výška objektu Výška pro výpočet Intenzita turbolenc e Souč. drsnosti terénu Střední rychlost větru Max. dynamic ký tlak z l v (z) c r (z) v m (z) q p (z) [m] [m] [-] [-] [km/h] [kn/m 2 ] 2,75 2,75 0,3554 0,6060 15,15 0,500 S t r a n a 2 5 19/48

TLAK VĚTRU NA STĚNY - VÍTR Y POHLED NA STĚNU e 5,5 m VÍTR Y By Cy Ay By Cy h By Cy d SÁNÍ Ay, By, Cy SÁNÍ Ay, By, Cy SÁNÍ Ey POHLED e/5 4/5e d-e 1,10 m 4,40 m 19,50 m TLAK Dy d 25,00 m b Součinitel vnějšího tlaku na stěny c pe,10 Ay By Cy Dy Ey h / d 0,11 m -1,20-0,80-0,50 0,70-0,30 VÍTR Y Výška lin. zat Podlaží Výška podlaží Výška z pro výpočet Intenzita turbolenc e Součinite l drsnosti terénu STĚNY - VÍTR Y Střední rychlost větru Maximál ní dynamic Tlak působící na příslušnou oblast stěny tlaku ký tlak Ay By Cy Dy Ey z l v (z) c r (z) v m (z) q p (z) w e,ay (z) w e,by (z) w e,cy (z) w e,dy (z) w e,ey (z) [m] [m] [m] [-] [-] [km/h] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] 2,75 1 2,75 2,75 0,3554 0,6060 15,15 0,500-0,600-0,400-0,250 0,350-0,150 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 h 2,75 m TLAK VĚTRU NA STĚNY - VÍTR X 20/48 S t r a n a 3 5

POHLED NA STĚNU e 5,5 m POHLE VÍTR X Bx Cx Ax Bx Cx h Bx Cx e/5 4/5e d-e 1,10 m 4,40 m 8,50 m VÍTR X d TLAK Dx SÁNÍ Ax, Bx, Cx b 14,00 m Součinitel vnějšího tlaku na stěny c pe,10 Ax Bx Cx Dx Ex h / b 0,20 m -1,20-0,80-0,50 0,70-0,30 SÁNÍ Ax, Bx, Cx Výška lin. zat Podlaží Výška podlaží Výška z pro výpočet tlaku Intenzita turbolenc e Součinite l drsnosti terénu STĚNY - VÍTR X Střední rychlost větru Maximál ní dynamic ký tlak Tlak působící na příslušnou oblast stěny Ax Bx Cx Dx Ex větru z l v (z) c r (z) v m (z) q p (z) w e,ax (z) w e,bx (z) w e,cx (z) w e,dx (z) w e,ex (z) [m] [m] [m] [-] [-] [km/h] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] 2,75 1 2,75 2,75 0,3554 0,6060 15,15 0,500-0,600-0,400-0,250 0,350-0,150 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 h 2,75 m m SÁNÍ Ex b S t r a n a 4 5 21/48

SEDLOVÁ STŘECHA - VÍTR h s 2,00 m α 15,95 α h celk 4,75 m h,s 2,00 m h 2,75 m h,celk 4,75 m 0 b 14,00 m SEDLOVÁ STŘECHA - VÍTR Y e 9,5 m d 25,00 m F y e/ Iy Hy HŘEBEN Iy Hy Gy Gy Fy b 14,00 m 0,95 m e/4 e/10 4,75 m e/2 2,38 m Tlak působící na příslušnou oblast Fy Gy Hy Iy w e,fy (z) w e,gy (z) w e,hy (z) w e,iy (z) [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] -0,937-0,870-0,307-0,250 VÍTR Y SEDLOVÁ STŘECHA - VÍTR X e 9,5 m VÍTR X d 25,00 m e/4 2,38 m e/4 Gx Fx Fx Hx HŘEBEN Jx Ix e/10 e/10 0,95 m b 14,00 m Tlak působící na příslušnou oblast střechy Fx Gx Hx Ix Jx w e,fy (z) w e,gy (z) w e,hy (z) w e,iy (z) w e,iy (z) [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] -0,909-0,391-0,147-0,200-0,485 0,116 0,116 0,106 0 0 22/48 S t r a n a 5 5

ÔÈÍ ÔÍÔÍ ÓÍ ÔÈÍ ÁÏ ÌÏÈ ÎÈÎ ÍÍÌ Ô Ô ÔÏÏÎ Ô Ô ÎÈÎ ÏÔË Ô Î ÔËË ÓËÌ 23/48

ÔÁÌ ÔÍÔÍ ÌÓÌ ÔÁÌ ÔÏ ÏÎÍ ÈÁÓ ÔÏÏÌ ÁÓË ÈÁÓ ÏÎÁ ÔÓÁ ÔÈÈ ÓÁÍ 24/48

7 PŘÍLOHA Č. 2 POSOUZENÍ PŘEKLADŮ A NOSNÉHO ZDIVA - Vstupy a výstupy z výpočetních programů, posouzení, schémata, podklady 25/48 D.1.2.c Statický výpočet

Zakázka: RD Chlebovice Popis: ZATÍŽENÍ ZDIVA Konstrukce: Obvodový základový pás Materiál Poznámka Šířka Výška Objemová Zatížení Součinitel Zatížení název mezivýpočet konstrukce konstrukce hmotnost normové zatížení výpočtové [m] [m] [kg/m3] [kn/m] γ [kn/m] Pozední věnec Hmotnost na m 0,30 0,25 260 1,95 1,50 2,93 Střešní konstrukce z vazníků Hmotnost na m2 1,00 4,70 7 3,29 1,35 4,44 Skladba střešní konstrukce Hmotnost na m2 1,00 4,70 91,00 4,28 1,35 5,77 Zatížení sněhem Hmotnost na m2 1,00 4,70 12 5,64 1,50 8,46 CELKEM 15,16 1,43 21,60 Konstrukce: Vnitřní základový pás Materiál Poznámka Šířka Výška Objemová Zatížení Součinitel Zatížení název mezivýpočet konstrukce konstrukce hmotnost normové zatížení výpočtové [m] [m] [kg/m3] [kn/m] γ [kn/m] Pozední věnec Hmotnost na m 0,30 0,25 260 1,95 1,50 2,93 Střešní konstrukce z vazníků Hmotnost na m2 1,00 5,40 7 3,78 1,35 5,10 Skladba střešní konstrukce Hmotnost na m2 1,00 5,40 91,00 4,91 1,35 6,63 Zatížení sněhem Hmotnost na m2 1,00 5,40 12 6,48 1,50 9,72 CELKEM 17,12 1,42 24,38 26/48

ÏÚÏÚÌ æ ±º± 7 º ± «± ÓÛÌÎ Ù ÌÈÎ ÃøæÚ ÌÍÚ Æ ªµ Ô ÒÌÈÎ ÓÛÌÎ øº? 3 ª± ª Æ ª º ø µ æ ÙËÎ ª µ ÈÓ ÏÚ 27/48

ÏÚÏÚÍ ÃøæÚ ÌÁÚ Æ ªµ Ô ÒÌ ÏÛÎ øº? 3 ª± ª Æ ª º ø µ æ ÙËÎ ª µ ÏÚ 28/48 ÈÎ

8 PŘÍLOHA Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ZALOŽENÍ - Vstupy a výstupy z výpočetních programů, posouzení, schémata, podklady 38/48 D.1.2.c Statický výpočet

12 Z E M P O L A sdružení 739 53 H n o j n í k č.136 Geologický a technický profil vrtu Zpracovatel úkolu: RNDr. Miroslav KONEČNÝ,CSc. Ing. Miroslav Prokop Hloubeno dne: 10.11.2016 Obec a k.ú. : Frýdek-Místek, Chlebovice Místo: p.č. 697/17 Způsob vrtání: ruční Vrtný nástroj: vrtací ruční souprava Podzemní voda Hloubka - m Litologický popis hornin Geologický řez naražená ustálená Orniční humusový horizont původní, 0,24 Jíl s nízkou plasticitou, s příměsí štěrku, zařazený jako třída F6, symbolu CL jen málo propustný min.od 3-4.. Jíl štěrkovitý, zařazený jako třída F 2, symbolu CG, nezvodněný, až středně propustný...až do nepropustného skalního podloží... V Hnojníku 30. listopadu 2016 Zpracoval :. 39/48

Zakázka: RD Chlebovice Popis: ZATÍŽENÍ DO ZÁKLADŮ Konstrukce: Obvodový základový pás Materiál Poznámka Šířka Výška Objemová Zatížení Součinitel Zatížení název mezivýpočet konstrukce konstrukce hmotnost normové zatížení výpočtové [m] [m] [kg/m3] [kn/m] γ [kn/m] Těleso základu Železobeton 0,50 1,10 260 14,30 1,35 19,31 Nosné zdivo Ytong P2-375 - 1.NP Hmotnost na m2 1,00 2,75 209,00 5,75 1,35 7,76 Pozední věnec Hmotnost na m 0,30 0,25 260 1,95 1,50 2,93 Střešní konstrukce z vazníků Hmotnost na m2 1,00 4,70 7 3,29 1,35 4,44 Skladba střešní konstrukce Hmotnost na m2 1,00 4,70 91,00 4,28 1,35 5,77 Zatížení sněhem Hmotnost na m2 1,00 4,70 12 5,64 1,50 8,46 CELKEM 35,20 1,38 48,66 Konstrukce: Vnitřní základový pás Materiál Poznámka Šířka Výška Objemová Zatížení Součinitel Zatížení název mezivýpočet konstrukce konstrukce hmotnost normové zatížení výpočtové [m] [m] [kg/m3] [kn/m] γ [kn/m] Těleso základu Železobeton 0,60 1,10 260 17,16 1,35 23,17 Nosné zdivo Ytong P4-300 - 1.NP Hmotnost na m2 1,00 2,75 22 6,05 1,35 8,17 Pozední věnec Hmotnost na m 0,30 0,25 260 1,95 1,50 2,93 Střešní konstrukce z vazníků Hmotnost na m2 1,00 5,40 7 3,78 1,35 5,10 Skladba střešní konstrukce Hmotnost na m2 1,00 5,40 91,00 4,91 1,35 6,63 Zatížení sněhem Hmotnost na m2 1,00 5,40 12 6,48 1,50 9,72 CELKEM 40,33 1,38 55,72 40/48

RD Chlebovice Obvodový základový pás Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Akce Část Popis Datum : : : : Nastavení RD Chlebovice Obvodový základový pás Plošné založení 14.11.2016 Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Materiály a normy Betonové konstrukce : Součinitele EC2 : Sedání Metoda výpočtu : Omezení deformační zóny : Patky EN 1992-1-1 (EC2) standardní Výpočet pro odvodněné podmínky : Metodika posouzení : Návrhový přístup : Stálé zatížení : g G ČSN 73 1001 (Výpočet pomocí edometrického modulu) pomocí strukturní pevnosti standardní postup výpočet podle EN1997 1 - redukce zatížení a materiálu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 [ ] 1,00 [ ] Kombinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 [ ] 1,00 [ ] Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : g f 1,00 [ ] Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Součinitel redukce pevnosti horniny : g c g cu g v 1,00 1,00 1,00 [ ] [ ] [ ] Kombinace 2 1,25 [ ] 1,25 1,40 1,40 [ ] [ ] [ ] Základní parametry zemin Číslo Název Vzorek j ef [ ] c ef [kpa] g [kn/m 3 ] g su [kn/m 3 ] d [ ] 1 Třída F6, konzistence tuhá 19,00 12,00 21,00 11,00 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída F6, konzistence tuhá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Edometrický modul : Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeminy : g j ef c ef E oed m g sat 21,00 kn/m 3 19,00 12,00 kpa 9,50 MPa 0,10 21,00 kn/m 3 [GEO5 - Patky verze 5.15.25.0 hardwarový klíč 4280 / 2 RECOC, spol. s r.o. Copyright 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved www.fine.cz] 1 41/48

RD Chlebovice Obvodový základový pás Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu Hloubka základové spáry Tloušťka základu Sklon upraveného terénu Sklon základové spáry h z d t s 1 s 2 1,00 1,00 0,40 m m m Objemová tíha zeminy nad základem 2 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu Šířka pasu (x) Šířka sloupu ve směru x Objem pasu 13,50 0,60 0,30 0,24 m m m m 3 /m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Materiál konstrukce Objemová tíha g 23,00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 25/30 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Modul pružnosti Ocel podélná : B500 Mez kluzu Ocel příčná: B500 Mez kluzu Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva [m] Přiřazená zemina f ck f ctm E cm 25,00 2,60 3100 f yk 50 MPa f yk 50 MPa MPa MPa MPa Vzorek 1 5,00 Třída F6, konzistence tuhá 2 - Třída F6, konzistence tuhá Zatížení Číslo 1 2 Zatížení nové změna ANO ANO MSU MSP Název Typ Návrhové Užitné N [kn/m] 5 36,00 M y [knm/m] H x [kn/m] Celkové nastavení výpočtu Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá [GEO5 - Patky verze 5.15.25.0 hardwarový klíč 4280 / 2 RECOC, spol. s r.o. Copyright 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved www.fine.cz] 2 42/48

RD Chlebovice Obvodový základový pás Posouzení čís. 1 Posouzení zatěžovacích stavů MSU MSU MSP MSP Název Vl. tíha příznivě Ano Ne Ano Ne e x [m] e y [m] s [kpa] 98,53 103,85 75,20 75,20 R d [kpa] 341,89 341,89 225,82 225,82 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží G Z Posouzení svislé únosnosti 5,52 3,60 kn/m kn/m Tvar kontaktního napětí : obdélník Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 2. (MSP) Využití [%] 28,82 30,38 33,30 33,30 Vyhovuje Ano Ano Ano Ano Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp 0,68 m Dosah smykové plochy l sp 1,75 m Výpočtová únosnost zákl. půdy Extrémní kontaktní napětí Svislá únosnost VYHOVUJE R d s Posouzení vodorovné únosnosti 225,82 75,20 kpa kpa Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (MSU) Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu Úhel tření základ-základová spára Soudržnost základ-základová spára Horizontální únosnost základu Extrémní horizontální síla R dh H Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 1 S pd y a 24,89 Sednutí a natočení základu - vstupní data 4,53 19,00 12,00 kn kn kn kpa Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu k 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží G Z Sednutí středu délkové hrany Sednutí středu šířkové hrany 1 Sednutí středu šířkové hrany 2 5,52 3,60 1,2 2,2 2,2 kn/m kn/m mm mm mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky [GEO5 - Patky verze 5.15.25.0 hardwarový klíč 4280 / 2 RECOC, spol. s r.o. Copyright 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved www.fine.cz] 3 43/48

RD Chlebovice Obvodový základový pás Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def 4,43 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k2071,85) Základ je ve směru šířky tuhý (k447,52) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu 2,6 mm Hloubka deformační zóny 2,12 m Natočení ve směru šířky 0 (tan*1000) Dimenzace čís. 1 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu 5 kn Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy Síla přenášená smykovou pevností ŽB Uvažovaný obvod sloupu Smykové napětí na obvodu sloupu Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu Patka na protlačení VYHOVUJE u 0 v Ed,max v Rd,max 25,00 25,00 1,04 0,07 4,50 kn kn m MPa MPa [GEO5 - Patky verze 5.15.25.0 hardwarový klíč 4280 / 2 RECOC, spol. s r.o. Copyright 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved www.fine.cz] 4 44/48

RD Chlebovice Vnirřní základový pás Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Akce Část Popis Datum : : : : Nastavení RD Chlebovice Vnirřní základový pás Plošné založení 14.11.2016 Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Materiály a normy Betonové konstrukce : Součinitele EC2 : Sedání Metoda výpočtu : Omezení deformační zóny : Patky EN 1992-1-1 (EC2) standardní Výpočet pro odvodněné podmínky : Metodika posouzení : Návrhový přístup : Stálé zatížení : g G ČSN 73 1001 (Výpočet pomocí edometrického modulu) pomocí strukturní pevnosti standardní postup výpočet podle EN1997 1 - redukce zatížení a materiálu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 [ ] 1,00 [ ] Kombinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 [ ] 1,00 [ ] Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : g f 1,00 [ ] Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Součinitel redukce pevnosti horniny : g c g cu g v 1,00 1,00 1,00 [ ] [ ] [ ] Kombinace 2 1,25 [ ] 1,25 1,40 1,40 [ ] [ ] [ ] Základní parametry zemin Číslo Název Vzorek j ef [ ] c ef [kpa] g [kn/m 3 ] g su [kn/m 3 ] d [ ] 1 Třída F6, konzistence tuhá 19,00 12,00 21,00 11,00 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída F6, konzistence tuhá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Edometrický modul : Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeminy : g j ef c ef E oed m g sat 21,00 kn/m 3 19,00 12,00 kpa 9,50 MPa 0,10 21,00 kn/m 3 [GEO5 - Patky verze 5.15.25.0 hardwarový klíč 4280 / 2 RECOC, spol. s r.o. Copyright 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved www.fine.cz] 1 45/48

RD Chlebovice Vnirřní základový pás Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu Hloubka základové spáry Tloušťka základu Sklon upraveného terénu Sklon základové spáry h z d t s 1 s 2 1,00 1,00 0,40 m m m Objemová tíha zeminy nad základem 2 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu Šířka pasu (x) Šířka sloupu ve směru x Objem pasu 8,00 0,60 0,30 0,24 m m m m 3 /m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Materiál konstrukce Objemová tíha g 23,00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 25/30 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Modul pružnosti Ocel podélná : B500 Mez kluzu Ocel příčná: B500 Mez kluzu Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva [m] Přiřazená zemina f ck f ctm E cm 25,00 2,60 3100 f yk 50 MPa f yk 50 MPa MPa MPa MPa Vzorek 1 5,00 Třída F6, konzistence tuhá 2 - Třída F6, konzistence tuhá Zatížení Číslo 1 2 Zatížení nové změna ANO ANO MSU MSP Název Typ Návrhové Užitné N [kn/m] 56,00 41,00 M y [knm/m] H x [kn/m] Celkové nastavení výpočtu Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá [GEO5 - Patky verze 5.15.25.0 hardwarový klíč 4280 / 2 RECOC, spol. s r.o. Copyright 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved www.fine.cz] 2 46/48

RD Chlebovice Vnirřní základový pás Posouzení čís. 1 Posouzení zatěžovacích stavů MSU MSU MSP MSP Název Vl. tíha příznivě Ano Ne Ano Ne e x [m] e y [m] s [kpa] 108,53 113,85 83,53 83,53 R d [kpa] 344,24 344,24 227,25 227,25 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží G Z Posouzení svislé únosnosti 5,52 3,60 kn/m kn/m Tvar kontaktního napětí : obdélník Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 2. (MSP) Využití [%] 31,53 33,07 36,76 36,76 Vyhovuje Ano Ano Ano Ano Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp 0,68 m Dosah smykové plochy l sp 1,75 m Výpočtová únosnost zákl. půdy Extrémní kontaktní napětí Svislá únosnost VYHOVUJE R d s Posouzení vodorovné únosnosti 227,25 83,53 kpa kpa Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (MSU) Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu Úhel tření základ-základová spára Soudržnost základ-základová spára Horizontální únosnost základu Extrémní horizontální síla R dh H Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 1 S pd y a 26,95 Sednutí a natočení základu - vstupní data 4,53 19,00 12,00 kn kn kn kpa Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu k 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží G Z Sednutí středu délkové hrany Sednutí středu šířkové hrany 1 Sednutí středu šířkové hrany 2 5,52 3,60 1,4 2,7 2,7 kn/m kn/m mm mm mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky [GEO5 - Patky verze 5.15.25.0 hardwarový klíč 4280 / 2 RECOC, spol. s r.o. Copyright 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved www.fine.cz] 3 47/48

RD Chlebovice Vnirřní základový pás Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def 4,43 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k2071,85) Základ je ve směru šířky tuhý (k447,52) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu 2,9 mm Hloubka deformační zóny 2,12 m Natočení ve směru šířky 0 (tan*1000) Dimenzace čís. 1 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu 56,00 kn Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy Síla přenášená smykovou pevností ŽB Uvažovaný obvod sloupu Smykové napětí na obvodu sloupu Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu Patka na protlačení VYHOVUJE u 0 v Ed,max v Rd,max 28,00 28,00 1,04 0,08 4,50 kn kn m MPa MPa [GEO5 - Patky verze 5.15.25.0 hardwarový klíč 4280 / 2 RECOC, spol. s r.o. Copyright 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved www.fine.cz] 4 48/48