TEPELNĚIZOLAČNÍ VLASTNOSTI V TEORII I V PRAXI

TEPELNĚIZOLAČNÍ VLASTNOSTI V TEORII I V PRAXI

Pórobeton tepelněizolační zdící materiál Ideální tepelná izolace, velké množství vzduchu zachycené v oddělených buňkách, tak aby vzduch nemohl proudit V pórobetonu se vyskytuje vzduch v miliónech dutin, v uzavřených makropórech a mikropórech (cca. 4 mil./m³) 2

TEPELNÁ VODIVOST VE VZTAHU K VLHKOSTI

Závislost tepelné vodivosti na hmotnostní vlhkosti Tepelná vodivost W/(m.K) 0,4 0,35 0,3 0,25 P2-350 0,2 P2-400 0,15 P4-500 0,1 0,05 0 0 10 20 30 40 50 60 70 Hmotnostní vlhkost (%) 4

Vysychání vyzděné obvodové stěny 5

Ustálená hmotnostní vlhkost v pórobetonu 6

KONDENZACE A TRANSPORT VLHKOSTI

Termodynamické vlastnosti vzdušná vlhkost Vlhký vzduch je fyzikálního pohledu dvousložková směs: suchého vzduchu a vodní páry Teplota podmiňuje mikrokinetický stav energie Rychlé molekuly jsou teplejší. Molekula vzduchu Molekula vody Částečný tlak vzduchu na plochu je síla vzniklá narážením molekul vzduchu Srážky Částečný tlak vzduchu roste se zvyšující se teplotou. F plocha A 8

Termodynamické vlastnosti vzdušná vlhkost Definice částečného tlaku vodní páry Částečný tlak vodní páry na vnitřním povrchu φi Θ částečný tlak vodní páry [Pa] relativní vlhkost vnitřního vzduchu [%] teplota [ C] Částečný tlak nasycené vodní páry Psat = 610,5 e Psat = 610,5 e 17,269. Θ 237,3 + Θ Sättigungdampfdruck in Pa Pdi Tlak vodní páry v Pa Pvi = φ psat (Θ) 4500 4000 3500 3000 Sättigungdampfdruckkurve Křivka nasyseného tlaku vodní páry 2500 2000 1500 1000 21,875. Θ 500 265,5 + Θ -10 0 10 Temperatur in C 20 30 Teplota v C 9

Tlak vodní páry zimní období psat pv pv (Pa) Kondenzační zóna ppsi sat,i pv,i Hustota difúzního toku vodní páry gdb pvi Hustota difúzního toku vodní páry gda psat,e Oblast p sk kondenzace pse ppvev,e rv1, sd1 rv2, sd2 rv3, sd3 Rd (m/s) rd 10

Průběh teplot a tlaku vodních par; YTONG 375 mm 11

Průběh teplot a tlaku vodních par; YTONG 375 mm Jednovrstvá konstrukce z LAMBDA 375mm omítnutá Glaserova metoda 12

Difúze vodní páry a kapilární transport pd<ps gdampf gdampf pd<<ps pd<ps pd=ps Jen difúze vodní páry Difúze vodní páry, začíná kapilární transport Jen difúze vodní páry gwasser gdampf gwasser gwasser gdampf pd=ps pd=ps Kapilární transport, difúze vodní páry ustupuje Jen kapilární transport Jen kapilární transport, nasycené proudění (Darcy) 13

Redistribuce vody a vodní páry s kapilárním transportem psat pv pv (Pa) Kondenzační zóna ppsat,i si pv,i Hustota difúzního toku vodní páry gdb pvi Hustota toku vody gvi a gve Hustota difúzního toku vodní páry gda psat,e Oblast p sk kondenzace pse ppvev,e rv1, sd1 rv2, sd2 rv3, sd3 Rd (m/s) rd 14

Průběh teplot a tlaku vodních par; LAMBDA 450 mm + 50 mm MULTIPOR Rozložení vlhkosti stěny v zimním období. (prog. COND) Bez kondenzační zóny 15

Průběh teplot a tlaku vodních par; LAMBDA 375 mm + 50 mm EPS Rozložení vlhkosti stěny v zimním období. (prog. COND) Kondenzační zóna na rozhraní styku materiálů 16

Průběh teplot a tlaku vodních par; YTONG 375 mm 17

HOMOGENITA, TEPELNĚTECHNICKÉ VLASTNOSTI

Pórobeton izotropní materiál λd = 0,080 W/(mK) λx = λy = λz λd = 0,080 W/(mK) λd = 0,080 W/(mK) 19

Zdivo a doplňky z jednoho materiálu Okno a ostění Kompaktní zdivo bez tepelných vazeb Kvalitní ostění Bezproblémové parapety Téměř neznatelné překlady 20

Pata domu YTONG LAMBDA 375 a 450 mm požadavek ČSN 73 0540 splněn frsi,n = 0,744 < frsi = 0,918 ψn = 0,20 > ψ = -0,031 W/mK θsi = 17,11 C 21

Roh domu YTONG LAMBDA 375 mm požadavek ČSN 73 0540 splněn frsi,n = 0,744 < frsi = 0,932 ψn = 0,20 > ψ = -0,150 W/mK θsi = 17,63 C 22

Roh domu YTONG LAMBDA 375 mm se skříní požadavek ČSN 73 0540 splněn frsi,n = 0,744 < frsi = 0,798 teplota v rohu poklesla o 4,69 C! θsi = 12,94 C 23

Název přednášky Jméno přednášejícího 24

Hodnota ΔU při výpočtu měrné tepelné ztráty prostupem tepla 25

Hodnota ΔU při výpočtu měrné tepelné ztráty prostupem tepla 26

Hodnota ΔU při výpočtu měrné tepelné ztráty prostupem tepla Měrná tepelná ztráta prostupem tepla bez tepelných mostů : 439,65 W/K Přírůstek měrné tepelné ztráty prostupem tepla přes tepelné mosty ověřené výpočtem když ΔU = 0,02 W/ (m2.k) : 24,00 W/K Přírůstek měrné tepelné ztráty prostupem tepla přes tepelné mosty když ΔU = 0,10 W/ (m2.k) : 119,99 W/K 27

TEPELNĚIZOLAČNÍ VLASTNOSTI V TEORII I V PRAXI YTONG se velmi dobře vyrovnává s vlhkostí homogennost materiálu přispívá ke kvalitě detailů tepelná vodivost YTONG+ 28

Děkuji za pozornost 29

Výpočtový součinitel tepelné vodivosti stavebního materiálu Určení hodnoty λu stavebních materiálů seznamy materiálů (ČSN 73 0540-3, software, odborná literatura) deklarované výrobcem (stanovené měřením dle normovaných metodik) ČSN EN 1745 s použitím vztahů ČSN EN ISO 10456 certifikované autorizovanou osobou (CSI, TZUS) 30

Certifikace autorizovanou osobou 31

t s ok hl V [%] Snižování vlhkosti pórobetónové konstrukce v čase Léto Zima 1 Léto Zima 2 Léto 3 roky A: Obvodová stěna schopná vysychat do dvou stran, vystavená dešti (východ) B: Obvodová stěna (sever), zvenčí paronepropustně upravená, konstrukce má schopnost vysychat jen do interiéru C: Nevětraná střecha, schopná vysychat jen do interiéru. 32

Tlak vodní páry zimní období Hustota difúzního toku vodní páry gd psat, pv (Pa) pv ppsi sat,i pvi Křivka nasyceného tlaku vodní páry pvi Křivka tlaku vodní páry psat,e p Oblast sk kondenzace pse ppveve rv1, sd1 rv2, sd2 rv3, sd3 Rd (m/s) rd 33

Obvodová stěna se skříní požadavek ČSN 73 0540 splněn frsi,n = 0,744 < frsi = 0,825 ψn = 0,20 > ψ = 0,009 W/mK θsi = 13,87 C 34

Ostění okna požadavek ČSN 73 0540 splněn frsi,n = 0,744 < frsi = 0,875 ψn = 0,20 > ψ = -0,009 W/mK θsi = 16,30 C 35

Obvodová stěna se sloupkem požadavek ČSN 73 0540 splněn frsi,n = 0,744 < frsi = 0,946 ψn = 0,20 > ψ = 0,023 W/mK θsi = 18,12 C 36