Studie základního vyhodnocení spotřeby tepla po zateplení dle metodiky PENB okrajové podmínky dotace NZÚ oblast A II výzva Předkládá : Sídlo Kancelář Ing. Renata Straková Entech Group s.r.o Ke Kulturnímu domu 2/230, Praha 6 Řepy Žukovského 887/2, Praha 6 - Ruzyně Datum: 6.6.2016
Umístění a popis: Jedná se o 3 zděné bytové domy se 4 NP a suterénem bez půdy s plochou střechou. Jsou postaveny v mírně svažitém terénu s fasádami na jih a sever, štíty na východ a západ. Období výstavby cca 1965. Využití budovy: Jedná se o 3 bytové důmy o třech vchodech, celkem je zde 3 x 28 bytů dle katastru. V suterénu je u jednoho objektu navíc kromě sklepů i ubytovna. Vytápěná zóna je celé 1-4.NP (byty+ chodby) a u jednoho objektu prakticky celý suterén. Stavební konstrukce a provedené stavební úpravy: Obvodové stěny jsou vyzděny z plných cihel tloušťky 450mm, na chodbě cca 300mm. Parapety pod okny jsou cca 300mm silné (aby se vešli radiátory). Konstrukční výška podlaží je 2900 mm. Okna jsou až na pár výjimek již vyměněná za nová plastová (z různého období v průměru tak 2006, rám cca 60-70mm, izolační dvojsklo s kovovým distančním rámečkem). Domovní vchody jsou vyměněné za dřevěné s jednoduchým zasklením. V suterénu jsou také plastová okna se standardním izolačním dvojsklem okna. Stropy jsou pravděpodobně z železobetonových panelů i s podlahami cca 400mm silné. Nejvyšší strop včetně střešního pláště cca 700 mm. Nad chodbami pod střešní nástavbou pouze cca 150 mm železobetonu. Střecha je plochá, zřejmě jednoplášťová s novější krytinou s živičných pásů a údajně s dodatečným zateplením cca 100 mm izolace. Podlaha na terénu v PP v ubytovně zřejmě bez nové tepelné izolace (snížila by sv. výšku) Technická zařízení budovy: Vytápění a přípravu teplé vody zajišťuje plynová suterénní kotelna v objektu (José Martího 243/19). Kotelna je z roku 1995, kotle jsou atmosférické, údajně nízkoemisní Hydrotherm. Teplo a teplá voda je přivedena do suterénu, kde je hlavní ležatý rozvod k jednotlivým stoupačkám. Rozvody vytápění v suterénu jsou ocelové s původní minerální izolací. Otopná tělesa jsou převážně litinová s termostatickými ventily a hlavicemi, někde již i ocelová desková. Ležaté rozvody a stoupačky teplé vody v suterénu jsou z plastových trubek, převážně s běžnou izolací Miralon. Osvětlení je smíšené, ve společných prostorách převážně žárovkové. Větrání přirozené okny, mohou být i malé odtahové ventilátory v bytech zaústěné do komínů. Počet bytových jednotek : 3 x 28 Záměr invetora : Posouzení přínosů zateplení a stanovení podmínek tl. Tepelné izolace pro uplatnění dotačního titulu NZÚ oblast A0 II výzva bytové domy.
Základní energetické vyhodnocení a přínosy po realizaci zateplení Prodloužení živostnosti budovy Výrazné zlepšení vnitřního prostředí Zhodnocení nemovitosti ÚSPORA SPOTŘEBY TEPLA Poznámka. V příloze je uvedeno základní posouzení energetické náročnosti objektu na základě kterého je vyčíslena TEORETICKÁ úspora tepla na vytápění na základě stanovených okrajových podmínek po zateplení obvodového pláště pro splnění dotace NZÚ OBLAST A0 Tepelně technické parametry jednotlivých konstrukcí a celkový součinitel prostupu tepla obálky odpovídá ČSN 73 0540 listopad 2011 vyhodnoceno pro jednotlivé varianty. Předmětem je porovnání variant tl. TI na splnění požadavků současných prováděcích předpisů a předpokladu požadavků dotačního titulu. Tabulka 1 - Podmínky dotačního titulu Poznámka: V tomto konkrétním příkladu lze dosáhnout na splnění podmínek v oblasti A0. Tabulka 2 výše dotace dle oblasti dotace a typu konstrukce (II výzva NZ/ - BD)
Vstupní údaje pro posouzení skutečných přínosů Tabulka 3 - Spotřeba tepla na vytápění za uplynulé 3 roky rok spotřeba tepla GJ/rok náklady za teplo Kč/rok jednotková cena Kč/GJ 2013 2185 1174785 537,66 2014 1836 927634 505,25 2015 1927 923552 479,27 Zpracované PENB pro 3 BD, pro každý samostatně Výpočty jsou zpracováno v profesionální programu ENERGIE 2015, který vychází z - Návrhová venkovní teplota ve smyslu ČSN 730540: Hodnota byla stanovena v souladu s čl. 7.1.1 v ČSN 730540-3 (2005). Návrhová venkovní teplota ve smyslu ČSN EN 12831: Hodnoty byly vypočteny z průměrných měsíčních teplot v souladu s čl. 7.11.2 v ČSN 730540-3 (2005). Délka otopného období a průměrné teploty přes otopné období: Hodnoty byly převzaty z národní přílohy ČSN EN 12831. Tabulka č. 4 Přehled teoretické potřeby tepla na vytápění stávající stav a stav po zateplení na podmínky NZÚ A0 II výzva přepočet na normální rok lokalita PRAHA Budova stávající stav_spotřeba tepla na vytápění_teorie_přepočet dle MaR /otopný systém GJ/rok stav po zateplení_spotřeba tepla na vytápění_teorie_přepočet dle MaR /otopný systém GJ/rok José Martího 237-239 787,20 426,80 José Martího 240-242 857,20 392,00 José Martího 243-245 813,70 426,80 Celkem 2458,10 1245,60 Celkem po provozní korekci 2283,30 1340,96 Provozní korekce : 0,928 Poznámka * - Na základě doložených spotřeb byla přepočítána teoretické spotřeba tepla na skutečné teplotní podmínky roku 2013, 2014 a 2015) a z té byla stanovena provozní korekce (opravný součinitel na skutečný provoz).
Graf 1 Spotřeba tepla na vytápění stávající stav / stav po zateplení se zohledněním všech korekcí na stávající provoz Skutečnou úsporu tepla na vytápění lze očekávat ve výši 41,2 % Podmínka dotace jsou Úspora min 20 % - celkové dodané energie - splněno s rezervou Zateplované konstrukce MUSÍ SPLNIT HODNOTU SOUUČINITELE PROSTUPU TEPLA U = 0,2375 W/m2K ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Název úlohy : OS1_Obvodová stěna_cp 450 Zpracovatel : Entech-group Zakázka : Datum : 24.4.2015 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.020 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0250 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Zdivo CP 1 0,4500 0,8000 900,0 1700,0 8,5 0.0000 3 Omítka vnější 0,0250 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 4 lep. stěrka 0,0020 0,8000 920,0 1300,0 50,0 0.0000
5 Isover EPS Gre 0,1400 0,0330 1270,0 16,0 30,0 0.0000 6 lep.stěrka 0,0020 0,8000 920,0 1300,0 50,0 0.0000 7 Silikonová omí 0,0030 0,7000 920,0 1700,0 37,0 0.0000 Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Zdivo CP 1 --- 3 Omítka vnější --- 4 lep. stěrka --- 5 Isover EPS GreyWall --- 6 lep.stěrka --- 7 Silikonová omítka (SilikonPutz) --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 55.1 1336.3-2.4 81.2 406.1 2 28 20.6 57.3 1389.6-0.9 80.8 457.9 3 31 20.6 58.2 1411.4 3.0 79.5 602.1 4 30 20.6 59.1 1433.3 7.7 77.5 814.1 5 31 20.6 62.3 1510.9 12.7 74.5 1093.5 6 30 20.6 65.5 1588.5 15.9 72.0 1300.1 7 31 20.6 67.2 1629.7 17.5 70.4 1407.2 8 31 20.6 66.6 1615.2 17.0 70.9 1373.1 9 30 20.6 62.8 1523.0 13.3 74.1 1131.2 10 31 20.6 59.3 1438.1 8.3 77.1 843.7 11 30 20.6 58.2 1411.4 2.9 79.5 597.9 12 31 20.6 57.7 1399.3-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 4.40 m2k/w 0.219 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.24 / 0.27 / 0.32 / 0.42 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.9E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 2254.4 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 18.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 18.81 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.947 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.7 0.743 11.3 0.595 19.4 0.947 59.4 2 15.3 0.753 11.9 0.594 19.5 0.947 61.5 3 15.5 0.712 12.1 0.517 19.7 0.947 61.7 4 15.8 0.626 12.3 0.359 19.9 0.947 61.7 5 16.6 0.494 13.1 0.056 20.2 0.947 63.9 6 17.4 0.318 13.9 ------ 20.3 0.947 66.5 7 17.8 0.097 14.3 ------ 20.4 0.947 67.9 8 17.7 0.183 14.2 ------ 20.4 0.947 67.4 9 16.7 0.470 13.3 ------ 20.2 0.947 64.3 10 15.8 0.612 12.4 0.332 19.9 0.947 61.7 11 15.5 0.714 12.1 0.520 19.7 0.947 61.7 12 15.4 0.755 12.0 0.593 19.5 0.947 61.9 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 e tepl.[c]: 19.0 18.8 15.1 15.0 15.0-12.7-12.7-12.7 p [Pa]: 1334 1274 793 733 721 193 180 166 p,sat [Pa]: 2192 2170 1720 1702 1700 204 203 203 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 2.515E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Název úlohy : Zpracovatel : Entech-group Zakázka : Datum : 24.4.2015 OS2_Obvodová stěna_cp 450+100 mm TI KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0250 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Zdivo CP 1 0,4500 0,8000 900,0 1700,0 8,5 0.0000 3 Omítka vnější 0,0250 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 4 Siporex_předpo 0,1000 0,0570 900,0 200,0 20,0 0.0000 5 omítka 0,0030 0,7000 920,0 1700,0 37,0 0.0000 6 lep. stěrka 0,0020 0,8000 920,0 1300,0 50,0 0.0000 7 Isover EPS Gre 0,1400 0,0330 1270,0 16,0 30,0 0.0000 8 lep.stěrka 0,0020 0,8000 920,0 1300,0 50,0 0.0000 9 Silikonová omí 0,0030 0,7000 920,0 1700,0 37,0 0.0000 Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Zdivo CP 1 --- 3 Omítka vnější --- 4 Siporex_předpoklad --- 5 omítka --- 6 lep. stěrka --- 7 Isover EPS GreyWall --- 8 lep.stěrka --- 9 Silikonová omítka (SilikonPutz) --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 55.1 1336.3-2.4 81.2 406.1 2 28 20.6 57.3 1389.6-0.9 80.8 457.9 3 31 20.6 58.2 1411.4 3.0 79.5 602.1 4 30 20.6 59.1 1433.3 7.7 77.5 814.1 5 31 20.6 62.3 1510.9 12.7 74.5 1093.5 6 30 20.6 65.5 1588.5 15.9 72.0 1300.1 7 31 20.6 67.2 1629.7 17.5 70.4 1407.2 8 31 20.6 66.6 1615.2 17.0 70.9 1373.1 9 30 20.6 62.8 1523.0 13.3 74.1 1131.2 10 31 20.6 59.3 1438.1 8.3 77.1 843.7 11 30 20.6 58.2 1411.4 2.9 79.5 597.9 12 31 20.6 57.7 1399.3-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 5.81 m2k/w 0.167 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : 6.1E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 5730.5 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 22.9 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.22 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.959 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.7 0.743 11.3 0.595 19.7 0.959 58.4 2 15.3 0.753 11.9 0.594 19.7 0.959 60.5 3 15.5 0.712 12.1 0.517 19.9 0.959 60.9 4 15.8 0.626 12.3 0.359 20.1 0.959 61.1 5 16.6 0.494 13.1 0.056 20.3 0.959 63.6 6 17.4 0.318 13.9 ------ 20.4 0.959 66.3 7 17.8 0.097 14.3 ------ 20.5 0.959 67.7 8 17.7 0.183 14.2 ------ 20.5 0.959 67.2 9 16.7 0.470 13.3 ------ 20.3 0.959 64.0 10 15.8 0.612 12.4 0.332 20.1 0.959 61.2 11 15.5 0.714 12.1 0.520 19.9 0.959 60.9 12 15.4 0.755 12.0 0.593 19.7 0.959 60.9 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 e tepl.[c]: 19.4 19.3 16.5 16.4 7.9 7.9 7.8-12.8-12.8-12.8 p [Pa]: 1334 1285 893 845 640 628 618 188 178 166 p,sat [Pa]: 2249 2232 1880 1865 1063 1062 1061 202 202 201 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 2.049E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Entech-group Zakázka : Datum : 24.4.2015 OS3_Obvodová stěna_cp 300_pouze v místech pod parapetem KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.020 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0250 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Zdivo CP 1 0,3000 0,8000 900,0 1700,0 8,5 0.0000 3 Omítka vnější 0,0250 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 4 lep. stěrka 0,0020 0,8000 920,0 1300,0 50,0 0.0000 5 Isover EPS Gre 0,1400 0,0330 1270,0 16,0 30,0 0.0000 6 lep.stěrka 0,0020 0,8000 920,0 1300,0 50,0 0.0000 7 Silikonová omí 0,0030 0,7000 920,0 1700,0 37,0 0.0000 Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Zdivo CP 1 --- 3 Omítka vnější --- 4 lep. stěrka --- 5 Isover EPS GreyWall --- 6 lep.stěrka --- 7 Silikonová omítka (SilikonPutz) --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 55.1 1336.3-2.4 81.2 406.1 2 28 20.6 57.3 1389.6-0.9 80.8 457.9 3 31 20.6 58.2 1411.4 3.0 79.5 602.1 4 30 20.6 59.1 1433.3 7.7 77.5 814.1 5 31 20.6 62.3 1510.9 12.7 74.5 1093.5 6 30 20.6 65.5 1588.5 15.9 72.0 1300.1 7 31 20.6 67.2 1629.7 17.5 70.4 1407.2 8 31 20.6 66.6 1615.2 17.0 70.9 1373.1 9 30 20.6 62.8 1523.0 13.3 74.1 1131.2 10 31 20.6 59.3 1438.1 8.3 77.1 843.7 11 30 20.6 58.2 1411.4 2.9 79.5 597.9 12 31 20.6 57.7 1399.3-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 4.25 m2k/w 0.226 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.25 / 0.28 / 0.33 / 0.43 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 645.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 13.4 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 18.75 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.945 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.7 0.743 11.3 0.595 19.3 0.945 59.6 2 15.3 0.753 11.9 0.594 19.4 0.945 61.7 3 15.5 0.712 12.1 0.517 19.6 0.945 61.8 4 15.8 0.626 12.3 0.359 19.9 0.945 61.8 5 16.6 0.494 13.1 0.056 20.2 0.945 64.0 6 17.4 0.318 13.9 ------ 20.3 0.945 66.6 7 17.8 0.097 14.3 ------ 20.4 0.945 67.9 8 17.7 0.183 14.2 ------ 20.4 0.945 67.4 9 16.7 0.470 13.3 ------ 20.2 0.945 64.4 10 15.8 0.612 12.4 0.332 19.9 0.945 61.8 11 15.5 0.714 12.1 0.520 19.6 0.945 61.8 12 15.4 0.755 12.0 0.593 19.4 0.945 62.0 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 e tepl.[c]: 18.9 18.7 16.2 16.0 16.0-12.7-12.7-12.7 p [Pa]: 1334 1265 893 824 809 197 182 166 p,sat [Pa]: 2184 2161 1841 1821 1819 204 203 203 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 2.915E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011
referenční stav_náklady na vytápění Zateplení obvodového pláště 140 mm TI - šedý na podmínky dotace NZÚ 2016 - ekonomické vyhodnocení bez započítání dotace Zateplení obvodového pláště 140 mm TI - šedý na podmínky dotace NZÚ 2016 - ekonomické vyhodnocení se započítáním dotace Všechny výše uvedené konstrukce po zateplení 140 mm tepelného izolantu typu - ŠEDÝ polystyren o charakteristické lambdě 0,033 W/K splní požadavky dotačního titulu. Je možné použít i jiný typ zateplovacího materiálu, ale je nutné jeho přepočet na výše uvedené požadavky dotace. U použití zateplení minerálem se jedná o navýšení tloušťky TI o 20 30 mm, u EPS 70 F cca o 20 mm. Výše dotace Výše dotace se počítá dle metodiky uvedené v podmínkách dotačního titulu. Vychází z plochy systémové hranice zóny. Tabulka 5 Vyčíslení předpokládané výše dotace Zateplovaná konstrukce opatření (nastaveno na plocha podmínky dotačního titulu celkem NZÚ - II VÝZVA) (m2) cena Kč/m2 *Předpokládaná celková náklady za zateplení souboru 3 budov (započítána přirážka 25 % na detaily a ošetření tepelných mostů a vazeb (ostění, nadpraží, sokl, atika) dotace Kč/m2 dotace celkem Kč dotace na PD + energetické výpočty zateplení 140 mm TI šedý polystyren 3773,25 1400 6980512,5 430 1622498 40000 Poznámka* Doporučuji na základě PD zpracovat výkaz výměr a poptat více dodavatelů, cena 1400 Kč/m2 vychází na straně jistoty a ve skutečnosti bude pravděpodobně nižší. Výše dotace na zateplení 1 622 498 Kč + 40 000Kč na projekt Tabulka 6 - Ekonomické vyhodnocení bez dotace / se započítáním dotace Popis opatření Opatření/Varianta 0 1 Investiční náklady (Kč) 0 6980513 5358015 Náklady na přípravu projektu (Kč) 0 80000 40000 Náklady na technologická zařízení a stavbu (Kč) 0 0 Náklady na přípojky (Kč) 0 0 Provozní náklady celkem (Kč) 1094315 642680 642680 Změna nákladů na energii (Kč) 0-451634 -451634 Změna nákladů na opravu a údřbu (Kč) 0 0 0 Změna osobních nákladů (Kč) 0 0 0 Změna ostatních provozních nákladů (Kč) 0 0 0
Změna nákladů na emise a odpady (Kč) 0 0 0 Změna tržeb (za teplo, elektřinu, OZE) (Kč) 0 0 0 Přínosy projektu celkem (Kč/rok) 0-451634 -451634 Ekonomické hodnocení Investiční náklady za dobu životnosti celkem IN (Kč) 0 7060513 5398015 Přínosy projektu celkem P (Kč/rok) 0 451634 451634 Doba hodnocení ž (rok) 20 20 20 Diskont r % 1,04% 1,04% 1,04% Roční růst cen energie p % 1,00% 1,00% 1,00% Prostá doba návratnosti T s (rok) #DĚLENÍ_NULOU! 15,63 11,95 Disk. doba návratnosti T sd (rok) #DĚLENÍ_NULOU! 15,84 12,10 NPV (Kč) 0 1934349 3596846 NPV (O) (Kč) 0,00 0,00 0,00 IRR (%) 0,03 0,06 Daň z příjmů (Kč/rok) Ekonomické vyhodnocení s ohledem na vysoké náklady je příznivé i při poměrně nízkých jednotkových nákladech na výrobu tepla 479 Kč/GJ (dle roku 2015). Navíc je potřeba upozornit, že úspory nákladů za teplo, lze chápat jako bonus přímých výdajů jednotlivých BJ. Hlavním přínosem je zhodnocení nemovitosti a zajištění výrazně lepších podmínek vnitřního prostředí. Např. cena při prodeji BJ v zatepleném a nezatepleném objektu je rozdílná v rozsahu 150 000 200 000 Kč. Skutečné spotřeby objektu po zateplení jsou velmi ovlivněny následnou realizací hydraulického seřízení otopné soustavy na nové podmínky stavu po zateplení. Není výjimkou, že se reálně po zateplení dosahuje významně nižších hodnot, právě z výše uvedených skutečností. Nestačí pouze seřídit ekvitermní křivku, ale je nutné přenastavit jednotlivé regulační prvky, ventily na tělesech + diferenční ventily. Vím, že v praxi málo který subjekt si nechá zpracovat projekt na hydraulické seřízení otopné soustavy na nové podmínky a seřídí celou soustavu. Výsledkem je, že soustava nemá takovou efektivitu ve využití vnitřních a vnějších tepelných zisků, regulační prvky jsou mimo svoji pracovní oblast a navíc se zvýší vnitřní průměrná teplota v objektu i o více než 1,5 C. Pak vznikají rozdíly i více než 10 % mezi očekávanými přínosy a skutečností. To jen pro vysvětlení realita x teorie. POZOR!!! - Podmínkou dotace je hydraulické seřízení otopné soustavy na nové podmínky po zateplení provést s doložit, projektantem vyjádření projektanta vytápění o provedeném seřízení. SOUHRN TOHO NEJPODSTATNĚJŠÍHO Úspora za teplo cca 40 % Výše dotace 1 622 498 Kč + 40 000Kč na projekt Předpokládané náklady na zateplení cca 6 500 000 (nutné upřesnit na základě rozpočtu ve výše uvedených přínosech nejsou zahrnuty např. okapové chodníčky, klempířské práce, protože nesouvisí s energetickou úsporou) Zpracovala Ing. Renata Straková Dne 6.6.2016