Příl. 1. Tab. 1. Klimatické charakteristiky okolí obce Střelice průměrná roční teplota vzduchu ( C) 7 8 průměrný roční úhrn srážek (mm) 500 550 průměrná teplota vzduchu na jaře ( C) 8 9 průměrný úhrn srážek na jaře (mm) 100 125 průměrná teplota vzduchu v létě ( C) 15 16 průměrný úhrn srážek v létě (mm) 200 250 průměrná teplota vzduchu na podzim ( C) 8 9 průměrný úhrn srážek na podzim (mm) 100 125 průměrná teplota vzduchu v zimě ( C) -2-1 průměrný úhrn srážek v zimě (mm) 0 100 průměrná teplota vzduchu v lednu ( C) -3-2 průměrný úhrn srážek v lednu (mm) 20 30 průměrná teplota vzduchu v únoru ( C) -1 0 průměrný úhrn srážek v únoru (mm) 0 30 průměrná teplota vzduchu v březnu ( C) 3 4 průměrný úhrn srážek v březnu (mm) 30 40 průměrná teplota vzduchu v dubnu ( C) 8 9 průměrný úhrn srážek v dubnu (mm) 30 40 průměrná teplota vzduchu v květnu ( C) 13 14 průměrný úhrn srážek v květnu (mm) 0 60 průměrná teplota vzduchu v červnu ( C) 16 17 průměrný úhrn srážek v červnu (mm) 60 80 průměrná teplota vzduchu v červenci ( C) 18 19 průměrný úhrn srážek v červenci (mm) 60 80 průměrná teplota vzduchu v srpnu ( C) 17 18 průměrný úhrn srážek v srpnu (mm) 60 80 průměrná teplota vzduchu v září ( C) 13 14 průměrný úhrn srážek v září (mm) 40 50 průměrná teplota vzduchu v říjnu ( C) 8 9 průměrný úhrn srážek v říjnu (mm) 30 40 průměrná teplota vzduchu v listopadu ( C) 3 4 průměrný úhrn srážek v listopadu (mm) 40 50 průměrná teplota vzduchu v prosinci ( C) 0 1 průměrný úhrn srážek v prosinci (mm) 30 40 počet dní s průměrnou roční sumou průměrných denních teplot vzduchu 10 C a více 140 160 průměrný roční počet srážkových dní s úhrnem nad 10 mm 12 14 průměrná doba trvání průměrné denní teploty vzduchu 5 C a více 220 230 jednodenní absolutní maximum srážek (mm) 61 80 průměrné datum nástupu průměrné denní teploty vzduchu 5 C a více 20. 25.3. průměrný sezónní počet dní se sněžením 50 60 průměrný roční počet dní s průměrnou denní teplotou vzduchu 20 C a více 20 30 průměrné datum prvního sněžení 10. - 20. 11. průměrné datum výskytu průměrné denní teploty vzduchu 20 C a více 1. 10. 6. průměrné datum posledního sněžení 10. - 20. 4. průměrné datum posledního výskytu průměrné denní teploty vzduchu 20 C a více 20. 31. 3. průměr sezónních maxim výšky sněhové pokrývky 15 20 Průměr ročních maxim teploty vzduchu 32 33 průměrná roční relativní vlhkost vzduchu (%) 75 80-17 - průměrný roční úhrn globálního 3900 Průměr ročních minim teploty vzduchu 16 záření (MJ m -2 ) 4000 průměrný roční počet letních dní 40 50 průměrný roční počet mrazových dní průměrné roční trvání slunečního svitu 1600 1700 110 130 průměrná roční rychlost větru (m s -2 ) 3 4
Příl. 2. Tab. 2. Požadované a doporučené hodnoty U Popis konstrukce Střecha plochá a šikmá se sklonem do 45 včetně Podlaha nad venkovním prostorem Strop pod nevytápěnou půdou se střechou bez tepelné izolace Podlaha a stěna s vytápěním Stěna venkovní Střecha strmá se sklonem nad 45 Podlaha a stěna přilehlá k zemině (s výjimkou podle poznámky 2) Strop a stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru Strop a stěna vnitřní z vytápěného k částečně vytápěnému prostoru Stěna mezi sousedními budovami Strop mezi prostory s rozdílem teplot do 10 C včetně Stěna mezi prostory s rozdílem teplot do 10 C včetně Strop vnitřní mezi prostory s rozdílem teplot do 5 C včetně Stěna vnitřní mezi prostory s rozdílem teplot do 5 C včetně Okno a jiná výplň otvoru podle 4.6, z vytápěného prostoru (včetně rámu, který má nejvýše 2,0 W/(m 2.K)) Dveře, vrata a jiná výplň otvoru podle 4.6, z částečně vytápěného nebo nevytápěného prostoru vytápěné budovy (včetně rámu) Součinitel Činitel Požadované Doporučené Typ typu teplotní hodnoty U N hodnoty U N konstrukce konstrukce redukce [W/(m 2.K)] [W/(m 2.K)] e 2 [-] b 1 [-] lehká 0,24 0,16 0,8 1,25 těžká 0,30 0,20 0,8 1,00 lehká 0,30 0,20 1,0 1,25 těžká 0,38 0,25 1,0 1,00 0,60 0,40 0,8 0,49 0,75 0,50 0,8 0,40 1,05 0,70 0,8 0,29 1,30 0,90 1,0 0,29 2,2 1,45 0,8 0,14 2,7 1,80 1,0 0,14 nová 1,80 1,20 5,5 1,15 upravená 2,0 1,35 6,0 1,15 3,5 2,3 6,0 0,66 2
Příl. 3. ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2010 obvodová stěna Název úlohy : Zpracovatel : Lukáš Vlach Zakázka : Datum : 7.3.2012 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.038 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Fermacell 0.0150 0.3200 1000.0 1250.0 13.0 0.0000 2 Dörken Delta-S 0.0000 0.1700 1500.0 1100.0 100000.0 0.0000 3 Rockwool Tecto 0.1800 0.0520 1000.3 128.8 1.5 0.0000 4 Fermacell 0.0150 0.3200 1000.0 1250.0 13.0 0.0000 5 BASF EPS 100 N 0.1000 0.0310 1250.0 18.0 45.0 0.0000 6 Baumit open le 0.0050 0.8000 920.0 1300.0 18.0 0.0000 7 Baumit termo o 0.0020 0.0900 850.0 220.0 8.0 0.0000 U vrstvy č. 2 je faktor difuzního odporu proměnný v roce. Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 43.9 1064.6-2.5 81.3 403.2 2 28 20.6 47.0 1139.8-0.3 80.5 479.4 3 31 20.6 49.2 1193.2 3.8 79.2 634.8 4 30 20.6 53.6 1299.9 9.0 76.8 881.2 5 31 20.6 60.0 1455.1 13.9 73.6 1168.3 6 30 20.6 65.0 1576.4 17.0 70.9 1373.1 7 31 20.6 67.5 1637.0 18.5 69.3 1475.1 8 31 20.6 66.9 1622.4 18.1 69.8 1448.9 9 30 20.6 60.6 1469.7 14.3 73.3 1194.1 10 31 20.6 53.7 1302.3 9.1 76.7 886.1 11 30 20.6 49.0 1188.3 3.5 79.3 622.3 12 31 20.6 46.6 1130.1-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 3
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 5.35 m2k/w 0.181 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.20 / 0.23 / 0.28 / 0.38 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.5E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 239.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 9.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.02 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.956 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 11.2 0.594 7.9 0.450 19.6 0.956 46.8 2 12.2 0.600 8.9 0.440 19.7 0.956 49.8 3 12.9 0.544 9.6 0.344 19.9 0.956 51.5 4 14.3 0.453 10.9 0.160 20.1 0.956 55.3 5 16.0 0.315 12.6 ------ 20.3 0.956 61.1 6 17.3 0.076 13.8 ------ 20.4 0.956 65.6 7 17.9 ------ 14.4 ------ 20.5 0.956 67.9 8 17.7 ------ 14.2 ------ 20.5 0.956 67.4 9 16.2 0.297 12.7 ------ 20.3 0.956 61.7 10 14.3 0.451 10.9 0.156 20.1 0.956 55.4 11 12.9 0.549 9.5 0.352 19.8 0.956 51.4 12 12.1 0.600 8.8 0.442 19.7 0.956 49.4 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 e tepl.[c]: 19.3 19.1 19.1 1.8 1.5-14.7-14.7-14.8 p [Pa]: 1334 1311 729 697 675 151 140 138 p,sat [Pa]: 2244 2211 2211 693 681 170 170 168 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.2481 0.2785 7.729E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.004 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 1.369 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. 4
Příl. 4. ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2010 Název úlohy : Podlaha Zpracovatel : Lukáš Vlach Zakázka : Datum : 7.3.2012 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Podlaha - výpočet poklesu dotykové teploty 0.038 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 PVC tuhý 0.0100 0.1700 900.0 1390.0 50000.0 0.0000 2 Pěnový polysty 0.0004 0.0330 1270.0 35.0 70.0 0.0000 3 Anhydritová sm 0.0500 1.2000 840.0 2100.0 20.0 0.0000 4 Polyetylén LD 0.0002 0.3300 1470.0 920.0 94000.0 0.0000 5 BASF Styrodur 0.0800 0.0360 2060.0 30.0 100.0 0.0000 6 Fatrafol 810 0.0008 0.3500 1470.0 1313.0 24000.0 0.0000 7 Železobeton 1 0.1500 1.4300 1020.0 2300.0 23.0 0.0000 8 Betonová maz. 0.0500 1.2300 1020.0 2100.0 17.0 0.0000 9 Štěrk 0.1500 0.6500 800.0 1650.0 15.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.17 m2k/w Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.00 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 2.43 m2k/w 0.375 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.40 / 0.43 / 0.48 / 0.58 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.9E+0012 m/s Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 17.33 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.908 Pokles dotykové teploty podlahy dle ČSN 730540: Tepelná jímavost podlahové konstrukce B : Pokles dotykové teploty podlahy DeltaT : 584.39 Ws/m2K 4.98 C 5
Příl. 5. ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2010 Název úlohy : Strop nad podkrovím Zpracovatel : Lukáš Vlach Zakázka : Datum : 7.3.2012 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.038 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton 0.0150 0.2200 1060.0 750.0 9.0 0.0000 2 Dřevěný rošt 0.3000 1.6600 1082.0 20.3 0.0 0.0000 3 Dörken Delta-S 0.0000 0.1700 1500.0 1100.0 100000.0 0.0000 4 Rockwool Tecto 0.1800 0.0520 1000.3 128.8 1.5 0.0000 5 OSB desky 0.0180 0.1300 1700.0 650.0 50.0 0.0000 6 Rockwool Tecto 0.1000 0.0390 840.0 100.0 1.5 0.0000 U vrstvy č. 3 je faktor difuzního odporu proměnný v roce. Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 43.9 1064.6-2.5 81.3 403.2 2 28 20.6 47.0 1139.8-0.3 80.5 479.4 3 31 20.6 49.2 1193.2 3.8 79.2 634.8 4 30 20.6 53.6 1299.9 9.0 76.8 881.2 5 31 20.6 60.0 1455.1 13.9 73.6 1168.3 6 30 20.6 65.0 1576.4 17.0 70.9 1373.1 7 31 20.6 67.5 1637.0 18.5 69.3 1475.1 8 31 20.6 66.9 1622.4 18.1 69.8 1448.9 9 30 20.6 60.6 1469.7 14.3 73.3 1194.1 10 31 20.6 53.7 1302.3 9.1 76.7 886.1 11 30 20.6 49.0 1188.3 3.5 79.3 622.3 12 31 20.6 46.6 1130.1-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 6
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 5.11 m2k/w 0.191 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.21 / 0.24 / 0.29 / 0.39 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.4E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 311.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 10.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 18.95 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.954 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 11.2 0.594 7.9 0.450 19.5 0.954 46.9 2 12.2 0.600 8.9 0.440 19.6 0.954 49.9 3 12.9 0.544 9.6 0.344 19.8 0.954 51.6 4 14.3 0.453 10.9 0.160 20.1 0.954 55.4 5 16.0 0.315 12.6 ------ 20.3 0.954 61.2 6 17.3 0.076 13.8 ------ 20.4 0.954 65.7 7 17.9 ------ 14.4 ------ 20.5 0.954 67.9 8 17.7 ------ 14.2 ------ 20.5 0.954 67.4 9 16.2 0.297 12.7 ------ 20.3 0.954 61.7 10 14.3 0.451 10.9 0.156 20.1 0.954 55.5 11 12.9 0.549 9.5 0.352 19.8 0.954 51.5 12 12.1 0.600 8.8 0.442 19.6 0.954 49.5 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 e tepl.[c]: 19.3 18.9 18.0 17.9-0.4-1.2-14.8 p [Pa]: 1334 1309 1307 382 333 166 138 p,sat [Pa]: 2234 2184 2056 2056 589 554 168 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 3.698E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. 7
Příl. 6. ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2010 Název úlohy : Střecha Zpracovatel : Lukáš Vlach Zakázka : Datum : 7.3.2012 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.038 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Fermacell 0.0150 0.2200 1060.0 750.0 9.0 0.0000 2 Dörken Delta-S 0.0000 0.1700 1500.0 1100.0 100000.0 0.0000 3 Rockwool Tecto 0.1200 0.0520 1000.3 128.8 1.5 0.0000 4 Rockwool Tecto 0.2400 0.0520 1000.3 128.8 1.5 0.0000 5 Podbití z prken 0.0220 0.1300 1700.0 650.0 50.0 0.0000 6 Jutafol D 220 0.0001 0.1700 1500.0 300.0 300.0 0.0000 U vrstvy č. 2 je faktor difuzního odporu proměnný v roce. Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 43.9 1064.6-2.5 81.3 403.2 2 28 20.6 47.0 1139.8-0.3 80.5 479.4 3 31 20.6 49.2 1193.2 3.8 79.2 634.8 4 30 20.6 53.6 1299.9 9.0 76.8 881.2 5 31 20.6 60.0 1455.1 13.9 73.6 1168.3 6 30 20.6 65.0 1576.4 17.0 70.9 1373.1 7 31 20.6 67.5 1637.0 18.5 69.3 1475.1 8 31 20.6 66.9 1622.4 18.1 69.8 1448.9 9 30 20.6 60.6 1469.7 14.3 73.3 1194.1 10 31 20.6 53.7 1302.3 9.1 76.7 886.1 11 30 20.6 49.0 1188.3 3.5 79.3 622.3 12 31 20.6 46.6 1130.1-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 8
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 5.58 m2k/w 0.175 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.7E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 277.2 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 12.0 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.09 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.957 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 11.2 0.594 7.9 0.450 19.6 0.957 46.7 2 12.2 0.600 8.9 0.440 19.7 0.957 49.7 3 12.9 0.544 9.6 0.344 19.9 0.957 51.4 4 14.3 0.453 10.9 0.160 20.1 0.957 55.3 5 16.0 0.315 12.6 ------ 20.3 0.957 61.1 6 17.3 0.076 13.8 ------ 20.4 0.957 65.6 7 17.9 ------ 14.4 ------ 20.5 0.957 67.9 8 17.7 ------ 14.2 ------ 20.5 0.957 67.3 9 16.2 0.297 12.7 ------ 20.3 0.957 61.6 10 14.3 0.451 10.9 0.156 20.1 0.957 55.3 11 12.9 0.549 9.5 0.352 19.9 0.957 51.3 12 12.1 0.600 8.8 0.442 19.7 0.957 49.3 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 e tepl.[c]: 19.4 19.1 19.1 8.1-13.9-14.8-14.8 p [Pa]: 1334 1310 445 414 351 144 138 p,sat [Pa]: 2253 2208 2207 1078 182 168 168 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.3751 0.3751 3.353E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.085 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 1.599 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. 9
Příl. 7. VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2011) Název konstrukce: obvodová stěna Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Fermacell 0,015 0,320 13,0 2 Dörken Delta-Sd-FLEXX 0,0001 0,170 100000,0 3 Rockwool Tectorock 035 0,180 0,052 1,5 4 Fermacell 0,015 0,320 13,0 5 BASF EPS 100 NEO 0,100 0,031 45,0 6 Baumit open lep. stěrka W (ope 0,005 0,800 18,0 7 Baumit termo omítka extra (The 0,002 0,090 8,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,015 = 0,807 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,956 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,30 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,18 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,054 kg/m2,rok (materiál: BASF EPS 100 NEO). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,054 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0044 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 1,3693 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a < Mev,a... 2. POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a < Mc,N... 3. POŽADAVEK JE SPLNĚN. 10
Příl. 8. VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2011) Název konstrukce: Podlaha Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 PVC tuhý 0,010 0,170 50000,0 2 Pěnový polystyren 0,0004 0,033 70,0 3 Anhydritová směs 0,050 1,200 20,0 4 Polyetylén LD 0,0002 0,330 94000,0 5 BASF Styrodur 2800 C tl.80 mm 0,080 0,036 100,0 6 Fatrafol 810 0,0008 0,350 24000,0 7 Železobeton 0,150 1,430 23,0 8 Betonová mazanina 0,050 1,230 17,0 9 Štěrk 0,150 0,650 15,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,908 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. 0,38 W/m2K 0,375 W/m2K III. Požadavek na pokles dotykové teploty (čl. 5.3 v ČSN 730540-2) Požadavek: teplá podlaha - dt10,n = 5,5 C Vypočtená hodnota: dt10 = 4,98 C dt10 < dt10,n... POŽADAVEK JE SPLNĚN. 11
Příl. 9. VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2011) Název konstrukce: Strop nad podkrovím Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Fermacell 0,015 0,220 9,0 2 Dřevěný rošt 0,300 1,660 0,03 3 Dörken Delta-Sd-FLEXX 0,0001 0,170 100000,0 4 Rockwool Tectorock 035 0,180 0,052 1,5 5 OSB desky 0,018 0,130 50,0 6 Rockwool Tectorock 035 0,100 0,039 1,5 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,015 = 0,807 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,954 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,24 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,19 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. 12
Příl. 10. VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2011) Název konstrukce: Střecha Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Sádrokarton 0,015 0,220 9,0 2 Dörken Delta-Sd-FLEXX 0,0001 0,170 100000,0 3 Rockwool Tectorock 035 0,120 0,052 1,5 4 Rockwool Tectorock 035 0,240 0,052 1,5 5 Podbytí z prken 0,022 0,130 50,0 6 Jutafol D 220 0,0001 0,170 300,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,015 = 0,807 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,957 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,24 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,17 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,468 kg/m2,rok (materiál: OSB desky). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0850 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 1,5995 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a < Mev,a... 2. POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a < Mc,N... 3. POŽADAVEK JE SPLNĚN. 13