ENERGETICKÉ HODNOCENÍ BUDOVY

Transkript

1 Budova: Integrovaný dům QUO Karla Nového Karla Nového, parc. č. 304/ Benešov ENERGETICKÉ HODNOCENÍ BUDOVY PRO STAVEBNÍ ŘÍZENÍ, PRODEJ NEBO PRONÁJEM BUDOVY A JEJÍ ČÁSTI Datum zpracování: Benešov 08/2016 Zpracovatel: NKPROJEKT Ing. Eduard Novák Jiráskova 2222, Benešov tel Odpovědný projektant: Ing. Eduard Novák Osoba oprávněná vypracovávat průkazy energetické náročnosti budov číslo oprávnění 1065 Autorizovaný inženýr v oboru pozemní stavby ČKAIT Přílohy: Osvědčení o autorizaci Průkaz energetické náročnosti budovy Výpočet měrné roční potřeby tepla v programu Energie 2014 Posouzení obvodových konstrukcí v programu Teplo 2013

2

3 Karla Nového, parc.. 304/ Benešov Integrovaný d m (bytový+komer ní prostory)

4 Ing. Eduard Novák 1065 Jiráskova Benešov

5 EVIDEN NÍ ÍSLO PENB: Karla Nového, Benešov Benešov 304/ Quo Invest s.r.o. K ižíkova 2158, Benešov Integrovaný d m - byty + komer ní prostory

6

7 Obvodová st na 0,3 ANO St echa 0,24 ANO Okna 1,5 ANO Podlah nad ext. 0,24 ANO Podlaha nad nevytáp. 0,6 ANO Tepelné vazby Obvodová st na 0,3 ANO St echa 0,24 ANO Okna 1,5 ANO Dve e 1,7 ANO Podlaha nad sut. 0,6 ANO St na k nevytáp. p. 0,6 ANO Tepelné vazby Obvodová st na 0,3 ANO St echa 0,24 ANO Okna 1,5 ANO Podlaha nad sut. 0,6 ANO St na k nevytáp. p. 0,6 ANO Dve e vstupní 1,7 ANO Tepelné vazby

8 Budova jako celek

9 Plynové kotle 2x48kW 100,0 Plynové kotle 2x48kW 100,0 Plynové kotle 2x48kW 100,0

10 p irozené v trání p irozené v trání

11 p irozené v trání

12 Plynový kotel 100,0 Plynový kotel 100,0

13 100 8, , ,7

14

15

16

17

18 ANO ANO NE ANO NE NE NE NE ANO ANO ANO ANO OZE - Bylo posouzeno použití solárních termických kolektor pro oh ev TUV, opat ení má vysoké po áte ní náklady a dlouhou návratnost. Solární kolektory je možné instalovat dodate n. KOGENERACE - spole ná výroba elekt iny a tepla není pro objekt daného rozsahu rentabilní a reálná. Požité solárních FVE panel je neekonoické a použité kogenera ní jednotky si žádá velké po áte ní finan ní náklady a zan né požadavky na p ípojky a stavební p ipravenost. CZT - soustava CZT není v ulici p ed domem k dispozici, provední p ípojky od nejbližsího vedení VTZ není ekonomicky možné. Tepelné erpadlo - by bylo vhodný zroj vytáp ní, ale vzhledem k vysokým po áte ním náklad m, a p ítomnosti vedení zemního plynu v ulici byly zvoleny plynové kotle Ing. Eduard Novák NE NE

19

20 NE

21 Ano Ing. Eduard Novák Jedná se o integrovaný d m, který spojuje komer ní prostory v 1.NP a byty v 2-6.NP. Podzemní podlaží je navrženo jako nevytáp né a slouží k parkování obyvatel domu. Objekt je navržen do proluky a orientací fasád sever-jih. Skrz objekt procházejí dva pr chody do dvorního traktu. Obvodové st ny jsou jednak monolitické a dále zd né z keramických tvarovek 40 P+D s KZS. Stropy jsou monolitické žlb. tl. 250mm. Otvorové výpln jsou navrženy jako plastové zasklené izola ním dvojsklem. Objekt je založen na žlb. desce (plošné základy). Vytáp ní objektu je navrženo jako teplovodní pomocí radiátor,. koncektor a koupelnových žeb ík. Zdrojem topného media jsou dva plynové kotle. TV je p ipravována centráln také pomocí kotl na ZP. Objekt je v trán p irozen - okny, nucený odtah z koupelen a digesto í.

22 VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 78/2013 Sb. a ČSN a podle EN ISO 13790, EN ISO a EN ISO Energie 2014 Název úlohy: BD QUO Benešov Zpracovatel: Ing. Eduard Novák Zakázka: Datum: ZADANÉ OKRAJOVÉ PODMÍNKY: Počet zón v budově: 3 Počet osob v budově podle NZÚ: 106,6 Typ výpočtu potřeby energie: měsíční (pro jednotlivé měsíce v roce) Okrajové podmínky výpočtu: Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru Sever Jih Východ Západ Horizont leden 31-2,3 C 47,0 104,0 58,0 58,0 76,0 únor 28-0,7 C 72,0 162,0 97,0 97,0 133,0 březen 31 3,0 C 115,0 234,0 162,0 162,0 259,0 duben 30 7,6 C 158,0 292,0 238,0 238,0 410,0 květen 31 12,5 C 209,0 313,0 299,0 299,0 536,0 červen 30 15,7 C 216,0 284,0 292,0 292,0 526,0 červenec 31 17,2 C 212,0 292,0 288,0 288,0 518,0 srpen 31 16,7 C 184,0 320,0 277,0 277,0 490,0 září 30 13,1 C 126,0 256,0 187,0 187,0 313,0 říjen 31 8,2 C 86,0 220,0 126,0 126,0 205,0 listopad 30 3,0 C 47,0 112,0 61,0 61,0 90,0 prosinec 31-0,6 C 32,0 72,0 40,0 40,0 54,0 Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru SV SZ JV JZ leden 31-2,3 C 47,0 47,0 86,0 86,0 únor 28-0,7 C 76,0 76,0 137,0 137,0 březen 31 3,0 C 122,0 122,0 209,0 209,0 duben 30 7,6 C 184,0 184,0 277,0 277,0 květen 31 12,5 C 245,0 245,0 320,0 320,0 červen 30 15,7 C 248,0 248,0 299,0 299,0 červenec 31 17,2 C 245,0 245,0 302,0 302,0 srpen 31 16,7 C 216,0 216,0 313,0 313,0 září 30 13,1 C 140,0 140,0 234,0 234,0 říjen 31 8,2 C 90,0 90,0 184,0 184,0 listopad 30 3,0 C 47,0 47,0 94,0 94,0 prosinec 31-0,6 C 32,0 32,0 61,0 61,0 PARAMETRY JEDNOTLIVÝCH ZÓN V BUDOVĚ : PARAMETRY ZÓNY Č. 1 : Základní popis zóny Název zóny: Byty 20 C Typ zóny pro určení Uem,N: nová obytná budova Typ zóny pro refer. budovu: bytový dům Typ hodnocení: nová budova Objem z vnějších rozměrů: Podlah. plocha (celková vnitřní): Celk. energet. vztažná plocha: Účinná vnitřní tepelná kapacita: 11319,2 m3 3350,3 m2 3683,3 m2 165,0 kj/(m2.k)

23 Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Typ vytápění: Regulace otopné soustavy: 20,0 C / 20,0 C ano / ne nepřerušované ano Průměrné vnitřní zisky: 7268 W... odvozeny pro produkci tepla: 1,5+3,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) časový podíl produkce: % (osoby+spotřebiče) zohlednění spotřebičů: jen zisky minimální přípustnou osvětlenost: 50,0 lx měrný příkon osvětlení: 0,05 W/(m2.lx) činitel obsazenosti 1,0 a závislosti na denním světle 1,0 roční dobu využití osvětlení ve dne/v noci: 1600 / 1200 h prům. účinnost osvětlení: 35 % další tepelné zisky: 0,0 W Teplo na přípravu TV: ,6 MJ/rok... odvozeno pro dodanou energii na přípravu TV: 20,0 kwh/(m2.a) Zpětně získané teplo mimo VZT: 0,0 MJ/rok Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: ne Účinnost sdílení/distribuce: 88,0 % / 87,0 % Objem akumulační nádrže: 600,0 l Měrná ztráta nádrže: 4,6 Wh/(l.d) Název zdroje tepla: Plynové kotle 2x48kW (podíl 100,0 %) Typ zdroje tepla: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost výroby tepla: 80,0 % Příkon čerpadel vytápění: 38,4 W Příkon regulace/emise tepla: 0,1 / 0,0 W Zdroje tepla na přípravu TV v zóně Název zdroje tepla: Plynové kotle 2x48kW (podíl 100,0 %) Typ zdroje přípravy TV: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost zdroje přípravy TV: 80,0 % Měrný tepelný tok větráním zóny č. 1 : Objem vzduchu v zóně: 9055,36 m3 Podíl vzduchu z objemu zóny: 80,0 % Typ větrání zóny: přirozené Minimální násobnost výměny: 0,3 1/h Návrhová násobnost výměny: 0,3 1/h Měrný tepelný tok větráním Hv: 896,481 W/K Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 1 a exteriérem : Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] b [-] H,T [W/K] U,N,20 [W/m2K] Stěna 40PD+8EPS 930,5 0,210 1,00 195,405 0,300 Stěna 40PD 317,6 0,300 1,00 95,280 0,300 Střecha plochá 703,7 0,160 1,00 112,592 0,240 Střecha-balkony 55,2 0,180 1,00 9,936 0,240 Podlaha nad ext. 156,5 0,170 1,00 26,605 0,240 Okna jih 365,3 (365,3x1,0 x 1) 1,200 1,00 438,360 1,500 Okna sever 271,4 (271,4x1,0 x 1) 1,200 1,00 325,680 1,500 Vysvětlivky: U je součinitel prostupu tepla konstrukce; b je činitel teplotní redukce; H,T je měrný tok prostupem tepla a U,N,20 je požadovaná hodnota součinitele prostupu tepla podle ČSN pro Tim=20 C. Vliv tepelných vazeb je ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,03 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru plošnými konstrukcemi Hd,c: 1203,858 W/K... a příslušnými tepelnými vazbami Hd,tb: 84,006 W/K Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory u zóny č. 1 : 1. konstrukce u nevytáp. prostoru

24 Název konstrukce: Podlaha nad nevytáp. p. Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 63,5 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,17 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,49 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,6 W/m2K Měrný tep.tok touto konstrukcí: 5,29 W/K Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory Hu: 5,290 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hu,tb: 1,905 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 1 : Název konstrukce Plocha [m2] g/alfa [-] Fgl/Ff [-] Fc,h/Fc,c [-] Fsh [-] Orientace Okna jih 365,3 0,75 0,7/0,3 1,0/1,0 1,0 J (90 st.) Okna sever 271,4 0,75 0,7/0,3 1,0/1,0 1,0 S (90 st.) Vysvětlivky: g je propustnost slunečního záření zasklení v průsvitných konstrukcích; alfa je pohltivost slunečního záření vnějšího povrchu neprůsvitných konstrukcí; Fgl je korekční činitel zasklení (podíl plochy zasklení k celkové ploše okna); Ff je korekční činitel rámu (podíl plochy rámu k celk. ploše okna); Fc,h je korekční činitel clonění pohyblivými clonami pro režim vytápění; Fc,c je korekční činitel clonění pro režim chlazení a Fsh je korekční činitel stínění nepohyblivými částmi budovy a okolní zástavbou. Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc: Zisk (vytápění): 23978, , , , , ,7 Měsíc: Zisk (vytápění): 77586, , , , , ,1 PARAMETRY ZÓNY Č. 2 : Základní popis zóny Název zóny: Obchody 20 C Typ zóny pro určení Uem,N: jiná než nová obytná budova Typ zóny pro refer. budovu: jiná budova než RD a BD Typ hodnocení: nová budova Objem z vnějších rozměrů: Podlah. plocha (celková vnitřní): Celk. energet. vztažná plocha: Účinná vnitřní tepelná kapacita: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Typ vytápění: Regulace otopné soustavy: 1881,3 m3 466,0 m2 573,8 m2 165,0 kj/(m2.k) 20,0 C / 20,0 C ano / ne nepřerušované ano Průměrné vnitřní zisky: 7418 W... odvozeny pro produkci tepla: 23,0+10,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) časový podíl produkce: % (osoby+spotřebiče) zohlednění spotřebičů: jen zisky minimální přípustnou osvětlenost: 100,0 lx měrný příkon osvětlení: 0,10 W/(m2.lx) činitel obsazenosti 1,0 a závislosti na denním světle 1,0 roční dobu využití osvětlení ve dne/v noci: 1600 / 1200 h prům. účinnost osvětlení: 40 % další tepelné zisky: 0,0 W Teplo na přípravu TV: 2348,64 MJ/rok... odvozeno pro dodanou energii na přípravu TV: 1,4 kwh/(m2.a) Zpětně získané teplo mimo VZT: 0,0 MJ/rok Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: ne Účinnost sdílení/distribuce: 88,0 % / 89,0 % Objem akumulační nádrže: 300,0 l Měrná ztráta nádrže: 6,4 Wh/(l.d) Název zdroje tepla: Plynové kotle 2x48kW (podíl 100,0 %) Typ zdroje tepla: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost výroby tepla: 80,0 %

25 Příkon čerpadel vytápění: 30,0 W Příkon regulace/emise tepla: 0,1 / 0,0 W Zdroje tepla na přípravu TV v zóně Název zdroje tepla: Plynový kotel (podíl 100,0 %) Typ zdroje přípravy TV: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost zdroje přípravy TV: 80,0 % Měrný tepelný tok větráním zóny č. 2 : Objem vzduchu v zóně: 1505,04 m3 Podíl vzduchu z objemu zóny: 80,0 % Typ větrání zóny: přirozené Minimální násobnost výměny: 0,5 1/h Návrhová násobnost výměny: 0,5 1/h Měrný tepelný tok větráním Hv: 248,332 W/K Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 2 a exteriérem : Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] b [-] H,T [W/K] U,N,20 [W/m2K] Stěna žlb.+eps 354,1 0,210 1,00 74,361 0,300 Střecha-balkony 43,9 0,180 1,00 7,902 0,240 Okna jih 37,7 (37,7x1,0 x 1) 1,200 1,00 45,240 1,500 Okna sever 35,6 (35,6x1,0 x 1) 1,200 1,00 42,720 1,500 Okna průjezd 48,8 (48,8x1,0 x 1) 1,200 1,00 58,560 1,500 Dveře sever 19,1 (19,1x1,0 x 1) 1,700 1,00 32,470 1,700 Dveře průjezd 29,2 (29,2x1,0 x 1) 1,700 1,00 49,640 1,700 Vysvětlivky: U je součinitel prostupu tepla konstrukce; b je činitel teplotní redukce; H,T je měrný tok prostupem tepla a U,N,20 je požadovaná hodnota součinitele prostupu tepla podle ČSN pro Tim=20 C. Vliv tepelných vazeb je ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,03 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru plošnými konstrukcemi Hd,c: 310,893 W/K... a příslušnými tepelnými vazbami Hd,tb: 17,052 W/K Měrný tepelný tok prostupem zeminou u zóny č. 2 : Název konstrukce: Podlaha nad suterénem Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 573,8 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,17 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,43 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,6 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 41,945 W/K Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg: 41,945 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hg,tb: 17,214 W/K Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: od 41,945 do 41,945 W/K 1. konstrukce ve styku se zeminou Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory u zóny č. 2 : Název konstrukce: Stěna k nevytáp. p. Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 29,8 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,58 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,49 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,6 W/m2K Měrný tep.tok touto konstrukcí: 8,469 W/K 1. konstrukce u nevytáp. prostoru Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory Hu: 8,469 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hu,tb: 0,894 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 2 : Název konstrukce Plocha [m2] g/alfa [-] Fgl/Ff [-] Fc,h/Fc,c [-] Fsh [-] Orientace Okna jih 37,7 0,75 0,8/0,2 1,0/1,0 1,0 J (90 st.) Okna sever 35,6 0,75 0,8/0,2 1,0/1,0 1,0 S (90 st.) Okna průjezd 48,8 0,75 0,8/0,2 1,0/1,0 1,0 H (90 st.) Dveře sever 19,1 0,75 0,8/0,2 1,0/1,0 1,0 S (90 st.) Dveře průjezd 29,2 0,75 0,8/0,2 1,0/1,0 1,0 H (90 st.) Vysvětlivky: g je propustnost slunečního záření zasklení v průsvitných konstrukcích; alfa je pohltivost slunečního záření vnějšího

26 povrchu neprůsvitných konstrukcí; Fgl je korekční činitel zasklení (podíl plochy zasklení k celkové ploše okna); Ff je korekční činitel rámu (podíl plochy rámu k celk. ploše okna); Fc,h je korekční činitel clonění pohyblivými clonami pro režim vytápění; Fc,c je korekční činitel clonění pro režim chlazení a Fsh je korekční činitel stínění nepohyblivými částmi budovy a okolní zástavbou. Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc: Zisk (vytápění): 6706, , , , , ,0 Měsíc: Zisk (vytápění): 34024, , , ,6 7459,2 4685,5 PARAMETRY ZÓNY Č. 3 : Základní popis zóny Název zóny: Schody a chodby 15 C Typ zóny pro určení Uem,N: nová obytná budova Typ zóny pro refer. budovu: bytový dům Typ hodnocení: nová budova Objem z vnějších rozměrů: Podlah. plocha (celková vnitřní): Celk. energet. vztažná plocha: Účinná vnitřní tepelná kapacita: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Typ vytápění: Regulace otopné soustavy: 1750,5 m3 447,3 m2 539,5 m2 165,0 kj/(m2.k) 15,0 C / 20,0 C ano / ne nepřerušované ano Průměrné vnitřní zisky: 139 W... odvozeny pro produkci tepla: 2,0+0,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) časový podíl produkce: 0+20 % (osoby+spotřebiče) zohlednění spotřebičů: jen zisky minimální přípustnou osvětlenost: 30,0 lx měrný příkon osvětlení: 0,05 W/(m2.lx) činitel obsazenosti 1,0 a závislosti na denním světle 1,0 roční dobu využití osvětlení ve dne/v noci: 1600 / 1200 h prům. účinnost osvětlení: 35 % další tepelné zisky: 0,0 W Teplo na přípravu TV: 0,0 MJ/rok... odvozeno pro dodanou energii na přípravu TV: 0,0 kwh/(m2.a) Zpětně získané teplo mimo VZT: 0,0 MJ/rok Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: ne Účinnost sdílení/distribuce: 88,0 % / 89,0 % Název zdroje tepla: Plynové kotle 2x48kW (podíl 100,0 %) Typ zdroje tepla: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost výroby tepla: 80,0 % Příkon čerpadel vytápění: 0,0 W Příkon regulace/emise tepla: 0,0 / 0,0 W Měrný tepelný tok větráním zóny č. 3 : Objem vzduchu v zóně: 1400,4 m3 Podíl vzduchu z objemu zóny: 80,0 % Typ větrání zóny: přirozené Minimální násobnost výměny: 0,3 1/h Návrhová násobnost výměny: 0,3 1/h Měrný tepelný tok větráním Hv: 138,640 W/K Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 3 a exteriérem : Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] b [-] H,T [W/K] U,N,20 [W/m2K] Stěna ext. 55,5 0,210 1,00 11,655 0,300 Střecha 82,6 0,160 1,00 13,216 0,240 Dveře 11,5 (11,5x1,0 x 1) 1,700 1,00 19,550 1,700 Okna jih 1,8 (1,8x1,0 x 1) 1,200 1,00 2,160 1,500

27 Vysvětlivky: U je součinitel prostupu tepla konstrukce; b je činitel teplotní redukce; H,T je měrný tok prostupem tepla a U,N,20 je požadovaná hodnota součinitele prostupu tepla podle ČSN pro Tim=20 C. Vliv tepelných vazeb je ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,03 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru plošnými konstrukcemi Hd,c: 46,581 W/K... a příslušnými tepelnými vazbami Hd,tb: 4,542 W/K Měrný tepelný tok prostupem zeminou u zóny č. 3 : Název konstrukce: Podlaha nad suterénem Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 126,5 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,17 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,43 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,45 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 9,247 W/K Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg: 9,247 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hg,tb: 3,795 W/K Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: od 9,247 do 9,247 W/K 1. konstrukce ve styku se zeminou Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory u zóny č. 3 : Název konstrukce: Stěna k nevytáp. Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 26,6 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,58 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,56 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,6 W/m2K Měrný tep.tok touto konstrukcí: 8,64 W/K 1. konstrukce u nevytáp. prostoru Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory Hu: 8,640 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hu,tb: 0,798 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 3 : Název konstrukce Plocha [m2] g/alfa [-] Fgl/Ff [-] Fc,h/Fc,c [-] Fsh [-] Orientace Dveře 11,5 0,75 0,7/0,3 1,0/1,0 1,0 H (90 st.) Okna jih 1,8 0,75 0,7/0,3 1,0/1,0 1,0 J (90 st.) Vysvětlivky: g je propustnost slunečního záření zasklení v průsvitných konstrukcích; alfa je pohltivost slunečního záření vnějšího povrchu neprůsvitných konstrukcí; Fgl je korekční činitel zasklení (podíl plochy zasklení k celkové ploše okna); Ff je korekční činitel rámu (podíl plochy rámu k celk. ploše okna); Fc,h je korekční činitel clonění pohyblivými clonami pro režim vytápění; Fc,c je korekční činitel clonění pro režim chlazení a Fsh je korekční činitel stínění nepohyblivými částmi budovy a okolní zástavbou. Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc: Zisk (vytápění): 501,4 860,5 1606,4 2476,2 3178,7 3099,7 Měsíc: Zisk (vytápění): 3063,0 2934,7 1918,5 1301,0 584,3 354,7 PARAMETRY ROZHRANÍ MEZI ZÓNAMI: Název konstrukce Plocha [m2] Souč.prostupu [W/m2K] Rozhraní zón Stěna zděná 272,3 0, Stěna žlb. 495,3 2, Dveře byty 110,8 2, Strop nad 1.NP 62,1 0, Stěna mezi zonami 182,7 2, Objemový tok vzduchu mezi zónami 1 a 3: Propustnost zeminou mezi zónami 1 a 3: Objemový tok vzduchu mezi zónami 2 a 3: Propustnost zeminou mezi zónami 2 a 3: 0,0 m3/s 0,0 W/K 0,0 m3/s 0,0 W/K Rozhraní Ht [W/K] Hv [W/K] H [W/K] 1 a ,035 0, ,035 2 a 3 546,273 0, ,273 Vysvětlivky: Ht je měrný tok prostupem tepla mezi i-tou a j-tou zónou, Hv je měrný tok výměnou vzduchu mezi i-tou a j-tou zónou, H je výsledný měrný tok mezi i-tou a j-tou zónou.

28 PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : Název zóny: Byty 20 C Vnitřní teplota (zima/léto): 20,0 C / 20,0 C Zóna je vytápěna/chlazena: ano / ne Regulace otopné soustavy: ano Měrný tepelný tok větráním Hv: 896,481 W/K Měrný tok prostupem do exteriéru Hd a celkový měrný tok prostupem tep. vazbami H,tb: 1289,769 W/K Ustálený měrný tok zeminou Hg: --- Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory Hu,t: 5,290 W/K Měrný tok větráním nevytápěnými prostory Hu,v: --- Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: --- Měrný tok větranými stěnami H,vw: --- Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: --- Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dht: --- Výsledný měrný tok H: 2191,539 W/K Výsledný měrný tok do zóny č.2 H,12: --- Výsledný měrný tok do zóny č.3 H,13: 1945,035 W/K Potřeba tepla na vytápění po měsících: Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 137,741 21,891 23,978 45,869 0, ,0 91, ,039 18,636 37,195 55,831 0, ,0 59, ,556 19,653 55,137 74,790 0, ,0 32, ,485 18,163 70,662 88,824 0,745 33,4 5, ,024 18,069 80,827 98,895 0,445 0, ,426 17,260 76,719 93,979 0,260 0, ,435 17,836 77,587 95,422 0,172 0, ,370 18,069 78,829 96,898 0,200 0, ,195 18,253 60,344 78,597 0,499 0, ,967 19,607 49,001 68,608 0,864 68,3 11, ,916 19,922 25,359 45,280 0, ,0 55, ,128 21,797 16,531 38,329 0, ,0 88,829 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty; Q,int jsou vnitřní tepelné zisky; Q,sol jsou solární tepelné zisky; Q,gn jsou celkové tepelné zisky; Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků; fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: 345,828 GJ Energie dodaná do zóny po měsících: Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 150, ,127 10,899 0, , , ,127 8,096 0, , , ,127 7,457 0,056 86, , ,127 5,898 0,018 40, ,127 5,019 0,000 30, ,127 4,511 0,000 29, ,127 4,661 0,000 29, ,127 5,019 0,000 30, ,127 6,037 0,000 31, , ,127 7,386 0,038 52, , ,127 8,605 0, , , ,127 10,756 0, ,356 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Celková roční dodaná energie Q,fuel: 953,469 GJ Průměrný součinitel prostupu tepla zóny Měrný tepelný tok prostupem obálkou zóny Ht: Plocha obalových konstrukcí zóny: Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla 1295,1 W/K 2863,7 m2

29 podle čl v ČSN (2011)... Uem,N,20: 0,57 W/m2K Průměrný součinitel prostupu tepla zóny U,em: VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 2 : Název zóny: Obchody 20 C Vnitřní teplota (zima/léto): 20,0 C / 20,0 C Zóna je vytápěna/chlazena: ano / ne Regulace otopné soustavy: ano Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd a celkový měrný tok prostupem tep. vazbami H,tb: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory Hu,t: Měrný tok větráním nevytápěnými prostory Hu,v: --- Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: --- Měrný tok větranými stěnami H,vw: --- Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: ,332 W/K 346,053 W/K 41,945 W/K 8,469 W/K Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dht: --- Výsledný měrný tok H: 644,799 W/K Výsledný měrný tok do zóny č.1 H,21: --- Výsledný měrný tok do zóny č.3 H,23: 546,273 W/K Potřeba tepla na vytápění po měsících: 0,45 W/m2K Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 40,435 21,112 6,707 27,819 0, ,0 15, ,776 18,485 11,027 29,512 0, ,0 9, ,418 19,963 19,070 39,033 0,660 45,7 4, ,019 18,879 27,881 46,760 0,449 0, ,953 19,149 35,122 54,271 0,239 0, ,187 18,416 34,317 52,733 0,136 0, ,836 19,030 34,025 53,055 0,091 0, ,699 19,149 32,588 51,738 0,110 0, ,532 18,926 22,117 41,043 0,281 0, ,857 19,939 15,654 35,593 0,586 0, ,634 19,783 7,459 27,242 0,793 94,8 8, ,321 21,064 4,685 25,750 0, ,0 14,642 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty; Q,int jsou vnitřní tepelné zisky; Q,sol jsou solární tepelné zisky; Q,gn jsou celkové tepelné zisky; Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků; fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: 53,059 GJ Energie dodaná do zóny po měsících: Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 25, ,245 6,064 0,044 32, , ,245 4,504 0,039 20, , ,245 4,149 0,020 12, ,245 3,282 0,000 3, ,245 2,793 0,000 3, ,245 2,510 0,000 2, ,245 2,593 0,000 2, ,245 2,793 0,000 3, ,245 3,359 0,000 3, ,245 4,109 0,000 4, , ,245 4,787 0,040 18, , ,245 5,984 0,044 29,910 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Celková roční dodaná energie Q,fuel: 136,039 GJ Průměrný součinitel prostupu tepla zóny Měrný tepelný tok prostupem obálkou zóny Ht: Plocha obalových konstrukcí zóny: Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla 396,5 W/K 1172,0 m2

30 podle čl v ČSN (2011)... Uem,N,20: 0,48 W/m2K Průměrný součinitel prostupu tepla zóny U,em: VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 3 : Název zóny: Schody a chodby 15 C Vnitřní teplota (zima/léto): 15,0 C / 20,0 C Zóna je vytápěna/chlazena: ano / ne Regulace otopné soustavy: ano Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd a celkový měrný tok prostupem tep. vazbami H,tb: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory Hu,t: Měrný tok větráním nevytápěnými prostory Hu,v: --- Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: --- Měrný tok větranými stěnami H,vw: --- Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: ,640 W/K 55,716 W/K 9,247 W/K 8,640 W/K Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dht: --- Výsledný měrný tok H: 212,242 W/K Výsledný měrný tok do zóny č.1 H,31: 1945,035 W/K Výsledný měrný tok do zóny č.2 H,32: 546,273 W/K Potřeba tepla na vytápění po měsících: 0,34 W/m2K Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 1,069 0,568 0,501 1,069 0, ,0 0, ,282 0,422 0,860 1,282 0, ,0 0, ,995 0,388 1,606 1,995 0, ,0 0, ,729 0,307 2,476 2,783 0,873 76,0 0, ,421 0,261 3,179 3,440 0,413 0, , , , ,045 0,314 1,918 2,233 0,468 0, ,684 0,385 1,301 1,686 0,881 91,1 0, ,032 0,448 0,584 1,032 0, ,0 0, ,915 0,560 0,355 0,915 0, ,0 0,108 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty; Q,int jsou vnitřní tepelné zisky; Q,sol jsou solární tepelné zisky; Q,gn jsou celkové tepelné zisky; Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků; fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: 1,244 GJ Energie dodaná do zóny po měsících: Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,035 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Celková roční dodaná energie Q,fuel: 8,743 GJ Průměrný součinitel prostupu tepla zóny Měrný tepelný tok prostupem obálkou zóny Ht: Plocha obalových konstrukcí zóny: Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla 73,6 W/K 304,5 m2

31 podle čl v ČSN (2011)... Uem,N,20: 0,32 W/m2K Průměrný součinitel prostupu tepla zóny U,em: PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO CELOU BUDOVU : Faktor tvaru budovy A/V: 0,29 m2/m3 0,24 W/m2K Rozložení měrných tepelných toků Zóna Položka Plocha [m2] Měrný tok [W/K] Procento [%] 1 Celkový měrný tok H: , ,00 % z toho: Měrný tok větráním Hv: ,481 40,91 % Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: ,00 % Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: --- 5,290 0,24 %... z toho tok prostupem Hu,t: --- 5,290 0,24 %... a tok větráním Hu,v: ,00 % Měrný tok tepelnými vazbami H,tb: ,911 3,92 % Měrný tok do ext. plošnými kcemi Hd,c: ,858 54,93 % rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: 1248,1 290,685 13,26 % Střecha: 758,9 122,528 5,59 % Okna: 636,7 764,040 34,86 % Podlah nad ext.: 156,5 26,605 1,21 % Podlaha nad nevytáp. p.: 63,5 5,290 0,24 % 2 Celkový měrný tok H: , ,00 % z toho: Měrný tok větráním Hv: ,332 38,51 % Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: ,945 6,51 % Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: --- 8,469 1,31 %... z toho tok prostupem Hu,t: --- 8,469 1,31 %... a tok větráním Hu,v: ,00 % Měrný tok tepelnými vazbami H,tb: ,160 5,45 % Měrný tok do ext. plošnými kcemi Hd,c: ,893 48,22 % rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: 354,1 74,361 11,53 % Střecha: 43,9 7,902 1,23 % Okna: 122,1 146,520 22,72 % Dveře: 48,3 82,110 12,73 % Podlaha nad sut.: 573,8 41,945 6,51 % Stěna k nevytáp. p.: 29,8 8,469 1,31 % 3 Celkový měrný tok H: , ,00 % z toho: Měrný tok větráním Hv: ,640 65,32 % Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: --- 9,247 4,36 % Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: --- 8,640 4,07 %... z toho tok prostupem Hu,t: --- 8,640 4,07 %... a tok větráním Hu,v: ,00 % Měrný tok tepelnými vazbami H,tb: --- 9,135 4,30 % Měrný tok do ext. plošnými kcemi Hd,c: ,581 21,95 % rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: 55,5 11,655 5,49 % Střecha: 82,6 13,216 6,23 % Okna: 1,8 2,160 1,02 % Podlaha nad sut.: 126,5 9,247 4,36 % Stěna k nevytáp. p.: 26,6 8,640 4,07 % Dveře vstupní: 11,5 19,550 9,21 % Měrný tok speciálními konstrukcemi dh: --- 0,000 0,00 % Měrný tok budovou a parametry podle starších předpisů Součet celkových měrných tepelných toků jednotlivými zónami Hc: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Tepelná charakteristika budovy podle ČSN (1994): Spotřeba tepla na vytápění podle STN , Zmena 5 (1997): Poznámka: 3048,580 W/K 14951,0 m3 0,20 W/m3K 15,0 kwh/(m3.a) Orientační tepelnou ztrátu budovy lze získat vynásobením součtu měrných toků jednotlivých zón Hc působícím teplotním rozdílem mezi interiérem a exteriérem. Průměrný součinitel prostupu tepla budovy

32 Měrný tepelný tok prostupem obálkou budovy Ht: 1765,1 W/K Plocha obalových konstrukcí budovy: 4340,2 m2 Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl v ČSN (2011)... Uem,N,20: 0,53 W/m2K Průměrný součinitel prostupu tepla budovy U,em: Potřeba tepla na vytápění budovy 0,41 W/m2K Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 179,244 43,570 31,186 74,757 0, ,0 107, ,098 37,543 49,082 86,625 0, ,0 69, ,968 40,005 75, ,818 0,852 81,9 37, ,233 37, , ,368 0,648 36,5 5, ,398 37, , ,607 0,373 0, ,613 35, , ,047 0,211 0, ,271 37, , ,783 0,140 0, ,070 37, , ,832 0,165 0, ,773 37,493 84, ,873 0,425 0, ,508 39,931 65, ,887 0,771 53,1 11, ,582 40,152 33,402 73,555 0,918 98,3 64, ,363 43,422 21,571 64,993 0, ,0 103,580 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty; Q,int jsou vnitřní tepelné zisky; Q,sol jsou solární tepelné zisky; Q,gn jsou celkové tepelné zisky; Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků; fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: 400,131 GJ 111,148 MWh Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: 14951,0 m3 Celková energeticky vztažná podlah. plocha budovy: 4796,6 m2 Měrná potřeba tepla na vytápění budovy (na 1 m3): 7,4 kwh/(m3.a) Měrná potřeba tepla na vytápění budovy: 23 kwh/(m2.a) Hodnota byla stanovena pro počet denostupňů D = Poznámka: Měrná potřeba tepla je stanovena bez vlivu účinností systémů výroby, distribuce a emise tepla. Celková energie dodaná do budovy Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 176, ,372 17,836 0, , , ,372 13,249 0, , , ,372 12,204 0,076 99, , ,372 9,653 0,018 44, ,372 8,214 0,001 33, ,372 7,381 0,001 32, ,372 7,627 0,001 33, ,372 8,214 0,001 33, ,372 9,880 0,001 35, , ,372 12,086 0,038 57, , ,372 14,081 0, , , ,372 17,602 0, ,300 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Dodané energie: Vyp.spotřeba energie na vytápění za rok Q,fuel,H: 655,242 GJ 182,012 MWh 38 kwh/m2 Pomocná energie na vytápění Q,aux,H: 0,518 GJ 0,144 MWh 0 kwh/m2 Dodaná energie na vytápění za rok EP,H: 655,760 GJ 182,156 MWh 38 kwh/m2 Vyp.spotřeba energie na chlazení za rok Q,fuel,C: Pomocná energie na chlazení Q,aux,C: Dodaná energie na chlazení za rok EP,C: Vyp.spotřeba energie na úpravu vlhkosti Q,fuel,RH: Pomocná energie na úpravu vlhkosti Q,aux,RH: Dodaná energie na úpravu vlhkosti EP,RH: Vyp.spotřeba energie na nucené větrání Q,fuel,F: Pomocná energie na nucené větrání Q,aux,F: Dodaná energie na nuc.větrání za rok EP,F: Vyp.spotřeba energie na přípravu TV Q,fuel,W: 304,463 GJ 84,573 MWh 18 kwh/m2 Pomocná energie na přípravu teplé vody Q,aux,W: Dodaná energie na přípravu TV za rok EP,W: 304,463 GJ 84,573 MWh 18 kwh/m2 Vyp.spotřeba energie na osvětlení a spotř. Q,fuel,L: 138,027 GJ 38,341 MWh 8 kwh/m2

33 Dodaná energie na osvětlení za rok EP,L: 138,027 GJ 38,341 MWh 8 kwh/m2 Celková roční dodaná energie Q,fuel=EP: 1098,250 GJ 305,070 MWh 64 kwh/m2 Měrná dodaná energie budovy Celková roční dodaná energie: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková energeticky vztažná podlah. plocha budovy: Měrná dodaná energie EP,V: Měrná dodaná energie budovy EP,A: 305,070 MWh 14951,0 m3 4796,6 m2 20,4 kwh/(m3.a) 64 kwh/(m2.a) Poznámka: Měrná dodaná energie zahrnuje veškerou dodanou energii včetně vlivů účinností tech. systémů. Rozdělení dodané energie podle energonositelů, primární energie a emise CO2 Energo- Faktory Vytápění Teplá voda nositel transformace MWh/a t/a MWh/a t/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 elektřina ze sítě 3,0 3,2 1, zemní plyn 1,1 1,1 0, ,0 200,2 200,2 36,4 84,6 93,0 93,0 16,9 SOUČET 182,0 200,2 200,2 36,4 84,6 93,0 93,0 16,9 Energo- Faktory Osvětlení Pom.energie nositel transformace MWh/a t/a MWh/a t/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 elektřina ze sítě 3,0 3,2 1, ,3 115,0 122,7 44,9 0,1 0,4 0,5 0,2 zemní plyn 1,1 1,1 0, SOUČET 38,3 115,0 122,7 44,9 0,1 0,4 0,5 0,2 Energo- Faktory Nuc.větrání Chlazení nositel transformace MWh/a t/a MWh/a t/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 elektřina ze sítě 3,0 3,2 1, zemní plyn 1,1 1,1 0, SOUČET Energo- Faktory Úprava RH Export elektřiny nositel transformace MWh/a t/a MWh/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,el Q,pN Q,pC elektřina ze sítě 3,0 3,2 1, zemní plyn 1,1 1,1 0, SOUČET Vysvětlivky: f,pn je faktor neobnovitelné primární energie v kwh/kwh; f,pc je faktor celkové primární energie v kwh/kwh; f,co2 je součinitel emisí CO2 v kg/kwh; Q,f je vypočtená spotřeba energie dodávaná na daný účel příslušným energonositelem v MWh/rok; Q,el je produkce elektřiny v MWh/rok; Q,pN je neobnovitelná primární energie a Q,pC je celková primární energie použitá na daný účel příslušným energonositelem v MWh/rok a CO2 jsou s tím spojené emise CO2 v t/rok. Součty pro jednotlivé energonositele: Q,f [MWh/a] Q,pN [MWh/a] Q,pC [MWh/a] CO2 [t/a] elektřina ze sítě 38, , ,152 45,027 zemní plyn 266, , ,243 53,317 SOUČET 305, , ,395 98,344 Vysvětlivky: Q,f je energie dodaná do budovy příslušným energonositelem v MWh/rok; Q,pN je neobnovitelná primární energie a Q,pC je celková primární energie použitá příslušným energonositelem v MWh/rok a CO2 jsou s tím spojené emise CO2 v t/rok. Měrná primární energie a emise CO2 budovy Emise CO2 za rok: 98,344 t Celková primární energie za rok: 416,395 MWh 1 499,021 GJ Neobnovitelná primární energie za rok: 408,698 MWh 1 471,312 GJ Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: ,0 m3 Celková energeticky vztažná podlah. plocha budovy: 4 796,6 m2 Měrné emise CO2 za rok (na 1 m3): 6,6 kg/(m3.a) Měrná celková primární energie E,pC,V: 27,9 kwh/(m3.a) Měrná neobnovitelná primární energie E,pN,V: 27,3 kwh/(m3.a) Měrné emise CO2 za rok (na 1 m2): 21 kg/(m2.a) Měrná celková primární energie E,pC,A: 87 kwh/(m2.a) Měrná neobnovitelná primární energie E,pN,A: 85 kwh/(m2.a) STOP, Energie 2014

34 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2010 Název úlohy : Podlaha nad průjezdem Zpracovatel : NKPROJEKT - Ing. Eduard Novák Zakázka : 09616_QUO Benešov Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop - tepelný tok shora W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Dlažba keramic Betonová mazan EPS 100 S Železobeton de Minerální vlna Lepící stěrka Silikonová omí Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 5.60 m2k/w W/m2K

35 Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.5E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 17.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 2.228E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2010

36 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2010 Název úlohy : Střecha nad 5.NP Zpracovatel : NKPROJEKT - Ing. Eduard Novák Zakázka : 09616_QUO Benešov Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Železobeton de Glastek 40 Spe EPS 150 S EPS 150 S spád Sklodek 40 Sta Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 5.93 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.18 / 0.21 / 0.26 / 0.36 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou

37 přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.2E+0012 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 11.1 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 10.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2010

38 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2010 Název úlohy : Střecha balkony Zpracovatel : NKPROJEKT - Ing. Eduard Novák Zakázka : 09616_QUO Benešov Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Železobeton de Glastek 40 Spe EPS 150 S Alkorplan Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 5.35 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.20 / 0.23 / 0.28 / 0.38 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou