ENERGETICKÉ HODNOCENÍ BUDOVY

Transkript

1 Budova: Multifunkční objekt Benešovská č.p Týnec nad Sázavou ENERGETICKÉ HODNOCENÍ BUDOVY PRO PRODEJ NEBO PRONÁJEM BUDOVY Datum zpracování: Benešov 04/2017 Zpracovatel: NKPROJEKT Ing. Eduard Novák Jiráskova 2222, Benešov tel Vypracoval: Ing. Jan Kolomazník Odpovědný projektant: Ing. Eduard Novák Osoba oprávněná vypracovávat průkazy energetické náročnosti budov číslo oprávnění 1065 Autorizovaný inženýr v oboru pozemní stavby ČKAIT Přílohy: Osvědčení o autorizaci Průkaz energetické náročnosti budovy Výpočet měrné roční potřeby tepla v programu Energie 2014 Posouzení obvodových konstrukcí v programu Teplo 2013

2

3 Eviden ní íslo PENB: Benešovská.p. 537, Týnec nad Sázavou Týnec nad Sázavou (772399) st SJM Otta Zden k a Ottová Lenka Zbo ený Kostelec 52, Týnec nad Sázavou

4

5 Obvodová st na 0,3 NE St echa 0,24 NE Okna 1,5 NE K nevytáp. p d 0,3 ANO Tepelné vazby Obvodová st na 0,3 NE Okna 1,5 NE Dve e 1,7 ANO K zemin 0,45 NE Tepelné vazby Výpl k temperovaném 3,5 ANO K zemin temper. 0,85 ANO Strop/st na temper. 0,75 ANO Tepelné vazby

6 Budova jako celek

7 Kotel na ZP 100,0 Kotel na ZP 100,0 Kotel na ZP 100,0

8 p irozené v trání p irozené v trání p irozené v trání

9 Zásobníkové oh íva e 100,0 Zásobníkové oh íva e 100,0 Zásobníkový oh íva 100,0

10 100 0, , ,8

11

12

13

14

15 NE NE

16 Ing. Eduard Novák - NKPROJEKT Jedná se o víceú elový ty podlažní objekt s komer ními prostory v prvním nadzemním a podzemním podlaží, byty ve dvou nadzemních podlažích a podkroví a temperovanými garážemi navazujícími na spojovací chodbu a schodišt. Obvodové konstrukce jsou z dutinových keramických cihel, na obou stranách objekt štítovými st nami sousedí s objekty obdobného charakteru. St ešní pláš a podkrovní konstrukce jsou zatepleny 200 mm Nobasilu, podlaha na zemin 50 mm EPS. Okna jsou d ev ná euro s dvojitým zasklením, dve e jsou d ev né s áste ným prosklením. V trání objektu je p irozené. Objekt je vytáp n kotlem na zemní plyn, teplá voda je p ipravována v lokálních zásobníkových oh íva ích.

17 Benešovská.p Týnec nad Sázavou Budova pro obchodní ú ely

18 Ing. Eduard Novák - NKPROJEKT 1065 Jiráskova Benešov

19 VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 78/2013 Sb. a ČSN a podle EN ISO 13790, EN ISO a EN ISO Energie 2014 Název úlohy: Zpracovatel: PENB_Týnec537 Ing. Eduard Novák - NKPROJEKT Zakázka: Datum: ZADANÉ OKRAJOVÉ PODMÍNKY: Počet zón v budově: 3 Počet osob v budově podle NZÚ: 12,1 Typ výpočtu potřeby energie: měsíční (pro jednotlivé měsíce v roce) Okrajové podmínky výpočtu: Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru Sever Jih Východ Západ Horizont leden 31-2,3 C 47,0 104,0 58,0 58,0 76,0 únor 28-0,7 C 72,0 162,0 97,0 97,0 133,0 březen 31 3,0 C 115,0 234,0 162,0 162,0 259,0 duben 30 7,6 C 158,0 292,0 238,0 238,0 410,0 květen 31 12,5 C 209,0 313,0 299,0 299,0 536,0 červen 30 15,7 C 216,0 284,0 292,0 292,0 526,0 červenec 31 17,2 C 212,0 292,0 288,0 288,0 518,0 srpen 31 16,7 C 184,0 320,0 277,0 277,0 490,0 září 30 13,1 C 126,0 256,0 187,0 187,0 313,0 říjen 31 8,2 C 86,0 220,0 126,0 126,0 205,0 listopad 30 3,0 C 47,0 112,0 61,0 61,0 90,0 prosinec 31-0,6 C 32,0 72,0 40,0 40,0 54,0 Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru SV SZ JV JZ leden 31-2,3 C 47,0 47,0 86,0 86,0 únor 28-0,7 C 76,0 76,0 137,0 137,0 březen 31 3,0 C 122,0 122,0 209,0 209,0 duben 30 7,6 C 184,0 184,0 277,0 277,0 květen 31 12,5 C 245,0 245,0 320,0 320,0 červen 30 15,7 C 248,0 248,0 299,0 299,0 červenec 31 17,2 C 245,0 245,0 302,0 302,0 srpen 31 16,7 C 216,0 216,0 313,0 313,0 září 30 13,1 C 140,0 140,0 234,0 234,0 říjen 31 8,2 C 90,0 90,0 184,0 184,0 listopad 30 3,0 C 47,0 47,0 94,0 94,0 prosinec 31-0,6 C 32,0 32,0 61,0 61,0 PARAMETRY JEDNOTLIVÝCH ZÓN V BUDOVĚ : PARAMETRY ZÓNY Č. 1 : Základní popis zóny Název zóny: Typ zóny pro určení Uem,N: Typ zóny pro refer. budovu: Typ hodnocení: Objem z vnějších rozměrů: Podlah. plocha (celková vnitřní): Celk. energet. vztažná plocha: Účinná vnitřní tepelná kapacita: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Typ vytápění: Regulace otopné soustavy: Byty jiná než nová obytná budova bytový dům prodej budovy nebo její části 863,7 m3 242,9 m2 281,6 m2 260,0 kj/(m2.k) 20,0 C / 20,0 C ano / ne nepřerušované ano Průměrné vnitřní zisky: 556 W... odvozeny pro produkci tepla: 1,5+3,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) časový podíl produkce: % (osoby+spotřebiče) zohlednění spotřebičů: jen zisky minimální přípustnou osvětlenost: 50,0 lx měrný příkon osvětlení: 0,05 W/(m2.lx) činitel obsazenosti 1,0 a závislosti na denním světle 1,0

20 roční dobu využití osvětlení ve dne/v noci: 1600 / 1200 h prům. účinnost osvětlení: 20 % další tepelné zisky: 0,0 W Teplo na přípravu TV: 17488,8 MJ/rok... odvozeno pro dodanou energii na přípravu TV: 20,0 kwh/(m2.a) Zpětně získané teplo mimo VZT: 0,0 MJ/rok Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: ne Účinnost sdílení/distribuce: 88,0 % / 89,0 % Název zdroje tepla: Kotel na ZP (podíl 100,0 %) Typ zdroje tepla: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost výroby tepla: 78,0 % Příkon čerpadel vytápění: 30,2 W Příkon regulace/emise tepla: 0,1 / 0,0 W Zdroje tepla na přípravu TV v zóně Název zdroje tepla: Zásobníkové ohřívače (podíl 100,0 %) Typ zdroje přípravy TV: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost zdroje přípravy TV: 94,0 % Měrný tepelný tok větráním zóny č. 1 : Objem vzduchu v zóně: 690,96 m3 Podíl vzduchu z objemu zóny: 80,0 % Typ větrání zóny: přirozené Minimální násobnost výměny: 0,3 1/h Návrhová násobnost výměny: 0,3 1/h Měrný tepelný tok větráním Hv: 68,405 W/K Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 1 a exteriérem : Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] b [-] H,T [W/K] U,N,20 [W/m2K] Fasáda 44 75,5 0,370 1,00 27,935 0,300 Fasáda 36 20,9 0,430 1,00 8,987 0,300 Střecha 54,6 0,260 1,00 14,196 0,240 Okna S 27,57 (27,57x1,0 x 1) 1,700 1,00 46,869 1,500 Okna J 5,4 (5,4x1,0 x 1) 1,700 1,00 9,180 1,500 Vysvětlivky: U je součinitel prostupu tepla konstrukce; b je činitel teplotní redukce; H,T je měrný tok prostupem tepla a U,N,20 je požadovaná hodnota součinitele prostupu tepla podle ČSN pro Tim=20 C. Vliv tepelných vazeb je ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,05 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru plošnými konstrukcemi Hd,c: 107,167 W/K... a příslušnými tepelnými vazbami Hd,tb: 9,199 W/K Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory u zóny č. 1 : 1. konstrukce u nevytáp. prostoru Název konstrukce: Strop k půdě Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 104,8 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,26 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,74 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,3 W/m2K Měrný tep.tok touto konstrukcí: 20,164 W/K Název konstrukce: Stěna k půdě Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 38,5 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,26 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,74 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,3 W/m2K Měrný tep.tok touto konstrukcí: 7,407 W/K Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory Hu: 27,571 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hu,tb: 7,165 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 1 : 2. konstrukce u nevytáp. prostoru Název konstrukce Plocha [m2] g/alfa [-] Fgl/Ff [-] Fc,h/Fc,c [-] Fsh [-] Orientace Okna S 27,57 0,75 0,7/0,3 1,0/1,0 1,0 S (90 st.) Okna J 5,4 0,75 0,7/0,3 1,0/1,0 1,0 J (90 st.) Vysvětlivky: g je propustnost slunečního záření zasklení v průsvitných konstrukcích; alfa je pohltivost slunečního záření vnějšího povrchu neprůsvitných konstrukcí; Fgl je korekční činitel zasklení (podíl plochy zasklení k celkové ploše okna); Ff je korekční činitel rámu (podíl plochy rámu k celk. ploše okna); Fc,h je korekční činitel clonění pohyblivými clonami pro režim vytápění; Fc,c je korekční činitel clonění pro režim chlazení a Fsh je korekční činitel stínění nepohyblivými částmi budovy a okolní zástavbou.

21 Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc: Zisk (vytápění): 877,6 1351,3 2095,1 2803,3 3521,2 3538,4 Měsíc: Zisk (vytápění): 3506,7 3213,4 2294,6 1681,6 898,0 600,6 PARAMETRY ZÓNY Č. 2 : Základní popis zóny Název zóny: Typ zóny pro určení Uem,N: Typ zóny pro refer. budovu: Typ hodnocení: Objem z vnějších rozměrů: Podlah. plocha (celková vnitřní): Celk. energet. vztažná plocha: Účinná vnitřní tepelná kapacita: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Typ vytápění: Regulace otopné soustavy: Nebyty jiná než nová obytná budova jiná budova než RD a BD prodej budovy nebo její části 477,9 m3 135,2 m2 159,5 m2 260,0 kj/(m2.k) 20,0 C / 20,0 C ano / ne nepřerušované ano Průměrné vnitřní zisky: 1009 W... odvozeny pro produkci tepla: 5,0+10,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) časový podíl produkce: % (osoby+spotřebiče) zohlednění spotřebičů: jen zisky minimální přípustnou osvětlenost: 100,0 lx měrný příkon osvětlení: 0,10 W/(m2.lx) činitel obsazenosti 1,0 a závislosti na denním světle 1,0 roční dobu využití osvětlení ve dne/v noci: 3000 / 2000 h prům. účinnost osvětlení: 35 % další tepelné zisky: 0,0 W Teplo na přípravu TV: 2920,32 MJ/rok... odvozeno pro dodanou energii na přípravu TV: 6,0 kwh/(m2.a) Zpětně získané teplo mimo VZT: 0,0 MJ/rok Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: ne Účinnost sdílení/distribuce: 88,0 % / 89,0 % Název zdroje tepla: Kotel na ZP (podíl 100,0 %) Typ zdroje tepla: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost výroby tepla: 78,0 % Příkon čerpadel vytápění: 30,2 W Příkon regulace/emise tepla: 0,1 / 0,0 W Zdroje tepla na přípravu TV v zóně Název zdroje tepla: Zásobníkové ohřívače (podíl 100,0 %) Typ zdroje přípravy TV: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost zdroje přípravy TV: 94,0 % Měrný tepelný tok větráním zóny č. 2 : Objem vzduchu v zóně: 382,32 m3 Podíl vzduchu z objemu zóny: 80,0 % Typ větrání zóny: přirozené Minimální násobnost výměny: 0,3 1/h Návrhová násobnost výměny: 0,3 1/h Měrný tepelný tok větráním Hv: 37,850 W/K Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 2 a exteriérem : Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] b [-] H,T [W/K] U,N,20 [W/m2K] Stěna 44 32,4 0,370 1,00 11,988 0,300 Okna S 2,52 (2,52x1,0 x 1) 1,700 1,00 4,284 1,500 Okna J 9,9 (9,9x1,0 x 1) 1,700 1,00 16,830 1,500 Dveře S 2,3 (2,3x1,0 x 1) 1,700 1,00 3,910 1,700 Vysvětlivky: U je součinitel prostupu tepla konstrukce; b je činitel teplotní redukce; H,T je měrný tok prostupem tepla a U,N,20 je požadovaná hodnota součinitele prostupu tepla podle ČSN pro Tim=20 C. Vliv tepelných vazeb je ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,05 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru plošnými konstrukcemi Hd,c: 37,012 W/K... a příslušnými tepelnými vazbami Hd,tb: 2,356 W/K

22 Měrný tepelný tok prostupem zeminou u zóny č. 2 : Název konstrukce: Podl. na zemině (0-1) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 4,6 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,66 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,45 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 1,791 W/K Název konstrukce: Podl. na zemině (1-2) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 4,6 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,57 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,45 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 1,547 W/K Název konstrukce: Podl. na zemině (2-3) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 4,6 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,49 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,45 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 1,33 W/K Název konstrukce: Podl. na zemině (3+) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 69,4 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,49 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,45 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 20,064 W/K Název konstrukce: Stěna k zemině (0-1) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 5,0 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,37 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,66 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,45 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 1,221 W/K Název konstrukce: Stěna k zemině (1-2) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 7,7 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,37 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,57 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,45 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 1,624 W/K Název konstrukce: Stěna k zemině (2-3) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 7,9 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,37 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,49 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,45 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 1,432 W/K Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg: 29,009 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hg,tb: 5,190 W/K Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: od 29,009 do 29,009 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 2 : 1. konstrukce ve styku se zeminou 2. konstrukce ve styku se zeminou 3. konstrukce ve styku se zeminou 4. konstrukce ve styku se zeminou 5. konstrukce ve styku se zeminou 6. konstrukce ve styku se zeminou 7. konstrukce ve styku se zeminou Název konstrukce Plocha [m2] g/alfa [-] Fgl/Ff [-] Fc,h/Fc,c [-] Fsh [-] Orientace Okna S 2,52 0,75 0,7/0,3 1,0/1,0 1,0 S (90 st.) Okna J 9,9 0,75 0,7/0,3 1,0/1,0 1,0 J (90 st.) Dveře S 2,3 0,75 0,4/0,6 1,0/1,0 1,0 S (90 st.) Vysvětlivky: g je propustnost slunečního záření zasklení v průsvitných konstrukcích; alfa je pohltivost slunečního záření vnějšího povrchu neprůsvitných konstrukcí; Fgl je korekční činitel zasklení (podíl plochy zasklení k celkové ploše okna); Ff je korekční činitel rámu (podíl plochy rámu k celk. ploše okna); Fc,h je korekční činitel clonění pohyblivými clonami pro režim vytápění; Fc,c je korekční činitel clonění pro režim chlazení a Fsh je korekční činitel stínění nepohyblivými částmi budovy a okolní zástavbou. Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc: Zisk (vytápění): 571,6 888,2 1302,9 1652,2 1842,8 1719,8 Měsíc: Zisk (vytápění): 1750,0 1830,2 1425,8 1184,9 609,1 394,8

23 PARAMETRY ZÓNY Č. 3 : Základní popis zóny Název zóny: Typ zóny pro určení Uem,N: Typ zóny pro refer. budovu: Typ hodnocení: Objem z vnějších rozměrů: Podlah. plocha (celková vnitřní): Celk. energet. vztažná plocha: Účinná vnitřní tepelná kapacita: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Typ vytápění: Regulace otopné soustavy: Komunikace jiná než nová obytná budova jiná budova než RD a BD prodej budovy nebo její části 350,1 m3 104,6 m2 121,4 m2 260,0 kj/(m2.k) 15,0 C / 20,0 C ano / ne nepřerušované ano Průměrné vnitřní zisky: 146 W... odvozeny pro produkci tepla: 0,0+0,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) časový podíl produkce: 0+20 % (osoby+spotřebiče) zohlednění spotřebičů: jen zisky minimální přípustnou osvětlenost: 75,0 lx měrný příkon osvětlení: 0,10 W/(m2.lx) činitel obsazenosti 1,0 a závislosti na denním světle 1,0 roční dobu využití osvětlení ve dne/v noci: 2250 / 250 h prům. účinnost osvětlení: 35 % další tepelné zisky: 0,0 W Teplo na přípravu TV: 1129,68 MJ/rok... odvozeno pro dodanou energii na přípravu TV: 3,0 kwh/(m2.a) Zpětně získané teplo mimo VZT: 0,0 MJ/rok Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: ne Účinnost sdílení/distribuce: 88,0 % / 89,0 % Název zdroje tepla: Kotel na ZP (podíl 100,0 %) Typ zdroje tepla: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost výroby tepla: 78,0 % Příkon čerpadel vytápění: 30,2 W Příkon regulace/emise tepla: 0,1 / 0,0 W Zdroje tepla na přípravu TV v zóně Název zdroje tepla: Zásobníkový ohřívač (podíl 100,0 %) Typ zdroje přípravy TV: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost zdroje přípravy TV: 94,0 % Měrný tepelný tok větráním zóny č. 3 : Objem vzduchu v zóně: 280,08 m3 Podíl vzduchu z objemu zóny: 80,0 % Typ větrání zóny: přirozené Minimální násobnost výměny: 0,3 1/h Návrhová násobnost výměny: 0,3 1/h Měrný tepelný tok větráním Hv: 27,728 W/K Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 3 a exteriérem : Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] b [-] H,T [W/K] U,N,20 [W/m2K] Fasáda 44 18,3 0,370 1,00 6,771 0,750 Vrata 11,5 2,000 1,00 23,000 3,500 Okna J 2,25 (2,25x1,0 x 1) 1,700 1,00 3,825 3,500 Dveře J 2,0 (2,0x1,0 x 1) 1,700 1,00 3,400 3,500 Vysvětlivky: U je součinitel prostupu tepla konstrukce; b je činitel teplotní redukce; H,T je měrný tok prostupem tepla a U,N,20 je požadovaná hodnota součinitele prostupu tepla podle ČSN pro Tim=20 C. Vliv tepelných vazeb je ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,05 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru plošnými konstrukcemi Hd,c: 36,996 W/K... a příslušnými tepelnými vazbami Hd,tb: 1,703 W/K Měrný tepelný tok prostupem zeminou u zóny č. 3 : 1. konstrukce ve styku se zeminou

24 Název konstrukce: Podlaha na zemině (0-1) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 7,5 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,66 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,85 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 2,921 W/K Název konstrukce: Podlaha na zemině (1-2) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 7,5 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,57 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,85 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 2,522 W/K Název konstrukce: Podlaha na zemině (2-3) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 7,5 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,49 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,85 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 2,168 W/K Název konstrukce: Podlaha na zemině (3+) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 56,6 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,43 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,85 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 14,359 W/K Název konstrukce: Stěna k zemině (0-1) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 2,8 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,66 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,85 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 1,09 W/K Název konstrukce: Stěna k zemině (1-2) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 4,3 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,57 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,85 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 1,446 W/K Název konstrukce: Stěna k zemině (2-3) Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 4,4 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,59 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,49 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,85 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 1,272 W/K Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg: 25,779 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hg,tb: 4,530 W/K Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: od 25,779 do 25,779 W/K 2. konstrukce ve styku se zeminou 3. konstrukce ve styku se zeminou 4. konstrukce ve styku se zeminou 5. konstrukce ve styku se zeminou 6. konstrukce ve styku se zeminou 7. konstrukce ve styku se zeminou Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory u zóny č. 3 : Název konstrukce: Strop k půdě Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 14,0 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,26 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,74 Požadovaná hodnota souč. prostupu U,N,20: 0,75 W/m2K Měrný tep.tok touto konstrukcí: 2,694 W/K 1. konstrukce u nevytáp. prostoru Měrný tepelný tok nevytápěnými prostory Hu: 2,694 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hu,tb: 0,700 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 3 : Název konstrukce Plocha [m2] g/alfa [-] Fgl/Ff [-] Fc,h/Fc,c [-] Fsh [-] Orientace Okna J 2,25 0,75 0,7/0,3 1,0/1,0 1,0 J (90 st.) Dveře J 2,0 0,75 0,4/0,6 1,0/1,0 1,0 J (90 st.)

25 Vysvětlivky: g je propustnost slunečního záření zasklení v průsvitných konstrukcích; alfa je pohltivost slunečního záření vnějšího povrchu neprůsvitných konstrukcí; Fgl je korekční činitel zasklení (podíl plochy zasklení k celkové ploše okna); Ff je korekční činitel rámu (podíl plochy rámu k celk. ploše okna); Fc,h je korekční činitel clonění pohyblivými clonami pro režim vytápění; Fc,c je korekční činitel clonění pro režim chlazení a Fsh je korekční činitel stínění nepohyblivými částmi budovy a okolní zástavbou. Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc: Zisk (vytápění): 166,7 259,7 375,1 468,1 501,8 455,3 Měsíc: Zisk (vytápění): 468,1 513,0 410,4 352,7 179,6 115,4 PARAMETRY ROZHRANÍ MEZI ZÓNAMI: Název konstrukce Plocha [m2] Souč.prostupu [W/m2K] Rozhraní zón Stěna "30" 12,1 0, Stěna "17.5" 14,4 1, Příčka "10" 8,2 1, Dveře 4,3 2, Podlaha 49,9 0, Stěna "30" 8,4 0, Stěna "25" 35,1 1, Stěna "17.5" 18,5 1, Podlaha 3,2 0, Dveře 4,6 2, Objemový tok vzduchu mezi zónami 1 a 3: Propustnost zeminou mezi zónami 1 a 3: Objemový tok vzduchu mezi zónami 2 a 3: Propustnost zeminou mezi zónami 2 a 3: 0,0 m3/s 0,0 W/K 0,0 m3/s 0,0 W/K Rozhraní Ht [W/K] Hv [W/K] H [W/K] 1 a 3 79,748 0,000 79,748 2 a 3 87,272 0,000 87,272 Vysvětlivky: Ht je měrný tok prostupem tepla mezi i-tou a j-tou zónou, Hv je měrný tok výměnou vzduchu mezi i-tou a j-tou zónou, H je výsledný měrný tok mezi i-tou a j-tou zónou. PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : Název zóny: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy: Byty 20,0 C / 20,0 C ano / ne ano Měrný tepelný tok větráním Hv: 68,405 W/K Měrný tok prostupem do exteriéru Hd a celkový měrný tok prostupem tep. vazbami H,tb: 123,531 W/K Ustálený měrný tok zeminou Hg: --- Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory Hu,t: 27,571 W/K Měrný tok větráním nevytápěnými prostory Hu,v: --- Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: --- Měrný tok větranými stěnami H,vw: --- Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: --- Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dht: --- Výsledný měrný tok H: 219,507 W/K Výsledný měrný tok do zóny č.2 H,12: --- Výsledný měrný tok do zóny č.3 H,13: 79,748 W/K Potřeba tepla na vytápění po měsících: Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 14,179 1,706 0,878 2,583 1, ,0 11, ,957 1,439 1,351 2,790 1, ,0 9, ,063 1,506 2,095 3,601 0, ,0 7, ,597 1,381 2,803 4,184 0, ,0 3, ,438 1,365 3,521 4,886 0,819 55,7 0, ,447 1,300 3,538 4,839 0,506 0, ,646 1,344 3,507 4,851 0,339 0, ,940 1,365 3,213 4,578 0,424 0, ,933 1,389 2,295 3,684 0,890 65,5 0, ,449 1,502 1,682 3,183 0, ,0 4, ,706 1,538 0,898 2,436 1, ,0 8,270

26 12 13,179 1,697 0,601 2,298 1, ,0 10,881 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty; Q,int jsou vnitřní tepelné zisky; Q,sol jsou solární tepelné zisky; Q,gn jsou celkové tepelné zisky; Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků; fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: Energie dodaná do zóny po měsících: 56,200 GJ Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 18, ,550 0,790 0,081 21, , ,550 0,587 0,073 17, , ,550 0,541 0,081 14, , ,550 0,428 0,079 7, , ,550 0,364 0,045 2, ,550 0,327 0,000 1, ,550 0,338 0,000 1, ,550 0,364 0,000 1, , ,550 0,438 0,052 3, , ,550 0,535 0,081 9, , ,550 0,624 0,079 15, , ,550 0,780 0,081 20,224 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Celková roční dodaná energie Q,fuel: 117,368 GJ Průměrný součinitel prostupu tepla zóny Měrný tepelný tok prostupem obálkou zóny Ht: Plocha obalových konstrukcí zóny: Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl v ČSN (2011)... Uem,N,20: Průměrný součinitel prostupu tepla zóny U,em: 151,1 W/K 327,3 m2 0,40 W/m2K 0,46 W/m2K VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 2 : Název zóny: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy: Nebyty 20,0 C / 20,0 C ano / ne ano Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd a celkový měrný tok prostupem tep. vazbami H,tb: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory Hu,t: --- Měrný tok větráním nevytápěnými prostory Hu,v: --- Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: --- Měrný tok větranými stěnami H,vw: --- Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: ,850 W/K 44,558 W/K 29,009 W/K Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dht: --- Výsledný měrný tok H: 111,417 W/K Výsledný měrný tok do zóny č.1 H,21: --- Výsledný měrný tok do zóny č.3 H,23: 87,272 W/K Potřeba tepla na vytápění po měsících: Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 7,823 3,400 0,572 3,972 0, ,0 3, ,635 2,743 0,888 3,632 0, ,0 3, ,242 2,755 1,303 4,058 0, ,0 2, ,174 2,419 1,652 4,071 0,883 51,3 0, ,269 2,298 1,843 4,141 0,548 0, ,242 2,159 1,720 3,879 0,320 0, ,836 2,231 1,750 3,981 0,210 0, ,985 2,298 1,830 4,129 0,239 0, ,001 2,445 1,426 3,871 0,517 0, ,081 2,742 1,185 3,927 0,889 53,8 0, ,041 2,926 0,609 3,535 0, ,0 2, ,316 3,373 0,395 3,768 0, ,0 3,568 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty; Q,int jsou vnitřní tepelné zisky; Q,sol jsou solární tepelné zisky; Q,gn jsou celkové tepelné zisky; Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků; fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: 16,443 GJ

27 Energie dodaná do zóny po měsících: Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 6, ,259 3,142 0,081 9, , ,259 2,334 0,073 7, , ,259 2,150 0,081 6, , ,259 1,700 0,040 2, ,259 1,447 0,000 1, ,259 1,300 0,000 1, ,259 1,343 0,000 1, ,259 1,447 0,000 1, ,259 1,740 0,000 1, , ,259 2,129 0,044 3, , ,259 2,480 0,079 6, , ,259 3,100 0,081 9,281 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Celková roční dodaná energie Q,fuel: 54,816 GJ Průměrný součinitel prostupu tepla zóny Měrný tepelný tok prostupem obálkou zóny Ht: Plocha obalových konstrukcí zóny: Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl v ČSN (2011)... Uem,N,20: Průměrný součinitel prostupu tepla zóny U,em: 73,6 W/K 150,9 m2 0,39 W/m2K 0,49 W/m2K VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 3 : Název zóny: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy: Komunikace 15,0 C / 20,0 C ano / ne ano Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd a celkový měrný tok prostupem tep. vazbami H,tb: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory Hu,t: Měrný tok větráním nevytápěnými prostory Hu,v: --- Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: --- Měrný tok větranými stěnami H,vw: --- Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: ,728 W/K 43,929 W/K 25,779 W/K 2,694 W/K Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dht: --- Výsledný měrný tok H: 100,129 W/K Výsledný měrný tok do zóny č.1 H,31: 79,748 W/K Výsledný měrný tok do zóny č.2 H,32: 87,272 W/K Potřeba tepla na vytápění po měsících: Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 2,403 0,592 0,167 0,759 0, ,0 1, ,783 0,440 0,260 0,700 0, ,0 1, ,981 0,405 0,375 0,781 0, ,0 0, ,787 0,321 0,468 0,789 0, ,0 0, ,611 0,273 0,502 0,775 0,740 50,0 0, , , , ,478 0,328 0,410 0,739 0,630 19,4 0, ,752 0,401 0,353 0,754 0, ,0 0, ,950 0,468 0,180 0,647 0, ,0 0, ,947 0,585 0,115 0,700 0, ,0 1,248 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty; Q,int jsou vnitřní tepelné zisky; Q,sol jsou solární tepelné zisky; Q,gn jsou celkové tepelné zisky; Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků; fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: Energie dodaná do zóny po měsících: 4,820 GJ Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 2, ,100 0,911 0,081 3,784

28 2 1, ,100 0,677 0,073 2, , ,100 0,624 0,081 1, , ,100 0,493 0,079 0, , ,100 0,420 0,041 0, ,100 0,377 0,000 0, ,100 0,390 0,000 0, ,100 0,420 0,000 0, , ,100 0,505 0,015 0, , ,100 0,618 0,081 0, , ,100 0,720 0,079 1, , ,100 0,899 0,081 3,123 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Celková roční dodaná energie Q,fuel: Průměrný součinitel prostupu tepla zóny Měrný tepelný tok prostupem obálkou zóny Ht: Plocha obalových konstrukcí zóny: 16,757 GJ Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl v ČSN (2011)... Uem,N,20: Průměrný součinitel prostupu tepla zóny U,em: PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO CELOU BUDOVU : Faktor tvaru budovy A/V: 0,36 m2/m3 72,4 W/K 138,7 m2 0,84 W/m2K 0,52 W/m2K Rozložení měrných tepelných toků Zóna Položka Plocha [m2] Měrný tok [W/K] Procento [%] 1 Celkový měrný tok H: , ,00 % z toho: Měrný tok větráním Hv: ,405 31,16 % Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: ,00 % Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: ,571 12,56 %... z toho tok prostupem Hu,t: ,571 12,56 %... a tok větráním Hu,v: ,00 % Měrný tok tepelnými vazbami H,tb: ,364 7,45 % Měrný tok do ext. plošnými kcemi Hd,c: ,167 48,82 % rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: 96,4 36,922 16,82 % Střecha: 54,6 14,196 6,47 % Okna: 33,0 56,049 25,53 % K nevytáp. půdě: 143,3 27,571 12,56 % 2 Celkový měrný tok H: , ,00 % z toho: Měrný tok větráním Hv: ,850 33,97 % Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: ,009 26,04 % Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: ,00 % Měrný tok tepelnými vazbami H,tb: --- 7,546 6,77 % Měrný tok do ext. plošnými kcemi Hd,c: ,012 33,22 % rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: 32,4 11,988 10,76 % Okna: 12,4 21,114 18,95 % Dveře: 2,3 3,910 3,51 % K zemině: 103,8 29,009 26,04 % 3 Celkový měrný tok H: , ,00 % z toho: Měrný tok větráním Hv: ,728 27,69 % Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: ,779 25,75 % Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: --- 2,694 2,69 %... z toho tok prostupem Hu,t: --- 2,694 2,69 %... a tok větráním Hu,v: ,00 % Měrný tok tepelnými vazbami H,tb: --- 6,933 6,92 % Měrný tok do ext. plošnými kcemi Hd,c: ,996 36,95 % rozložení měrných toků po konstrukcích: Výplň k temperovanému: 15,8 30,225 30,19 % K zemině temper.: 90,6 25,779 25,75 % Strop/stěna temper.: 32,3 9,465 9,45 %

29 Měrný tok budovou a parametry podle starších předpisů Součet celkových měrných tepelných toků jednotlivými zónami Hc: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Tepelná charakteristika budovy podle ČSN (1994): Spotřeba tepla na vytápění podle STN , Zmena 5 (1997): Poznámka: 431,052 W/K 1691,7 m3 0,25 W/m3K 18,7 kwh/(m3.a) Orientační tepelnou ztrátu budovy lze získat vynásobením součtu měrných toků jednotlivých zón Hc působícím teplotním rozdílem mezi interiérem a exteriérem. Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Měrný tepelný tok prostupem obálkou budovy Ht: Plocha obalových konstrukcí budovy: Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl v ČSN (2011)... Uem,N,20: Průměrný součinitel prostupu tepla budovy U,em: 297,1 W/K 616,8 m2 0,50 W/m2K 0,48 W/m2K Potřeba tepla na vytápění budovy Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 24,405 5,698 1,616 7,314 0, ,0 17, ,375 4,623 2,499 7,122 0, ,0 13, ,286 4,667 3,773 8,440 0, ,0 9, ,557 4,121 4,924 9,044 0,930 83,8 4, ,318 3,936 5,866 9,802 0,698 35,2 0, ,688 3,705 5,714 9,418 0,392 0, ,482 3,828 5,725 9,553 0,260 0, ,925 3,936 5,557 9,492 0,308 0, ,412 4,162 4,131 8,293 0,693 28,3 0, ,283 4,645 3,219 7,864 0,930 84,6 4, ,696 4,932 1,687 6,619 0, ,0 11, ,442 5,655 1,111 6,766 0, ,0 15,697 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty; Q,int jsou vnitřní tepelné zisky; Q,sol jsou solární tepelné zisky; Q,gn jsou celkové tepelné zisky; Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků; fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: 77,463 GJ 21,517 MWh Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: 1691,7 m3 Celková energeticky vztažná podlah. plocha budovy: 562,5 m2 Měrná potřeba tepla na vytápění budovy (na 1 m3): 12,7 kwh/(m3.a) Měrná potřeba tepla na vytápění budovy: 38 kwh/(m2.a) Hodnota byla stanovena pro počet denostupňů D = Poznámka: Měrná potřeba tepla je stanovena bez vlivu účinností systémů výroby, distribuce a emise tepla. Celková energie dodaná do budovy Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 28, ,909 4,843 0,243 35, , ,909 3,598 0,220 27, , ,909 3,314 0,243 21, , ,909 2,621 0,197 11, , ,909 2,230 0,086 5, ,909 2,004 0,001 3, ,909 2,071 0,001 3, ,909 2,230 0,001 4, , ,909 2,683 0,067 5, , ,909 3,282 0,206 13, , ,909 3,824 0,236 24, , ,909 4,780 0,243 32,628 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Dodané energie: Vyp.spotřeba energie na vytápění za rok Q,fuel,H: 126,802 GJ 35,223 MWh 63 kwh/m2 Pomocná energie na vytápění Q,aux,H: 1,745 GJ 0,485 MWh 1 kwh/m2 Dodaná energie na vytápění za rok EP,H: 128,547 GJ 35,708 MWh 63 kwh/m2 Vyp.spotřeba energie na chlazení za rok Q,fuel,C: Pomocná energie na chlazení Q,aux,C: Dodaná energie na chlazení za rok EP,C: Vyp.spotřeba energie na úpravu vlhkosti Q,fuel,RH: Pomocná energie na úpravu vlhkosti Q,aux,RH: Dodaná energie na úpravu vlhkosti EP,RH: Vyp.spotřeba energie na nucené větrání Q,fuel,F: Pomocná energie na nucené větrání Q,aux,F: Dodaná energie na nuc.větrání za rok EP,F:

30 Vyp.spotřeba energie na přípravu TV Q,fuel,W: 22,914 GJ 6,365 MWh 11 kwh/m2 Pomocná energie na přípravu teplé vody Q,aux,W: Dodaná energie na přípravu TV za rok EP,W: 22,914 GJ 6,365 MWh 11 kwh/m2 Vyp.spotřeba energie na osvětlení a spotř. Q,fuel,L: 37,481 GJ 10,411 MWh 19 kwh/m2 Dodaná energie na osvětlení za rok EP,L: 37,481 GJ 10,411 MWh 19 kwh/m2 Celková roční dodaná energie Q,fuel=EP: 188,942 GJ 52,484 MWh 93 kwh/m2 Měrná dodaná energie budovy Celková roční dodaná energie: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková energeticky vztažná podlah. plocha budovy: Měrná dodaná energie EP,V: Měrná dodaná energie budovy EP,A: 52,484 MWh 1691,7 m3 562,5 m2 31,0 kwh/(m3.a) 93 kwh/(m2.a) Poznámka: Měrná dodaná energie zahrnuje veškerou dodanou energii včetně vlivů účinností tech. systémů. Rozdělení dodané energie podle energonositelů, primární energie a emise CO2 Energo- Faktory Vytápění Teplá voda nositel transformace MWh/a t/a MWh/a t/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 zemní plyn 1,1 1,1 0, ,2 38,7 38,7 7, elektřina ze sítě 3,0 3,2 1, ,4 19,1 20,4 7,4 SOUČET 35,2 38,7 38,7 7,0 6,4 19,1 20,4 7,4 Energo- Faktory Osvětlení Pom.energie nositel transformace MWh/a t/a MWh/a t/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 zemní plyn 1,1 1,1 0, elektřina ze sítě 3,0 3,2 1, ,4 31,2 33,3 12,2 0,5 1,5 1,6 0,6 SOUČET 10,4 31,2 33,3 12,2 0,5 1,5 1,6 0,6 Energo- Faktory Nuc.větrání Chlazení nositel transformace MWh/a t/a MWh/a t/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 zemní plyn 1,1 1,1 0, elektřina ze sítě 3,0 3,2 1, SOUČET Energo- Faktory Úprava RH Export elektřiny nositel transformace MWh/a t/a MWh/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,el Q,pN Q,pC zemní plyn 1,1 1,1 0, elektřina ze sítě 3,0 3,2 1, SOUČET Vysvětlivky: f,pn je faktor neobnovitelné primární energie v kwh/kwh; f,pc je faktor celkové primární energie v kwh/kwh; f,co2 je součinitel emisí CO2 v kg/kwh; Q,f je vypočtená spotřeba energie dodávaná na daný účel příslušným energonositelem v MWh/rok; Q,el je produkce elektřiny v MWh/rok; Q,pN je neobnovitelná primární energie a Q,pC je celková primární energie použitá na daný účel příslušným energonositelem v MWh/rok a CO2 jsou s tím spojené emise CO2 v t/rok. Součty pro jednotlivé energonositele: Q,f [MWh/a] Q,pN [MWh/a] Q,pC [MWh/a] CO2 [t/a] zemní plyn 35,223 38,745 38,745 7,045 elektřina ze sítě 17,261 51,783 55,235 20,195 SOUČET 52,484 90,528 93,980 27,240 Vysvětlivky: Q,f je energie dodaná do budovy příslušným energonositelem v MWh/rok; Q,pN je neobnovitelná primární energie a Q,pC je celková primární energie použitá příslušným energonositelem v MWh/rok a CO2 jsou s tím spojené emise CO2 v t/rok. Měrná primární energie a emise CO2 budovy Emise CO2 za rok: 27,240 t Celková primární energie za rok: 93,980 MWh 338,329 GJ Neobnovitelná primární energie za rok: 90,528 MWh 325,901 GJ Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: 1 691,7 m3 Celková energeticky vztažná podlah. plocha budovy: 562,5 m2 Měrné emise CO2 za rok (na 1 m3): 16,1 kg/(m3.a) Měrná celková primární energie E,pC,V: 55,6 kwh/(m3.a) Měrná neobnovitelná primární energie E,pN,V: 53,5 kwh/(m3.a) Měrné emise CO2 za rok (na 1 m2): 48 kg/(m2.a) Měrná celková primární energie E,pC,A: 167 kwh/(m2.a) Měrná neobnovitelná primární energie E,pN,A: 161 kwh/(m2.a) STOP, Energie 2014

31 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2010 Název úlohy : Fasáda 44 Zpracovatel : NKprojekt Zakázka : 03617_PENB_Tynec257 Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná Porotherm 44 P Omítka vápenoc Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 2.56 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.39 / 0.42 / 0.47 / 0.57 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.9E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 20.4 h

32 Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2010

33 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2010 Název úlohy : Fasáda 36 Zpracovatel : NKprojekt Zakázka : 03617_PENB_Tynec257 Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná Porotherm Omítka vápenoc Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 2.13 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.45 / 0.48 / 0.53 / 0.63 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.5E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 16.8 h

34 Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2010