1 VŠEOBECNÁ ČÁST. 1.1 Evidenční údaje. 1.2 Úvod. 1.3 Podklady. 1.4 Normy, předpisy, literatura

Obsah: 1 VŠEOBECNÁ ČÁST...2 1.1 Evidenční údaje...2 1.2 Úvod...2 1.3 Podklady...2 1.4 Normy, předpisy, literatura...2 1.5 Mechanická odolnost a stabilita, bezpečnost práce...3 1.6 Specifické požadavky na obsah dokumentace zajišťované zhotovitelem...3 1.7 Popis konstrukcí...3 1.8 Použitý materiál...7 1.9 Schéma konstrukce...8 2 VÝPOČTOVÁ ČÁST...12 2.1 Postup výpočtu a výpočtové modely...12 2.2 Materiálové charakteristiky...13 2.3 Zatížení...14 2.4 Posouzení...16 2.4.1 SO-01 Požární stanice + Územní odbor Horní stavba...16 2.4.1.1 Výpočtový model...16 2.4.1.2 Posouzení Stropní průvlak...62 2.4.1.3 Posouzení Střešní průvlak...63 2.4.1.4 Posouzení - Ztužidlo...64 2.4.1.5 Posouzení - Sloup...65 2.4.1.6 Posouzení - Spiroll...66 2.4.2 SO-01 Požární stanice + Územní odbor Spodní stavba...67 2.4.2.1 Schéma základových konstrukcí...67 2.4.2.2 Patka P1...70 2.4.2.3 Patka P1.1...72 2.4.2.4 Patka P1.2...74 2.4.2.5 Patka P2...76 2.4.2.6 Patka P2.1...78 2.4.2.7 Patka P3...80 2.4.2.8 Patka P3.1...82 2.4.2.9 Patka P4...84 2.4.2.10 Patka P4.1...86 2.4.2.11 Patka P5...88 2.4.2.12 Patka P6...90 2.4.2.13 Patka P7...92 2.4.2.14 Patka PO1...94 2.4.2.15 Patka PO2...96 2.4.2.16 Patka PO3...98 2.4.2.17 Patka PO4...100 2.4.2.18 Patka PO5...102 2.4.2.19 Základový pas ZP1...104 2.4.2.20 Základový pas ZP2...106 2.4.2.21 Základový pas ZP3...108 2.4.2.22 Základový pas ZP4...110 2.4.2.23 Základový pas ZP5...112 2.4.2.24 Základový pas ZP6...114 2.4.2.25 Základový pas ZP7...116 2.4.2.26 Základový pas ZPV...118 2.4.2.27 Základový pas ZPS...120 2.4.3 SO-02 Myčka policie Spodní stavba... 122 2.4.3.1 Základový pas...122 2.4.4 SO-03 Přístřešek pro osobní automobily - Horní stavba... 124 2.4.4.1 Sloupky...124 2.4.4.2 Průvlaky...126 2.4.4.3 Ztužidla...127 2.4.4.4 Krokev...128 2.4.4.5 Deformace ocelových konstrukcí...129 2.4.5 SO-03 Přístřešek pro osobní automobily - Spodní stavba... 130 2.4.5.1 Základová patka...130 2.4.5.2 Opěrná stěna...132 2.4.6 IO-02 Oplocení Opěrná stěna... 136 2.4.6.1 Opěrná stěna...136 2.5 Závěr...140 Strana 1

1 VŠEOBECNÁ ČÁST 1.1 Evidenční údaje Akce : Požární stanice Znojmo Objekty : SO-01 Požární stanice + Územní odbor SO-02 Myčka policie SO-03 Přístřešek pro osobní automobily IO-02 Oplocení Lokalita: Znojmo, ulice Pražská Investor : HZS Jihomoravského kraje, Zubatého 1, Brno Projektant: Ing.arch. Tomáš Velehradský, Ateliér Velehradský, s.r.o., Libušino Údolí 76, 623 00 Brno Statika: Ing. Vlastimil Bárta, Bezručova 1, 67801 Blansko, mob.: 604 342 442, ČKAIT 1004858 Autorizovaný inženýr pro obor mosty a inž. konstrukce, statika a dynamika staveb 1.2 Úvod Předmětem řešení projektové dokumentace je návrh a posouzení zásadních nosných prvků konstrukcí uvedených v kapitole Popis konstrukcí. 1.3 Podklady Podkladem pro zpracování jsou: [1] Architektonické a stavební řešení Ing.arch. Tomáš Velehradský, Ateliér Velehradský, s.r.o., Libušino Údolí 76, 623 00 Brno 1.4 Normy, předpisy, literatura ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991 Eurokód 1: ČSN EN 1992 Eurokód 2: ČSN EN 1993 Eurokód 3: ČSN EN 1995 Eurokód 5: ČSN EN 1996 Eurokód 6: ČSN EN 1997 Eurokód 7: Zatížení konstrukcí Navrhování betonových konstrukcí Navrhování ocelových konstrukcí Navrhování dřevěných konstrukcí Navrhování zděných konstrukcí Navrhování geotechnických konstrukcí Uvedené normy jsou základním výčtem norem použitých zejména při zpracování projektové dokumentace. Obecně platí, že veškeré konstrukce jsou navrženy v souladu s platnými normami, právními předpisy a nařízeními pro území ČR v době zpracování projektové dokumentace. Strana 2

1.5 Mechanická odolnost a stabilita, bezpečnost práce Statickým výpočtem, je mimo jiné prokázáno, že v rámci tímto projektem uvažovaných konstrukcí a zadaných parametrů IG podloží : 1. Nedojde ke zřícení stavby nebo její části. 2. Nedojde k většímu stupni nepřípustného přetvoření. Přetvoření konstrukce bude úměrné plánované stavební činnosti. Způsob zajištění, demontáží konstrukčních prvků nebo celků, bourání a následné výstavby bude proveden na návrh a zodpovědnost dodavatele stavby, který případně zpracuje na jednotlivé činnosti odpovídající technologický postup. Okolní stavby ani pozemky nesmí být pracemi nikterak ovlivněny. 3. Nedojde k poškození jiných částí stavby nebo technických zařízení anebo instalovaného vybavení v důsledku většího přetvoření nosné konstrukce. Jedná se části konstrukcí a konstrukce známé a přesně identifikované v průběhu projekčních prací či následných prohlídek a dopřesnění dodavatelem. 4. Nedojde k poškození v případě, kdy je rozsah neúměrný původní příčině. Návrh zajišťující konstrukce počítá s jejím neustálým působením při dodržení všech projekčních předpokladů, řádných udržovacích prací, při dodržení vypočteného statického schématu (bez jeho modifikací v budoucnosti), při řádném a kvalitním provedení a při řádném odvodnění rubu stěny. 1.6 Specifické požadavky na obsah dokumentace zajišťované zhotovitelem Technologický postup prací bude proveden zhotovitelem. Před započetím prací budou identifikovány přesné polohy, průběhy a výšky všech inženýrských sítí v dosahu staveniště. Tyto budou předány zhotoviteli a bude o tomto kroku učiněn zápis ve Stavebním deníku. Při případném zastižení HPV bude přizpůsobena technologie výroby a bude přivolán projektant. Výrobní a dílenská dokumentace ocelových a kovových konstrukcí. Pažení stavebních jam a výkopů. Autorský dozor ani následné konzultace projektanta nejsou součástí této dokumentace a budou objednávány zvlášť. Toto je dokumentace zpracovaná v podrobnosti pro stavební povolení, ověřuje tedy základní předpoklady nosných konstrukcí a předpokládá se vytvoření dokumentace pro provedení stavby, dokumentace zajišťovaní zhotovitelem stavby a dalších projekčních stupňů. 1.7 Popis konstrukcí Obecný popis dle [1] Před zahájením vlastní stavby požární stanice bude nutné provést demolici stávajících objektů a zpevněných ploch v areálu Policie České republiky. Dále se provedou hrubé terénní úpravy. Předpokládá se plošné založení, které vychází z geologického posudku zpracovaného pro zakládání kasáren v této lokalitě z roku 1956. Na řešeném území jsou již v malé hloubce dostatečně únosné zeminy. Ve velké míře se jedná o zvětralou rulu, která je kompaktní a dostatečně tvrdá. Podrobný způsob založení bude v dalších stupních projektové dokumentace navržen dle nového hydrogeologického průzkumu. Nosné svislé konstrukce jsou navrženy z prefabrikovaného železobetonového skeletu s příčným nosným systém. Obvodové, vnitřní nosné i nenosné zdivo se uvažuje z keramických svisle děrovaných tvárnic. Nosné zdivo samostatného objektu myčky policie ČR se provede rovněž z keramických děrovaných tvárnic. Přístřešky se provedou z lehké ocelové konstrukce. Věž pro výcvik je navržena jako zděná. Opláštění bude dřevěné. Strana 3

Vodorovná nosná konstrukce haly s garážovým stáním se provedou z prefabrikovaných předepjatých vazníků. Stropní konstrukci bude tvořit prefa panel - SPIROLL. U menších rozponů se použijí prefabrikované průvlaky, na které se uloží stropní panely, popř. se provede železobetonový monolitický strop. Nad halou s garážemi a jednopodlažní částí se uvažuje se zateplenou plochou střechou. U dvoupodlažní části se střecha provede z dřevěných sbíjených vazníků. Zastřešení u samostatného objektu myčky se provede obdobně jako u jednopodlažní části požární stanice jako plochá 1-plášťová střecha. U přístřešku se předpokládá pultová 1-plášťová střecha. Věž je zastřešena stanovou střechou. Podlahy s náročnějším provozem, jako jsou garážové plochy, dílny, atd. budou betonové s povrchovou úpravou pro těžký provoz vsyp do polyuretanové stěrky. V místech s běžným provozem se řeší jako plovoucí s tepelnou izolací a povrchovou úpravou z keramické dlažby případně PVC podlahou. Výplně otvorů jsou navrženy jako okna v plastových rámech, dveře a prosklené stěny v hliníkových rámech. Okna, prosklené plochy a dveře budou s izolačním zasklením z 3-skla. Veškeré exponované plochy a konstrukce budou opatřeny tepelnou izolací dostatečné tloušťky, tak aby byla splněna doporučené hodnoty součinitele prostupu tepla - energetická náročnost budovy - Normové hodnoty součinitele prostupu tepla UN,20 jednotlivých konstrukcí dle ČSN 73 0540-2:2011 Tepelná ochrana budov - Část 2 SO 01 Jedná se o skeletový konstrukční systém z prefa nosníků skládající se ze sloupů a průvlaků, na které budou uloženy prefa panely SPIROLL. Obvodový plášť bude vyzděný z keramických dutinových cihel a zateplený kontaktním zateplovacím systémem. Část územního odboru bude stěnový zděný systém zatažený železobetonovými věnci se zastropením ze SPIROLL panelů. Stropní konstrukce nad 1NP pro vytvoření 2NP je tvořena ze SPIROLL panelů. Střecha nad dvoupodlažní částí je navržená jako pultová 1-plášťová s konstrukcí z příhradových dřevěných vazníků s nadkrokevní tepelnou izolací. Střecha nad jednopodlažní částí bude jednoplášťová ze spádové TI, na prefa panelech SPIROLL uložených na průvlacích. Výplně otvorů jsou navrženy jako okna v plastových rámech, dveře a prosklené stěny v hliníkových rámech. Okna, prosklené plochy a dveře budou s izolačním zasklením z 3-skla. Vstupní vrata sekční výsuvná s částečným prosklením, zateplená PUR panelem. Fasáda KZFS se silikonovou finální omítkou v kombinaci s obložením z cementovláknitých desek. SO 02 Jedná se o stěnový konstrukční systém vyzděný z keramických tvárnic, stažený věnci a zastřešený prefa stropem s jednoplášťovou střechou. Vrata sekční výsuvná s částečným prosklením, zateplená PUR panelem. SO 03 Přístřešek má protáhlý obdélníkový tvar s nízkou podezdívkou z betonových tvárnic lemující přístřešek ze tří stran. Konstrukce pro pultové zastřešení je navržena z ocelových profilů sloupy a průvlaky, střecha je pak na na dřevěných krokvích. Strana 4

Geologie Uvažovaná únosnost základové spáry je Rdt=150kPa odpovídá zemině tř. F6 tuhé až pevné konzistence. Tuto skutečnost musí potvrdit před provedením základových konstrukcí zodpovědný geolog. Pokud by se základové poměry výrazně lišily od předpokládané únosnosti, musí být základové konstrukce přeposouzeny!!! Je také třeba zajistit, aby byly základové podmínky homogenní pod celým projektovaným půdorysem, aby nedocházelo k nerovnoměrnému sedání objektu. Základová spára bude vytvořena na potřebné výškové úrovni minimálně však 1200mm pod upraveným terénem a zároveň 200mm pod stávajícím terénem. Minimální hloubka základové spáry musí být potvrzena zodpovědným geologem. Zemní pláň nesmí být znehodnocena deštěm, pojezdem či jinak. V takovém případě je nutné znehodnocenou pláň odtěžit. SO-01 Požární stanice + Územní odbor Horní stavba Novostavba výrobně centrální požární stanice a sídla územního odboru HZS JmK bude provedena jako kombinace prefabrikované železobetonové, monolitické železobetonové a zděné konstrukce o půdorysných osových rozměrech 98,0m x 31,0m a výšce 8,52m. Jedná se o jednopodlažní z části dvoupodlažní hmotově rozdělený monoblok vlastní požární stanice s provozně odděleným objektem územního pracoviště. Střecha přízemní budovy je plochá s výraznou římsou v několika výškových úrovních. Dvoupodlažní část je zastřešena pultovou střechou s výraznými přesahy. Na západní straně objektu je umístěná věž pro výcvik hasičů a dřevěné přístřešky pro odpad a pneumatiky Prefabrikovaná železobetonová jednopodlažní až dvoupodlažní část objektu má nosnou konstrukci tvořenou sloupy, průvlaky, spirolly a zastřešení bude z ocelových příhradových vazníku, Z vaznic. Svislou nosnou konstrukci objektu tvoří systém železobetonových sloupů obdélníkové průřezu 300x500mm (projektant statické části doporučuje čtvercový průřez 400x400mm) vetknutých do kalichů. Ve 2.np bude na sloupy uložena ocelová střešní konstrukce. Stropní a střešní konstrukci nad 1. np tvoří panely SPIROLL tloušťky 200mm opatřené kleštinovou výztuží v každé druhé spáře. Spirolly budou uloženy na průvlaky o průřezu 400x600 nebo 300x1200mm a budou doplněny ztužidly obdélníkového průřezu 300(dop. 200)x400mm, které budou lemovat stropní konstrukci. Součástí skeletu budou železobetonové prefabrikovaná schodiště které budou tvořeny schodišťovými rameny, podestami a stěnami. Obvodový plášť bude vyzděný z keramických dutinových cihel a zateplený kontaktním zateplovacím systémem. Prostorová tuhost objektu je zajištěna vetknutím sloupů do kalichu. Věž pro výcvik hasičů je tvořena monolitickými stěnami tl. 200mm. Stropní konstrukci tvoří panely SPIROLL tloušťky 200mm opatřené kleštinovou výztuží v každé druhé spáře. Část posledního patra bude tvořeno ocelovým rámem z uzavřených ocelových profilů. Samotné schodiště je navržené jako tříramenné, přičemž nástupní a výstupní rameno tl.150mm jsou vynesena na obou stranách stěnami, ve kterých jsou zabudované vylamováky, Hlavni podesty v obou podlažích jsou navržené jako monolitické desky tl.200mm, která jsou vyneseny monolitickými stěnami s vylamováky. Východní část objektu má nosnou konstrukci tvořenou podélnými a příčnými nosnými stěnami zatažený železobetonovými věnci se zastropením ze SPIROLL panelů tl.200mm Strana 5

SO-01 Požární stanice + Územní odbor Spodní stavba Založení nosných sloupů budovy je uvažováno do prefabrikovaných kalichů, které jsou zabetonovány do monolitických základových patek. Hloubka vlastního kalichu je vždy 700 mm, vlastní vetknutí sloupů pak 650 mm, 50 mm podlití. Obvodové a vnitřní stěny požární stanice tl. 30cm budou vynášeny základovými prefabrikovanými prahy nebo železobetonovými pasy. Monolitický pas je v místech, kde se nachází stěny tl. 30cm mimo osovou část. Věž na cvičení tvořená podélnými a příčnými železobetonovými stěnami bude založena pasech vyztužených betonářskou výztuží. Ocelové sloupky přístřešku budou založeny na dvoustupňových patkách ze slabě vyztuženého betonu alt. na prefa prazích. Obvodové stěny části územního odboru budou vynášeny monolitickými základy od hl. 1,2 pod +-0,00. Mezi základové pasy bude proveden hutněný násyp. Na tento nosný podsyp a základové pasy bude vybetonována podkladová železobetonová deska vyztužená kari sítí. Základová spára bude vytvořena na potřebné výškové úrovni a zemní pláň nesmí být znehodnocena deštěm, pojezdem či jinak. Betonáž musí být provedena v období, kdy teplota neklesne pod 5 C. Pokud by teplota klesla pod 5 C musí být provedeny speciální opatření. V průběhu zrání bude zajištěno příslušné ošetření betonu. Před započetím betonáže je nutno provést kontrolu umístění prostupů v základech. SO-02 Myčka policie Spodní stavba Zděná stavba vyzděná z keramických tvárnic v hlavě s železobetonovými věnci na kterých jsou osazeny prefa panely je založena plošně na základových pasech z prostého betonu. SO-03 Přístřešek pro osobní automobily Horní stavba Ocelová konstrukce parkovacího stání je půdorysného tvaru obdélníku o osovém rozměru 23,7 x 5,60m. Výška je cca 2,7m. Nosná konstrukce je tvořena ocelovými sloupy, průvlaky, které jsou mezi sebou rámově spojeny a dřevěnými krokvemi, které jsou na tento rám ukotveny. Svislé nosné konstrukce jsou tvořeny sloupy z válcovaných ocelových profilů I 160. Sloupy budou kloubově kotveny do základových pasů pomocí vlepených kotev. Vodorovné nosné konstrukce jsou tvořeny z válcovaných ocelových profilů I 160 a krokvemi 140/220mm. Ztužení konstrukce ve svislé rovině na straně zídky a ve vodorovné rovině v úrovni průvlaků zajišťují ztužidla z profilu kulatiny průměru 20mm. SO-03 Přístřešek pro osobní automobily - Spodní stavba Železobetonová opěrná stěna je navržena jako obrácený T průřez. Dřík stěny je navržen ze ztraceného bednění tloušťky 300mm, deska opěrné stěny je navržena v tloušťce 400mm. Odvodnění dle stavebních výkresů. Při provádění výkopových prací musí být zajištěno řádné odvodnění základové spáry, aby nedocházelo k jejímu rozbředání. Zásyp zdí bude proveden z nenamrzavého materiálu min. tl. 1,0 m od rubu stěny. Pro zabezpečení opěrné stěny proti posunutí je vždy počítáno s odporem na líci. Z toho důvodu nesmí být opěrné stěny zatíženy plným zemním tlakem za rubem stěny, dokud není proveden zásyp před lícem stěny. Dilatační spáry v opěrných stěnách jsou navrženy v tl. 20mm. V místě dilatační spáry budou v hlavě stěny osazeny smykové trny. Na opěrnou stěnu budou kloubové ukotveny ocelové sloupky horní ocelové rámové stavby tvořené válcovanými I profily na které budou ukotveny dřevěné krokve. Strana 6

Ocelové sloupky budou kloubově ukotveny na základové patky ze slabě vyztuženého betonu. Rozměr patek viz. kapitola Posouzení Základové patky budou vyztuženy kari-síťí, přesná dimenze viz. výkres výztuže. IO-02 Oplocení opěrná stěna Železobetonová opěrná stěna je navržena jako obrácený T průřez. Dřík stěny je navržen ze ztraceného bednění tloušťky 300mm, deska opěrné stěny je navržena v tloušťce 400mm. Odvodnění dle stavebních výkresů. Při provádění výkopových prací musí být zajištěno řádné odvodnění základové spáry, aby nedocházelo k jejímu rozbředání. Zásyp zdí bude proveden z nenamrzavého materiálu min. tl. 1,0 m od rubu stěny. Pro zabezpečení opěrné stěny proti posunutí je vždy počítáno s odporem na líci. Z toho důvodu nesmí být opěrné stěny zatíženy plným zemním tlakem za rubem stěny, dokud není proveden zásyp před lícem stěny. Dilatační spáry v opěrných stěnách jsou navrženy v tl. 20mm. V místě dilatační spáry budou v hlavě stěny osazeny smykové trny. 1.8 Použitý materiál Betonářská ocel Základové pasy Patky SO01 Patky SO02 Prefa kalichy Výplňový beton ztraceného bednění vč. dříku opěrné stěny Deska opěrné stěny Ztracené bednění Dřevo Konstrukční ocel Sloupy Vazníky Průvlaky Ztužidla Spirolly Stěny věže B500B, KARI C20/25 XC2 (resp. upravit dle IG průzkumu) C25/30 XC2 (resp. upravit dle IG průzkumu) C20/25 XC2 (resp. upravit dle IG průzkumu) C30/37 XC2 (resp. upravit dle IG průzkumu) C20/25 XC2 C20/25 XC2 C24 třídy S10 S235 C35/45 XC1 C40/50 XC1 C35/45 XC1 C35/45 XC1 C45/55 XC1 C25/30 XC1 Strana 7

1.9 Schéma konstrukce SO01 Horní stavba Strana 8

SO01 Spodní stavba Strana 9

SO02 - Řez SO03 Řez příčný Strana 10

SO03 Řez podélný Strana 11

2 VÝPOČTOVÁ ČÁST 2.1 Postup výpočtu a výpočtové modely Zatížení je uvažováno dle EN 1991. Posouzení nk je provedeno pomocí metody mezních stavů. Jsou vyhodnoceny odpovídající vnitřní síly v nejnepříznivějších řezech. Obr. 3D model SO 01 Obr. 3D model SO 03 Strana 12

2.2 Materiálové charakteristiky Strana 13

2.3 Zatížení - Zatížení stanoveno dle EC Zatížení stálé Skladby konstrukcí Skladba střechy S1 Popis vrstev tloušťka objem. hm. g k (m) kn/m 3 (kn/m 2 ) g g g d (kn/m 2 ) Vegetační vrstva - extenzivní zeleň 0,1 16 1,60 1,35 2,16 Hydroakumulační vrstva 0,03 10 0,30 1,35 0,41 Hydroizolační vrstva 0,20 1,35 0,27 Polystyren - spádová vrstva 0,38 1 0,38 1,35 0,51 Spiroll viz program SCIA ESA PT Podhled 0,5 1,35 0,675 2,98 1,35 4,02 Skladba střechy S2 objem. tloušťka Popis vrstev hm. g k g g g d (m) kn/m 3 (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) Hydroizolační vrstva 0,20 1,35 0,27 PUR desky 0,16 1,5 0,24 1,35 0,32 OSB deska 2x 0,03 10 0,30 1,35 0,41 Vazníky viz program SCIA ESA PT Podvěsy 0,3 1,35 0,405 1,04 1,35 1,40 Skladba střechy S3 objem. tloušťka Popis vrstev hm. g k g g g d (m) kn/m 3 (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) Hydroizolační vrstva 0,20 1,35 0,27 Tepelná izolace 0,38 1 0,38 1,35 0,51 Spiroll viz program SCIA ESA PT Podhled (omítka) 0,5 1,35 0,675 1,08 1,35 1,46 Skladba střechy S4 objem. tloušťka Popis vrstev hm. g k g g g d (m) kn/m 3 (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) Hydroizolační vrstva 0,20 1,35 0,27 Tepelná izolace 0,1 1 0,10 1,35 0,14 Spiroll viz program SCIA ESA PT Podhled (omítka) 0,5 1,35 0,675 0,80 1,35 1,08 Strana 14

Zatížení na stropní desku nad 1.NP objem. tloušťka Popis vrstev hm. g k g g g d (m) kn/m 3 (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) Dlažba + lepidlo 0,015 25 0,38 1,35 0,51 Potěr 0,06 23 1,38 1,35 1,86 Systémová deska 0,05 10 0,50 1,35 0,68 Zvuk. Izolace 0,025 1,5 0,04 1,35 0,05 Spiroll viz program SCIA ESA PT Omítka 0,015 20 0,30 1,35 0,41 Podvěsy 0,2 1,35 0,27 2,79 1,35 3,77 Stěna W1 objem. tloušťka Popis vrstev hm. g k g g g d (m) kn/m 3 (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) omítka 0 20 0,00 1,35 0,00 Tepelná izolace 0,1 1,5 0,15 1,35 0,20 Zdivo 3,18 1,35 4,29 omítka 0 20 0 1,35 0 3,33 1,35 4,50 Zatížení proměnné Sníh Znojmo II.sněhová oblast - charakteristická hodnota zatížení sněhem s k = 0,80 kn/m 2 (převzato z http://www.snehovamapa.cz/) - součinitel expozice C e = 1,0 - tepelný součinitel C t = 1,0 - tvarový součinitel µ 1 = 0,8 S k = min (0,8 * 1,0 * 1,0 * 0,8; 0,7) = 0,7 kn/m 2 Vítr Znojmo - III.větrová oblast - výchozí základní rychlost větru v b,0 = 27,5 m/s - výška nad terénem z = 7,2 m - kategorie terénu III Užitné zatížení Popis zatížení q k (kn/m 2 ) g q q d (kn/m 2 ) Kanceláře 2,5 1,5 3,75 Příčky 1,5 1,5 2,25 Sníh 0,8 1,5 1,2 Plochy pro parkování 2,5 1,5 3,75 Sklady 5 1,5 7,5 Balkony, chodby, schodiště, terasy 3 1,5 4,5 Strana 15

2.4 Posouzení 2.4.1 SO-01 Požární stanice + Územní odbor Horní stavba 2.4.1.1 Výpočtový model 1.Projekt Licenční jméno company Národní norma EC - EN Konstrukce Obecná XYZ Poč. uzlů : 1177 Poč. prutů : 2155 Poč. ploch : 125 Poč. průřezů : 11 Poč. zat. stavů : 14 Poč. materiálů : 4 Projekt - Část - Popis - Autor - Datum 11. 02. 2015 Tíhové zrychlení 9,810 [m/sec 2 ] Verze Scia Engineer 9.0.158 Funkcionalita Ocel Popis kombinace Součinitele zatížení do kombinací : Dílčí součinitel stálého zatížení - nepříznivý 1.35 Dílčí součinitel stálého zatížení - příznivý 1.00 Dílčí souč. pro účinky předpětí - příznivý 1.00 Dílčí souč. pro účinky předpětí - nepříznivý 1.20 Dílčí součinitel řídicí nahodilé zatížení 1.50 Dílčí souč. doprovázející nahodilé zatížení 1.50 Redukční součinitel 0.85 Dílčí součinitel pro účinky smršťování 1.00 Strana 16

2.Výpočtový model - schéma skeletu železobetonové haly Strana 17

3.Materiály Jméno Typ Jednotková hmotnost [kg/m 3 ] E [MPa] Poisson - nu G [MPa] Tep.roztaž. [m/mk] S 235 Ocel 7850,00 2,1000e+05 0,3 8,0769e+04 0,00 Jméno Typ Jednotková hmotnost [kg/m 3 ] E [MPa] Poisson - nu G [MPa] Tep.roztaž. [m/mk] Charakteristická válcová pevnost v tlaku fck(28) [MPa] C25/30 Beton 2500,00 3,1000e+04 0,2 1,2917e+04 0,00 25,00 C30/37 Beton 2500,00 3,3000e+04 0,2 1,3750e+04 0,00 30,00 zdivo Beton 1200,00 4,0000e+03 0,2 1,6667e+03 0,00 4,00 4.Průřezy Jméno CS1_sloup Typ RECT Detailní 500; 300 Materiál C25/30 Výroba beton Vzpěr y-y, z-z b b Výpočet FEM Obrázek A [m 2 ] 1,5000e-01 A y, z [m 2 ] 1,2500e-01 1,2500e-01 I y, z [m 4 ] 3,1250e-03 1,1250e-03 I w [m 6 ], t [m 4 ] 0,0000e+00 2,7913e-03 Wel y, z [m 3 ] 1,2500e-02 7,5000e-03 Wpl y, z [m 3 ] 1,8750e-02 1,1250e-02 d y, z [mm] 0 0 c YLSS, ZLSS [mm] 150 250 alfa [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 1,6000e+00 Jméno CS2 Typ CFRHS60X60X4 Zdroj hodnot Rautaruukki Oyj / Structural Hollow Sections EN10219 / Ed.2007 Materiál S 235 Výroba tvářený za studena Vzpěr y-y, z-z c c Obrázek A [m 2 ] 8,5500e-04 A y, z [m 2 ] 4,2750e-04 4,2750e-04 I y, z [m 4 ] 4,3550e-07 4,3550e-07 I w [m 6 ], t [m 4 ] 2,5920e-10 7,2640e-07 Wel y, z [m 3 ] 1,4520e-05 1,4520e-05 Wpl y, z [m 3 ] 1,7640e-05 1,7640e-05 d y, z [mm] 0 0 Strana 18

c YLSS, ZLSS [mm] 30 30 alfa [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 2,3020e-01 Jméno CS3 Typ RECT Detailní 500; 300 Materiál C25/30 Výroba beton Vzpěr y-y, z-z b b Výpočet FEM Obrázek A [m 2 ] 1,5000e-01 A y, z [m 2 ] 1,2500e-01 1,2500e-01 I y, z [m 4 ] 3,1250e-03 1,1250e-03 I w [m 6 ], t [m 4 ] 0,0000e+00 2,7913e-03 Wel y, z [m 3 ] 1,2500e-02 7,5000e-03 Wpl y, z [m 3 ] 1,8750e-02 1,1250e-02 d y, z [mm] 0 0 c YLSS, ZLSS [mm] 150 250 alfa [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 1,6000e+00 Jméno CS4 Typ RECT Detailní 400; 400 Materiál C25/30 Výroba beton Vzpěr y-y, z-z b b Výpočet FEM Obrázek A [m 2 ] 1,6000e-01 A y, z [m 2 ] 1,3333e-01 1,3333e-01 I y, z [m 4 ] 2,1333e-03 2,1333e-03 I w [m 6 ], t [m 4 ] 0,0000e+00 3,5994e-03 Wel y, z [m 3 ] 1,0667e-02 1,0667e-02 Wpl y, z [m 3 ] 1,6000e-02 1,6000e-02 d y, z [mm] 0 0 c YLSS, ZLSS [mm] 200 200 alfa [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 1,6000e+00 Jméno CS5 Typ RECT Detailní 1200; 300 Materiál C25/30 Výroba beton Strana 19

Výpočet FEM Obrázek A [m 2 ] 3,6000e-01 A y, z [m 2 ] 3,0000e-01 3,0000e-01 I y, z [m 4 ] 4,3200e-02 2,7000e-03 I w [m 6 ], t [m 4 ] 0,0000e+00 8,9861e-03 Wel y, z [m 3 ] 7,2000e-02 1,8000e-02 Wpl y, z [m 3 ] 1,0800e-01 2,7000e-02 d y, z [mm] 0 0 c YLSS, ZLSS [mm] 150 600 alfa [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 3,0000e+00 Jméno CS6 Typ RECT Detailní 400; 300 Materiál C25/30 Výroba beton Vzpěr y-y, z-z b b Výpočet FEM Obrázek A [m 2 ] 1,2000e-01 A y, z [m 2 ] 1,0000e-01 1,0000e-01 I y, z [m 4 ] 1,6000e-03 9,0000e-04 I w [m 6 ], t [m 4 ] 0,0000e+00 1,9364e-03 Wel y, z [m 3 ] 8,0000e-03 6,0000e-03 Wpl y, z [m 3 ] 1,2000e-02 9,0000e-03 d y, z [mm] 0 0 c YLSS, ZLSS [mm] 150 200 alfa [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 1,4000e+00 Jméno CS7 Typ CFRHS140X140X6 Zdroj hodnot Rautaruukki Oyj / Structural Hollow Sections EN10219 / Ed.2007 Materiál S 235 Výroba tvářený za studena Vzpěr y-y, z-z c c Obrázek A [m 2 ] 3,1230e-03 Strana 20

A y, z [m 2 ] 1,5615e-03 1,5615e-03 I y, z [m 4 ] 9,2043e-06 9,2043e-06 I w [m 6 ], t [m 4 ] 2,6891e-08 1,4788e-05 Wel y, z [m 3 ] 1,3149e-04 1,3149e-04 Wpl y, z [m 3 ] 1,5533e-04 1,5533e-04 d y, z [mm] 0 0 c YLSS, ZLSS [mm] 70 70 alfa [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 5,4530e-01 Jméno CS8 Typ U180 Zdroj hodnot Stahl im Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1 Materiál S 235 Výroba válcovaný Vzpěr y-y, z-z c c Obrázek A [m 2 ] 2,8000e-03 A y, z [m 2 ] 7,4786e-04 1,2057e-03 I y, z [m 4 ] 1,3500e-05 1,1400e-06 I w [m 6 ], t [m 4 ] 5,5700e-09 9,5500e-08 Wel y, z [m 3 ] 1,5000e-04 2,2400e-05 Wpl y, z [m 3 ] 1,7920e-04 4,8200e-05 d y, z [mm] -42 0 c YLSS, ZLSS [mm] 20 90 alfa [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 6,0269e-01 Jméno CS9 Typ L g Detailní 550; 300; 150; 150 Materiál C25/30 Výroba beton Vzpěr y-y, z-z b b Výpočet FEM Obrázek A [m 2 ] 1,0500e-01 A y, z [m 2 ] 1,0500e-01 1,0500e-01 I y, z [m 4 ] 2,9485e-03 4,7515e-04 I YLSS, ZLSS [m 4 ] 2,8290e-03 5,9464e-04 I w [m 6 ], t [m 4 ] 0,0000e+00 1,0175e-03 Wel y, z [m 3 ] 8,9003e-03 2,7936e-03 Wpl y, z [m 3 ] 1,5391e-02 5,8063e-03 d y, z [mm] 0 0 c YLSS, ZLSS [mm] 107 232 alfa [deg] 12,70 IYZLSS [m 4 ] -5,3036e-04 AL [m 2 /m] 1,7000e+00 Strana 21

Jméno CS10 Typ L g Detailní 1000; 400; 400; 200 Materiál C25/30 Výroba beton Vzpěr y-y, z-z b b Výpočet FEM Obrázek A [m 2 ] 2,8000e-01 A y, z [m 2 ] 2,8000e-01 2,8000e-01 I y, z [m 4 ] 2,3457e-02 2,6382e-03 I YLSS, ZLSS [m 4 ] 2,2876e-02 3,2190e-03 I w [m 6 ], t [m 4 ] 0,0000e+00 6,5098e-03 Wel y, z [m 3 ] 3,9057e-02 1,1129e-02 Wpl y, z [m 3 ] 6,8249e-02 2,2412e-02 d y, z [mm] 0 0 c YLSS, ZLSS [mm] 157 414 alfa [deg] 9,62 IYZLSS [m 4 ] -3,4286e-03 AL [m 2 /m] 2,8000e+00 Jméno CS11 Typ CFRHS50X50X4 Zdroj hodnot Rautaruukki Oyj / Structural Hollow Sections EN10219 / Ed.2007 Materiál S 235 Výroba tvářený za studena Vzpěr y-y, z-z c c Obrázek A [m 2 ] 6,9500e-04 A y, z [m 2 ] 3,4750e-04 3,4750e-04 I y, z [m 4 ] 2,3740e-07 2,3740e-07 I w [m 6 ], t [m 4 ] 1,0417e-10 4,0420e-07 Wel y, z [m 3 ] 9,4900e-06 9,4900e-06 Wpl y, z [m 3 ] 1,1730e-05 1,1730e-05 d y, z [mm] 0 0 c YLSS, ZLSS [mm] 25 25 alfa [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 1,9020e-01 Strana 22

5.Zatížení 5.1.Zatěžovací stavy Jméno Popis Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení LC1 Vlastní váha Stálé LG1 Vlastní Spec Směr Působení Řídicí zat. stav -Z tíha LC2 Střešní plášť Stálé LG1 Standard LC3 Podlahy Stálé LG1 Standard LC4 Spirolly Stálé LG1 Standard LC5 Sníh Nahodilé LG2 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC6 Užitné 1 Nahodilé LG3 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC7 Užitné 2 Nahodilé LG3 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC8 Příčky Nahodilé LG4 Statické Standard Dlouhodobé Žádný LC9 Schodišťě Nahodilé LG3 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC10 Vítr 1 Nahodilé LG5 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC11 Vítr 2 Nahodilé LG5 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC12 Vítr 3 Nahodilé LG5 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC13 Vítr 4 Nahodilé LG5 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC15 Fasáda Stálé LG1 Standard 5.2.Skupiny zatížení Jméno Zatížení Vztah Součinitel 2 LG1 Stálé LG2 Nahodilé Standard Zatížení sněhem do 1000 m.n.m. LG3 Nahodilé Standard Kat B : kanceláře LG4 Nahodilé Standard Kat E : sklady LG5 Nahodilé Výběrová Vítr Strana 23

5.3.LC2 Strana 24

5.4.LC3 Strana 25

5.5.LC4 Strana 26

5.6.LC5 Strana 27

5.7.LC6 Strana 28

5.8.LC7 Strana 29

5.9.LC8 Strana 30

5.10.LC9 Strana 31

5.11.LC10 Strana 32

5.12.LC11 Strana 33

5.13.LC12 Strana 34

5.14.LC13 Strana 35

5.15.LC15 Strana 36

5.16.Kombinace Jméno Popis Typ Zatěžovací stavy Souč. [-] CO1 EN - MSÚ (STR) LC1 - Vlastní váha LC2 - Střešní plášť LC3 - Podlahy LC4 - Spirolly LC5 - Sníh LC6 - Užitné 1 LC7 - Užitné 2 LC8 - Příčky LC9 - Schodišťě LC10 - Vítr 1 LC11 - Vítr 2 LC12 - Vítr 3 LC13 - Vítr 4 LC15 - Fasáda CO2 EN-MSP char. LC1 - Vlastní váha LC2 - Střešní plášť LC3 - Podlahy LC4 - Spirolly LC5 - Sníh LC6 - Užitné 1 LC7 - Užitné 2 LC8 - Příčky LC9 - Schodišťě LC10 - Vítr 1 LC11 - Vítr 2 LC12 - Vítr 3 LC13 - Vítr 4 LC15 - Fasáda CO3 MSÚ_bez vietru EN - MSÚ (STR) LC1 - Vlastní váha LC2 - Střešní plášť LC3 - Podlahy LC4 - Spirolly LC5 - Sníh LC6 - Užitné 1 LC7 - Užitné 2 LC8 - Příčky LC9 - Schodišťě LC15 - Fasáda CO4 MSP_bez vietru EN-MSP char. LC1 - Vlastní váha LC2 - Střešní plášť LC3 - Podlahy LC4 - Spirolly LC5 - Sníh LC6 - Užitné 1 LC7 - Užitné 2 LC8 - Příčky LC9 - Schodišťě LC15 - Fasáda CO5 MSÚ_L_bez vietru Lineární - únosnost LC1 - Vlastní váha LC2 - Střešní plášť LC3 - Podlahy LC4 - Spirolly LC5 - Sníh LC6 - Užitné 1 LC7 - Užitné 2 LC8 - Příčky LC9 - Schodišťě LC15 - Fasáda 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,35 1,35 1,35 1,35 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,35 Strana 37

5.17.Klíč kombinace Jméno Popis kombinací 1 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 2 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 3 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 4 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 5 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*0.90 +LC15*1.35 6 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 7 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 8 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 9 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 10 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC13*1.50 +LC15*1.35 11 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.00 12 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 13 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 14 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC10*1.50 +LC15*1.35 15 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.00 16 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 17 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC9*1.05 +LC10*0.90 +LC15*1.35 18 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC11*1.50 +LC15*1.35 19 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 20 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.35 21 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 22 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 23 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.00 24 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.35 25 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 26 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 27 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 28 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 29 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 30 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.35 31 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.35 32 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 33 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC11*1.50 +LC15*1.00 34 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*0.90 +LC15*1.35 35 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 36 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC10*1.50 +LC15*1.00 37 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 38 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.35 39 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 40 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC10*0.90 +LC15*1.35 41 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 42 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*0.90 +LC15*1.35 43 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 44 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 45 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.35 Strana 38

46 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 47 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC15*1.35 48 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.35 49 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC10*1.50 +LC15*1.00 50 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 51 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.35 52 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 53 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC12*1.50 +LC15*1.00 54 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.00 55 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 56 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC7*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.35 57 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 58 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 59 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.00 60 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 61 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.35 62 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC7*1.05 +LC11*0.90 +LC15*1.35 63 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.35 64 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 65 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC8*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 66 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 67 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC7*1.05 +LC10*0.90 +LC15*1.35 68 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*0.90 +LC15*1.35 69 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.35 70 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.00 71 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.35 72 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.00 73 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 74 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.35 75 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC13*1.50 +LC15*1.00 76 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.00 77 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC12*0.90 +LC15*1.35 78 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*0.90 +LC15*1.35 79 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC12*0.90 +LC15*1.35 80 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC11*1.50 +LC15*1.00 81 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 82 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 83 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 84 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 85 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 86 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.00 87 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC13*0.90 +LC15*1.35 88 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 89 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.35 90 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.00 91 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC12*0.90 +LC15*1.35 92 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 93 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 94 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 95 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.00 Strana 39

96 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC11*1.50 +LC15*1.35 97 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 98 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 99 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 100 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 101 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.35 102 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 103 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 104 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 105 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC13*1.50 +LC15*1.35 106 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 107 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 108 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.00 109 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 110 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 111 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 112 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 113 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 114 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 115 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 116 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.35 117 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC12*1.50 +LC15*1.35 118 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.35 119 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.35 120 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 121 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 122 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.00 123 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.35 124 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 125 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 126 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 127 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 128 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 129 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 130 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.35 131 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.00 132 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.35 133 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 134 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.35 135 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 136 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 137 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.00 138 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 139 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.00 140 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 141 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 142 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.35 143 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC13*1.50 Strana 40

+LC15*1.35 144 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC13*1.50 +LC15*1.00 145 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 146 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 147 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 148 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.35 149 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 150 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.00 151 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 152 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.50 +LC9*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.00 153 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 154 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 155 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC9*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 156 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 157 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 158 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.35 159 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 160 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.00 161 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.35 162 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 163 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 164 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 165 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC12*1.50 +LC15*1.00 166 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 167 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 168 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.00 169 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 170 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 171 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 172 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.35 173 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 174 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 175 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.35 176 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*0.90 +LC15*1.00 177 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 178 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 179 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.00 180 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*0.90 +LC15*1.35 181 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 182 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 183 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.00 184 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 185 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.00 186 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.00 187 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*0.90 +LC15*1.35 188 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 189 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 190 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.00 191 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 192 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.00 193 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 194 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 195 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 Strana 41

196 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC13*1.50 +LC15*1.00 197 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 198 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 199 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.00 200 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.00 201 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*0.90 +LC15*1.35 202 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC9*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 203 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 204 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.35 205 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 206 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.00 207 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.00 208 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.00 209 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC9*1.05 +LC11*0.90 +LC15*1.35 210 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC9*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 211 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC11*1.50 +LC15*1.00 212 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC7*1.05 +LC13*0.90 +LC15*1.35 213 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC13*0.90 +LC15*1.35 214 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 215 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 216 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC9*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.35 217 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 218 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 219 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC7*1.50 +LC9*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.35 220 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC11*1.50 +LC15*1.35 221 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.00 222 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC10*1.50 +LC15*1.35 223 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 224 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.00 225 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC6*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.35 226 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC15*1.35 227 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.35 228 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.00 229 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.35 230 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC12*1.50 +LC15*1.35 231 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC12*0.90 +LC15*1.35 232 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC9*1.05 +LC13*0.90 +LC15*1.35 233 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*1.50 +LC9*1.05 +LC12*0.90 +LC15*1.35 234 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC8*1.50 +LC10*1.50 +LC15*1.35 235 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.00 236 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.05 +LC10*1.50 +LC15*1.00 237 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.50 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.00 238 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC8*1.50 +LC9*1.05 +LC13*1.50 +LC15*1.00 239 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC15*1.00 240 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.00 241 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC7*1.05 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.00 242 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC8*1.50 +LC12*1.50 +LC15*1.00 243 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.00 244 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC9*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.00 245 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC6*1.05 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.00 246 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*1.50 +LC13*0.90 +LC15*1.00 247 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.00 248 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC9*1.05 +LC12*1.50 +LC15*1.00 249 LC1*1.35 +LC2*1.35 +LC3*1.35 +LC4*1.35 +LC5*0.75 +LC9*1.50 +LC11*0.90 +LC15*1.35 250 LC1*1.00 +LC2*1.00 +LC3*1.00 +LC4*1.00 +LC5*0.75 +LC6*1.50 +LC7*1.50 +LC8*1.50 +LC10*0.90 +LC15*1.00 Strana 42

6.Vnitřní síly 6.1.Vnitřní síly na prutu - Sloup Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO1 Průřez : CS1_sloup - RECT (500; 300) Prut Stav dx [m] N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B1659 CO1/1 0,000-1059,9 4,1 1,3-0,3 3,7-8,2 B1765 CO1/226 3,100 24,3 0,1 0,1 0,0 0,0 0,0 B1650 CO1/4 5,000-267,7-104,9-18,1-0,1-18,3-94,6 B1650 CO1/4 0,000-6,2 255,1 69,5 2,7-86,5-332,9 B1642 CO1/4 0,000-6,2 226,5-68,1 18,2 73,3-294,7 B1642 CO1/4 2,500-483,4-63,2 55,3-10,7-51,8 96,3 B1642 CO1/4 2,500 6,2 220,4-68,1 18,2-97,0 264,0 B1642 CO1/97 5,000-487,7-62,3 54,8-9,4 88,7-51,5 B1650 CO1/4 2,500 6,2 251,8 69,5 2,7 87,2 300,6 6.2.Vnitřní síly na prutu Střešní průvlak Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO1 Průřez : CS5 - RECT (1200; 300) Prut Stav dx [m] N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B1739 CO1/84 0,000-62,1 2,1 239,8 2,3-2,3 0,7 B1736 CO1/10 0,000 13,4 0,0 65,4 0,9 1,7 0,0 B1739 CO1/169 0,000-11,0-3,7 245,4 1,3-2,5-0,6 B1737 CO1/4 0,000-34,6 3,0 392,6 0,9-5,3 0,7 B1719 CO1/5 15,000-24,4 0,1-502,2 0,7-580,9 0,0 B1719 CO1/6 0,000-8,6-0,1 419,1 1,2-5,1 0,0 B1737 CO1/224 0,000-35,2 0,9 294,2-0,8-4,0 0,2 B1739 CO1/13 0,000-59,6 1,8 251,4 2,5-2,5 0,6 B1737 CO1/6 7,500-13,7 0,0-7,4 0,6 1628,9 0,0 B1739 CO1/18 0,000-10,1-3,7 245,4 1,3-2,5-0,6 B1737 CO1/94 0,000-31,3 2,9 392,6 0,9-5,3 0,8 Strana 43

7.Reakce 7.1.Výpočtový model - podpis podpor Strana 44

7.2.Výpočtový model - Detail 1 Strana 45

7.3.Reakce Lineární výpočet, Extrém : Uzel Výběr : Vše Kombinace : CO1 Podpora Stav dx [m] Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn1/N1 CO1/12-2,9 13,8 193,4-27,3-13,3-0,2 Sn1/N1 CO1/11 2,1 7,9 137,4-8,0 10,9 0,0 Sn1/N1 CO1/9 0,3-14,0 137,4 33,1 1,7-0,1 Sn1/N1 CO1/10-2,8 13,9 193,4-27,4-13,1-0,2 Sn1/N1 CO1/239-0,6 1,7 137,4-8,2-2,3-0,1 Sn1/N1 CO1/6-1,3 8,9 201,4-34,3-5,7-0,2 Sn1/N1 CO1/14-1,7 12,8 193,4-46,9-7,1-0,2 Sn1/N1 CO1/13-1,5 12,5 193,4-45,4-6,5-0,2 Sn1/N1 CO1/76 2,0 8,1 137,4-9,3 10,0 0,0 Sn2/N3 CO1/12-2,9 21,6 288,6-33,4-13,3-0,2 Sn2/N3 CO1/11 2,2 13,7 203,3-13,7 10,9 0,0 Sn2/N3 CO1/9 0,3-20,6 203,3 38,9 1,8-0,1 Sn2/N3 CO1/10-2,8 21,6 288,6-33,6-13,1-0,2 Sn2/N3 CO1/240 0,1-12,2 203,3 23,2 1,0-0,1 Sn2/N3 CO1/16-2,0 14,2 302,7-26,1-9,3-0,2 Sn2/N3 CO1/14-1,6 15,7 288,6-48,6-7,1-0,2 Sn2/N3 CO1/13-1,5 15,4 288,6-47,0-6,5-0,3 Sn2/N3 CO1/76 2,0 14,0 203,3-15,0 10,1 0,0 Sn58/N115 CO1/43-2,0 3,4 289,4-16,9-10,0-0,2 Sn58/N115 CO1/23 2,3 0,2 204,3-1,2 11,3 0,0 Sn58/N115 CO1/9 0,5-5,0 204,3 25,1 2,7-0,1 Sn58/N115 CO1/14-0,7 8,6 289,4-43,1-3,2-0,2 Sn58/N115 CO1/75-2,0 2,8 204,3-14,1-9,7-0,2 Sn58/N115 CO1/42-0,2 5,4 303,1-27,2-0,7-0,2 Sn58/N115 CO1/13-0,5 8,3 289,4-41,7-2,3-0,3 Sn58/N115 CO1/76 2,0 0,3 204,3-1,4 10,2 0,0 Sn59/N117 CO1/43-2,0 3,2 433,8-16,0-10,0-0,2 Sn59/N117 CO1/23 2,2 0,2 303,4-1,0 11,3 0,0 Sn59/N117 CO1/9 0,5-5,1 303,4 25,4 2,7-0,1 Sn59/N117 CO1/14-0,7 8,4 433,8-42,0-3,2-0,3 Sn59/N117 CO1/75-2,0 2,7 303,4-13,4-9,7-0,2 Sn59/N117 CO1/42-0,2 5,2 458,0-26,1-0,7-0,2 Sn59/N117 CO1/13-0,5 8,1 433,8-40,4-2,3-0,3 Sn59/N117 CO1/76 2,0 0,3 303,4-1,3 10,2 0,0 Sn67/N133 CO1/52-1,6 2,7 307,0-13,0-8,2-0,2 Sn67/N133 CO1/51 2,4 1,1 433,2-5,4 12,0-0,1 Sn67/N133 CO1/9 0,7-5,0 302,2 25,0 3,3-0,1 Sn67/N133 CO1/14-0,1 8,7 437,0-43,3-0,6-0,2 Sn67/N133 CO1/6 0,1 6,5 456,4-32,1 0,2-0,2 Sn67/N133 CO1/13 0,1 8,4 436,8-41,8 0,5-0,3 Sn67/N133 CO1/76 2,1 0,3 305,5-1,5 10,4 0,0 Sn68/N135 CO1/52-1,6 2,7 461,0-12,5-8,2-0,2 Sn68/N135 CO1/51 2,4 1,4 656,6-5,6 12,0-0,1 Sn68/N135 CO1/9 0,7-4,6 455,9 24,7 3,3-0,1 Sn68/N135 CO1/14-0,1 8,3 659,7-41,8-0,6-0,3 Sn68/N135 CO1/6 0,0 6,2 695,0-31,0 0,2-0,2 Sn68/N135 CO1/13 0,1 8,0 659,5-40,2 0,5-0,3 Sn68/N135 CO1/76 2,1 0,6 459,4-1,9 10,4 0,0 Sn76/N151 CO1/72-0,5-18,8 360,1 15,8-3,2-0,2 Sn76/N151 CO1/71 3,0-24,8 510,4 31,2 14,5-0,1 Sn76/N151 CO1/50 1,5-43,5 513,9 82,8 7,0-0,1 Sn76/N151 CO1/49 1,3 21,1 357,7-53,9 5,2-0,2 Sn76/N151 CO1/5 1,7-33,8 535,4 59,8 7,7-0,2 Strana 46

Sn76/N151 CO1/36 1,3 20,7 380,5-54,0 5,4-0,2 Sn76/N151 CO1/35 1,5-43,0 491,1 83,0 6,8-0,1 Sn76/N151 CO1/73-0,5-17,2 359,9 11,7-3,3-0,2 Sn76/N151 CO1/74 3,0-26,4 510,6 35,3 14,6-0,1 Sn76/N151 CO1/13 2,1 15,9 507,0-46,9 8,8-0,3 Sn76/N151 CO1/76 2,2-22,0 361,5 30,4 10,9 0,0 Sn77/N153 CO1/72-0,5-34,8 551,2 36,6-3,3-0,2 Sn77/N153 CO1/71 3,0-41,5 786,4 55,2 14,5-0,1 Sn77/N153 CO1/50 1,5-58,4 790,0 105,4 6,9-0,1 Sn77/N153 CO1/49 1,2 19,6 549,5-45,2 5,2-0,2 Sn77/N153 CO1/5 1,7-48,6 829,4 83,2 7,7-0,2 Sn77/N153 CO1/73-0,5-33,3 551,0 32,6-3,3-0,2 Sn77/N153 CO1/74 3,0-43,0 786,6 59,2 14,5-0,1 Sn77/N153 CO1/13 2,0 10,4 783,7-31,5 8,8-0,3 Sn77/N153 CO1/76 2,2-34,7 552,6 47,6 10,8 0,0 Sn78/N155 CO1/72-0,5-31,2 494,5 32,8-3,2-0,2 Sn78/N155 CO1/71 2,9-37,8 704,4 50,5 14,3-0,1 Sn78/N155 CO1/50 1,4-55,3 708,0 101,3 6,7-0,1 Sn78/N155 CO1/49 1,2 18,7 492,7-44,9 5,1-0,2 Sn78/N155 CO1/5 1,6-45,7 742,1 79,3 7,5-0,2 Sn78/N155 CO1/73-0,5-29,7 494,3 28,9-3,3-0,2 Sn78/N155 CO1/74 2,9-39,4 704,7 54,4 14,4-0,1 Sn78/N155 CO1/13 1,9 10,2 701,6-32,1 8,7-0,3 Sn78/N155 CO1/76 2,1-31,6 495,8 43,8 10,7 0,0 Sn79/N157 CO1/72-0,5-31,6 494,7 33,7-3,3-0,2 Sn79/N157 CO1/71 2,9-38,0 704,6 51,1 14,3-0,1 Sn79/N157 CO1/50 1,4-55,5 708,2 102,0 6,7-0,1 Sn79/N157 CO1/49 1,2 18,2 492,8-43,6 5,2-0,2 Sn79/N157 CO1/5 1,6-46,1 742,3 80,2 7,5-0,2 Sn79/N157 CO1/73-0,5-30,1 494,4 29,9-3,4-0,2 Sn79/N157 CO1/74 2,9-39,5 704,8 55,0 14,3-0,1 Sn79/N157 CO1/13 2,0 9,5 701,9-30,3 8,7-0,3 Sn79/N157 CO1/76 2,1-31,6 495,9 43,8 10,7 0,0 Sn80/N159 CO1/72-0,5-32,0 494,8 34,7-3,3-0,2 Sn80/N159 CO1/71 2,9-38,3 704,6 51,8 14,3-0,1 Sn80/N159 CO1/50 1,4-55,8 708,2 102,8 6,6-0,1 Sn80/N159 CO1/49 1,3 17,7 492,9-42,1 5,3-0,2 Sn80/N159 CO1/5 1,6-46,5 742,3 81,2 7,4-0,2 Sn80/N159 CO1/73-0,5-30,5 494,5 31,0-3,4-0,2 Sn80/N159 CO1/74 2,9-39,8 704,9 55,6 14,3-0,1 Sn80/N159 CO1/13 2,0 8,8 702,0-28,4 8,8-0,3 Sn80/N159 CO1/76 2,1-31,7 495,9 43,9 10,7 0,0 Sn81/N161 CO1/72-0,5-32,3 494,8 35,6-3,3-0,2 Sn81/N161 CO1/71 2,9-38,5 704,7 52,5 14,3-0,1 Sn81/N161 CO1/50 1,4-56,1 708,3 103,5 6,5-0,1 Sn81/N161 CO1/49 1,3 17,1 493,0-40,7 5,4-0,2 Sn81/N161 CO1/5 1,6-46,8 742,4 82,1 7,3-0,2 Sn81/N161 CO1/73-0,5-30,9 494,6 32,0-3,4-0,2 Sn81/N161 CO1/74 2,9-40,0 704,9 56,1 14,3-0,1 Sn81/N161 CO1/13 2,0 8,0 702,1-26,5 8,9-0,3 Sn81/N161 CO1/76 2,1-31,7 495,9 44,0 10,6 0,0 Sn82/N163 CO1/72-0,5-32,7 494,9 36,5-3,3-0,2 Sn82/N163 CO1/71 2,9-38,8 704,7 53,1 14,3-0,1 Sn82/N163 CO1/50 1,4-56,3 708,3 104,1 6,4-0,1 Sn82/N163 CO1/49 1,3 16,6 493,1-39,3 5,5-0,3 Sn82/N163 CO1/5 1,6-47,2 742,5 83,0 7,3-0,1 Sn82/N163 CO1/73-0,5-31,3 494,6 33,0-3,3-0,2 Sn82/N163 CO1/74 2,9-40,2 704,9 56,6 14,3-0,1 Sn82/N163 CO1/13 2,1 7,3 702,2-24,7 9,1-0,3 Sn82/N163 CO1/76 2,1-31,7 495,9 44,0 10,6 0,0 Sn83/N165 CO1/72-0,5-33,0 495,2 37,4-3,3-0,2 Strana 47

Sn83/N165 CO1/71 2,9-39,0 705,1 53,6 14,3-0,1 Sn83/N165 CO1/50 1,3-56,5 708,6 104,6 6,3-0,1 Sn83/N165 CO1/49 1,3 22,9 493,8-43,6 5,7-0,3 Sn83/N165 CO1/5 1,6-47,4 742,9 83,7 7,2-0,1 Sn83/N165 CO1/73-0,5-31,6 494,9 33,9-3,3-0,2 Sn83/N165 CO1/74 2,9-40,3 705,3 57,0 14,3-0,1 Sn83/N165 CO1/13 2,1 13,4 703,0-28,6 9,2-0,3 Sn83/N165 CO1/76 2,1-31,7 496,2 44,0 10,6 0,0 Sn84/N167 CO1/73-0,7-31,5 389,1 40,3-3,6-0,2 Sn84/N167 CO1/74 2,8-45,7 552,8 70,1 14,2-0,1 Sn84/N167 CO1/50 1,2-63,7 546,5 119,2 6,1-0,1 Sn84/N167 CO1/49 1,1-5,7 393,6-12,5 5,4-0,3 Sn84/N167 CO1/9 0,9-52,7 380,8 102,7 4,3 0,0 Sn84/N167 CO1/6 1,4-26,7 586,8 27,6 7,0-0,3 Sn84/N167 CO1/13 1,8-18,2 558,7 7,9 8,8-0,3 Sn84/N167 CO1/76 2,1-34,0 387,4 51,7 10,6 0,0 Sn88/N175 CO1/73-0,7-24,3 376,7 35,1-3,5-0,2 Sn88/N175 CO1/74 2,8-41,4 534,9 67,1 14,2-0,1 Sn88/N175 CO1/50 1,2-61,1 527,4 117,6 6,0-0,1 Sn88/N175 CO1/49 1,1-6,6 380,1-10,4 5,5-0,3 Sn88/N175 CO1/9 0,9-49,9 367,0 100,6 4,2 0,0 Sn88/N175 CO1/6 1,5-27,8 567,6 29,9 7,1-0,3 Sn88/N175 CO1/13 1,8-19,4 540,0 10,6 8,9-0,3 Sn88/N175 CO1/76 2,1-29,4 374,8 48,0 10,6 0,0 Sn92/N183 CO1/73-0,7-25,8 391,2 37,9-3,5-0,2 Sn92/N183 CO1/74 2,6-43,1 556,1 70,1 13,9-0,1 Sn92/N183 CO1/50 1,1-62,8 548,4 120,6 5,8-0,1 Sn92/N183 CO1/49 1,1-8,3 394,6-7,0 5,4-0,3 Sn92/N183 CO1/9 0,8-51,0 381,4 102,5 4,0 0,0 Sn92/N183 CO1/6 1,3-30,1 590,2 34,3 6,9-0,3 Sn92/N183 CO1/13 1,7-21,7 561,0 15,2 8,7-0,3 Sn92/N183 CO1/76 2,0-30,4 389,4 49,7 10,4 0,0 Sn96/N191 CO1/73-0,5-15,1 251,6 20,6-3,2-0,2 Sn96/N191 CO1/74 2,9-27,0 354,3 43,6 14,3-0,1 Sn96/N191 CO1/50 1,4-46,8 350,2 94,2 6,3-0,1 Sn96/N191 CO1/49 1,3 2,2 253,8-23,7 5,8-0,3 Sn96/N191 CO1/9 1,0-39,9 246,4 84,1 4,4 0,0 Sn96/N191 CO1/6 1,7-13,3 372,5 7,3 7,5-0,3 Sn96/N191 CO1/13 2,1-6,3 357,3-9,4 9,3-0,3 Sn96/N191 CO1/76 2,1-19,2 250,7 31,2 10,7 0,0 Sn97/N193 CO1/72-0,4-4,3 109,8-1,1-2,5-0,2 Sn97/N193 CO1/71 3,0-6,9 155,0 4,6 14,8-0,1 Sn97/N193 CO1/35 1,3-20,5 160,7 48,3 6,4-0,1 Sn97/N193 CO1/36 1,7 22,0 106,7-53,4 7,3-0,3 Sn97/N193 CO1/49 1,6 21,8 102,1-52,4 7,1-0,3 Sn97/N193 CO1/5 1,7-13,3 166,4 28,9 7,8-0,1 Sn97/N193 CO1/14 2,1 21,7 145,6-54,0 9,2-0,3 Sn97/N193 CO1/9 0,9-20,3 121,8 48,9 4,5 0,0 Sn97/N193 CO1/13 2,4 20,7 146,3-50,9 11,0-0,3 Sn97/N193 CO1/76 2,1-7,3 111,8 7,5 10,7 0,0 Sn98/N195 CO1/72-0,4-11,0 122,5 6,5-2,5-0,1 Sn98/N195 CO1/71 3,0-14,5 172,9 13,6 14,8-0,1 Sn98/N195 CO1/35 1,3-27,3 179,2 57,2 6,4-0,1 Sn98/N195 CO1/36 1,7 27,7 120,5-56,7 7,4-0,2 Sn98/N195 CO1/49 1,6 27,7 115,4-56,0 7,2-0,2 Sn98/N195 CO1/5 1,7-18,9 185,7 37,0 7,8-0,1 Sn98/N195 CO1/13 2,5 25,5 164,9-52,7 11,1-0,3 Sn98/N195 CO1/76 2,1-13,9 124,5 14,6 10,7 0,0 Sn99/N197 CO1/72-0,4-12,4 128,4 8,7-2,5-0,1 Sn99/N197 CO1/71 3,0-16,1 181,2 16,0 14,7-0,1 Sn99/N197 CO1/50 1,3-28,8 192,7 58,9 6,5-0,1 Strana 48

Sn99/N197 CO1/49 1,6 27,3 121,5-54,1 7,2-0,2 Sn99/N197 CO1/5 1,6-20,4 194,5 39,7 7,7-0,1 Sn99/N197 CO1/36 1,7 27,2 127,0-54,6 7,4-0,3 Sn99/N197 CO1/35 1,3-28,7 187,3 59,4 6,3-0,1 Sn99/N197 CO1/13 2,4 24,7 173,5-49,9 11,1-0,3 Sn99/N197 CO1/76 2,1-14,9 130,3 16,0 10,6 0,0 Sn100/N199 CO1/72-0,3-7,4 83,8 4,7-2,4-0,1 Sn100/N199 CO1/71 3,0-10,3 117,4 10,5 14,8-0,1 Sn100/N199 CO1/50 1,4-21,8 125,2 50,1 6,5 0,0 Sn100/N199 CO1/49 1,7 18,2 78,3-43,8 7,3-0,2 Sn100/N199 CO1/5 1,7-15,7 125,6 33,7 7,8-0,1 Sn100/N199 CO1/36 1,7 18,1 81,2-44,4 7,5-0,2 Sn100/N199 CO1/35 1,3-21,8 122,3 50,6 6,3 0,0 Sn100/N199 CO1/13 2,5 16,0 111,5-40,1 11,2-0,3 Sn100/N199 CO1/90 0,6-19,7 92,0 46,3 2,7 0,0 Sn101/N1032 CO1/57-1,6 3,8 542,1-15,0-8,8-0,2 Sn101/N1032 CO1/131 0,8 2,8 380,7-6,7 8,6-0,1 Sn101/N1032 CO1/208-0,2 1,4 380,4 12,7 1,1-0,1 Sn101/N1032 CO1/130 0,5 3,9 543,8-9,8 7,7-0,1 Sn101/N1032 CO1/75-1,3 2,7 355,2-13,1-8,6-0,2 Sn101/N1032 CO1/107 0,2 3,7 585,3-8,2 5,3-0,2 Sn101/N1032 CO1/14-0,5 3,1 489,9-32,5-3,0-0,3 Sn101/N1032 CO1/9-0,3 1,5 433,9 14,7 1,4-0,1 Sn101/N1032 CO1/43-1,6 3,7 506,4-16,3-9,2-0,2 Sn101/N1032 CO1/23 0,8 2,9 416,3-5,4 9,0 0,0 Sn101/N1032 CO1/13-0,5 3,0 513,7-31,4-2,2-0,3 Sn101/N1032 CO1/76 0,7 2,9 410,4-5,7 8,0 0,0 Sn102/N1033 CO1/132-8,6 2,8 467,7-12,8-19,7-0,3 Sn102/N1033 CO1/241-0,5 1,2 304,9-4,1 5,5-0,1 Sn102/N1033 CO1/9-3,1-3,3 440,5 22,8-3,3-0,1 Sn102/N1033 CO1/14-6,3 6,6 329,8-37,8-12,6-0,3 Sn102/N1033 CO1/36-5,2 6,1 237,6-35,4-10,8-0,3 Sn102/N1033 CO1/3-5,3-1,3 560,7 11,3-7,1-0,2 Sn102/N1033 CO1/134-8,6 2,6 501,0-11,8-19,7-0,3 Sn102/N1033 CO1/228-0,5 1,4 271,5-5,0 5,5-0,1 Sn102/N1033 CO1/133-7,1 6,2 415,6-35,3-13,4-0,4 Sn102/N1033 CO1/242-1,7 1,1 335,5-3,4 4,0-0,1 Sn103/N1034 CO1/57-1,8 2,4 426,7-11,7-9,3-0,2 Sn103/N1034 CO1/131 0,9 0,7 282,5-2,9 8,6 0,0 Sn103/N1034 CO1/9-0,1-4,6 400,2 25,2 1,6 0,0 Sn103/N1034 CO1/14-0,7 7,3 308,0-38,3-3,5-0,3 Sn103/N1034 CO1/36-0,5 6,9 223,0-36,1-3,1-0,2 Sn103/N1034 CO1/3-0,4-2,4 511,2 13,6 0,9-0,1 Sn103/N1034 CO1/43-1,8 2,8 362,9-13,6-9,6-0,2 Sn103/N1034 CO1/23 0,9 0,3 346,4-1,0 9,0 0,0 Sn103/N1034 CO1/13-0,6 7,0 350,0-36,5-2,7-0,3 Sn103/N1034 CO1/76 0,7 0,4 340,7-1,4 8,0 0,0 Sn104/N1035 CO1/43-1,7 2,6 426,7-13,0-9,4-0,2 Sn104/N1035 CO1/23 1,0 0,2 407,0-0,7 9,3 0,0 Sn104/N1035 CO1/9 0,1-5,0 453,0 26,0 2,0 0,0 Sn104/N1035 CO1/14-0,6 7,5 380,6-38,0-3,3-0,3 Sn104/N1035 CO1/36-0,4 7,1 281,9-36,0-3,0-0,2 Sn104/N1035 CO1/3-0,2-2,8 591,2 14,5 1,4-0,1 Sn104/N1035 CO1/13-0,5 7,1 426,7-36,2-2,5-0,3 Sn104/N1035 CO1/76 0,9 0,3 407,0-1,2 8,4 0,0 Sn105/N1036 CO1/43-1,7 2,5 426,7-12,3-9,3-0,2 Sn105/N1036 CO1/23 1,1 0,2 433,9-0,6 9,6 0,0 Sn105/N1036 CO1/9 0,2-5,2 480,0 26,3 2,2 0,0 Sn105/N1036 CO1/14-0,5 7,4 380,6-37,3-3,2-0,3 Sn105/N1036 CO1/239-0,4 1,1 281,9-5,3-0,7-0,1 Sn105/N1036 CO1/135-0,3 3,7 629,7-18,5-0,7-0,2 Strana 49

Sn105/N1036 CO1/13-0,4 7,0 453,6-35,4-2,4-0,3 Sn105/N1036 CO1/76 1,0 0,3 407,0-1,2 8,6 0,0 Sn106/N1037 CO1/43-1,7 2,4 453,6-11,6-9,3-0,2 Sn106/N1037 CO1/23 1,2 0,2 453,0-0,6 9,7 0,0 Sn106/N1037 CO1/9 0,3-5,2 526,0 26,4 2,4 0,0 Sn106/N1037 CO1/14-0,5 7,2 380,6-36,4-3,2-0,3 Sn106/N1037 CO1/243-0,4 4,8 281,9-24,2-2,2-0,2 Sn106/N1037 CO1/2-1,0 0,8 695,5-3,7-4,2-0,2 Sn106/N1037 CO1/13-0,4 6,9 472,8-34,4-2,4-0,3 Sn106/N1037 CO1/76 1,0 0,3 433,9-1,2 8,8 0,0 Sn107/N1038 CO1/43-1,7 2,3 472,8-11,0-9,4-0,2 Sn107/N1038 CO1/23 1,3 0,2 453,1-0,6 9,9 0,0 Sn107/N1038 CO1/9 0,4-5,0 545,2 26,2 2,6 0,0 Sn107/N1038 CO1/14-0,5 7,0 380,6-35,3-3,3-0,3 Sn107/N1038 CO1/239-0,3 1,0 281,9-4,5-0,6-0,1 Sn107/N1038 CO1/7-0,3 3,7 722,8-18,0-0,6-0,3 Sn107/N1038 CO1/13-0,4 6,6 472,8-33,3-2,4-0,3 Sn107/N1038 CO1/76 1,1 0,4 453,1-1,3 8,9 0,0 Sn108/N1039 CO1/43-1,7 2,4 472,7-10,6-9,4-0,2 Sn108/N1039 CO1/23 1,3 0,5 453,0-1,0 10,0 0,0 Sn108/N1039 CO1/9 0,5-4,5 545,2 25,4 2,8 0,0 Sn108/N1039 CO1/14-0,5 6,6 380,6-33,9-3,3-0,3 Sn108/N1039 CO1/243-0,4 4,5 281,9-22,6-2,2-0,2 Sn108/N1039 CO1/136 0,7 0,4 722,8-0,1 6,5-0,1 Sn108/N1039 CO1/12-1,7 2,5 380,6-11,5-9,4-0,2 Sn108/N1039 CO1/11 1,3 0,4 545,2-0,1 10,0 0,0 Sn108/N1039 CO1/13-0,4 6,3 472,7-32,0-2,4-0,3 Sn108/N1039 CO1/76 1,2 0,6 453,0-1,8 9,0 0,0 Sn109/N1040 CO1/12-1,6 3,1 372,9-11,8-9,2-0,4 Sn109/N1040 CO1/137 0,0-2,5 535,0 22,0 2,2-0,4 Sn109/N1040 CO1/9 0,0-2,6 535,6 22,3 2,1-0,4 Sn109/N1040 CO1/14-0,8 5,9 371,2-31,9-3,7-0,3 Sn109/N1040 CO1/36-0,5 5,3 273,0-30,2-3,2-0,2 Sn109/N1040 CO1/136-0,5 1,7 708,1-1,8 4,5-0,4 Sn109/N1040 CO1/11-0,1 1,4 536,9-1,7 7,8-0,2 Sn109/N1040 CO1/99-0,5-0,4 706,8 11,4 1,1-0,5 Sn109/N1040 CO1/49-0,5 5,1 273,1-29,2-3,1-0,2 Sn110/N1041 CO1/102-0,3 3,5 209,6-11,3-7,1-0,2 Sn110/N1041 CO1/38 1,1 3,9 405,2 10,7 3,8-0,5 Sn110/N1041 CO1/33 0,9 2,3 249,0 11,0 2,4-0,4 Sn110/N1041 CO1/89 0,8 5,7 361,9-9,9 9,1-0,2 Sn110/N1041 CO1/36 0,5 2,8 164,8-25,3-1,6 0,0 Sn110/N1041 CO1/3 0,8 4,4 419,8 4,3 3,2-0,4 Sn110/N1041 CO1/14 0,6 3,9 237,8-27,8-1,5-0,1 Sn110/N1041 CO1/9 1,0 2,8 337,5 13,3 3,7-0,4 Sn110/N1041 CO1/118 0,8 5,5 358,9-9,1 9,2-0,2 Sn110/N1041 CO1/138 1,1 3,9 337,9 8,5 3,2-0,5 Sn110/N1041 CO1/139 0,6 2,8 237,4-23,0-1,0 0,1 Sn111/N1012 CO1/94-2,1 15,3 469,7-45,5-6,7-0,1 Sn111/N1012 CO1/108-0,2 13,4 303,8-16,6 6,1 0,1 Sn111/N1012 CO1/92-1,4-15,6 347,1 31,4-0,9 0,0 Sn111/N1012 CO1/93-1,7 20,9 425,0-32,7-11,2-0,1 Sn111/N1012 CO1/73-1,3 19,5 302,3-27,9-10,0-0,1 Sn111/N1012 CO1/91-1,2 10,7 487,0-17,6 1,7 0,0 Sn111/N1012 CO1/14-1,9 15,6 425,4-48,4-7,4-0,1 Sn111/N1012 CO1/9-1,4-15,6 347,0 32,1-0,9 0,0 Sn111/N1012 CO1/12-1,8 20,9 425,1-33,2-11,5-0,1 Sn111/N1012 CO1/11-0,3 13,2 348,0-13,9 7,0 0,1 Sn111/N1012 CO1/13-2,1 15,4 449,3-47,0-7,2-0,2 Sn111/N1012 CO1/76-0,2 13,3 324,2-15,1 6,6 0,1 Sn112/N1013 CO1/33 2,5 6,1 4,6-1,2 1,8 2,2 Strana 50

Sn112/N1013 CO1/4 68,1 226,5 6,2-294,7 73,3 18,2 Sn112/N1013 CO1/7 61,5 204,2 6,2-261,1 66,6 16,7 Sn113/N1014 CO1/98-2,0 35,0 482,0-54,5-11,1-0,2 Sn113/N1014 CO1/76 0,2 27,8 382,1-39,1 7,4 0,0 Sn113/N1014 CO1/33-0,6-3,1 319,8 8,4-0,5 0,0 Sn113/N1014 CO1/82-2,0 40,6 544,7-61,7-10,4-0,2 Sn113/N1014 CO1/53 0,1 22,2 319,4-31,8 6,7 0,0 Sn113/N1014 CO1/83-1,8 36,2 565,7-57,0-7,1-0,1 Sn113/N1014 CO1/30-1,4 33,2 543,8-73,1-5,4-0,2 Sn113/N1014 CO1/29-0,6-3,1 320,4 8,5-0,7 0,0 Sn113/N1014 CO1/12-1,9 33,2 453,9-52,5-11,6-0,2 Sn113/N1014 CO1/11 0,1 29,7 410,2-41,1 7,9 0,0 Sn113/N1014 CO1/13-1,5 27,5 481,6-65,7-6,3-0,2 Sn114/N1015 CO1/98-2,1 18,1 491,2-26,1-11,3-0,2 Sn114/N1015 CO1/76 0,2 12,9 401,2-14,4 7,3 0,0 Sn114/N1015 CO1/100-0,6-9,1 349,3 18,0-0,8 0,0 Sn114/N1015 CO1/101-2,0 18,7 543,0-24,5-10,3-0,2 Sn114/N1015 CO1/33-0,6-9,1 328,1 18,4-0,4 0,0 Sn114/N1015 CO1/7-1,6 5,9 587,4-20,4-4,7-0,2 Sn114/N1015 CO1/14-1,5 6,4 464,2-31,2-7,0-0,2 Sn114/N1015 CO1/9-0,7-8,5 428,2 20,8 0,5 0,0 Sn114/N1015 CO1/12-2,0 18,1 464,2-27,0-11,7-0,2 Sn114/N1015 CO1/11 0,1 12,9 428,2-13,4 7,8 0,0 Sn114/N1015 CO1/13-1,6 6,4 491,2-30,0-6,8-0,2 Sn115/N1016 CO1/98-2,2 15,2 517,7-20,8-11,5-0,2 Sn115/N1016 CO1/76 0,1 10,4 401,1-10,3 7,2 0,0 Sn115/N1016 CO1/104-0,7-10,7 476,1 23,7 0,4 0,0 Sn115/N1016 CO1/105-2,0 15,6 442,7-21,9-11,6-0,2 Sn115/N1016 CO1/244-1,5 9,5 327,9-13,7-7,8-0,1 Sn115/N1016 CO1/103-0,8 6,4 625,5-7,1 3,0-0,1 Sn115/N1016 CO1/14-1,7 3,0 463,9-25,0-7,5-0,3 Sn115/N1016 CO1/9-0,6-10,6 454,9 24,3 0,6 0,0 Sn115/N1016 CO1/12-2,1 15,5 463,9-22,3-11,9-0,2 Sn115/N1016 CO1/11 0,0 10,2 454,9-8,8 7,7 0,0 Sn115/N1016 CO1/13-1,8 2,7 517,7-23,3-7,3-0,3 Sn116/N1017 CO1/98-2,3 14,1 517,9-17,8-11,9-0,2 Sn116/N1017 CO1/76 0,1 9,7 428,1-9,0 7,1 0,0 Sn116/N1017 CO1/104-0,6-11,6 503,1 25,4 0,5 0,0 Sn116/N1017 CO1/105-2,2 14,6 442,8-19,3-12,0-0,2 Sn116/N1017 CO1/29-0,5-10,6 328,0 21,5-0,4 0,0 Sn116/N1017 CO1/97-1,9 0,0 664,1-9,3-5,4-0,2 Sn116/N1017 CO1/14-2,0 1,8 464,0-21,7-8,3-0,3 Sn116/N1017 CO1/9-0,6-11,5 481,9 25,9 0,6 0,0 Sn116/N1017 CO1/12-2,2 14,5 464,0-19,5-12,3-0,2 Sn116/N1017 CO1/11 0,0 9,3 481,9-7,3 7,6 0,0 Sn116/N1017 CO1/13-2,1 1,4 517,9-19,7-8,1-0,3 Sn117/N1018 CO1/98-2,3 14,4 517,8-18,8-11,7-0,2 Sn117/N1018 CO1/76 0,1 9,8 427,9-9,2 7,2 0,0 Sn117/N1018 CO1/104-0,6-11,3 503,0 24,8 0,5 0,0 Sn117/N1018 CO1/105-2,1 14,8 442,7-20,1-11,8-0,2 Sn117/N1018 CO1/33-0,5-10,3 327,9 20,7-0,3 0,0 Sn117/N1018 CO1/7-1,8 0,2 663,9-10,0-5,4-0,2 Sn117/N1018 CO1/14-1,8 1,9 463,9-22,7-7,9-0,3 Sn117/N1018 CO1/9-0,6-11,2 481,8 25,4 0,6 0,0 Sn117/N1018 CO1/12-2,2 14,7 463,9-20,4-12,1-0,2 Sn117/N1018 CO1/11 0,0 9,5 481,8-7,6 7,6 0,0 Sn117/N1018 CO1/13-2,0 1,6 517,8-20,7-7,7-0,3 Sn118/N1019 CO1/109-2,4 14,1 562,3-16,1-11,6-0,2 Sn118/N1019 CO1/108 0,0 10,2 380,8-11,0 6,5 0,0 Sn118/N1019 CO1/104-0,6-12,0 501,8 26,2 0,4 0,0 Sn118/N1019 CO1/105-2,2 14,9 441,3-19,2-12,2-0,2 Strana 51

Sn118/N1019 CO1/49-1,7 2,6 326,9-20,8-7,4-0,3 Sn118/N1019 CO1/107-1,1 5,3 662,4-4,1 2,2-0,1 Sn118/N1019 CO1/14-2,1 2,6 462,2-22,4-8,7-0,3 Sn118/N1019 CO1/9-0,6-11,9 480,8 26,7 0,6 0,0 Sn118/N1019 CO1/12-2,3 14,7 462,3-19,4-12,5-0,2 Sn118/N1019 CO1/11-0,1 9,5 480,8-7,6 7,4 0,0 Sn118/N1019 CO1/13-2,3 2,3 516,1-20,4-8,5-0,3 Sn118/N1019 CO1/76 0,0 9,9 427,0-9,3 7,0 0,0 Sn119/N1020 CO1/109-2,6 17,0 562,0-19,7-11,9-0,2 Sn119/N1020 CO1/108-0,1 11,7 386,3-13,1 6,2 0,0 Sn119/N1020 CO1/104-0,8-13,1 498,7 27,6 0,1-0,1 Sn119/N1020 CO1/105-2,3 17,4 451,1-22,2-12,3-0,2 Sn119/N1020 CO1/49-1,8 6,6 332,6-26,5-7,7-0,3 Sn119/N1020 CO1/99-1,5-7,1 656,9 15,5-2,2-0,2 Sn119/N1020 CO1/14-2,2 7,1 473,1-28,7-9,0-0,3 Sn119/N1020 CO1/9-0,7-13,0 475,4 28,1 0,2-0,1 Sn119/N1020 CO1/12-2,4 17,2 474,7-22,4-12,7-0,2 Sn119/N1020 CO1/11-0,3 11,4 473,6-10,3 7,1 0,0 Sn119/N1020 CO1/13-2,4 6,9 518,7-27,0-8,9-0,3 Sn119/N1020 CO1/76-0,1 11,5 428,1-11,7 6,7 0,0 Sn120/N1021 CO1/4-69,5 255,1 6,2-332,9-86,5 2,7 Sn120/N1021 CO1/33-10,9 0,8 4,6 2,9-15,9 4,2 Sn120/N1021 CO1/145-22,0 16,2 4,6-15,7-29,9 6,9 Sn120/N1021 CO1/110-58,4 239,7 6,2-314,3-72,5 0,1 Sn120/N1021 CO1/7-69,3 225,5 6,2-291,8-86,7 5,1 Sn120/N1021 CO1/36-41,1 192,9 4,6-254,7-50,6-1,6 Sn120/N1021 CO1/3-51,0 108,9 6,2-135,3-65,6 8,6 Sn121/N1022 CO1/43-1,4 5,5 791,6-19,2-7,6-0,2 Sn121/N1022 CO1/23 1,5 2,8 559,3-5,3 10,3 0,0 Sn121/N1022 CO1/9 0,0-1,7 575,3 19,9 2,2-0,1 Sn121/N1022 CO1/14-1,1 7,2 772,7-39,4-2,3-0,3 Sn121/N1022 CO1/208-0,1-1,4 540,0 17,3 1,9-0,1 Sn121/N1022 CO1/113-0,8 6,0 845,6-28,0-0,9-0,2 Sn121/N1022 CO1/21-1,4 4,5 601,6-16,0-7,7-0,2 Sn121/N1022 CO1/24 1,5 3,8 749,2-8,6 10,5-0,1 Sn121/N1022 CO1/13-0,9 7,0 772,6-37,9-1,1-0,3 Sn121/N1022 CO1/76 1,3 2,9 578,4-5,7 9,0 0,0 Sn122/N1023 CO1/43-2,0 7,9 858,2-22,7-8,4-0,2 Sn122/N1023 CO1/23 1,5 5,6 638,9-9,9 10,3 0,0 Sn122/N1023 CO1/29 0,0 2,9 584,5 9,4 1,2-0,1 Sn122/N1023 CO1/114-1,2 8,2 953,7-20,3-3,5-0,2 Sn122/N1023 CO1/41-0,5 7,1 954,7-28,2 0,3-0,3 Sn122/N1023 CO1/14-0,9 5,9 840,8-36,5-1,9-0,3 Sn122/N1023 CO1/9 0,2 3,4 654,7 11,7 2,6-0,1 Sn122/N1023 CO1/21-1,9 6,3 652,6-18,6-8,5-0,2 Sn122/N1023 CO1/24 1,4 7,2 844,5-13,9 10,4-0,1 Sn122/N1023 CO1/13-0,7 5,8 859,6-35,4-0,9-0,3 Sn122/N1023 CO1/76 1,3 5,8 639,1-10,4 9,2 0,0 Sn123/N1024 CO1/43-1,7 7,7 854,4-21,9-8,1-0,2 Sn123/N1024 CO1/23 1,7 6,1 636,7-10,5 10,7 0,0 Sn123/N1024 CO1/60-0,5 1,3 587,8-26,1-1,7-0,2 Sn123/N1024 CO1/1 1,0 8,5 949,2-17,3 7,3-0,1 Sn123/N1024 CO1/29 0,1 4,9 581,9 6,3 1,3-0,1 Sn123/N1024 CO1/41-0,2 6,0 950,8-25,7 0,9-0,2 Sn123/N1024 CO1/14-0,6 3,5 836,9-32,0-1,5-0,3 Sn123/N1024 CO1/9 0,4 5,5 652,5 8,3 2,9-0,1 Sn123/N1024 CO1/21-1,7 6,2 649,7-17,9-8,2-0,2 Sn123/N1024 CO1/24 1,7 7,7 841,5-14,5 10,9-0,1 Sn123/N1024 CO1/13-0,4 3,6 855,9-30,9-0,4-0,3 Sn123/N1024 CO1/76 1,5 6,3 636,8-11,1 9,4 0,0 Sn124/N1025 CO1/43-1,7 5,8 853,0-18,3-8,0-0,2 Strana 52

Sn124/N1025 CO1/23 1,8 4,7 635,8-8,2 10,8 0,0 Sn124/N1025 CO1/115-0,3-1,4 605,7-20,0-0,5-0,2 Sn124/N1025 CO1/116 0,2 6,8 881,3 3,0 1,9-0,1 Sn124/N1025 CO1/29 0,1 5,0 581,0 6,3 1,3-0,1 Sn124/N1025 CO1/41-0,1 2,9 949,1-20,1 0,9-0,2 Sn124/N1025 CO1/14-0,6 0,5 835,5-26,4-1,5-0,3 Sn124/N1025 CO1/9 0,5 5,0 651,5 9,3 2,9 0,0 Sn124/N1025 CO1/21-1,7 4,7 648,6-15,0-8,2-0,2 Sn124/N1025 CO1/24 1,8 5,9 840,1-11,4 11,0-0,1 Sn124/N1025 CO1/13-0,4 0,3 854,4-24,9-0,4-0,3 Sn124/N1025 CO1/76 1,5 4,9 635,9-8,8 9,5 0,0 Sn125/N1026 CO1/43-1,7 4,2 852,7-15,2-7,9-0,2 Sn125/N1026 CO1/23 1,8 3,5 635,9-6,1 10,9 0,0 Sn125/N1026 CO1/25-0,2-3,5 657,3-14,0 0,0-0,2 Sn125/N1026 CO1/18 0,1 6,0 829,5 2,5 1,6-0,1 Sn125/N1026 CO1/29 0,2 4,6 580,9 7,0 1,4 0,0 Sn125/N1026 CO1/41-0,1 0,5 948,9-15,7 1,1-0,2 Sn125/N1026 CO1/14-0,5-1,6 835,2-22,4-1,4-0,3 Sn125/N1026 CO1/9 0,5 4,1 651,5 10,9 3,0 0,0 Sn125/N1026 CO1/21-1,6 3,4 648,4-12,6-8,1-0,2 Sn125/N1026 CO1/24 1,8 4,3 840,2-8,7 11,1-0,1 Sn125/N1026 CO1/13-0,3-1,9 854,3-20,6-0,3-0,3 Sn125/N1026 CO1/76 1,6 3,6 635,7-6,8 9,6 0,0 Sn126/N1027 CO1/43-1,6 3,4 852,8-13,4-7,8-0,2 Sn126/N1027 CO1/23 1,9 2,9 654,6-5,1 11,0 0,0 Sn126/N1027 CO1/25-0,1-4,5 675,8-11,8 0,1-0,2 Sn126/N1027 CO1/18 0,2 5,6 829,4 3,5 1,7-0,1 Sn126/N1027 CO1/29 0,2 4,3 580,9 7,5 1,4 0,0 Sn126/N1027 CO1/41 0,0-0,6 967,6-13,4 1,2-0,3 Sn126/N1027 CO1/14-0,5-2,5 834,7-20,2-1,3-0,3 Sn126/N1027 CO1/9 0,6 3,6 670,5 11,9 3,1 0,0 Sn126/N1027 CO1/21-1,6 2,8 648,5-11,2-8,1-0,2 Sn126/N1027 CO1/24 1,9 3,6 858,9-7,3 11,3-0,1 Sn126/N1027 CO1/13-0,3-2,9 872,5-18,3-0,2-0,3 Sn126/N1027 CO1/76 1,6 3,1 635,9-5,8 9,8 0,0 Sn127/N1028 CO1/43-1,6 3,2 892,6-12,4-7,8-0,2 Sn127/N1028 CO1/23 2,0 2,8 669,9-4,8 11,2 0,0 Sn127/N1028 CO1/25-0,1-4,6 711,0-11,0 0,2-0,3 Sn127/N1028 CO1/18 0,2 5,2 850,7 4,3 1,8-0,1 Sn127/N1028 CO1/29 0,2 4,0 596,0 8,1 1,5 0,0 Sn127/N1028 CO1/41 0,1-0,8 1009,5-12,4 1,3-0,3 Sn127/N1028 CO1/14-0,5-2,6 857,1-19,3-1,3-0,3 Sn127/N1028 CO1/9 0,6 3,2 704,6 12,6 3,2 0,0 Sn127/N1028 CO1/21-1,6 2,6 683,0-10,4-8,0-0,2 Sn127/N1028 CO1/24 2,0 3,4 879,5-6,8 11,4-0,1 Sn127/N1028 CO1/13-0,2-3,0 895,2-17,3-0,1-0,3 Sn127/N1028 CO1/76 1,7 2,9 669,7-5,5 9,9 0,0 Sn128/N1029 CO1/102-1,6 2,9 646,4-11,3-8,0-0,2 Sn128/N1029 CO1/118 2,0 3,3 919,7-5,8 11,6-0,1 Sn128/N1029 CO1/25 0,0-3,7 712,9-11,9 0,3-0,3 Sn128/N1029 CO1/117 1,6 4,6 855,9-11,7 9,8-0,1 Sn128/N1029 CO1/29 0,3 3,4 597,4 9,2 1,5 0,0 Sn128/N1029 CO1/41 0,1-0,2 1012,3-12,7 1,5-0,3 Sn128/N1029 CO1/14-0,4-1,7 859,3-20,0-1,2-0,3 Sn128/N1029 CO1/9 0,6 2,6 706,4 13,6 3,3 0,0 Sn128/N1029 CO1/21-1,6 2,7 684,6-10,3-8,0-0,2 Sn128/N1029 CO1/24 2,0 3,5 881,4-6,8 11,6-0,1 Sn128/N1029 CO1/13-0,2-2,1 897,4-18,0 0,0-0,3 Sn128/N1029 CO1/76 1,7 3,0 671,3-5,6 10,0 0,0 Sn129/N1030 CO1/12-2,8 4,2 892,8-13,7-9,7-0,4 Sn129/N1030 CO1/11 0,0 3,0 745,8-4,4 8,0-0,1 Strana 53

Sn129/N1030 CO1/25-1,2-1,0 745,4-15,7-1,6-0,7 Sn129/N1030 CO1/117-1,0 4,9 898,5-12,0 5,5-0,2 Sn129/N1030 CO1/29-1,0 2,0 625,0 11,7-0,6 0,1 Sn129/N1030 CO1/1-1,3 4,1 1059,9-8,2 3,7-0,3 Sn129/N1030 CO1/14-2,2 0,9 898,2-23,6-4,0-0,8 Sn129/N1030 CO1/9-0,7 1,3 739,8 15,8 1,1 0,1 Sn129/N1030 CO1/43-2,8 4,0 935,2-12,8-9,8-0,4 Sn129/N1030 CO1/23 0,0 3,2 703,4-5,4 8,0-0,1 Sn129/N1030 CO1/13-2,0 0,6 936,2-21,7-2,9-0,8 Sn129/N1030 CO1/90-0,9 1,6 701,8 13,9 0,0 0,1 Sn130/N1031 CO1/52 0,7 3,4 455,7-9,8-4,3-0,2 Sn130/N1031 CO1/51 3,5 4,4 590,7-8,6 14,0 0,2 Sn130/N1031 CO1/9 2,4-1,3 467,5 20,3 6,1 0,6 Sn130/N1031 CO1/14 2,6 5,6 577,4-30,6 3,7-1,1 Sn130/N1031 CO1/245 2,5 3,4 406,6-6,5 11,8 0,1 Sn130/N1031 CO1/120 2,3 4,3 661,1-11,1 1,4 0,0 Sn130/N1031 CO1/121 2,5 5,0 596,6-26,8 4,3-1,2 Sn130/N1031 CO1/122 2,5-0,7 448,3 16,5 5,5 0,8 Sn131/N1101 CO1/33 0,0-4,3 1,6 6,8 0,0 0,0 Sn131/N1101 CO1/117 0,0 2,9 3,3-4,6 0,0 0,0 Sn131/N1101 CO1/18 0,0-4,3 3,3 6,8 0,0 0,0 Sn131/N1101 CO1/75 0,0 4,6 1,6-7,3 0,0 0,0 Sn131/N1101 CO1/239 0,0 0,0 1,6 0,0 0,0 0,0 Sn131/N1101 CO1/231 0,0 1,7 4,4-2,7 0,0 0,0 Sn131/N1101 CO1/47 0,0 0,0 2,2 0,0 0,0 0,0 Sn132/N1099 CO1/75 0,0 1,8 1,6-5,6 0,0 0,0 Sn132/N1099 CO1/18 0,0-1,7 3,3 5,3 0,0 0,0 Sn132/N1099 CO1/239 0,0 0,0 1,6 0,0 0,0 0,0 Sn132/N1099 CO1/32 0,0-1,0 4,4 3,2 0,0 0,0 Sn132/N1099 CO1/47 0,0 0,0 2,2 0,0 0,0 0,0 Sn133/N1103 CO1/75 0,0 1,8 2,2-5,7 0,0 0,0 Sn133/N1103 CO1/18 0,0-1,7 5,3 5,3 0,0 0,0 Sn133/N1103 CO1/33 0,0-1,7 2,2 5,3 0,0 0,0 Sn133/N1103 CO1/10 0,0 1,8 5,3-5,7 0,0 0,0 Sn133/N1103 CO1/53 0,0 1,1 2,2-3,6 0,0 0,0 Sn133/N1103 CO1/32 0,0-1,0 7,7 3,2 0,0 0,0 Sn133/N1103 CO1/47 0,0 0,0 2,9 0,0 0,0 0,0 Sn134/N1105 CO1/33 0,0-8,3 2,2 8,9 0,0 0,0 Sn134/N1105 CO1/117 0,0 5,6 5,3-6,0 0,0 0,0 Sn134/N1105 CO1/10 0,0 8,9 5,3-9,5 0,0 0,0 Sn134/N1105 CO1/231 0,0 3,3 7,7-3,6 0,0 0,0 Sn134/N1105 CO1/47 0,0 0,0 2,9 0,0 0,0 0,0 Sn135/N1123 CO1/10-2,9-5,7 24,4 8,2-9,0 0,0 Sn135/N1123 CO1/49 3,0 3,7 17,6-5,2 9,2-0,1 Sn135/N1123 CO1/75-2,9-5,7 18,3 8,3-9,0 0,0 Sn135/N1123 CO1/14 2,9 3,8 23,7-5,3 9,1-0,1 Sn135/N1123 CO1/243 1,7 2,3 17,4-3,3 5,4-0,1 Sn135/N1123 CO1/105-2,9-5,7 24,6 8,2-9,0 0,0 Sn136/N1135 CO1/75-4,9 4,1 51,4-12,6-7,9 0,0 Sn136/N1135 CO1/18 5,5-2,5 74,1 7,6 8,9-0,1 Sn136/N1135 CO1/33 5,5-2,5 51,8 7,6 8,9-0,1 Sn136/N1135 CO1/10-4,9 4,1 73,7-12,6-7,8-0,1 Sn136/N1135 CO1/32 3,3-1,5 78,3 4,6 5,4-0,1 Sn137/N1170 CO1/10-4,6 0,9 60,7-1,4-2,5 0,0 Sn137/N1170 CO1/33 5,2-0,5 41,3 0,8 2,8 0,0 Sn137/N1170 CO1/75-4,6 0,9 41,3-1,4-2,5 0,0 Sn137/N1170 CO1/32 3,1-0,3 65,7 0,5 1,7 0,0 Sn137/N1170 CO1/18 5,2-0,5 60,7 0,8 2,8 0,0 Sn138/N1139 CO1/10-4,8 9,7 32,4-15,9-7,7 0,0 Sn138/N1139 CO1/49 5,4 2,7 23,4-4,4 8,7 0,0 Sn138/N1139 CO1/18 5,4-5,9 32,1 9,7 8,6 0,0 Strana 54

Sn138/N1139 CO1/75-4,8 9,7 23,5-16,0-7,7 0,0 Sn138/N1139 CO1/33 5,4-5,9 23,2 9,7 8,6 0,0 Sn138/N1139 CO1/16-2,9 5,8 33,1-9,5-4,7 0,0 Sn139/N1174 CO1/10-0,2 9,5 84,5-5,4-0,2 0,0 Sn139/N1174 CO1/33 0,2-5,8 57,4 3,3 0,3 0,0 Sn139/N1174 CO1/18 0,2-5,8 84,5 3,3 0,3 0,0 Sn139/N1174 CO1/75-0,2 9,5 57,4-5,4-0,2 0,0 Sn139/N1174 CO1/16-0,1 5,7 91,4-3,2-0,1 0,0 Sn140/N1137 CO1/10-1,9 4,1 73,7-12,6-6,0 0,0 Sn140/N1137 CO1/49 2,2 1,1 51,6-3,4 6,7 0,0 Sn140/N1137 CO1/33 2,2-2,5 51,8 7,7 6,7 0,1 Sn140/N1137 CO1/75-1,9 4,1 51,4-12,6-6,0 0,0 Sn140/N1137 CO1/32 1,3-1,5 78,3 4,6 4,0 0,1 Sn140/N1137 CO1/18 2,1-2,5 74,1 7,7 6,7 0,1 Sn141/N1172 CO1/75 0,0 0,9 41,3-1,4-0,1 0,0 Sn141/N1172 CO1/14 0,0 0,2 60,7-0,4 0,1 0,0 Sn141/N1172 CO1/33 0,0-0,5 41,3 0,8 0,1 0,0 Sn141/N1172 CO1/10 0,0 0,9 60,7-1,4-0,1 0,0 Sn141/N1172 CO1/49 0,0 0,2 41,3-0,4 0,1 0,0 Sn141/N1172 CO1/16 0,0 0,5 65,7-0,8-0,1 0,0 Sn141/N1172 CO1/18 0,0-0,5 60,7 0,8 0,1 0,0 Sn142/N1141 CO1/75-1,9 9,8 23,6-16,0-5,9 0,0 Sn142/N1141 CO1/18 2,1-6,0 32,1 9,8 6,7 0,0 Sn142/N1141 CO1/33 2,1-6,0 23,1 9,8 6,7 0,0 Sn142/N1141 CO1/16-1,1 5,9 33,2-9,6-3,5 0,0 Sn142/N1141 CO1/14 2,1 2,6 32,3-4,3 6,6 0,0 Sn142/N1141 CO1/239 0,0 0,0 23,3 0,0 0,0 0,0 Sn143/N1176 CO1/75-8,0-2,0 9,0 6,3-9,4 0,1 Sn143/N1176 CO1/18 9,4-0,4 10,8 1,3 11,7 0,0 Sn143/N1176 CO1/14 9,2 1,2 10,8-3,7 11,2 0,0 Sn143/N1176 CO1/246-4,8-1,2 6,1 3,6-5,6 0,0 Sn143/N1176 CO1/96 9,4-0,4 12,2 1,3 11,7 0,0 Sn143/N1176 CO1/49 9,2 1,2 9,1-3,6 11,2 0,0 Sn143/N1176 CO1/10-8,0-2,0 10,7 6,2-9,4 0,1 Sn144/N1179 CO1/75-0,2-0,1 66,5 0,3-0,2 0,0 Sn144/N1179 CO1/18 0,2 0,0 98,2 0,1 0,3 0,0 Sn144/N1179 CO1/14 0,2 0,1 98,2-0,2 0,3 0,0 Sn144/N1179 CO1/6 0,1 0,0 106,7-0,1 0,2 0,0 Sn144/N1179 CO1/49 0,2 0,1 66,5-0,2 0,3 0,0 Sn144/N1179 CO1/10-0,2-0,1 98,2 0,3-0,2 0,0 Sn145/N1177 CO1/75-1,9-1,8 9,1 5,6-6,1 0,1 Sn145/N1177 CO1/18 2,6-0,5 10,7 1,4 8,0 0,0 Sn145/N1177 CO1/14 2,4 1,1 10,7-3,3 7,5-0,1 Sn145/N1177 CO1/247 1,6-0,2 6,1 0,7 4,8 0,0 Sn145/N1177 CO1/105-1,9-1,8 12,2 5,5-6,0 0,1 Sn146/N1127 CO1/75-2,1-1,8 77,4 5,6-6,6 0,1 Sn146/N1127 CO1/18 2,6-0,4 113,8 1,4 8,2 0,0 Sn146/N1127 CO1/14 2,6 1,1 114,1-3,3 7,9 0,0 Sn146/N1127 CO1/6 1,6 0,7 122,9-2,2 4,8 0,0 Sn146/N1127 CO1/49 2,5 1,0 78,0-3,2 7,9 0,0 Sn146/N1127 CO1/10-2,1-1,8 113,5 5,5-6,5 0,1 Sn147/N1143 CO1/10-4,2-0,5 54,2 0,8-2,4 0,0 Sn147/N1143 CO1/49 4,7 0,2 36,6-0,3 2,7 0,0 Sn147/N1143 CO1/16-2,5-0,3 58,7 0,5-1,5 0,0 Sn148/N1125 CO1/10-5,9-5,4-6,2 8,6-11,1 0,1 Sn148/N1125 CO1/49 6,2 3,5-2,5-5,4 11,3 0,0 Sn148/N1125 CO1/75-5,8-5,4-2,5 8,7-11,0 0,0 Sn148/N1125 CO1/14 6,2 3,6-6,1-5,5 11,2 0,0 Sn148/N1125 CO1/226-0,1 0,1-8,9-0,3-0,4 0,0 Sn148/N1125 CO1/33 6,0-1,4-2,4 2,1 10,7 0,0 Sn149/N1149 CO1/10-4,2-0,4 60,9 0,6-2,4 0,0 Strana 55

Sn149/N1149 CO1/33 4,7-0,1 41,3 0,1 2,7 0,0 Sn149/N1149 CO1/75-4,2-0,4 41,1 0,7-2,4 0,0 Sn149/N1149 CO1/14 4,7 0,3 61,2-0,4 2,7 0,0 Sn149/N1149 CO1/6 2,8 0,2 66,4-0,3 1,6 0,0 Sn149/N1149 CO1/49 4,7 0,3 41,4-0,4 2,7 0,0 Sn150/N1129 CO1/105-7,3-2,0 78,8 6,2-10,0 0,1 Sn150/N1129 CO1/80 8,3-0,4 64,8 1,3 11,7 0,0 Sn150/N1129 CO1/75-7,3-2,0 58,4 6,3-10,0 0,1 Sn150/N1129 CO1/14 8,2 1,2 85,4-3,7 11,4-0,1 Sn150/N1129 CO1/6 4,9 0,8 91,8-2,3 6,8 0,0 Sn150/N1129 CO1/18 8,3-0,4 85,3 1,3 11,7 0,0 Sn151/N1147 CO1/10-4,2-0,4 64,9 0,7-2,5 0,0 Sn151/N1147 CO1/49 4,8 0,2 43,9-0,4 2,8 0,0 Sn151/N1147 CO1/75-4,2-0,4 43,9 0,7-2,5 0,0 Sn151/N1147 CO1/14 4,8 0,3 64,9-0,4 2,8 0,0 Sn151/N1147 CO1/16-2,5-0,3 70,6 0,4-1,5 0,0 Sn152/N1151 CO1/10-2,5-4,3 137,9 8,1-7,8 0,1 Sn152/N1151 CO1/49 2,8 1,4 94,2-3,6 8,6 0,0 Sn152/N1151 CO1/75-2,5-4,1 94,2 7,9-7,8 0,1 Sn152/N1151 CO1/6 1,7 0,4 148,7-1,9 5,1 0,0 Sn153/N1301 CO1/75 0,0-7,0 48,4 3,9-0,1 0,0 Sn153/N1301 CO1/14 0,6 4,7 71,4-2,8 0,7 0,0 Sn153/N1301 CO1/49 0,5 4,7 48,4-2,8 0,6 0,0 Sn153/N1301 CO1/16 0,3-4,2 77,6 2,3 0,2 0,0 Sn154/N1303 CO1/10-0,6-7,5 78,1 4,1-0,7 0,0 Sn154/N1303 CO1/49 0,0 5,1 52,8-3,0 0,1 0,0 Sn154/N1303 CO1/75-0,5-7,5 52,9 4,2-0,6 0,0 Sn154/N1303 CO1/14-0,1 5,1 78,1-3,0 0,0 0,0 Sn154/N1303 CO1/16-0,5-4,5 84,8 2,5-0,6 0,0 Sle1/S3 CO1/33 3,075-0,5-0,8 9,9 0,0 0,0 0,0 Sle1/S3 CO1/117 0,000 4,3 3,7 18,6 0,0 0,0 0,0 Sle1/S3 CO1/96 2,050-0,1-0,9 13,0 0,0 0,0 0,0 Sle1/S3 CO1/18 4,100 0,1 6,4 24,8 0,0 0,0 0,0 Sle1/S3 CO1/33 0,000 1,7 2,5 8,3 0,0 0,0 0,0 Sle1/S3 CO1/231 4,100 1,8 5,2 28,5 0,0 0,0 0,0 Sle1/S3 CO1/47 0,000 3,6 3,5 15,8 0,0 0,0 0,0 Sle2/S4 CO1/18 7,175-5,4-0,8 15,9 0,0 0,0 0,0 Sle2/S4 CO1/117 1,537 2,5 1,0 17,6 0,0 0,0 0,0 Sle2/S4 CO1/18 4,100-1,8-1,0 20,9 0,0 0,0 0,0 Sle2/S4 CO1/18 0,000 0,1 6,4 24,8 0,0 0,0 0,0 Sle2/S4 CO1/53 7,175-1,5 0,8 10,9 0,0 0,0 0,0 Sle2/S4 CO1/231 0,000 1,8 5,2 28,5 0,0 0,0 0,0 Sle2/S4 CO1/47 0,000 1,1 5,1 25,7 0,0 0,0 0,0 Sle3/S6 CO1/14 8,200-0,6 0,9 20,3 0,0 0,0 0,0 Sle3/S6 CO1/32 0,000 5,1-4,4 22,1 0,0 0,0 0,0 Sle3/S6 CO1/14 0,000 4,4-5,0 19,2 0,0 0,0 0,0 Sle3/S6 CO1/14 4,100 0,1 1,0 19,7 0,0 0,0 0,0 Sle3/S6 CO1/49 1,025 0,9 0,8 12,6 0,0 0,0 0,0 Sle3/S6 CO1/47 0,000 4,5-4,1 19,7 0,0 0,0 0,0 Sle4/S15 CO1/14 8,200-0,8 0,0 20,4 0,0 0,0 0,0 Sle4/S15 CO1/32 1,537 3,1 0,0 14,2 0,0 0,0 0,0 Sle4/S15 CO1/18 1,025 2,9 0,0 10,8 0,0 0,0 0,0 Sle4/S15 CO1/6 0,000 1,9 0,3 6,6 0,0 0,0 0,0 Sle4/S15 CO1/75 0,000 1,2 0,2 4,5 0,0 0,0 0,0 Sle4/S15 CO1/231 5,638 0,1 0,0 22,9 0,0 0,0 0,0 Sle4/S15 CO1/47 0,000 1,7 0,3 6,1 0,0 0,0 0,0 Sle5/S16 CO1/32 6,663-2,2 0,0 19,7 0,0 0,0 0,0 Sle5/S16 CO1/231 1,537 3,3 0,0 15,1 0,0 0,0 0,0 Sle5/S16 CO1/117 8,200-1,4-5,8 25,5 0,0 0,0 0,0 Sle5/S16 CO1/117 7,175-1,1 0,0 17,7 0,0 0,0 0,0 Sle5/S16 CO1/33 0,000 1,3-0,8 4,6 0,0 0,0 0,0 Strana 56

Sle5/S16 CO1/32 8,200-0,7-4,9 29,1 0,0 0,0 0,0 Sle5/S16 CO1/47 0,000 1,8-1,0 6,3 0,0 0,0 0,0 Sle6/S7 CO1/117 15,900-5,1-2,9 19,3 0,0 0,0 0,0 Sle6/S7 CO1/33 0,497 0,3-0,4 14,1 0,0 0,0 0,0 Sle6/S7 CO1/18 15,900-4,4-4,5 21,9 0,0 0,0 0,0 Sle6/S7 CO1/14 0,000-0,6 0,9 20,3 0,0 0,0 0,0 Sle6/S7 CO1/49 14,906-2,8 0,8 10,7 0,0 0,0 0,0 Sle6/S7 CO1/47 0,000-0,2 0,0 19,5 0,0 0,0 0,0 Sle7/S12 CO1/231 15,900-5,1 4,1 19,5 0,0 0,0 0,0 Sle7/S12 CO1/165 5,963 0,1 0,0 14,9 0,0 0,0 0,0 Sle7/S12 CO1/6 14,906-2,9 0,0 17,5 0,0 0,0 0,0 Sle7/S12 CO1/14 15,900-3,9 4,8 22,5 0,0 0,0 0,0 Sle7/S12 CO1/33 14,906-2,1 0,0 10,9 0,0 0,0 0,0 Sle7/S12 CO1/47 0,000-0,5 0,0 19,2 0,0 0,0 0,0 Sle8/S13 CO1/231 15,900-5,1-4,1 19,7 0,0 0,0 0,0 Sle8/S13 CO1/231 0,000 6,0 0,0 11,2 0,0 0,0 0,0 Sle8/S13 CO1/18 15,900-4,4-4,9 22,1 0,0 0,0 0,0 Sle8/S13 CO1/32 14,906-2,5 0,0 17,7 0,0 0,0 0,0 Sle8/S13 CO1/49 0,000 3,8 0,0 7,1 0,0 0,0 0,0 Sle8/S13 CO1/47 0,000 5,3 0,0 9,8 0,0 0,0 0,0 Sle9/S14 CO1/117 15,900-5,1 2,8 19,2 0,0 0,0 0,0 Sle9/S14 CO1/117 1,987 0,9 1,5 16,8 0,0 0,0 0,0 Sle9/S14 CO1/117 0,000-1,4-5,8 25,5 0,0 0,0 0,0 Sle9/S14 CO1/14 15,900-4,2 4,4 22,0 0,0 0,0 0,0 Sle9/S14 CO1/33 15,403-1,9-0,2 10,5 0,0 0,0 0,0 Sle9/S14 CO1/32 0,000-0,7-4,9 29,1 0,0 0,0 0,0 Sle9/S14 CO1/47 0,000-0,7-4,6 26,0 0,0 0,0 0,0 Sle10/S2 CO1/10 2,067 0,0 2,0 13,6 0,0 0,0 0,0 Sle10/S2 CO1/117 3,100 4,3 3,7 18,6 0,0 0,0 0,0 Sle10/S2 CO1/33 0,000 0,0-0,1 10,4 0,0 0,0 0,0 Sle10/S2 CO1/231 3,100 4,1 3,8 18,4 0,0 0,0 0,0 Sle10/S2 CO1/33 3,100 1,7 2,5 8,3 0,0 0,0 0,0 Sle10/S2 CO1/47 0,000 0,0 0,6 14,0 0,0 0,0 0,0 Sle11/S26 CO1/33 0,000-0,3 4,7 17,1 0,0 0,0 0,0 Sle11/S26 CO1/117 0,000 2,0 4,5 28,2 0,0 0,0 0,0 Sle11/S26 CO1/33 3,100 0,0 1,1 17,0 0,0 0,0 0,0 Sle11/S26 CO1/18 0,000 0,1 6,4 24,8 0,0 0,0 0,0 Sle11/S26 CO1/33 0,517 0,0 1,8 11,4 0,0 0,0 0,0 Sle11/S26 CO1/231 0,000 1,8 5,2 28,5 0,0 0,0 0,0 Sle11/S26 CO1/47 0,000 1,1 5,1 25,7 0,0 0,0 0,0 Sle12/S17 CO1/231 0,000-5,2 4,9 21,0 0,0 0,0 0,0 Sle12/S17 CO1/230 3,100 1,0 2,6 21,0 0,0 0,0 0,0 Sle12/S17 CO1/33 0,517-0,7 0,7 13,3 0,0 0,0 0,0 Sle12/S17 CO1/18 0,000-4,4 6,0 22,9 0,0 0,0 0,0 Sle12/S17 CO1/53 1,033 0,8 3,8 11,2 0,0 0,0 0,0 Sle12/S17 CO1/32 3,100-0,9 2,5 23,0 0,0 0,0 0,0 Sle12/S17 CO1/47 0,000-4,7 5,0 20,2 0,0 0,0 0,0 Sle13/S18 CO1/80 0,000-1,6 1,5 16,6 0,0 0,0 0,0 Sle13/S18 CO1/230 0,000 1,0 2,6 21,0 0,0 0,0 0,0 Sle13/S18 CO1/18 7,600-1,3-0,7 24,5 0,0 0,0 0,0 Sle13/S18 CO1/231 0,000 0,6 2,9 23,0 0,0 0,0 0,0 Sle13/S18 CO1/53 0,000 1,0 2,0 15,5 0,0 0,0 0,0 Sle13/S18 CO1/231 7,093 0,6 0,4 26,4 0,0 0,0 0,0 Sle13/S18 CO1/47 0,000 0,0 2,3 21,0 0,0 0,0 0,0 Sle14/S19 CO1/33 0,000-1,3-0,6 17,2 0,0 0,0 0,0 Sle14/S19 CO1/117 5,400 0,9-0,1 24,3 0,0 0,0 0,0 Sle14/S19 CO1/18 4,909-1,0-1,4 23,7 0,0 0,0 0,0 Sle14/S19 CO1/53 3,436 0,9 0,3 16,6 0,0 0,0 0,0 Sle14/S19 CO1/33 2,945-1,0-0,7 16,3 0,0 0,0 0,0 Sle14/S19 CO1/231 0,000 0,6-0,1 26,1 0,0 0,0 0,0 Sle14/S19 CO1/47 0,000 0,0-0,2 23,4 0,0 0,0 0,0 Strana 57

Sle15/S20 CO1/117 5,200-1,4-5,8 25,5 0,0 0,0 0,0 Sle15/S20 CO1/117 0,520 1,0-1,1 24,5 0,0 0,0 0,0 Sle15/S20 CO1/53 0,000 0,9 0,0 17,1 0,0 0,0 0,0 Sle15/S20 CO1/53 4,680 0,3-1,1 11,5 0,0 0,0 0,0 Sle15/S20 CO1/32 5,200-0,7-4,9 29,1 0,0 0,0 0,0 Sle15/S20 CO1/47 0,000 0,0-0,5 23,1 0,0 0,0 0,0 Sle16/S29 CO1/18 4,160 0,0-3,5 12,1 0,0 0,0 0,0 Sle16/S29 CO1/231 5,200 2,0-1,2 6,9 0,0 0,0 0,0 Sle16/S29 CO1/32 3,640 0,0-3,9 16,2 0,0 0,0 0,0 Sle16/S29 CO1/49 0,000 0,0-0,4 18,2 0,0 0,0 0,0 Sle16/S29 CO1/33 5,200 1,3-0,8 4,6 0,0 0,0 0,0 Sle16/S29 CO1/32 0,000 0,0-0,9 28,3 0,0 0,0 0,0 Sle16/S29 CO1/47 0,000 0,0-0,7 24,6 0,0 0,0 0,0 Sle17/S28 CO1/33 0,000 0,0-0,4 18,9 0,0 0,0 0,0 Sle17/S28 CO1/117 0,000 0,0-0,1 27,2 0,0 0,0 0,0 Sle17/S28 CO1/32 4,909 0,0-1,0 27,9 0,0 0,0 0,0 Sle17/S28 CO1/49 0,491 0,0 0,1 18,5 0,0 0,0 0,0 Sle17/S28 CO1/53 2,945 0,0 0,0 17,8 0,0 0,0 0,0 Sle17/S28 CO1/32 0,000 0,0-0,4 29,3 0,0 0,0 0,0 Sle17/S28 CO1/47 0,000 0,0-0,2 25,4 0,0 0,0 0,0 Sle18/S27 CO1/33 7,093 0,0-0,1 19,1 0,0 0,0 0,0 Sle18/S27 CO1/117 5,067 0,0 0,7 26,4 0,0 0,0 0,0 Sle18/S27 CO1/18 7,600 0,0-0,5 27,4 0,0 0,0 0,0 Sle18/S27 CO1/231 0,000 0,0 3,2 25,9 0,0 0,0 0,0 Sle18/S27 CO1/53 0,000 0,0 2,3 16,8 0,0 0,0 0,0 Sle18/S27 CO1/32 7,093 0,0 0,1 29,6 0,0 0,0 0,0 Sle18/S27 CO1/47 0,000 0,0 2,3 22,8 0,0 0,0 0,0 Sle19/S21 CO1/10 0,000 0,0 1,0 14,6 0,0 0,0 0,0 Sle19/S21 CO1/33 0,000 0,0-0,1 10,4 0,0 0,0 0,0 Sle19/S21 CO1/80 2,533 0,0-0,4 11,4 0,0 0,0 0,0 Sle19/S21 CO1/117 0,000 0,0 1,0 14,7 0,0 0,0 0,0 Sle19/S21 CO1/75 0,000 0,0 0,8 10,3 0,0 0,0 0,0 Sle19/S21 CO1/32 7,093 0,0-0,1 15,8 0,0 0,0 0,0 Sle19/S21 CO1/47 0,000 0,0 0,6 14,0 0,0 0,0 0,0 Sle20/S22 CO1/96 0,000 0,0-0,3 14,4 0,0 0,0 0,0 Sle20/S22 CO1/165 0,000 0,0-0,1 11,0 0,0 0,0 0,0 Sle20/S22 CO1/18 0,000 0,0-0,3 15,1 0,0 0,0 0,0 Sle20/S22 CO1/14 5,400 0,0 0,4 15,0 0,0 0,0 0,0 Sle20/S22 CO1/53 2,455 0,0-0,1 10,1 0,0 0,0 0,0 Sle20/S22 CO1/32 5,400 0,0 0,3 15,7 0,0 0,0 0,0 Sle20/S22 CO1/47 0,000 0,0-0,1 14,2 0,0 0,0 0,0 Sle21/S23 CO1/117 5,200 0,0-0,4 15,0 0,0 0,0 0,0 Sle21/S23 CO1/33 5,200 0,0 0,0 10,5 0,0 0,0 0,0 Sle21/S23 CO1/14 0,000 0,0 0,4 15,0 0,0 0,0 0,0 Sle21/S23 CO1/32 0,520 0,0 0,0 16,1 0,0 0,0 0,0 Sle21/S23 CO1/47 0,000 0,0 0,2 14,4 0,0 0,0 0,0 Sle22/S24 CO1/117 0,000 0,0-0,4 15,0 0,0 0,0 0,0 Sle22/S24 CO1/14 9,800 0,0 0,1 15,4 0,0 0,0 0,0 Sle22/S24 CO1/96 9,800 0,0 0,3 14,8 0,0 0,0 0,0 Sle22/S24 CO1/33 2,940 0,0 0,1 10,1 0,0 0,0 0,0 Sle22/S24 CO1/231 9,800 0,0 0,1 16,0 0,0 0,0 0,0 Sle22/S24 CO1/47 0,000 0,0-0,3 14,3 0,0 0,0 0,0 Sle24/S31 CO1/32 4,295 0,0-1,4 17,5 0,0 0,0 0,0 Sle24/S31 CO1/32 5,250 5,1-4,4 22,1 0,0 0,0 0,0 Sle24/S31 CO1/14 5,250 4,4-5,0 19,2 0,0 0,0 0,0 Sle24/S31 CO1/6 0,477 0,0 2,5 6,5 0,0 0,0 0,0 Sle24/S31 CO1/33 0,477 0,0 1,6 4,3 0,0 0,0 0,0 Sle24/S31 CO1/47 0,000 1,7 0,3 6,1 0,0 0,0 0,0 Sle25/S25 CO1/33 0,000 0,0 0,2 10,9 0,0 0,0 0,0 Sle25/S25 CO1/96 3,000 0,0-4,7 8,8 0,0 0,0 0,0 Sle25/S25 CO1/6 3,000 0,0-5,2 9,7 0,0 0,0 0,0 Strana 58

Sle25/S25 CO1/32 2,500 0,0 0,9 19,0 0,0 0,0 0,0 Sle25/S25 CO1/33 3,000 0,0-3,4 6,5 0,0 0,0 0,0 Sle25/S25 CO1/6 2,500 0,0 0,9 19,2 0,0 0,0 0,0 Sle25/S25 CO1/47 0,000 0,0 0,2 14,8 0,0 0,0 0,0 Sle26/S11 CO1/231 0,000-5,1-4,1 19,7 0,0 0,0 0,0 Sle26/S11 CO1/117 2,386 0,9 0,3 15,7 0,0 0,0 0,0 Sle26/S11 CO1/18 0,000-4,4-4,9 22,1 0,0 0,0 0,0 Sle26/S11 CO1/14 5,250-4,2 4,4 22,0 0,0 0,0 0,0 Sle26/S11 CO1/33 4,295-0,5-0,3 10,2 0,0 0,0 0,0 Sle26/S11 CO1/47 0,000-4,4-4,0 18,9 0,0 0,0 0,0 Sle27/S10 CO1/231 5,250-5,1 4,1 19,5 0,0 0,0 0,0 Sle27/S10 CO1/117 2,864 0,9-0,3 15,7 0,0 0,0 0,0 Sle27/S10 CO1/18 0,000-4,4-4,5 21,9 0,0 0,0 0,0 Sle27/S10 CO1/14 5,250-3,9 4,8 22,5 0,0 0,0 0,0 Sle27/S10 CO1/49 0,955-1,1 0,2 10,5 0,0 0,0 0,0 Sle27/S10 CO1/47 0,000-4,4-3,9 18,6 0,0 0,0 0,0 Sle28/S32 CO1/32 8,200-7,0 0,0 13,4 0,0 0,0 0,0 Sle28/S32 CO1/231 1,537 2,9 0,0 13,0 0,0 0,0 0,0 Sle28/S32 CO1/33 8,200-4,6 0,0 8,9 0,0 0,0 0,0 Sle28/S32 CO1/6 0,000 1,8 0,4 5,6 0,0 0,0 0,0 Sle28/S32 CO1/33 0,000 1,2 0,3 3,8 0,0 0,0 0,0 Sle28/S32 CO1/32 7,688 1,9 0,0 27,8 0,0 0,0 0,0 Sle28/S32 CO1/47 0,000 1,6 0,4 5,2 0,0 0,0 0,0 Sle29/S16 CO1/18 0,000-46,7 3,9-13,2 0,0 0,0 0,0 Sle29/S16 CO1/231 2,114 7,2-5,6 19,6 0,0 0,0 0,0 Sle29/S16 CO1/32 2,114 6,7-5,7 19,5 0,0 0,0 0,0 Sle29/S16 CO1/14 0,000-26,7 15,3-13,5 0,0 0,0 0,0 Sle29/S16 CO1/231 0,000-18,7 8,6-15,7 0,0 0,0 0,0 Sle29/S16 CO1/231 0,529 3,1-0,7 34,7 0,0 0,0 0,0 Sle29/S16 CO1/47 0,000-22,6 7,6-11,5 0,0 0,0 0,0 Sle30/S29 CO1/18 3,700-46,7 3,9-13,2 0,0 0,0 0,0 Sle30/S29 CO1/231 1,586 7,2-5,6 19,6 0,0 0,0 0,0 Sle30/S29 CO1/32 1,586 6,7-5,7 19,5 0,0 0,0 0,0 Sle30/S29 CO1/14 3,700-26,7 15,3-13,5 0,0 0,0 0,0 Sle30/S29 CO1/231 3,700-18,7 8,6-15,7 0,0 0,0 0,0 Sle30/S29 CO1/231 3,171 3,1-0,7 34,7 0,0 0,0 0,0 Sle30/S29 CO1/47 0,000 1,8-1,0 6,3 0,0 0,0 0,0 Sle31/S33 CO1/18 0,000-46,7 3,9-13,2 0,0 0,0 0,0 Sle31/S33 CO1/231 2,114 7,2-5,6 19,6 0,0 0,0 0,0 Sle31/S33 CO1/32 2,114 6,7-5,7 19,5 0,0 0,0 0,0 Sle31/S33 CO1/14 0,000-26,7 15,3-13,5 0,0 0,0 0,0 Sle31/S33 CO1/231 0,000-18,7 8,6-15,7 0,0 0,0 0,0 Sle31/S33 CO1/231 0,529 3,1-0,7 34,7 0,0 0,0 0,0 Sle31/S33 CO1/47 0,000-22,6 7,6-11,5 0,0 0,0 0,0 Sle32/S32 CO1/18 0,000-29,6-9,6 11,0 0,0 0,0 0,0 Sle32/S32 CO1/231 2,114 5,9 1,9 17,3 0,0 0,0 0,0 Sle32/S32 CO1/49 0,000-16,0 3,0 7,8 0,0 0,0 0,0 Sle32/S32 CO1/33 3,700 1,2 0,3 3,8 0,0 0,0 0,0 Sle32/S32 CO1/231 0,529 2,0 0,3 31,0 0,0 0,0 0,0 Sle32/S32 CO1/47 0,000-21,1-4,7 10,5 0,0 0,0 0,0 Sle33/S33 CO1/18 3,700-29,6-9,6 11,0 0,0 0,0 0,0 Sle33/S33 CO1/231 1,586 5,9 1,9 17,3 0,0 0,0 0,0 Sle33/S33 CO1/49 3,700-16,0 3,0 7,8 0,0 0,0 0,0 Sle33/S33 CO1/33 0,000 1,2 0,3 3,8 0,0 0,0 0,0 Sle33/S33 CO1/231 3,171 2,0 0,3 31,0 0,0 0,0 0,0 Sle33/S33 CO1/47 0,000 1,6 0,4 5,2 0,0 0,0 0,0 Sle34/S34 CO1/18 0,000-29,6-9,6 11,0 0,0 0,0 0,0 Sle34/S34 CO1/231 2,114 5,9 1,9 17,3 0,0 0,0 0,0 Sle34/S34 CO1/49 0,000-16,0 3,0 7,8 0,0 0,0 0,0 Sle34/S34 CO1/33 3,700 1,2 0,3 3,8 0,0 0,0 0,0 Sle34/S34 CO1/231 0,529 2,0 0,3 31,0 0,0 0,0 0,0 Strana 59

Sle34/S34 CO1/47 0,000-21,1-4,7 10,5 0,0 0,0 0,0 Sle35/S15 CO1/14 0,000-26,9-0,6 3,5 0,0 0,0 0,0 Sle35/S15 CO1/32 2,114 6,7 1,4 20,5 0,0 0,0 0,0 Sle35/S15 CO1/18 0,000-18,9-17,9 3,5 0,0 0,0 0,0 Sle35/S15 CO1/49 0,000-20,0 2,3 2,9 0,0 0,0 0,0 Sle35/S15 CO1/247 0,000-16,5-12,6 2,1 0,0 0,0 0,0 Sle35/S15 CO1/32 0,529 2,7-1,6 35,9 0,0 0,0 0,0 Sle35/S15 CO1/47 0,000-20,5-9,8 3,9 0,0 0,0 0,0 Sle36/S31 CO1/14 0,000-26,9-0,6 3,5 0,0 0,0 0,0 Sle36/S31 CO1/32 2,114 6,7 1,4 20,5 0,0 0,0 0,0 Sle36/S31 CO1/18 0,000-18,9-17,9 3,5 0,0 0,0 0,0 Sle36/S31 CO1/49 0,000-20,0 2,3 2,9 0,0 0,0 0,0 Sle36/S31 CO1/247 0,000-16,5-12,6 2,1 0,0 0,0 0,0 Sle36/S31 CO1/32 0,529 2,7-1,6 35,9 0,0 0,0 0,0 Sle36/S31 CO1/47 0,000-20,5-9,8 3,9 0,0 0,0 0,0 Sle37/S34 CO1/14 3,700-26,9-0,6 3,5 0,0 0,0 0,0 Sle37/S34 CO1/32 1,586 6,7 1,4 20,5 0,0 0,0 0,0 Sle37/S34 CO1/18 3,700-18,9-17,9 3,5 0,0 0,0 0,0 Sle37/S34 CO1/49 3,700-20,0 2,3 2,9 0,0 0,0 0,0 Sle37/S34 CO1/247 3,700-16,5-12,6 2,1 0,0 0,0 0,0 Sle37/S34 CO1/32 3,171 2,7-1,6 35,9 0,0 0,0 0,0 Sle37/S34 CO1/47 0,000 1,7 0,3 6,1 0,0 0,0 0,0 Sle38/S33 CO1/18 2,583 0,0-1,1 4,0 0,0 0,0 0,0 Sle38/S33 CO1/231 0,000 2,0-1,2 6,9 0,0 0,0 0,0 Sle38/S33 CO1/32 0,000 1,9-1,2 6,8 0,0 0,0 0,0 Sle38/S33 CO1/6 0,517 0,0 1,2 4,1 0,0 0,0 0,0 Sle38/S33 CO1/49 2,583 0,0-0,8 2,9 0,0 0,0 0,0 Sle38/S33 CO1/47 0,000 1,8-1,0 6,3 0,0 0,0 0,0 Sle39/S34 CO1/6 0,494 0,0 1,9 5,5 0,0 0,0 0,0 Sle39/S34 CO1/32 4,450 1,9 0,3 6,6 0,0 0,0 0,0 Sle39/S34 CO1/32 3,956 0,0-1,9 5,5 0,0 0,0 0,0 Sle39/S34 CO1/33 0,494 0,0 1,2 3,7 0,0 0,0 0,0 Sle39/S34 CO1/32 2,472 0,0-0,4 10,6 0,0 0,0 0,0 Sle39/S34 CO1/47 0,000 1,6 0,4 5,2 0,0 0,0 0,0 Sle40/S52 CO1/49 4,818-4,9 1,0 71,9 0,0 0,0 0,0 Sle40/S52 CO1/127 5,300 24,5 32,7 123,4 0,0 0,0 0,0 Sle40/S52 CO1/53 0,000 3,1-1,6 3,5 0,0 0,0 0,0 Sle40/S52 CO1/47 0,000-0,8 6,2 36,9 0,0 0,0 0,0 Sle41/S55 CO1/12 1,012-0,8 5,8 56,0 0,0 0,0 0,0 Sle41/S55 CO1/127 0,000 24,5 32,7 123,4 0,0 0,0 0,0 Sle41/S55 CO1/117 2,530 20,7-18,6 87,4 0,0 0,0 0,0 Sle41/S55 CO1/60 2,530 5,0 4,8 5,4 0,0 0,0 0,0 Sle41/S55 CO1/47 0,000 17,6 18,9 77,9 0,0 0,0 0,0 Sle42/S54 CO1/12 0,000-23,4 0,8 126,1 0,0 0,0 0,0 Sle42/S54 CO1/117 5,300 20,7-18,6 87,4 0,0 0,0 0,0 Sle42/S54 CO1/36 0,000-9,8 11,1 70,0 0,0 0,0 0,0 Sle42/S54 CO1/60 5,300 5,0 4,8 5,4 0,0 0,0 0,0 Sle42/S54 CO1/47 0,000-16,3-0,2 100,3 0,0 0,0 0,0 Sle43/S56 CO1/12 2,530-23,4 0,8 126,1 0,0 0,0 0,0 Sle43/S56 CO1/228 0,000 3,6-1,5 5,0 0,0 0,0 0,0 Sle43/S56 CO1/159 2,530-18,7-7,3 110,3 0,0 0,0 0,0 Sle43/S56 CO1/127 0,000-3,8 15,6 71,9 0,0 0,0 0,0 Sle43/S56 CO1/53 0,000 3,1-1,6 3,5 0,0 0,0 0,0 Sle43/S56 CO1/47 0,000-0,8 6,2 36,9 0,0 0,0 0,0 Sle44/S57 CO1/12 0,000-23,4 0,8 126,1 0,0 0,0 0,0 Sle44/S57 CO1/46 2,200 1,0-22,9 42,0 0,0 0,0 0,0 Sle44/S57 CO1/149 2,200-0,4-37,4 67,1 0,0 0,0 0,0 Sle44/S57 CO1/36 0,000-9,8 11,1 70,0 0,0 0,0 0,0 Sle44/S57 CO1/49 2,200-0,7-8,0 17,2 0,0 0,0 0,0 Sle44/S57 CO1/47 0,000-16,3-0,2 100,3 0,0 0,0 0,0 Sle45/S53 CO1/10 0,000-6,7 0,0 12,2 0,0 0,0 0,0 Strana 60

Sle45/S53 CO1/228 1,840 5,5 0,1 3,8 0,0 0,0 0,0 Sle45/S53 CO1/53 2,300 3,1-1,6 3,5 0,0 0,0 0,0 Sle45/S53 CO1/127 2,300-3,8 15,6 71,9 0,0 0,0 0,0 Sle45/S53 CO1/248 0,000 2,9-0,1-4,0 0,0 0,0 0,0 Sle45/S53 CO1/47 0,000-3,2 0,0 6,3 0,0 0,0 0,0 Sle46/S50 CO1/12 0,000-11,9 0,1 21,3 0,0 0,0 0,0 Sle46/S50 CO1/117 2,300 5,4-0,6 46,7 0,0 0,0 0,0 Sle46/S50 CO1/149 2,300 3,7-0,7 48,1 0,0 0,0 0,0 Sle46/S50 CO1/10 0,000-11,6 0,1 20,8 0,0 0,0 0,0 Sle46/S50 CO1/49 0,000-3,8 0,0 7,1 0,0 0,0 0,0 Sle46/S50 CO1/47 0,000-8,6 0,1 15,3 0,0 0,0 0,0 Sle47/S51 CO1/127 4,818-20,9-0,1 119,6 0,0 0,0 0,0 Sle47/S51 CO1/117 5,300 29,2 0,2 60,6 0,0 0,0 0,0 Sle47/S51 CO1/149 0,000 3,7-0,7 48,1 0,0 0,0 0,0 Sle47/S51 CO1/12 5,300 25,1 0,4 53,5 0,0 0,0 0,0 Sle47/S51 CO1/49 1,927 4,5 0,0 16,6 0,0 0,0 0,0 Sle47/S51 CO1/117 4,818-20,1 0,0 121,4 0,0 0,0 0,0 Sle47/S51 CO1/47 0,000 4,0-0,5 42,4 0,0 0,0 0,0 Sle48/S61 CO1/47 0,000 0,0 0,0 3,1 0,0 0,0 0,0 Sle48/S61 CO1/144 0,000 0,0 0,0 2,2 0,0 0,0 0,0 Sle48/S61 CO1/249 0,533 0,0 0,0 10,0 0,0 0,0 0,0 Sle49/S122 CO1/47 0,000 0,0 0,0 5,6 0,0 0,0 0,0 Sle49/S122 CO1/250 0,000 0,0 0,0 3,7 0,0 0,0 0,0 Sle49/S122 CO1/135 0,550 0,0 0,0 15,6 0,0 0,0 0,0 Sle50/S121 CO1/47 0,000 0,0 0,0 310,8 0,0 0,0 0,0 Sle50/S121 CO1/133 0,540 0,0 0,0-100,6 0,0 0,0 0,0 Sle50/S121 CO1/110 0,000 0,0 0,0 537,3 0,0 0,0 0,0 Sle51/S121 CO1/47 0,000 0,0 0,0 162,4 0,0 0,0 0,0 Sle51/S121 CO1/127 1,133 0,0 0,0-273,8 0,0 0,0 0,0 Sle51/S121 CO1/110 1,700 0,0 0,0 537,3 0,0 0,0 0,0 Sle52/S129 CO1/47 0,000 0,0 0,0 7,1 0,0 0,0 0,0 Sle52/S129 CO1/137 0,000 0,0 0,0 4,1 0,0 0,0 0,0 Sle52/S129 CO1/7 0,550 0,0 0,0 15,6 0,0 0,0 0,0 Sle53/S130 CO1/47 0,000 0,0 0,0-78,7 0,0 0,0 0,0 Sle53/S130 CO1/7 0,000 0,0 0,0-127,0 0,0 0,0 0,0 Sle53/S130 CO1/7 2,700 0,0 0,0 704,1 0,0 0,0 0,0 Sle54/S130 CO1/47 0,000 0,0 0,0 88,0 0,0 0,0 0,0 Sle54/S130 CO1/7 1,700 0,0 0,0-127,0 0,0 0,0 0,0 Sle54/S130 CO1/7 0,000 0,0 0,0 135,5 0,0 0,0 0,0 Strana 61

2.4.1.2 Posouzení Stropní průvlak Schéma Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Hodnota Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Interakce 0,00 613,00 0,00 362,00 0,00 100,00 OK Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Hodnota Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M 0,00 613,00 0,00 82,97 OK Smyk 0,00 362,00 0,00 97,83 OK Kroucení 0,00 0,00 OK Interakce 0,00 613,00 0,00 362,00 0,00 100,00 OK Šířka trhliny 0,00 310,00 0,00 46,24 OK Ohybová štíhlost 0,00 310,00 0,00 65,99 OK Konstrukční zásady 0,00 613,00 0,00 100,00 OK Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % Strana 62

2.4.1.3 Posouzení Střešní průvlak Schéma Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Hodnota Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Ohybová štíhlost 0,00 1064,00 0,00 164,50 Nevyhovuje Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Hodnota Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M 0,00 1630,00 0,00 90,65 OK Smyk 0,00 330,00 0,00 99,67 OK Kroucení 0,00 0,00 OK Interakce 0,00 1630,00 0,00 330,00 0,00 100,00 OK Šířka trhliny 0,00 1064,00 0,00 80,87 OK Ohybová štíhlost 0,00 1064,00 0,00 164,50 Nevyhovuje Konstrukční zásady 0,00 1630,00 0,00 100,00 OK Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % Pozn.: Vazník musí být nadvýšen Strana 63

2.4.1.4 Posouzení - Ztužidlo Schéma Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Hodnota Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Interakce 0,00 188,00 0,00 22,00 0,00 100,00 OK Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Hodnota Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M 0,00 188,00 0,00 92,51 OK Smyk 0,00 22,00 0,00 36,06 OK Kroucení 0,00 0,00 OK Interakce 0,00 188,00 0,00 22,00 0,00 100,00 OK Šířka trhliny 0,00 109,00 0,00 58,05 OK Ohybová štíhlost 0,00 109,00 0,00 93,39 OK Konstrukční zásady 0,00 188,00 0,00 100,00 OK Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % Strana 64

2.4.1.5 Posouzení - Sloup Schéma Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Hodnota Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Interakce -1069,00 130,77 217,11 81,39 0,00 100,00 OK Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Hodnota Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M -1069,00 130,77 217,11 92,32 OK Smyk -1069,00 81,39 0,00 31,54 OK Kroucení 0,00 0,00 OK Interakce -1069,00 130,77 217,11 81,39 0,00 100,00 OK Šířka trhliny -715,00 30,00 110,00 12,94 OK Konstrukční zásady -1069,00 45,00 164,00 100,00 OK Osa l 0 λ λ [ m ] [ - ] [ - ] Štíhlost y 6,70 77,36 27,06 Štíhlost z 6,70 46,42 27,03 Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % lim Strana 65

2.4.1.6 Posouzení - Spiroll Spiroll tl. 200mm Poznámky: Bude použita zálivková výztuž pr. 12mm cca v každé 2. spáře. Na základě zadání prostupů ve spirollovém stropu se musí přeposoudit jednotlivé za spirolly, v nichž by se nacházely větší otvory definované výrobcem Posudek Strana 66

2.4.2 SO-01 Požární stanice + Územní odbor Spodní stavba 2.4.2.1 Schéma základových konstrukcí Strana 67

Strana 68

Strana 69

2.4.2.2 Patka P1 Rozměr spodního stupně: 2500 x 3500 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 830.00 120.00 25.00-5.00 60.00 Zatížení číslo: 2 Výpočtové 500.00 50.00 15.00-3.00 20.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 691.67 100.00 20.83-4.17 50.00 Zatížení číslo: 2 - Provozní 416.67 41.67 12.50-2.50 16.67 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 2.50 m Šířka patky (y) = 3.50 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 5.08 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 70

Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 133.98 kn Spočtená tíha nadloží Z = 141.05 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 168.92 kpa Extrémní kontaktní napětí = 139.69 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 19.45 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 313.66 kn Extrémní horizontální síla = 60.21 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 121.80 kn Spočtená tíha nadloží Z = 108.50 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= 37.1) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 13.5) Sednutí středu hrany x - 1 = 3.2 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 1.5 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 2.8 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 2.5 mm Sednutí středu základu = 6.2 mm Sednutí charakteristického bodu = 3.5 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.62 m Sednutí základu = 3.5 mm Natočení ve směru x = 0.158 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.483 (tan*1000) Strana 71

2.4.2.3 Patka P1.1 Rozměr spodního stupně: 2300 x 3300 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 550.00 100.00 60.00-3.00 50.00 Zatížení číslo: 2 Výpočtové 250.00 90.00 10.00-1.50 40.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 458.33 83.33 50.00-2.50 41.67 Zatížení číslo: 2 - Provozní 208.33 75.00 8.33-1.25 33.33 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 2.30 m Šířka patky (y) = 3.30 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 4.49 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 72

Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 118.67 kn Spočtená tíha nadloží Z = 119.94 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 163.96 kpa Extrémní kontaktní napětí = 123.30 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 18.34 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 170.42 kn Extrémní horizontální síla = 40.03 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 107.88 kn Spočtená tíha nadloží Z = 92.26 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= 47.7) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 16.1) Sednutí středu hrany x - 1 = 2.1 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.6 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 2.0 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 1.0 mm Sednutí středu základu = 3.9 mm Sednutí charakteristického bodu = 2.2 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.15 m Sednutí základu = 2.2 mm Natočení ve směru x = 0.417 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.449 (tan*1000) Strana 73

2.4.2.4 Patka P1.2 Rozměr spodního stupně: 2300 x 3300 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 600.00 130.00 20.00-5.00 70.00 Zatížení číslo: 2 Výpočtové 370.00 110.00 5.00-1.50-50.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 500.00 108.33 16.67-4.17 58.33 Zatížení číslo: 2 - Provozní 308.33 91.67 4.17-1.25-41.67 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 2.30 m Šířka patky (y) = 3.30 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 4.49 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 74

Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 118.67 kn Spočtená tíha nadloží Z = 119.94 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 158.44 kpa Extrémní kontaktní napětí = 128.44 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 18.34 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 245.56 kn Extrémní horizontální síla = 70.18 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 107.88 kn Spočtená tíha nadloží Z = 92.26 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= 47.7) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 16.1) Sednutí středu hrany x - 1 = 2.6 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.6 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 2.0 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 1.6 mm Sednutí středu základu = 4.4 mm Sednutí charakteristického bodu = 2.5 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.25 m Sednutí základu = 2.5 mm Natočení ve směru x = 0.158 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.608 (tan*1000) Strana 75

2.4.2.5 Patka P2 Rozměr spodního stupně: 3100 x 3100 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 1000.00 40.00 15.00-5.00 10.00 Zatížení číslo: 2 Výpočtové 540.00 20.00 5.00-1.00 5.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 833.33 33.33 12.50-4.17 8.33 Zatížení číslo: 2 - Provozní 450.00 16.67 4.17-0.83 4.17 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 3.10 m Šířka patky (y) = 3.10 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 5.50 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 76

Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 145.33 kn Spočtená tíha nadloží Z = 156.70 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 193.27 kpa Extrémní kontaktní napětí = 139.79 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 17.23 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 363.84 kn Extrémní horizontální síla = 11.18 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 132.12 kn Spočtená tíha nadloží Z = 120.54 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= 19.5) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 19.5) Sednutí středu hrany x - 1 = 3.3 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 2.8 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 3.2 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 2.9 mm Sednutí středu základu = 7.4 mm Sednutí charakteristického bodu = 4.3 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.85 m Sednutí základu = 4.3 mm Natočení ve směru x = 0.067 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.174 (tan*1000) Strana 77

2.4.2.6 Patka P2.1 Rozměr spodního stupně: 2700 x 2700 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 700.00 50.00 15.00-5.00 10.00 Zatížení číslo: 2 Výpočtové 305.00 25.00 5.00-1.00 5.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 583.33 41.67 12.50-4.17 8.33 Zatížení číslo: 2 - Provozní 254.17 20.83 4.17-0.83 4.17 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 2.70 m Šířka patky (y) = 2.70 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 4.35 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 78

Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 114.71 kn Spočtená tíha nadloží Z = 114.48 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 190.20 kpa Extrémní kontaktní napětí = 135.19 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 15.01 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 264.06 kn Extrémní horizontální síla = 11.18 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 104.28 kn Spočtená tíha nadloží Z = 88.06 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= 29.5) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 29.5) Sednutí středu hrany x - 1 = 2.8 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 2.0 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 2.5 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 2.3 mm Sednutí středu základu = 5.9 mm Sednutí charakteristického bodu = 3.4 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.47 m Sednutí základu = 3.4 mm Natočení ve směru x = 0.100 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.316 (tan*1000) Strana 79

2.4.2.7 Patka P3 Rozměr spodního stupně: 2900 x 2900 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 880.00 35.00 25.00-10.00 10.00 Zatížení číslo: 2 Výpočtové 230.00 35.00 10.00-3.00 10.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 733.33 29.17 20.83-8.33 8.33 Zatížení číslo: 2 - Provozní 191.67 29.17 8.33-2.50 8.33 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 2.90 m Šířka patky (y) = 2.90 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 4.90 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 80

Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 129.49 kn Spočtená tíha nadloží Z = 134.86 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 191.39 kpa Extrémní kontaktní napětí = 142.00 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 16.12 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 179.80 kn Extrémní horizontální síla = 10.44 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 117.72 kn Spočtená tíha nadloží Z = 103.74 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= 23.8) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 23.8) Sednutí středu hrany x - 1 = 3.2 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 2.7 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 3.2 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 2.7 mm Sednutí středu základu = 7.1 mm Sednutí charakteristického bodu = 4.1 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.72 m Sednutí základu = 4.1 mm Natočení ve směru x = 0.142 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.189 (tan*1000) Strana 81

2.4.2.8 Patka P3.1 Rozměr spodního stupně: 2500 x 2500 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 590.00 50.00 20.00-5.00 10.00 Zatížení číslo: 2 Výpočtové 290.00 20.00 10.00-2.00 5.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 491.67 41.67 16.67-4.17 8.33 Zatížení číslo: 2 - Provozní 241.67 16.67 8.33-1.67 4.17 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 2.50 m Šířka patky (y) = 2.50 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 3.83 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 82

Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 100.98 kn Spočtená tíha nadloží Z = 95.55 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 188.68 kpa Extrémní kontaktní napětí = 136.42 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 13.90 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 224.32 kn Extrémní horizontální síla = 11.18 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 91.80 kn Spočtená tíha nadloží Z = 73.50 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= 37.1) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 37.1) Sednutí středu hrany x - 1 = 2.7 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 1.7 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 2.4 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 2.0 mm Sednutí středu základu = 5.4 mm Sednutí charakteristického bodu = 3.1 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.31 m Sednutí základu = 3.1 mm Natočení ve směru x = 0.165 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.402 (tan*1000) Strana 83

2.4.2.9 Patka P4 Rozměr spodního stupně: 2500 x 3200 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 700.00 90.00 25.00-5.00 70.00 Zatížení číslo: 2 Výpočtové 303.00 3.00 15.00-5.00 20.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 583.33 75.00 20.83-4.17 58.33 Zatížení číslo: 2 - Provozní 252.50 2.50 12.50-4.17 16.67 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 2.50 m Šířka patky (y) = 3.20 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 4.70 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 84

Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 124.08 kn Spočtená tíha nadloží Z = 127.40 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 163.72 kpa Extrémní kontaktní napětí = 132.64 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 17.79 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 273.83 kn Extrémní horizontální síla = 70.18 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 112.80 kn Spočtená tíha nadloží Z = 98.00 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= 37.1) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 17.7) Sednutí středu hrany x - 1 = 2.8 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 1.2 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 2.4 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 2.0 mm Sednutí středu základu = 5.3 mm Sednutí charakteristického bodu = 3.0 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.43 m Sednutí základu = 3.0 mm Natočení ve směru x = 0.164 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.491 (tan*1000) Strana 85

2.4.2.10 Patka P4.1 Rozměr spodního stupně: 2000 x 2500 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 390.00 50.00 20.00-10.00 25.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 325.00 41.67 16.67-8.33 20.83 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 2.00 m Šířka patky (y) = 2.50 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 3.20 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 86

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 84.48 kn Spočtená tíha nadloží Z = 72.80 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 171.48 kpa Extrémní kontaktní napětí = 126.23 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 13.90 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 162.74 kn Extrémní horizontální síla = 26.93 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 76.80 kn Spočtená tíha nadloží Z = 56.00 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= 72.5) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 37.1) Sednutí středu hrany x - 1 = 2.0 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.8 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 1.8 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 1.2 mm Sednutí středu základu = 3.7 mm Sednutí charakteristického bodu = 2.1 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.92 m Sednutí základu = 2.1 mm Natočení ve směru x = 0.293 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.498 (tan*1000) Strana 87

2.4.2.11 Patka P5 Rozměr spodního stupně: 1700 x 2200 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 200.00 60.00 20.00-5.00 30.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 166.67 50.00 16.67-4.17 25.00 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 1.70 m Šířka patky (y) = 2.20 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 2.57 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 88

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 67.85 kn Spočtená tíha nadloží Z = 49.87 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 156.09 kpa Extrémní kontaktní napětí = 117.99 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 12.23 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 99.96 kn Extrémní horizontální síla = 30.41 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 61.68 kn Spočtená tíha nadloží Z = 38.36 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=118.1) Základ je ve směru šířky tuhý (k= 54.5) Sednutí středu hrany x - 1 = 1.5 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.0 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 1.0 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 0.3 mm Sednutí středu základu = 1.9 mm Sednutí charakteristického bodu = 1.0 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.40 m Sednutí základu = 1.0 mm Natočení ve směru x = 0.385 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.692 (tan*1000) Strana 89

2.4.2.12 Patka P6 Rozměr spodního stupně: 1500 x 1500 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 143.00 20.00 10.00-6.00 10.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 119.17 16.67 8.33-5.00 8.33 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 1.50 m Šířka patky (y) = 1.50 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 1.82 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 90

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 48.18 kn Spočtená tíha nadloží Z = 22.75 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 171.01 kpa Extrémní kontaktní napětí = 122.56 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 8.34 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 66.90 kn Extrémní horizontální síla = 11.66 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 43.80 kn Spočtená tíha nadloží Z = 17.50 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=172.0) Základ je ve směru šířky tuhý (k=172.0) Sednutí středu hrany x - 1 = 1.3 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.2 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 1.1 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 0.4 mm Sednutí středu základu = 2.0 mm Sednutí charakteristického bodu = 1.1 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.26 m Sednutí základu = 1.1 mm Natočení ve směru x = 0.410 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.782 (tan*1000) Strana 91

2.4.2.13 Patka P7 Rozměr spodního stupně: 1500 x 1500 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 170.00 10.00 15.00-10.00 10.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 141.67 8.33 12.50-8.33 8.33 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 1.50 m Šířka patky (y) = 1.50 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.50 m Šířka sloupu ve směru y = 0.50 m Objem patky = 1.82 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 1.00 m Šířka vrchního stupně = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 92

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 48.18 kn Spočtená tíha nadloží Z = 22.75 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 170.80 kpa Extrémní kontaktní napětí = 131.31 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 8.34 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 73.31 kn Extrémní horizontální síla = 14.14 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 43.80 kn Spočtená tíha nadloží Z = 17.50 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=172.0) Základ je ve směru šířky tuhý (k=172.0) Sednutí středu hrany x - 1 = 1.4 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.7 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 1.5 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 0.5 mm Sednutí středu základu = 2.5 mm Sednutí charakteristického bodu = 1.4 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.38 m Sednutí základu = 1.4 mm Natočení ve směru x = 0.650 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.488 (tan*1000) Strana 93

2.4.2.14 Patka PO1 Rozměr spodního stupně: 1200 x 1200 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 85.00 10.00 10.00-5.00 8.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 70.83 8.33 8.33-4.17 6.67 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 1.20 m Šířka patky (y) = 1.20 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.15 m Šířka sloupu ve směru y = 0.15 m Objem patky = 0.90 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 0.51 m Šířka vrchního stupně = 0.51 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 94

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 23.81 kn Spočtená tíha nadloží Z = 21.47 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 166.52 kpa Extrémní kontaktní napětí = 131.20 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 6.67 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 41.81 kn Extrémní horizontální síla = 9.43 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 21.65 kn Spočtená tíha nadloží Z = 16.52 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=335.9) Základ je ve směru šířky tuhý (k=335.9) Sednutí středu hrany x - 1 = 1.1 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.0 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 1.0 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 0.1 mm Sednutí středu základu = 1.4 mm Sednutí charakteristického bodu = 0.8 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.00 m Sednutí základu = 0.8 mm Natočení ve směru x = 0.755 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.835 (tan*1000) Strana 95

2.4.2.15 Patka PO2 Rozměr spodního stupně: 900 x 900 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 15.00 5.50 6.00-2.00 2.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 12.50 4.58 5.00-1.67 1.67 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 0.90 m Šířka patky (y) = 0.90 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.15 m Šířka sloupu ve směru y = 0.15 m Objem patky = 0.59 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 0.51 m Šířka vrchního stupně = 0.51 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 96

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 15.50 kn Spočtená tíha nadloží Z = 10.01 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 169.64 kpa Extrémní kontaktní napětí = 126.18 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.00 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 16.02 kn Extrémní horizontální síla = 2.83 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 14.09 kn Spočtená tíha nadloží Z = 7.70 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=796.1) Základ je ve směru šířky tuhý (k=796.1) Výpočet proveden za vyloučení tahu. Rozměry patky po vyloučení tažených okrajů: Délka patky (x) = 0.8 m Šírka patky (y) = 0.9 m Sednutí středu hrany x - 1 = 0.4 mm Sednutí středu hrany x - 2 = -0.0 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 0.4 mm Sednutí středu hrany y - 2 = -0.0 mm Sednutí středu základu = 0.5 mm Sednutí charakteristického bodu = 0.3 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 0.59 m Sednutí základu = 0.3 mm Natočení ve směru x = 0.522 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.475 (tan*1000) Strana 97

2.4.2.16 Patka PO3 Rozměr spodního stupně: 1000 x 1000 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 110.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 91.67 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 1.00 m Šířka patky (y) = 1.00 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.15 m Šířka sloupu ve směru y = 0.15 m Objem patky = 0.68 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 0.51 m Šířka vrchního stupně = 0.51 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 98

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 18.01 kn Spočtená tíha nadloží Z = 13.47 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 194.18 kpa Extrémní kontaktní napětí = 141.47 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.56 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 43.13 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 16.37 kn Spočtená tíha nadloží Z = 10.36 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=580.4) Základ je ve směru šířky tuhý (k=580.4) Sednutí středu hrany x - 1 = 1.3 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 1.3 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 1.3 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 1.3 mm Sednutí středu základu = 2.8 mm Sednutí charakteristického bodu = 1.7 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.18 m Sednutí základu = 1.7 mm Natočení ve směru x = 0.000 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.000 (tan*1000) Strana 99

2.4.2.17 Patka PO4 Rozměr spodního stupně: 1100 x 1100 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 92.00 5.50 3.00-5.20 10.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 76.67 4.58 2.50-4.33 8.33 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 1.10 m Šířka patky (y) = 1.10 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.15 m Šířka sloupu ve směru y = 0.15 m Objem patky = 0.79 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 0.51 m Šířka vrchního stupně = 0.51 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 100

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 20.78 kn Spočtená tíha nadloží Z = 17.29 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 160.28 kpa Extrémní kontaktní napětí = 136.68 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 6.11 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 40.90 kn Extrémní horizontální síla = 11.27 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 18.89 kn Spočtená tíha nadloží Z = 13.30 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=436.0) Základ je ve směru šířky tuhý (k=436.0) Sednutí středu hrany x - 1 = 1.3 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.3 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 1.0 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 0.5 mm Sednutí středu základu = 1.9 mm Sednutí charakteristického bodu = 1.1 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.07 m Sednutí základu = 1.1 mm Natočení ve směru x = 0.462 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.867 (tan*1000) Strana 101

2.4.2.18 Patka PO5 Rozměr spodního stupně: 700 x 700 mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 7.70 3.20 0.00 0.00 1.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 6.42 2.67 0.00 0.00 0.83 Geometrie patky: Typ základu : stupňovitá centrická patka Délka patky (x) = 0.70 m Šířka patky (y) = 0.70 m Tloušťka patky = 0.50 m Šířka sloupu ve směru x = 0.15 m Šířka sloupu ve směru y = 0.15 m Objem patky = 0.43 m3 Tloušťka vrchního stup. = 0.70 m Délka vrchního stupně = 0.51 m Šířka vrchního stupně = 0.51 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.20 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.20 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 102

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 11.27 kn Spočtená tíha nadloží Z = 4.18 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 170.16 kpa Extrémní kontaktní napětí = 86.96 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 3.89 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 10.81 kn Extrémní horizontální síla = 1.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 10.25 kn Spočtená tíha nadloží Z = 3.22 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=1692.0) Základ je ve směru šířky tuhý (k=1692.0) Výpočet proveden za vyloučení tahu. Rozměry patky po vyloučení tažených okrajů: Délka patky (x) = 0.7 m Šírka patky (y) = 0.6 m Sednutí středu hrany x - 1 = 0.4 mm Sednutí středu hrany x - 2 = -0.1 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 0.0 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 0.0 mm Sednutí středu základu = 0.3 mm Sednutí charakteristického bodu = 0.2 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 0.45 m Sednutí základu = 0.2 mm Natočení ve směru x = 0.000 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.654 (tan*1000) Strana 103

2.4.2.19 Základový pas ZP1 Šířka pasu: š. = 500mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 44.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 36.67 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 0.50 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 0.40 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.25 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Strana 104

Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 10.56 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 1.04 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 152.31 kpa Extrémní kontaktní napětí = 111.20 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 21.18 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 9.60 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 0.80 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=19017.1) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 0.5 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 1.0 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 1.0 mm Sednutí středu základu = 1.6 mm Sednutí charakteristického bodu = 1.3 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.17 m Sednutí základu = 1.3 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 105

2.4.2.20 Základový pas ZP2 Šířka pasu: š. = 1200mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 140.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 116.67 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 1.20 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 0.96 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.60 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Strana 106

Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 25.34 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 4.68 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 153.19 kpa Extrémní kontaktní napětí = 141.69 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 50.76 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 23.04 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 3.60 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=1375.7) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 1.9 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 3.4 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 3.4 mm Sednutí středu základu = 5.6 mm Sednutí charakteristického bodu = 4.1 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.57 m Sednutí základu = 4.1 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 107

2.4.2.21 Základový pas ZP3 Šířka pasu: š. = 2100-900mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 250.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 2 Výpočtové 85.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 208.33 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 2 - Provozní 70.83 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 2.10 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 1.68 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 1.05 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Strana 108

Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 2.(Zatížení číslo: 2) Spočtená vlastní tíha pasu G = 44.35 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 9.36 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 158.60 kpa Extrémní kontaktní napětí = 66.05 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 50.85 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 40.32 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 7.20 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=256.7) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 3.2 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 5.1 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 5.1 mm Sednutí středu základu = 9.3 mm Sednutí charakteristického bodu = 6.2 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 3.56 m Sednutí základu = 6.2 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 109

2.4.2.22 Základový pas ZP4 Šířka pasu: š. = 1900mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 210.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 175.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 1.90 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 1.52 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.95 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Strana 110

Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 40.13 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 8.32 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 157.28 kpa Extrémní kontaktní napětí = 136.03 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 74.80 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 36.48 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 6.40 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=346.6) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 2.6 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 4.2 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 4.2 mm Sednutí středu základu = 7.7 mm Sednutí charakteristického bodu = 5.2 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 3.24 m Sednutí základu = 5.2 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 111

2.4.2.23 Základový pas ZP5 Šířka pasu: š. = 1300mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 140.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 116.67 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 1.30 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 1.04 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.65 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Strana 112

Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 27.46 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 5.20 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 153.68 kpa Extrémní kontaktní napětí = 132.81 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 52.07 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 24.96 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 4.00 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=1082.0) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 1.8 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 3.1 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 3.1 mm Sednutí středu základu = 5.3 mm Sednutí charakteristického bodu = 3.9 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.57 m Sednutí základu = 3.9 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 113

2.4.2.24 Základový pas ZP6 Šířka pasu: š. = 1500mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 180.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 150.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 1.50 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 1.20 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.75 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Strana 114

Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 31.68 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 6.24 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 154.79 kpa Extrémní kontaktní napětí = 145.28 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 63.19 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 28.80 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 4.80 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=704.3) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 2.5 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 4.2 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 4.2 mm Sednutí středu základu = 7.1 mm Sednutí charakteristického bodu = 5.0 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.98 m Sednutí základu = 5.0 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 115

2.4.2.25 Základový pas ZP7 Šířka pasu: š. = 500mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 60.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 50.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 0.50 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 0.40 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.25 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Strana 116

Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 10.56 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 1.04 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 152.31 kpa Extrémní kontaktní napětí = 143.20 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 24.59 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 9.60 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 0.80 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=19017.1) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 0.9 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 1.7 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 1.7 mm Sednutí středu základu = 2.5 mm Sednutí charakteristického bodu = 2.1 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.47 m Sednutí základu = 2.1 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 117

2.4.2.26 Základový pas ZPV Šířka pasu: š. = 300mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 25.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 20.83 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 0.30 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 0.24 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.15 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Strana 118

Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 6.34 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 0.00 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 154.96 kpa Extrémní kontaktní napětí = 104.45 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 14.53 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 5.76 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 0.00 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=88042.3) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 0.3 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 0.6 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 0.6 mm Sednutí středu základu = 0.9 mm Sednutí charakteristického bodu = 0.7 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 0.74 m Sednutí základu = 0.7 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 119

2.4.2.27 Základový pas ZPS Šířka pasu: š. = 500mm Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 50.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 41.67 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 0.50 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 0.40 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.25 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Strana 120

Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 10.56 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 1.04 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 152.31 kpa Extrémní kontaktní napětí = 123.20 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 22.46 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 9.60 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 0.80 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=19017.1) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 0.7 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 1.2 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 1.2 mm Sednutí středu základu = 1.9 mm Sednutí charakteristického bodu = 1.6 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.29 m Sednutí základu = 1.6 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 121

2.4.3 SO-02 Myčka policie Spodní stavba 2.4.3.1 Základový pas Rozměr: š.=400mm, v. = 800mm Materiál: viz. kapitola Použitý materiál Poznámka: Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 44.10 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 36.75 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 0.40 m Tlouštka pasu = 0.80 m Šírka sloupu ve směru x = 0.30 m Objem 1bm pasu = 0.32 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.20 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 122

Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 8.45 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 0.52 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 153.21 kpa Extrémní kontaktní napětí = 132.67 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 5.62 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 19.90 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 7.68 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 0.40 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=37142.9) Základ je ve směru šířky tuhý (k=2377.1) Sednutí středu délkové hrany = 0.6 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 1.2 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 1.2 mm Sednutí středu základu = 1.8 mm Sednutí charakteristického bodu = 1.5 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.17 m Sednutí základu = 1.5 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 123

2.4.4 SO-03 Přístřešek pro osobní automobily - Horní stavba 2.4.4.1 Sloupky Rozměr: I 160 Materiál: ocel S235 Poznámky: Vnitřní síly Prut Stav dx [m] N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B4 CO1/1 0,000-20,39 0,19 0,36 0,00 0,00 0,00 B4 CO1/2 2,500 3,48-0,19 0,02 0,00-0,43 0,00 B8 CO1/3 0,000-11,87-1,10 0,07 0,00 0,00 0,00 B8 CO1/4 0,000 3,03 1,02-0,03 0,00 0,00 0,00 B3 CO1/5 0,000-11,45-0,20-2,39 0,00 0,00 0,00 B29 CO1/1 0,000-11,45-0,20 2,39 0,00 0,00 0,00 B1 CO1/6 0,000-4,62 0,18-0,55 0,00 0,00 0,00 B1 CO1/5 1,150-11,63 0,10-2,20 0,00-2,62 0,21 B28 CO1/1 1,150-11,63 0,10 2,20 0,00 2,62 0,21 B8 CO1/3 0,850-11,71-0,97 0,07 0,00 0,06-0,88 B8 CO1/4 0,850 3,15 0,89-0,03 0,00-0,02 0,81 Mezní stav únosnosti Posudek únosnosti NSd [kn] Vy.Sd [kn] Vz.Sd [kn] Mt.Sd [knm] My.Sd [knm] Mz.Sd [knm] -19.79-0.02 0.05 0.00 0.09 0.21 Kritický posudek v místě 1.88 m Parametry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost 66.83 269.65 Redukovaná štíhlost 0.71 2.87 Vzpěr. křivka a b Imperfekce 0.21 0.34 Redukční součinitel 0.84 0.11 Délka 2.50 2.50 m Součinitel vzpěru 1.50 1.50 Vzpěrná délka 3.75 3.75 m Kritické Eulerovo zatížení 844.52 51.88 kn Strana 124

Upozornění : štíhlost 269.65 je větší než 200.00! LTB Délka klopení 2.50 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.88 C2 0.00 C3 0.94 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Vy 0.00 < 1 Vz 0.00 < 1 M 0.05 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.47 < 1 Klopení 0.01 < 1 Tlak + moment 0.56 < 1 Tlak + klopení 0.56 < 1 Maximální jednotkový posudek je 0,56 < 1,0.. vyhovuje Strana 125

2.4.4.2 Průvlaky Rozměr: I 160 Materiál: ocel S235 Umístění: dle obr. Poznámky: Vnitřní síly Prut Stav dx [m] N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B32 CO1/1 0,000-2,62 0,23 6,75 0,05-2,76-0,28 B32 CO1/2 0,000 0,84-0,26-1,12 0,01 0,40 0,31 B2 CO1/9 5,808-0,03-0,44-0,53 0,00-0,12-0,39 B30 CO1/10 5,808-0,03 0,44-0,53 0,00-0,12 0,39 B46 CO1/1 2,500-1,73-0,03-11,10-0,09-4,11 0,04 B34 CO1/5 0,000-1,73 0,03 11,10 0,09-4,11 0,04 B33 CO1/7 2,250-1,88-0,01-10,91-0,12-1,20-0,04 B45 CO1/7 0,000-1,88 0,04 10,96 0,12-3,93-0,04 B31 CO1/1 2,500-1,40-0,09-8,39-0,07-4,54-0,04 B31 CO1/1 0,750-1,40-0,19 6,26 0,08 2,69 0,10 Mezní stav únosnosti Posudek únosnosti NSd [kn] Vy.Sd [kn] Vz.Sd [kn] Mt.Sd [knm] My.Sd [knm] Mz.Sd [knm] -2.62 0.12-8.03-0.06-4.37 0.09 Kritický posudek v místě 2.50 m Parametry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost 60.56 131.50 Redukovaná štíhlost 0.64 1.40 Vzpěr. křivka a b Imperfekce 0.21 0.34 Redukční součinitel 0.87 0.38 Délka 2.50 2.50 m Součinitel vzpěru 1.36 0.73 Vzpěrná délka 3.40 1.83 m Kritické Eulerovo zatížení 1028.53 218.13 kn Strana 126

LTB Délka klopení 2.50 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.36 C2 1.19 C3 1.73 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Vy 0.00 < 1 Vz 0.08 < 1 M 0.07 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.02 < 1 Klopení 0.28 < 1 Tlak + moment 0.26 < 1 Tlak + klopení 0.33 < 1 Maximální jednotkový posudek je 0,33 < 1,0.. vyhovuje 2.4.4.3 Ztužidla Rozměr: kulatina pr.20mm Materiál: ocel S235 Umístění: dle obr. Poznámky: Ztužidla budou umístěna do vodorovné roviny a do podélné svislé roviny na straně zídky Strana 127

2.4.4.4 Krokev Rozměr: 140x220mm max. osová vzdálenost 1,0m Materiál: C24 Posudek únosnosti Posudek únosnosti N Vy Vz Mx My Mz Návrhová síla -0.2[kN] -0.0[kN] 0.0[kN] 0.0[kNm] 10.4[kNm] -0.0[kNm] Návrhové napětí -0.0[MPa] -0.0[MPa] 0.0[MPa] 0.0[MPa] 9.2[MPa] 0.0[MPa] Limitní napětí 14.5[MPa] 1.7[MPa] 1.7[MPa] 1.7[MPa] 16.6[MPa] 16.6[MPa] Jedn. posudek 0.00 0.00 0.00 0.00 0.55 0.00 Ohyb : 0.55 (5.1.6b) Smyk : 0.00 (5.1.7.1) Krut : sig v,d=0.00mpa 0.00 (5.1.8) Tlak + ohyb : 0.55 (5.1.10b) Posudek stability Tlak (5.2.1) : 0.56 (5.2.1e) kcy=0.37 kcz=0.16 Ohyb (5.2.2) : 0.55 k crit=1.00 Maximální jednotkový posudek = 0.56 - průřez vyhovuje. Mezní stav použitelnosti w = 22,3 mm < w lim = l / 250 = 5850 / 250 = 23,4 mm. Vyhovuje Strana 128

2.4.4.5 Deformace ocelových konstrukcí Mezní stav použitelnosti Deformace uz Deformace uy Průvlaky w = 6,5 mm < w lim = l / 250 = 5800 / 250 = 23,2 mm Sloupy w = 3,5 mm < w lim = h / 150= 2500 / 150 = 16,6 mm. vyhovuje. vyhovuje Strana 129

2.4.5 SO-03 Přístřešek pro osobní automobily - Spodní stavba 2.4.5.1 Základová patka Rozměr: 500 x 5000mm, v. = 800mm Materiál: viz. kapitola Použitý materiál Poznámka: Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 16.00 15.00 0.30 21.00 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 7.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 22.00 - - 12.00 Podzemní voda není přítomna. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 20.00 0.00 0.00 0.50 0.50 Zatížení číslo: 2 Výpočtové -3.00 0.00 0.00 0.50 0.50 Zatížení číslo: 1 - Provozní 16.67 0.00 0.00 0.42 0.42 Zatížení číslo: 2 - Provozní -2.50 0.00 0.00 0.42 0.42 Geometrie patky: Typ základu : centrická patka Délka patky (x) = 0.50 m Šířka patky (y) = 0.50 m Tloušťka patky = 0.80 m Šířka sloupu ve směru x = 0.20 m Šířka sloupu ve směru y = 0.20 m Objem patky = 0.20 m3 Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 1.00 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.00 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Strana 130

Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 5.28 kn Spočtená tíha nadloží Z = 1.09 kn Posouzení svislé únosnosti: Zemina pod základem je v dosahu smykové plochy homogenní. Výpočtová únosnost zákl. půdy = 170.83 kpa Extrémní kontaktní napětí = 119.55 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 2.81 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 16.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 15.00 kpa Horizontální únosnost základu = 4.04 kn Extrémní horizontální síla = 0.71 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - patka. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 4.80 kn Spočtená tíha nadloží Z = 0.84 kn Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 7.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=19017.1) Základ je ve směru šířky tuhý (k=19017.1) Sednutí středu hrany x - 1 = 0.6 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.4 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 0.6 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 0.4 mm Sednutí středu základu = 1.0 mm Sednutí charakteristického bodu = 0.6 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 0.59 m Sednutí základu = 0.6 mm Natočení ve směru x = 0.357 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.357 (tan*1000) Strana 131

2.4.5.2 Opěrná stěna Rozměry základové desky: šířka 2100mm, výška 400mm Rozměry dříku: šířka 300mm, výška 3400mm Materiál: viz. kapitola Použitý materiál Výztuž: betonářská výztuž svislá - dřík: 2x φr25/250, krytí 60mm betonářská výztuž vodorovná - dřík: 2x φr10/250 v každé ložné spáře betonářská výztuž vodorovná - deska: 2x φr12/250 Poznámka: Geometrie 0.30 3.40 0.00:1 3.80 3.80 0.40 0.30 1.50 2.10 Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence tuhá Parametry zemin Název fi c delta gama ny [st.] [kpa] [st.] [kn/m3] [-] Třída F6,konzistence tuhá 19.00 12.00 0.00 21.00 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence tuhá 22.00 - - 12.00 Geometrie konstrukce Číslo Pořadnice Hloubka bodu. X [m] Z [m] 1 0.00 0.00 2 0.00 3.40 3 1.50 3.40 4 1.50 3.80 5-0.60 3.80 6-0.60 3.40 7-0.30 3.40 8-0.30 0.00 Strana 132

Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu zdi. Objem zdi na 1bm = 1.86 m3/m. Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 25.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Terén za konstrukcí je rovný. Hladina podzemní vody je pod úrovní konstrukce. Zadaná přitížení Typ Název Vel.1 Vel.2 Poř.x Délka Šířka Hloub. [kn/m2] [kn/m2] [m] [m] [m] [m] Celopl. 5.00 Odpor na líci konstrukce: Odpor na líci konstrukce uvažován jako tlak v klidu. Zemina na líci konstrukce - Třída F6,konzistence tuhá Výška zeminy před zdí h = 1.00 m Zadané síly působící na konstrukci Název Fx Fz x z [kn] [kn] [m] [m] Síla číslo: 1-1.00-1.00-0.15 0.00 Výpočet proveden podle ČSN 73 0037 s redukcí vstupních parametrů zemin. Výpočet úhlové zdi - posouzení čís.1: Výpočet tlaku v klidu na líci konstrukce - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama ny,d Kr čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [-] 1 0.60 0.00 17.27 8.57 21.00 0.703 2 0.00 89.74 17.27 8.57 21.00 0.703 UPRAVENO!! 3 0.40 0.00 17.27 8.57 21.00 0.703 Průběh tlaku v klidu na líci konstrukce: Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W Tlak Složka vod. Složka sv. čís. Kon.[m] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.60 12.60 0.00 8.86 8.86 0.00 2 0.60 12.60 0.00 12.50 12.49 0.64 0.60 12.63 0.00 12.53 12.52 0.64 3 0.60 12.63 0.00 8.88 8.88 0.00 1.00 21.00 0.00 14.76 14.76 0.00 Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama delta,d Ka Theta čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [st.] [st.] 1 1.11 0.00 17.27 8.57 21.00 0.00 0.542 54.50 2 0.19 0.00 17.27 8.57 21.00 0.00 0.542 54.50 3 0.09 35.50 17.27 8.57 21.00 17.27 0.896 67.26 Strana 133

4 2.01 35.50 17.27 8.57 21.00 17.27 0.896 60.50 5 0.40 0.00 17.27 8.57 21.00 0.00 0.542 54.50 Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení): Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W Tlak Složka vod. Složka sv. čís. Kon.[m] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] 1 0.00 0.00 0.00-12.62-12.62 0.00 1.11 23.28 0.00 0.00 0.00 0.00 2 1.11 23.28 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 27.24 0.00 2.14 2.14 0.00 3 1.30 27.24 0.00-1.73-1.05-1.38 1.39 29.17 0.00 0.00 0.00 0.00 4 1.39 29.17 0.00 0.00 0.00 0.00 3.40 71.40 0.00 37.83 22.89 30.13 5 3.40 71.40 0.00 26.08 26.08 0.00 3.80 79.80 0.00 30.64 30.64 0.00 Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - celopl. Bod Hloubka Vod.složka Svis. složka čís. [m] [kpa] [kpa] 1 0.00 2.71 0.00 2 1.11 2.71 0.00 3 1.30 2.71 0.00 4 1.39 2.71 3.57 5 3.40 2.71 3.57 6 3.80 2.71 0.00 Spočtené síly působící na konstrukci: Název F,vod Působiště F,svis Působiště Výpočtový [kn/m] Z [m] [kn/m] X [m] koeficient Tíh.- zeď 0.00-1.24 46.50 0.72 1.000 Odpor na líci -7.39-0.33 0.00 0.30 1.000 Tíh.- zemní klín 0.00-1.10 33.12 1.10 1.000 Aktivní tlak 34.56-0.79 30.29 1.62 1.000 Přit.1 - celopl. 10.30-1.90 7.50 1.35 1.200 Síla číslo: 1 1.00-3.80-1.00 0.45 1.000 Vstupní údaje pro posouzení: Úhel tření konstrukce-zemina psi = 19.00 stup. Soudržnost konstrukce-zemina a = 12.00 kpa Součinitel redukce úhlu tření gama,mpsi= 1.10 Součinitel redukce soudržnosti gama,ma = 1.40 Výpočtová únosnost základové půdy Rd = 150.00 kpa Posouzeni celé zdi: Posouzení na překlopení: Moment vzdorující Mvzd = 0.9* 130.79 = 117.71 knm/m Moment klopící Mkl = 52.18 knm/m Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí: Vodor. síla vzdorující Hvzd = 0.9* 48.09 = 43.28 kn/m Vodor. síla posunující Hpos = 40.53 kn/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Síly působící ve středu základové spáry: Celkový moment M = 45.20 knm/m Normálová síla N = 117.91 kn/m Smyková síla Q = 40.53 kn/m Strana 134

Posouzení únosnosti základové půdy: Excentricita normálové síly e = 38.33 cm Maximální dovolená excentricita e,dov = 69.30 cm Excentricita normálové síly VYHOVUJE Napětí v základové spáře Sigma = 88.44 kpa Únosnost základové půdy Rd = 150.00 kpa Únosnost základové půdy VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE Výpočet úhlové zdi - dimenzace čís.1: Výpočet tlaku v klidu za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama ny,d Kr čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [-] 1 3.40 0.00 17.27 8.57 21.00 0.703 Průběh tlaku v klidu za konstrukcí (bez přitížení): Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W Tlak Složka vod. Složka sv. čís. Kon.[m] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.40 71.37 0.00 50.18 50.18 0.00 Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - celopl. Bod Hloubka Vod.složka Svis. složka čís. [m] [kpa] [kpa] 1 0.00 3.52 0.00 2 3.40 3.52 0.00 Spočtené síly působící na konstrukci: Název F,vod Působiště F,svis Působiště Výpočtový [kn/m] Z [m] [kn/m] X [m] koeficient Tíh.- zeď 0.00-1.70 25.49 0.15 1.000 Tlak v klidu 85.28-1.13 0.00 0.30 1.000 Přit.1 - celopl. 11.95-1.70 0.00 0.30 1.000 Síla číslo: 1 1.00-3.40-1.00 0.15 1.000 Posouzení dříku zdi: Vyztužení a rozměry průřezu: Profil vložky = 22.00 mm Počet vložek = 4.00 Krytí výztuže = 60.00 mm Šířka průřezu = 1.00 m Výška průřezu = 0.30 m Stupeň vyztužení nyst = 0.507 % > 0.089 % = nyst,min Poloha neutrálné osy xu = 0.04 m < 0.12 m = xu,lim Moment na mezi únosnosti Mu = 134.75 knm > 120.32 knm = Md Průřez VYHOVUJE. Strana 135

2.4.6 IO-02 Oplocení Opěrná stěna 2.4.6.1 Opěrná stěna Rozměry základové desky: šířka 1400mm, výška 400mm Rozměry dříku: šířka 300mm, výška 2800mm Materiál: viz. kapitola Použitý materiál Výztuž: betonářská výztuž svislá - dřík: 2x φr20/250, krytí 60mm betonářská výztuž vodorovná - dřík: 2x φr10/250 v každé ložné spáře betonářská výztuž vodorovná - deska: 2x φr12/250 Poznámka: Geometrie 100.00 0.30 Beta: 0.00 2.80 0.00:1 3.20 3.20 1.00 0.40 0.30 0.80 1.40 Posouzení Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence tuhá Parametry zemin Název fi c delta gama ny [st.] [kpa] [st.] [kn/m3] [-] Třída F6,konzistence tuhá 19.00 12.00 0.00 21.00 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence tuhá 22.00 - - 12.00 Geometrie konstrukce Číslo Pořadnice Hloubka bodu. X [m] Z [m] 1 0.00 0.00 2 0.00 2.80 3 0.80 2.80 4 0.80 3.20 5-0.60 3.20 6-0.60 2.80 7-0.30 2.80 Strana 136

8-0.30 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu zdi. Objem zdi na 1bm = 1.40 m3/m. Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 25.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Terén za konstrukcí je rovný. Hladina podzemní vody je pod úrovní konstrukce. Zadaná přitížení Typ Název Vel.1 Vel.2 Poř.x Délka Šířka Hloub. [kn/m2] [kn/m2] [m] [m] [m] [m] Celopl. 5.00 Odpor na líci konstrukce: Odpor na líci konstrukce uvažován jako tlak v klidu. Zemina na líci konstrukce - Třída F6,konzistence tuhá Výška zeminy před zdí h = 1.00 m Výpočet proveden podle ČSN 73 0037 s redukcí vstupních parametrů zemin. Výpočet úhlové zdi - posouzení čís.1: Výpočet tlaku v klidu na líci konstrukce - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama ny,d Kr čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [-] 1 0.60 0.00 17.27 8.57 21.00 0.703 2 0.00 89.74 17.27 8.57 21.00 0.703 UPRAVENO!! 3 0.40 0.00 17.27 8.57 21.00 0.703 Průběh tlaku v klidu na líci konstrukce: Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W Tlak Složka vod. Složka sv. čís. Kon.[m] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.60 12.60 0.00 8.86 8.86 0.00 2 0.60 12.60 0.00 12.50 12.49 0.64 0.60 12.63 0.00 12.53 12.52 0.64 3 0.60 12.63 0.00 8.88 8.88 0.00 1.00 21.00 0.00 14.76 14.76 0.00 Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama delta,d Ka Theta čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [st.] [st.] 1 1.11 0.00 17.27 8.57 21.00 0.00 0.542 54.50 2 0.57 0.00 17.27 8.57 21.00 0.00 0.542 54.50 3 1.12 35.50 17.27 8.57 21.00 17.27 0.896 61.87 4 0.40 0.00 17.27 8.57 21.00 0.00 0.542 54.50 Strana 137

Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení): Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W Tlak Složka vod. Složka sv. čís. Kon.[m] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] 1 0.00 0.00 0.00-12.62-12.62 0.00 1.11 23.28 0.00 0.00 0.00 0.00 2 1.11 23.28 0.00 0.00 0.00 0.00 1.68 35.25 0.00 6.49 6.49 0.00 3 1.68 35.25 0.00 5.44 3.29 4.33 2.80 58.80 0.00 26.55 16.06 21.14 4 2.80 58.80 0.00 19.25 19.25 0.00 3.20 67.20 0.00 23.81 23.81 0.00 Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - celopl. Bod Hloubka Vod.složka Svis. složka čís. [m] [kpa] [kpa] 1 0.00 2.71 0.00 2 1.11 2.71 0.00 3 1.68 2.71 0.00 4 2.80 2.71 3.57 5 3.20 2.71 0.00 Spočtené síly působící na konstrukci: Název F,vod Působiště F,svis Působiště Výpočtový [kn/m] Z [m] [kn/m] X [m] koeficient Tíh.- zeď 0.00-1.16 35.00 0.55 1.000 Odpor na líci -7.39-0.33 0.00 0.30 1.000 Tíh.- zemní klín 0.00-0.77 9.42 0.87 1.000 Aktivní tlak 21.31-0.65 14.28 1.09 1.000 Přit.1 - celopl. 8.67-1.60 4.00 1.00 1.000 Vstupní údaje pro posouzení: Úhel tření konstrukce-zemina psi = 19.00 stup. Soudržnost konstrukce-zemina a = 12.00 kpa Součinitel redukce úhlu tření gama,mpsi= 1.10 Součinitel redukce soudržnosti gama,ma = 1.40 Výpočtová únosnost základové půdy Rd = 150.00 kpa Posouzeni celé zdi: Posouzení na překlopení: Moment vzdorující Mvzd = 0.9* 46.96 = 42.26 knm/m Moment klopící Mkl = 25.33 knm/m Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí: Vodor. síla vzdorující Hvzd = 0.9* 25.41 = 22.87 kn/m Vodor. síla posunující Hpos = 22.60 kn/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Síly působící ve středu základové spáry: Celkový moment M = 22.27 knm/m Normálová síla N = 62.71 kn/m Smyková síla Q = 22.60 kn/m Posouzení únosnosti základové půdy: Excentricita normálové síly e = 35.51 cm Maximální dovolená excentricita e,dov = 46.20 cm Excentricita normálové síly VYHOVUJE Napětí v základové spáře Sigma = 90.90 kpa Únosnost základové půdy Rd = 150.00 kpa Únosnost základové půdy VYHOVUJE Strana 138

Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE Výpočet úhlové zdi - dimenzace čís.1: Výpočet tlaku v klidu za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama ny,d Kr čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [-] 1 2.80 0.00 17.27 8.57 21.00 0.703 Průběh tlaku v klidu za konstrukcí (bez přitížení): Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W Tlak Složka vod. Složka sv. čís. Kon.[m] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.80 58.77 0.00 41.32 41.32 0.00 Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - celopl. Bod Hloubka Vod.složka Svis. složka čís. [m] [kpa] [kpa] 1 0.00 3.52 0.00 2 2.80 3.52 0.00 Spočtené síly působící na konstrukci: Název F,vod Působiště F,svis Působiště Výpočtový [kn/m] Z [m] [kn/m] X [m] koeficient Tíh.- zeď 0.00-1.40 20.99 0.15 1.000 Tlak v klidu 57.83-0.93 0.00 0.30 1.000 Přit.1 - celopl. 9.84-1.40 0.00 0.30 1.000 Posouzení dříku zdi: Vyztužení a rozměry průřezu: Profil vložky = 16.00 mm Počet vložek = 4.00 Krytí výztuže = 60.00 mm Šířka průřezu = 1.00 m Výška průřezu = 0.30 m Stupeň vyztužení nyst = 0.268 % > 0.089 % = nyst,min Poloha neutrálné osy xu = 0.02 m < 0.12 m = xu,lim Moment na mezi únosnosti Mu = 75.53 knm > 67.72 knm = Md Průřez VYHOVUJE. Strana 139

2.5 Závěr Nosná konstrukce vyhovuje na I. MS únosnosti a II. MS použitelnosti. Konstrukce je navržena podle platných norem tak, aby byla schopna odolat veškerým zatížením uvažovaným pro daný účel a umístění stavby. Na dokumentaci a podrobnostech nelze bez předchozího souhlasu zodpovědného projektanta statika nic měnit ani upravovat. Stavba bude prováděna odbornou firmou nebo za účasti odborného technického dozoru (autorizované osoby). Při provádění stavebních prací je nutno dodržovat všechny předpisy o bezpečnosti a ochraně zdraví při práci. Při výskytu jakýchkoliv nejasností nebo při výskytu zvýšených deformací v konstrukcích budou konstrukce ihned dočasně zabezpečeny a projektant bude ihned přizván ke konzultacím. Při zajištění všech výše uvedených podmínek a doporučení bude projektovaná rekonstrukce konstrukčně stabilní a bezpečná, bude zajištěna její prostorová stabilita a nebude mít negativní statický vliv na stávající okolní objekty. Tato dokumentace slouží pouze pro účely stavebního řízení, neslouží pro realizaci stavby nutno vypracovat realizační dokumentaci stavby!!! V Blansku, dne 02.06.2015 Vypracoval : Ing. Vlastimil Bárta Ing. David Kubín Strana 140