PÁSOVÝ ŠIKMÝ DOPRAVNÍK KAMENIVA BELT TRANSVERSAL CONVEYOR
|
|
- Jakub Matějka
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY PÁSOVÝ ŠIKMÝ DOPRAVNÍK KAMENIVA BELT TRANSVERSAL CONVEYOR BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR JAROMÍR PETRŮ doc. Ing. MIROSLAV ŠKOPÁN BRNO 009 Jaromír - Petrů Strana
2 Anotace Návrh pásového šikmého dopravníku pro dopravu kameniva. Práce se zabývá přehledem jednotlivých druhů dopravních zařízení a návrhovými výpočty šikmého dopravníku. Dále obsahuje v příloze výrobní výkresy vybraných součástí a sestavy i detailů. Klíčová slova Pásový dopravník, pohon dopravníku, napínací zařízení Annotation Design of belt transversal conveyor for stone transport. The project deals with overview of different types of transport devices and transversal conveyor design calculations. Production drawings of selected parts and assembly enclosed. Keywords Belt conveyor, conveyor traction, tension system Jaromír - Petrů Strana
3 Bibliografická citace: PETRŮ, J. Pásový šikmý dopravník kameniva. Brno:Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství, s. Vedoucí bakalářské práce doc. Ing. Miroslav Škopán. Jaromír - Petrů Strana
4 Čestné prohlášení Prohlašuji, že jsem zadanou bakalářskou práci na téma Pásový šikmý dopravník kameniva vypracoval samostatně. Vycházel jsem při tom z uvedené literatury a odborných rad vedoucího bakalářské práce pana doc. Ing. Miroslava Škopána. V Brně, dne Jaromír Petrů Jaromír - Petrů Strana
5 Poděkování Na tomto místě vyslovuji své poděkování doc. Ing. Miroslavu Škopánovi, za poskytnutí cenných informací a rad, které mi pomohli. Jaromír - Petrů Strana
6 OBSAH 1 ÚVOD Pásové dopravníky Rozdělení pásových dopravníků...9 POPIS ČÁSTÍ PÁSOVÉHO DOPRAVNÍKU Dopravní pásy Válečky Válečkové stolice Poháněcí stanice Bubny Čističe pásu FUNKČNÍ VÝPOČET PÁSOVÉHO DOPRAVNÍKU Výpočet úhlu sklonu pásového dopravníku Volba jmenovité rychlosti Určení šířky pásu Celková plocha průřezu náplně Dynamický sypný úhel Plocha průřezu náplně Plocha průřezu náplně Ložná šířka pásu Součinitel korekce průřezu vrchlíku náplně Součinitel sklonu Skutečná plocha průřezu náplně pásu Kontrola pásu na potřebný ložný prostor Kontrola pásu na dopravované množství Objemový dopravní výkon Hmotnostní dopravní výkon Použité dopravní válečky a stolice Hnaný a vratný buben Výpočet hlavního odporu Globální součinitel tření Hmotnost rotujících částí válečků v horní větvi připadající na 1m Hmotnost rotujících částí válečku v dolní větvi připadající na 1m Tíhová síla dopravovaného materiálu připadající na 1m dopravníku Hmotnost 1m dopravního pásu Odpory vedlejší Odpory vlivem ohybu pásu přes bubny Odpory v ložiskách hnaného bubnu Odpor k překonání dopravní výšky Potřebná obvodová síla na poháněcím bubnu Navýšení obvodové síly na poháněcím bubnu Potřebný výkon poháněcího bubnu Potřebný výkon motoru Přenos obvodové síly na poháněcím bubnu Maximální obvodová hnací síla Průvěs pásu... Jaromír - Petrů Strana
7 Potřebná síla pro dovolený průvěs pásu v nosné větvi Potřebná síla pro dovolený průvěs pásu ve vratné větvi Největší tahová síla v pásu Dovolená síla v pásu Kontrola pevnosti pásu Síla v nosné větvi Síla ve vratné větvi Výsledná síla namáhající buben PEVNOSTNÍ VÝPOČTY Pevnostní výpočet hnaného bubnu Volba materiálu použitého na hnaný buben Vyznačení rozměrů a VVÚ při zatížení Určení spojitého zatížení na bubnu Výpočet silových reakcí na bubnu Maximální ohybový moment na bubnu Maximální ohybové napětí na bubnu Bezpečnost v místě maximálního ohybového momentu Pevnostní výpočet osy hnaného bubnu Volba materiálu použitého na osu hnaného bubnu Vyznačení rozměrů a VVÚ při zatížení Výpočet silových reakcí na ose Maximální ohybový moment na ose Maximální ohybové napětí na ose Bezpečnost v místě maximálního ohybového momentu NÁVRH OSTATNÍCH ČÁSTÍ DOPRAVNÍKU Rám dopravníku Pohon dopravníku Napínací soustava dopravníku Povrchová úprava ZÁVĚR SEZNAM POUŽITÉ LITERATURY SEZNAM POUŽITÝCH SYMBOLŮ SEZNAM VÝKRESOVÉ DOKUMENTACE PŘÍLOHY...35 Jaromír - Petrů Strana
8 1 Úvod teoretická část Cílem této práce je návrh pásového šikmého dopravníku pro dopravu kameniva. Teoretická část se zabývá rozdělením dopravníků. Následuje vlastní návrhový výpočet. Dále obsahuje v příloze výrobní výkresy vybraných součástí a sestavy. 1.1 Pásové dopravníky: Pásové dopravníky Obr.1., jsou mechanické dopravníky určené k nepřetržité dopravě sypkých látek i kusového zboží a to ve vodorovném, případně mírně šikmém směru. Tažným a nosným orgánem je nekonečný pás vedený a poháněný bubny o podpíraný válečky nebo rovinnou plochou. Pásové dopravníky patří díky svým přednostem mezi nejpoužívanější a nejrozšířenější prostředky pro dopravu sypkých látek. Těmito přednostmi jsou: - vysoká dopravní rychlost (vysoký dopravní výkon) až t/hod - velké dopravní vzdálenosti až 5000 m - jednoduchá údržba - malá spotřeba energie - možnost nakládání a vykládání materiálu v kterémkoliv místě Nevýhody použití pásových dopravníků: - zejména při šikmé dopravě maximálně do úhlu stoupání 3 - omezení při dopravě horkých materiálů Obr.1 Schéma pásového dopravníku 1. Dopravní pás 5. Čistič pásu. Hnací buben 6. Horní nosné válečky 3. Poháněcí stanice 7. Dolní nosné válečky 4. Vratný buben 8. Napínací závaží Jaromír - Petrů Strana
9 1. Rozdělení pásových dopravníků: a) podle materiálu, ze kterého je zhotoven pás - dopravníky s gumovým pásem nebo pásem z PVC - dopravníky s ocelovým pásem - dopravníky s elogumovým pásem - dopravníky s pásem z drátěného pletiva b) podle tvaru dopravníku - dopravníky vodorovné - dopravníky šikmé - dopravníky konvexní (přechod ze šikmého směru na vodorovný) - dopravníky konkávní (přechod z vodorovného směru na šikmý) - dopravníky kombinované (např. kombinace konkávního a konvexního) c) podle provedení nosné konstrukce - dopravníky stabilní ocelová konstrukce je pevně spojena se základem - dopravníky pojízdné a přenosné pro malá dopravní množství a malé dopravní délky - dopravníky přestavitelné podobné jako stabilní vysoké dopravní rychlosti, velké dopravní vzdálenosti, užití převážně v povrchových dolech d) podle provedení ložného tvaru (dopravníky s pryžovým pásem) - dopravníky s rovným profilem - dopravníky s korýtkovým profilem e) podle počtu hnacích bubnů - jednobubnové - vícebubnové Všechny součásti dopravníku, jako jsou bubny, zařízení pro napínání pásu, mechanismy poháněcího ústrojí, válečkové stolice a ostatní příslušenství jsou uloženy na nosné konstrukci. Ta zachycuje statické síly od dopravovaného materiálu, pásu i vlastní konstrukce, dynamické síly vyvolané podélným i příčným kmitáním pásu, přiváděním materiálu na pás, nevyváženými hmotami bubnů a válečků apod., jakož i reakce v místech jejich uložení. Výsledné síly od tahu v pásu na hnacích a vratných bubnech se zachycují u větších dopravníku zpravidla v ocelové konstrukci poháněcí a vratné stanice, které tvoří samostatné části. Nosné konstrukce dopravníkových mechanizmů mohou být i přesuvné, jako je tomu např. u důlních tzv. porubních dopravníků. Pásové dopravníky jsou nejčastěji stabilní, avšak mohou být i pojízdné či přenosné a ve speciálních případech přesuvné. Jaromír - Petrů Strana
10 POPIS ČÁSTÍ PÁSOVÉHO DOPRAVNÍKU.1 Dopravní pásy Na materiál dopravních pásů jsou kladené velmi vysoké požadavky: - vysoká odolnost proti opotřebení otěrem - vysoká životnost - vysoká podélná tuhost - minimální navlhavost - vysoká pevnost při nízké vlastní hmotnosti - schopnost odolávat účinkům střídavého namáhání Dopravní pásy se skládají z nosné textilní kostry, která je chráněna krycími vrstvami z měkké gumy a ochranným krajem. Textilní nosná kostra je tvořená z pogumovaných polyamidových nebo polyesterových séglových tkanin. Vyráběny jsou v pevnostních řadách od N.mm-1 a v šířkách mm. Obr. Průřez gumotextilním dopravním pásem 1. Boční ochranný okraj 3. Pogumované textilní vložky. Horní krycí vrstva 4. Dolní krycí vrstva Dopravní pásy se mohou podle konstrukce dělit: a) kryté, jejichž textilní kostra je kryta ochrannými vrstvami gumy ze všech stran b) řezané, vybavené pouze horní a dolní vrstvou gumy c) nekryté, bez ochranných vrstev měkké gumy Je-li požadována vyšší pevnost pásu, musíme použít pásy s ocelokordovým vyztužením. Nosná kostra ocelových kordů je uložena v gumovém jádře, které je chráněno krycí vrstvou. Vyráběné jsou v pevnostních řadách n.mm-1 a v šířkách mm. Jaromír - Petrů Strana
11 . Válečky Válečky Obr.3, podpírají a vedou dopravní pás a svým uspořádáním ve válečkové stolici vytvářejí požadovaný ložný průřez. Válečky jsou jednou z nejdůležitějších součástí dopravníku a mají značný vliv na jeho vlastnosti. Na 1km délky pásového dopravníku připadá až 4000 válečků. Válečky mají mít malý odpor proti otáčení, malou hmotnost, jednoduchou konstrukci, mají být dokonale utěsněny proti vnikání nečistot, musí být náležitě vyváženy a mají být nenáročné na údržbu..3 Válečkové stolice Obr.3 Literatura [4] Válečky se vkládají do válečkových stolic. Stolice nosných válečků se upevňují na konstrukci dopravníku. Jejich účelem je podpírat horní větev pásu s materiálem a prázdnu vratnou spodní větev. Rozteč stolic závisí na šířce pásu, ložném profilu a druhu dopravovaného materiálu. V zatížené větvi se vzdálenost stolic pohybuje v rozmezí mm. Tuto rozteč lze stanovit výpočtem z přípustného prověšení pásu mezi dvěma sousedními stolicemi, což představuje % rozteče stolic. Příliš velká rozteč má kromě většího prověšení také za následek špatnou boční stabilitu, nepříznivé dynamické účinky, poškození pásu při dopravě materiálu s větší kusovitostí a rovněž i větší potřebný příkon dopravníku. Většina výrobců válečků dodává tyto stolice i s válečky. Například firma TRANZA a. s., vyrábí tyto druhy nosných Obr. 4 a vratných stolic Obr.5: Obr.4 Literatura [4] Jaromír - Petrů Strana
12 Obr.5 Literatura [4].4 Poháněcí stanice Existují tři základní konstrukční uspořádání pohonu: a) Pohon elektrobubnem, u něhož jsou všechny části převodu včetně elektromotoru umístěny uvnitř bubnu. Používá se u menších výkonů a tam kde je málo místa. b) Pohon s přírubovou převodovou skříní nebo převodovou skříní zavěšenou na hřídeli hnacího bubnu. c) Standardní provedení s elektromotorem a kuželočelní převodovou skříní na samostatném rámu. Toto provedení umožňuje snadnou údržbu a výměnu součástí. Poloha poháněcího bubnu určuje maximální tah v pásu a tím i jeho dimenze, tj. druh a počet vložek a tím i cenu. Z tohoto hlediska má být pohon dopravníku umístěn tak, aby zatížená větev byla přímo tažena. Užívá se zejména třífázových asynchronních elektromotorů s kotvou na krátko (pro menší výkony), která má výhodu v jednoduché stavbě, malé poruchovosti a nízké ceně. Naopak nevýhodami jsou značný záběrný proud a poměrně malý záběrný moment. Nejčastěji se pás brzdí čelisťovou brzdou umístěnou na vstupním hřídeli převodovky pohonu, u menších dopravníku pak válečkovou zpětnou brzdou. Jako spojky se nejčastěji používá spojka rozběhová, spojka odstředivá a také kapalinová..5 Bubny Bubny pásových dopravníků jsou buď lité nebo svařované. Povrch pláště bývá rovný s kónickými konci nebo mírně bombírován pro lepší vedení pásu. Hnací bubny se většinou umísťují na přepadávací stranu dopravníku a musí zabezpečit přenos vysokých obvodových sil na pás. Proto bývá pro přenos vyšších výkonů za účelem zvětšení součinitele smykového tření jejich povrch pogumován a případně i opatřen vzorkem (rýhami). Vratné bubny jsou u běžných konstrukcí koncové, umístěné v místě násypu materiálu na pás..6 Čističe pásu Gumové pásy musí být během provozu dopravníku průběžně čištěny, protože ve spodní vratné větvi běží špinavá strana po válečcích. Při dopravě zejména lepkavých a vlhkých materiálů by docházelo k nalepování nečistot na válečky ve vratných stolicích, tím by se zvětšily odpory a Jaromír - Petrů Strana
13 také opotřebení pásu i hnacího bubnu. Aby k tomu nedocházelo, umísťují se na začátek dolní větve čističe pásu, které mají za úkol nalepený materiál setřít. Obr. 6 Příklad konstrukce čističe pásu firmy TRANZA [4] Jaromír - Petrů Strana
14 3 FUNKČNÍ VÝPOČET PÁSOVÉHO DOPRAVNÍKU Funkční výpočet pásových dopravníků s gumovým pásem se provádí dle ČSN ISO Výpočet úhlu sklonu pásového dopravníku H sin L H arcsin L arcsin 8, (3.1) 3. Volba jmenovité rychlosti Jmenovitou rychlost volím v závislosti na druhu dopravovaného materiálu a druhu transportéru. Volbu provedu dle tabulky 8.3 v literatuře [1]. V mém případě se jedná o odírající v kusech a kusový materiál a doporučené rozmezí je 1,5 až m s-1. Pro výpočet jsem zvolil jmenovitou dopravní rychlost: v = m s Určení šířky pásu Při dopravě sypkých materiálů platí vztah, Q 3600 g S v [t h1] (3.) ze kterého se vyjádří potřebný teoretický průřez náplně materiálu na pásu. Q ST v 3600 m ,0153 m ST m ST (3.3) ěrnou hmotnost kamene o maximální zrnitosti 150 mm volím dle literatury [1], tab. 8.5, 000 kg m-3. Z tabulky 8.4, literatura [1] vyplývá šířka pásu 400mm. S ohledem na vypočítanou hodnotu a cenu dopravníku volím korýtkové dvouválečkové stolice. Jaromír - Petrů Strana
15 ? Celková plocha průřezu náplně? Obr.7 Tvar ložného prostoru na pásu. S S 1 S S 0, ,0186 S 0,0614m (3.4) 3.3. Dynamický sypný úhel Θ=0,75 α Θ=0,75 30 Θ=,5 (3.5) Plocha průřezu náplně S1 tg S1= b cos m (3.6) 6 tg,5 0,4 cos 0 m 6 0, m S1= S1= Plocha průřezu náplně S b b S= cos sin m (3.7) 0,4 0,4 cos 0 sin 0 m S= S= 0,0186m Jaromír - Petrů Strana
16 3.3.5 Ložná šířka pásu B=0,9 B-0,05 (3.8) B=0,9 0,5-0,05 B=0,4m Součinitel korekce průřezu vrchlíku náplně cos cos k 1 (3.9) 1 cos k 1 cos 8,99 cos,5 1 cos,5 k 1 0, Součinitel sklonu k k k S1 1 1 k1 (3.10) S 0, , ,0614 0, Skutečná plocha průřezu náplně pásu Sk = S k Sk = 0,0614 0,964 Sk = 0,0176 m (3.11) 3.4 Kontrola pásu na potřebný ložný prostor Musí platit: Sk > St 0,0176 m > 0,0153m Ze vztahu je jasné, že zvolený pás vyhovuje pro tento dopravník. (3.1) 3.5 Kontrola pásu na dopravované množství Jaromír - Petrů Strana
17 3.5.1 Objemový dopravní výkon Iv = S v k (3.13) Iv = 0,0614 0, Iv = 0,04353 m s 3.5. Hmotnostní dopravní výkon Im = Iv ρ 3600 (3.14) Im = 0, Im = kg h Z výsledku vyplývá, že vhodný pás bude mít šířku 0,4 m, já však zvolím širší pás 0,5 m, firmy GUMEX EP 630/4 z důvodu povahy prostředí a použití stroje s největší pravděpodobnosti v kamenolomu Obr.8 Obj. kód Typ / počet vložek Šířka (mm) / krycí vrstvy (mm) / kategorie Síla (mm) Minimální průměr hnacího bubnu (mm) Hmotnost (kg/bm) Balení (info) Měrná jednotka EP 630/4 500 / 3+ / AA 10, ,8 100/00/400 bm 759 Cena (Kč Obr.8 Použitý gumový pás. Literatura [3] Použité dopravní válečky a stolice Válečky a stolice pro nosnou a vratnou větev, volím řadu EASY RUN z nabídky firmy TRANZA Obr.9. Nosná větev vytváří korýtkový profil, je tvořená ze dvou válečků řady CV,které jsou volně uložené ve stolici. Stolice je zhotovena z oceli pásového profilu. Toto řešení jednoduché a spolehlivé. Úhel sklonu válečků λ = 0, průměr D = 89 mm, délka L = 315 mm, hmotnost q1 =,3 kg. Stolice jsou umístněny na konstrukci dopravníku v 0,5 m vzdálenostech. Jaromír - Petrů Strana
18 Obr.9 Válečky ve stolicí pro nosnou větev od firmy TRANZA [4] Vratná větev je tvořena jednoválečkové stolice Obr.10, s válečkem řady RB-S. Průměr válečku D = 89mm, délka L = 600 mm, hmotnost q = 3,8 kg. Stolice jsou umístněny na konstrukci dopravníku v m vzdálenostech. Obr.10 Váleček ve stolici pro vratnou větev od firmy TRANZA [4] Ve venkovním a prašném prostředí dochází k přilepování nečistot na pás. Tomuto zabráním přidáním jednoho čistícího válečku řady SRF do vratné větve. Zároveň ve vratné větvi instaluji dva středící válečky do firmy TRANZA typ TCF-S. Průměru 89 mm a délky 600mm, tyto válečky budou mít za úkol hlídat gumový pás aby nesjel z konstrukce a nepoškodil se. 3.6 Hnaný a vratný buben Budu se držet doporučení výrobce gumového pásu, bubny vyrobím z materiálu Plášť bubnu vyrobím z ocelové trubky ČSN o průměru 500 mm. Osu bubnu vyrobím z materiálu Na závěr nechám plášť bubnu pogumovat pro lepší přilnavost mezi pásem a bubnem Obr.11. Jaromír - Petrů Strana
19 Obr.11 Pogumovaný buben firmy TRANZA [4] 3.7 Výpočet hlavního odporu FH Výpočty odporů se řídí vztahy pro dopravní délku menší než 70m. Na rozdíl od delších dopravníků se vedlejší odpory musí počítat zvlášť, protože jejich velikost je větší než odporů hlavních. Tyto odpory zahrnují čepové tření v ložiskách válečků od zatížení materiálem, vlastní hmotností pásu, hmotností rotujících částí válečku. F H q RO qru qb qg cos N 9,819,069 1,789 5,8 43,53 cos8, N N f L g (3.15) F H 0, F H 448, Globální součinitel tření f Z literatury [1], obr plyne f = 0, Hmotnost rotujících částí válečků v horní větvi připadající na 1m q1 p1 1 q RO kg m (3.16) L, kg m ,069 kg m q RO q RO Hmotnost rotujících částí válečku v dolní větvi připadající na 1m q p L,9 16 kg m 35 1,789 kg m 1 q RU kg m (3.17) 3 1 q RU 1 q RU Jaromír - Petrů Strana
20 3.7.4 Tíhová síla dopravovaného materiálu připadající na 1m dopravníku q G IV kg m v 1 0, q G kg m (3.18) q G 43,53 kg m Hmotnost 1m dopravního pásu Podle výrobce fi. GUMEX, qb = 5,8 kg 3.8 Odpory vedlejší FN Zahrnují odpor vlivem ohybu pásu přes pět bubnů, odpor třením v ložiskách čtyřech nepoháněných bubnů. FN = 5 FO + 4 Ft (3.19) FN = 5 9, ,5 [N] FN = 163,44 [N] Odpory vlivem ohybu pásu přes bubny FO F d F O 9 B 140 0, 01 N (3.0) B D ,0101 F O 9 0, ,01 N 0,5 0, 5 F O 9, 088 N 3.8. Odpory v ložiskách hnaného bubnu Ft d Ft 0,005 FT N (3.1) D 0,05 F t 0, N 0,5 F t 4, 5 N Jaromír - Petrů Strana
21 3.9 Odpor k překonání dopravní výšky FSt F St q H g N (3.) G N F St 43,53 5 9, 81 N F St 135, Potřebná obvodová síla na poháněcím bubnu FUP F UP F F F N (3.3) H N St F UP 448, ,44 135, 1465 N F UP 747, 0335 N 3.11 Navýšení obvodové síly na poháněcím bubnu Obvodovou sílu zvětšujeme o 0% z důvodu nepřesnosti výpočtů a možnému náhlému zvýšení síly při přetížení nebo při rozjezdu po výpadku proudu. F F 1, N (3.4) U UP F U 747,0335 1, N F U 396, 440 N 3.1 Potřebný výkon poháněcího bubnu PA P A F v W (3.5) U P A 396,440 W P A 659, 8804 W 3.13 Potřebný výkon motoru PM Pro výpočet volím z literatury [], η = 0,9 PA PM W (3.6) 659,8804 P M W 0, 9 P M 735, 47 W 3.14 Přenos obvodové síly na poháněcím bubnu Fmin Pro přenos obvodové síly FU, z poháněcího bubnu na pás je nutné udržovat tahovou sílu v dolní větvi na určité úrovni. Podle [] zvoleno φ a ρ. Jaromír - Petrů Strana
22 1 F min FU max N (3.7) e 1 1 F min 5933,594 N 3,150, 4 e 1 F 349, 5454 N min Maximální obvodová hnací síla FUmax Podle literatury [], ξ je rozběhový součinitel pro rozběh pásového dopravníku. Doporučené rozmezí je 1,3 až. Volím ξ = 1,8. FU max FU N (3.8) F U 396,440 1, 8 N max F 5933, U max 594 N 3.15 Průvěs pásu Mezi dvěma válečkovými stolicemi je nutné udržovat určitou sílu v pásu aby nedošlo k velkému průvěsu Potřebná síla pro dovolený průvěs pásu v nosné větvi Fminh Podle literatury [] je h největší dovolený relativní průvěs pásu. Hodnota se obecně aadm pohybuje v rozmezí 0,005 až 0,0. Volím 0,01. a0 qb qg g Fmin h N (3.9) 8 h a adm 0,5 5,8 43,539,81 Fmin h N 8 0, 01 Fmin h 304, 5456N Potřebná síla pro dovolený průvěs pásu ve vratné větvi Fmind au qb g Fmin d N (3.30) 8 h a adm 5,8 9,81 Fmin d N 8 0, 01 Fmin d 14, 45N Jaromír - Petrů Strana
23 3.16 Největší tahová síla v pásu Fmax 1 Fmax F1 FU 1N (3.31) e 1 1 Fmax 1,8 396,440 1N 3,150, 4 e 1 F 883, max 1377N 3.17 Dovolená síla v pásu FDp Rmp zvoleno podle výrobce [3] F Dp N N N R B (3.3) mp F Dp F Dp Kontrola pevnosti pásu Musí platit podmínka: F N (3.33) F Dp max ,1377 N Po dosazení do podmínky je jasné, že zvolený pás vyhovuje Síla v nosné větvi F1 F 1 Fmax N (3.34) F1 883, 1377N 3.0 Síla ve vratné větvi F (3.35) F F 1 N e 883,1377 N F 4 3,150, e F 349, 5454N 3.1 Výsledná síla namáhající buben FC F C 1 F F N (3.36) F C 883, , 5454 N Obr.1Tahové síly působící v pásu F C 1063, 6831 N Jaromír - Petrů Strana
24 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČTY 4.1 Pevnostní výpočet hnaného bubnu Volba materiálu použitého na hnaný buben Volím materiál , ČSN , dovolené napětí v ohybu se pohybuje v intervalu σdov = MPa, pro výpočet volím σdov = 130 MPa Vyznačení rozměrů a VVÚ při zatížení Rozměry: La = 0,5 m Lb = 0,04 m Lc = 0,01 m Obr.13 VVÚ hnaného bubnu Jaromír - Petrů Strana
25 4.1.3 Určení spojitého zatížení na bubnu F q N m La 1063,6831 q N m 0,5 C 1 (4.1) q 165,366 N m Výpočet silových reakcí na bubnu 1. Podmínka M Ox1 0 (4.) La F a1 La Lb q La Lb 0 (4.3) Po vyjádření Fa1 dostaneme vztah La q La Lb F a1 N (4.4) L L a 0,5 165,366 0,5 0,04 F a 1 0,5 0, 04 F 5316, a 1 34 N. Podmínka b N T 0 (4.5) F F q L 0 (4.6) a1 b1 a Po vyjádření FB1 dostaneme vztah F q L F N (4.7) b1 a a1 F b 165,366 0,5 5316, 34 N 1 F 5316, b 1 34 N Jaromír - Petrů Strana
26 4.1.5 Maximální ohybový moment na bubnu Z průběhu VVÚ vyplývá, že maximální ohybový moment je v polovině šířky bubnu. Kontrola je provedena právě na toto místo. La La La M OA1 Fa 1 Lb q Nm (4.8) 4 0,5 0,5 0,5 M OA ,34 0,04 165,366 Nm 4 M 877, OA 1 Nm Maximální ohybové napětí na bubnu M OA1 OA1 MPa (4.9) WOA 1 877, OA1 MPa 3 1, , OA1 59MPa Modul průřezu v ohybu W OA 1 W OA W OA d d m d ,5 0, ,5 1 1, m 4 3 m 3 3 (4.10) Bezpečnost v místě maximálního ohybového momentu k A 1 Odov (4.11) 130 k A1 0,59 k A1 0 OA1 Plášť bubnu je navržen s velmi velkou bezpečností. Jaromír - Petrů Strana
27 4. Pevnostní výpočet osy hnaného bubnu 4..1 Volba materiálu použitého na osu hnaného bubnu Volím materiál , ČSN , dovolené napětí v ohybu se pohybuje v intervalu σdov = MPa, pro výpočet volím σdov = 135 MPa. 4.. Vyznačení rozměrů a VVÚ při zatížení Rozměry: Ld = 0,58 m Le = 0,09 m Lf = 0,03 m Obr.14 VVÚ navržené osy bubnu 4..3 Výpočet silových reakcí na ose F F N (4.1) a a1 F a 5316, 34 N F Fb N b 1 (4.13) F 5316, b 34 N 1. Podmínka M Ox 0 (4.14) F L L F L L F L (4.15) 0 c d e a d e b e Jaromír - Petrů Strana
28 Po vyjádření Fc dostaneme vztah Fa Ld Le Fb Le Fc N (4.16) Ld Le 5316,34 0,58 0, ,34 0,09 F c N 0,58 0, 09 F 5316, c 34N. Podmínka T 0 (4.17) F F F F 0 (4.18) c d a b Po vyjádření Fc1 dostaneme vztah F F F F N (4.19) c1 a b d1 F c 5316, , , 34 N 1 F 5316, c 1 34 N 4..4 Maximální ohybový moment na ose Podle průběhu VVÚ je vidět maximální ohybový moment mezi působišti sil Fa a Fb, proto výpočet provedeme v místě řezu A. La Ld M OA Fc Le Fa Nm (4.0) 0,58 0,58 M OA 5316,34 0, ,34 Nm M 478, OA 47Nm 4..5 Maximální ohybové napětí na ose M OA OA MPa (4.1) WOA 478,47 OA MPa 5 1,310 38, OA 9MPa Jaromír - Petrů Strana
29 Modul průřezu v ohybu W OA W OA W OA 3 d 3 m 3 3 0,05 m 3 5 1,310 m 3 3 (4.) 4..6 Bezpečnost v místě maximálního ohybového momentu k A Odov (4.3) 135 k A 38,9 k A 3,5 OA Osa je dostatečně navržena. Jaromír - Petrů Strana
30 5 NÁVRH OSTATNÍCH ČÁSTÍ DOPRAVNÍKU 5.1 Rám dopravníku Rám dopravníku je tvořen U profily U00x75 ČSN K U profilům jsou přišroubovány válečkové stolice. Ty jsou vyrobené firmou Tranza, a. s., řada EASY RUN. V místě uchycení vratného, hnaného a vypínacích válců jsou šrouby M10 připevněny stojatá ložisková tělesa SNL 511 TL, firmy SKF[7], sloužící k uchycení os bubnů. Pro případ nutnosti výměny bubnu jsou tyto domečky rozebíratelné a tudíž výměna válců není složitá. K rámu jsou zespoda přišroubovány stojníky, na kterých dopravník bude stát. 5. Pohon dopravníku Jako pohon jsem volil kuželočelní převodovku od firmy OPIS [5] obr.15, tyto převodovky mají tu výhodu, že po vypnutí proudu nedojde k zpětnému pohybu pásu. Jde o typ A50M s výkonem 10 kw, asynchronní motor s napájením 380 V / 50 Hz, stupeň krytí IP = 55, motor je chráněn termospínačem před spálení vinutí. Obr.15 Literatura [5] Jaromír - Petrů Strana
31 5.3 Napínací soustava dopravníku Napínací soustavu tvoří tři hnané bubny, dva jsou upevněny na spodní větvi dopravníku, jeden je volně v drážce v profilu podpěry, kde chodí pomocí závaží a gravitace, dochází k vypínání pásu, pro aretaci slouží na koncích os bubnu závit s maticí. 5.4 Povrchová úprava Dopravník bude pravděpodobně umístěn ve venkovním prostředí a tudíž vystaven veškerým povětrnostním podmínkám a přírodním vlivům. Proto je potřeba všechny části podléhající korozi opatřit kvalitním antikorozním nátěrem.veškeré spojovací díly by měly taktéž být opatřeny kvalitním antikorozním nátěrem. 6 ZÁVĚR Cílem této práce bylo vytvořit předběžný návrh dopravníku na kámen včetně návrhových výpočtů a dokumentace. Zadané hodnoty byly: dopravní výkon, osová vzdálenost přesypů a vlastnosti dopravovaného materiálu. Celé řešení jsem navrhl a provedl pevnostní kontrolu bubnu a jeho osy. Dalo by se říci, že už nic nechybí k tomu aby se dopravník začal vyrábět. 7 SEZNAM POUŽITÉ LITERATURY [1] GAJDŮŠEK, J.; ŠKOPÁN, M.: Teorie dopravních a manipulačních zařízení, 1. vydání, skripta VUT Brno, 1988 [] ČSN ISO 5048 Pásové dopravníky s nosnými valečky, 1994 [3] GUMEX, a.s.: Výroba PVC a pryžových pásů; [4] TRANZA, a.s.: Výroba dopravních systémů, komponentů a strojírenských těžebních zařízení; [5] OPIS, s.r.o.: Dovoz motorů, kuželočelních převodovek; [6] LEINVEBER,Jan;ŘASA,Jaroslav;VÁVRA,Pavel. Strojnické tabulky..vydání. Praha:Scientia, 1998, 911s., ISBN [7] SKL a.s.: Výroba ložisek, těsnění a ložiskových pouzder; Jaromír - Petrů Strana
32 8. SEZNAM POUŽITÝCH SYMBOLŮ Označení Název Jednotka a0 Rozteč horních válečkových stolic m au Rozteč dolních válečkových stolic m b Ložná šířka pásu, využitelná šířka pásu m B Šířka dopravního pásu m d Tloušťka pásu m d11 Vnější průměr pláště bubnu m d1 Vnitřní průměr pláště bubnu m d13 Vnitřní průměr pláště bubnu pro osazení čela m d1 Průměr osy m d Průměr osy v místě umístnění ložiskového domku m D Průměr bubnu m e Základ přirozeného logaritmu - f Globální součinitel tření - F Průměrný tah pásu na bubnu N F1 Tah v pásu v horní větvi nabíhající na buben N F Tah v pásu v dolní větvi sbíhajícího z bubnu N Fmin Nejmenší tahová síla v pásu ve sbíhající větvi N Fa1 Reakční síla působící na plášť bubnu N Fa Reakční síla působící na osu N Fb1 Reakční síla působící na plášť bubnu N Fb Reakční síla působící na osu N Fc Reakční síla působící na osu v místě umístnění ložiska N Fd Reakční síla působící na osu v místě umístnění ložiska N FDp Dovolená síla v pásu N Ff Odpor tření mezi dopravovanou hmotou a bočním vedením N v oblasti urychlování FH Hlavní odpor N Fmax Největší tahová síla v pásu N Fmin Nejmenší tahová síla v pásu N Nejmenší tahová síla v pásu v dolní větvi s omezením na průvěs pásu N Nejmenší tahová síla v pásu v horní větvi s omezením na průvěs pásu N Fmind Fminh Jaromír - Petrů Strana
33 FN Vedlejší odpor N FO Odpor ohybu pásu na bubnech N FSt Odpor k překonání dopravní výšky N Ft Odpor v ložiskách hnaného bubnu N FT Vektorový součet tahů v pásu, působících na bubnu a tíhových sil N hmot otáčejících se částí bubnu FU Zvětšená obvodová síla na poháněcím bubnu N FUmax Maximální obvodová síla N FUp Potřebná obvodová síla na poháněcím bubnu N Fε Odpor vychýlených bočních válečků N g Tíhové zrychlení m s (h/a)adm Dovolený relativní průvěs pásu mezi válečkovými stolicemi - H Dopravní výška m Im Hmotnostní dopravní výkon 1 kg h Iv Objemový dopravní výkon 3 1 m s k Součinitel sklonu - ka1 Bezpečnost v místě maximálního ohybového momentu u bubnu - ka Bezpečnost v místě maximálního ohybového momentu u osy - k1 Součinitel korekce průřezu vrchlíku náplně - lb Urychlovací délka m lbmin Minimální urychlovací délka m L Délka dopravníku m La Délka spojitého zatížení m Lb Vzdálenost působišť sil Fa1 a Fb1 od spojitého zatížení q m Lc Vzdálenost působiště síly Fa1 a osazení v plášti bubnu m Ld Vzdálenost působišť Fa a Fb m Le Vzdálenost působišť sil Fc a Fa a současně Fb a Fd m Lf Vzdálenost působiště síly FC a místa v rubu (zvětšení průměru) m osy Lε Délka dopravníku a vychýlenými válečky m M0A1 Ohybový moment v místě max.ohybového momentu u bubnu Nm M0A Ohybový moment v místě max.ohybového momentu u osy Nm M0B1 Ohybový moment v místě osazení čela bubnu Nm M0B Ohybový moment v místě umístnění ložiska Nm p1 Počet válečkových stolic v horní větvi - p Počet válečkových stolic v dolní větvi - Jaromír - Petrů Strana
34 PA Provozní výkon na poháněcím bubnu W PM Provozní výkon poháněcího motoru W q Spojité zatížení 1 N m q1 Hmotnost rotujících částí jednoho válečku v horní větvi kg q Hmotnost rotujících částí jednoho válečku v dolní větvi kg qb Hmotnost 1 m dopravního pásu kg qg Hmotnost nákladu na 1 m dopravního pásu kg qro Hmotnost rotujících částí válečků na 1 m horní větve dopravníku kg qru Hmotnost rotujících částí válečků na 1 m dolní větve dopravníku kg Q Dopravní výkon 1 kg h Rm Pevnost pásu na 1 mm šířky 1 N m S Plocha průřezu náplně pásu m S1 Průřez náplně vrchlíku m S Průřez náplně v korýtku m SK Skutečná plocha průřezu náplně pásu m ST Teoretický průřez náplně m T Posouvající síly N v Rychlost pásu 1 m s v0 Složka rychlosti dopravované hmoty ve směru pásu 1 m s W0A1 Model průřezu v ohybu v řezu A1 3 m W0A Model průřezu v ohybu v řezu A 3 m α Sypný úhel dopravovaného materiálu δ Úhel sklonu dopravníku ve směru pohybu pásu σdov Dovolené ohybové napětí materiálu MPa σ0a1 Maximální ohybové napětí namáhající buben MPa σ0a Maximální ohybové napětí namáhající osu MPa ε Úhel vychýlení osy válečku vzhledem k rovině kolmé k podélné ose pásu η Účinnost asynchronního motoru - θ Dynamický sypný úhel λ Úhel sklonu bočních válečků korýtkových válečkových stolic μ Součinitel tření mezi poháněcím bubnem a pásem - μ0 Součinitel tření mezi nosnými válečky a pásem - μ1 Součinitel tření mezi dopravovanou hmotou a pásem - ξ Součinitel rozběhu - ρ Sypná hmotnost dopravované hmoty 3 kg m Jaromír - Petrů Strana
35 φ Úhel opásání poháněcího bubnu rad 9 SEZNAM VÝKRESOVÉ DOKUMENTACE B-0000-S Pásový dopravník C-0001-M1 Gravitační napínací zařízení C-000-M Poháněný buben C-0003-M3 Osa poháněcího bubnu E-- Kusovník poháněného bubnu 10 PŘÍLOHY Jaromír - Petrů Strana
36 Jaromír - Petrů Strana
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY O TECHNOLOGY AKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ ACULTY O MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE O AUTOMOTIVE ENGINEERING PÁSOVÝ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILOVÉHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceSem vložte první stranu zadání.
Sem vložte první stranu zadání. ABSTRAKT, KLÍČOVÁ SLOVA ABSTRAKT Cílem této bakalářské práce je navrhnout pásový dopravník pro slévárenský písek dle zadaných parametrů. Úvod je zaměřen na popis a rozdělení
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Vícepásový dopravník, recyklované kamenivo, svarek napínací stanice, pohon dopravníku
ABSTRAKT Cíl této bakalářské práce je provést funkční výpočet, určení hlavních rozměrů, návrh pohonu a pevnostní výpočet hřídele hnaného bubnu pásového dopravníku pro recyklované kamenivo. Dále bakalářská
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY STABILNÍ ŠIKMÝ PÁSOVÝ DOPRAVNÍK STATIONARY INCLINED BELT CONVEYOR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILOVÉHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceŠIKMÝ PÁSOVÝ DOPRAVNÍK INCLINED CONVEYOR BELT
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE AND ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO RECYKLOVANÉ KAMENIVO
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO SLÉVÁRENSKÝ PÍSEK
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO RECYKLOVANÉ KAMENIVO
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceUNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRANÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRANÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU VÁPENCE BELT CONVEYOR FOR TRANSPORT OF LIMESTONE
VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STROJÍHO IŽEÝRSTVÍ FACULTY OF MECHAICAL EGIEERIG ÚSTAV AUTOMOBILÍHO A DOPRAVÍHO IŽEÝRSTVÍ ISTITUTE OF AUTOMOTIVE EGIEERIG PÁSOVÝ DOPRAVÍK PRO
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO DRCENÉ KAMENIVO
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY PÁSOVÝ ŠIKMÝ DOPRAVNÍK KAMENIVA INCLINED BELT CONVEYOR OF AGGREGATES
YSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ BRĚ BRO UIERSITY O TECHOLOGY AKULTA STROJÍHO IŽEÝRSTÍ ÚSTA AUTOMOBILÍHO A DOPRAÍHO IŽEÝRSTÍ ACULTY O MECHAICAL EGIEERIG ISTITUTE O AUTOMOTIE EGIEERIG PÁSOÝ ŠIKMÝ DOPRAÍK KAMEIA ICLIED
VícePÁSOVÝ ŠIKMÝ DOPRAVNÍK KAMENIVA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY O TECHNOLOGY AKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ ACULTY O MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE O AUTOMOTIVE ENGINEERING PÁSOVÝ
VíceFAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePÁSOVÝ ŠIKMÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU DRCENÉHO VÁPENCE
VYOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERITY OF TECHNOLOGY FAKULTA TROJNÍHO INŽENÝRTVÍ ÚTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING PÁOVÝ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY PÁSOVÝ DOPRAVNÍK NA SLÉVÁRENSKÝ PÍSEK INCLINED BELT CONVEYOR FOR FOUNDRY SAND
VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STROJÍHO IŽEÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILÍHO A DOPRAVÍHO IŽEÝRSTVÍ FACULTY OF MECHAICAL EGIEERIG ISTITUTE OF AUTOMOTIVE EGIEERIG PÁSOVÝ DOPRAVÍK A
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU KAMENIVA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePOJÍZDNÝ PÁSOVÝ DOPRAVNÍK DÉLKY PRO STAVEBNÍ MATERIÁLY A ODPADY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více17.2. Řetězové převody
zapis_prevody_retezove,remenove08/2012 STR Cb 1 z 7 17.2. Řetězové převody Schéma řetězového převodu Napínání a tlumení řetězu 1 - #1 řetězové kolo, 2 - #2 řetězové kolo, 3 - #3 část řetězu, 4 - #4 část
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceÚstav konstruování a částí strojů
Ústav konstruování a částí strojů Návrh pásového dopravníku pro přepravu nehomogenního sypkého materiálu Design of Belt Conveyor for Transport of Inhomogeneous Loose Materials BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Karel
VíceKONCEPČNÍ POPIS NÁVRHU PÁSOVÉHO DOPRAVNÍKU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceDOPRAVNÍKY. objemový průtok sypkého materiálu. Q V = S. v (m 3.s -1 )
DOPRAVNÍKY Dopravníky jsou stroje sloužící k přemisťování materiálu a předmětů hromadného charakteru ve vodorovném, šikmém i svislám směru. Dopravní vzdálenosti jsou většinou do několika metrů, výjimečně
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ PÁSOVÝ DOPRAVNÍK FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceBAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO SLÉVÁRENSKÝ PÍSEK
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO ŠTĚRKOPÍSEK
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceObr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče
Předmět: 347502/01 Konstrukční cvičení I. Garant předmětu : doc. Ing. Jiří Havlík, Ph.D. Ročník : 1.navazující, prezenční i kombinované Školní rok : 2016 2017 Semestr : zimní Zadání konstrukčního cvičení.
VíceUživatelský návod. Název: Dopravník mobilní pásový, válečkový, korýtkový Typ: B280/ Výrobce: Techbelt s.r.o. Výrobní číslo: 001AS1A146
Uživatelský návod Název: Dopravník mobilní pásový, válečkový, korýtkový Typ: B280/2540-8600 Výrobce: Techbelt s.r.o. Výrobní číslo: 001AS1A146 Techbelt s.r.o. Jateční 523, 760 01 Zlín tel.: +420 577 001
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY PÁSOVÝ DOPRAVNÍK BELT CONVEYOR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU OBILÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceDopravníková řada DP
Dopravníková řada DP Středně výkonné pásové dopravníky do maximálního výkonu 3x 90kW. Dopravníky jsou přizpůsobeny zejména pro trasy s dočasným odtěžením (do 1 až 2 let) a to zejména pro jejich jednoduchou
VíceProjekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1.Hřídele a čepy HŘÍDELE A ČEPY Hřídele jsou základní strojní součástí válcovitého tvaru, která slouží k
VíceVýpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny
Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY O TECHNOLOGY AKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ ACULTY O MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE O AUTOMOTIVE ENGINEERING PÁSOVÝ
VíceKATEGORIZACE PÁSOVÝCH DOPRAVNÍKŮ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INTSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceSPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
2. cvičení SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Na spojování prvků ocelových konstrukcí se obvykle používají spoje šroubové (bez předpětí), spoje třecí a spoje svarové. Šroubové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího
VíceŘetězové převody Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Hynek Palát
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VícePřednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny
Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny HŘÍDELE A OSY Hřídele jsou obvykle válcové strojní součásti umožňující a přenášející rotační pohyb. Rozdělujeme je podle: 1) typu namáhání
VíceKATALOGOVÝ LIST. VENTILÁTORY AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÉ APMB 1600 a 2400 pro mikrochladiče
KATALOGOVÝ LIST VENTILÁTORY AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÉ APMB 1600 a 2400 pro mikrochladiče KM 12 2521 Vydání: 12/10 Strana: 1 Stran: 6 Ventilátory axiální přetlakové APMB 1600 a 2400 pro mikrochladiče (dále jen
VíceZkoušky těsnosti převodovek tramvajových vozidel (zkušební stand )
Zkoušky těsnosti převodovek tramvajových vozidel (zkušební stand ) SVOČ FST 2009 Jáchymovská 337 373 44 Zliv mmachace@seznam.cz ABSTRAKT Navrhnout zkušební stand tramvajových vozidel simulující běžné provozní
Více14.3 Převody řemenové - plochými řemeny
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Střední průmyslová škola strojnická Vsetín CZ.1.07/1.5.00/34.0483 Ing.
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PŘESTAVITELNÝ NAPÍNACÍ STANICE ADJUSTABLE BELT CONVEYOR - TAKE UP UNIT
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceŠnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem.
.. Zadání. Program: Konstrukce převodové skříně převodového motoru Zadání: xxx Navrhněte, vypočtěte a zkonstruujte převodovou skříň jako součást jednotky převodového motoru. Převodová skříň bude řešena
VíceDRT. Dopravníky řetězové akumulační. Určeny k přepravě kusových výrobků větších rozměrů a vyšších hmotností
DRT Dopravníky řetězové akumulační Určeny k přepravě kusových výrobků větších rozměrů a vyšších hmotností Dopravníky řetězové akumulační Jsou vhodné jak k samostatnému použití, tak pro zástavbu do větších
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO HNĚDÉ UHLÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceDimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
VíceRoznášení svěrné síly z hlav, resp. matic šroubů je zajištěno podložkami.
4. cvičení Třecí spoje Princip třecích spojů. Návrh spojovacího prvku V třecím spoji se smyková síla F v přenáší třením F s mezi styčnými plochami spojovaných prvků, které musí být vhodně upraveny a vzájemně
VíceŘemenové převody Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Hynek Palát
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO POTRAVINÁŘSKÉ ZRNO
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO POTRAVINÁŘSKÉ ZRNO
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY O TECHNOLOGY AKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ ACULTY O MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE O AUTOMOTIVE ENGINEERING PÁSOVÝ
VíceObr. 9.1 Kontakt pohyblivé části s povrchem. Tomuto meznímu stavu za klidu odpovídá maximální síla, která se nezývá adhezní síla,. , = (9.
9. Tření a stabilita 9.1 Tření smykové v obecné kinematické dvojici Doposud jsme předpokládali dokonale hladké povrchy stýkajících se těles, kdy se silové působení přenášelo podle principu akce a reakce
VíceSTRMÝ PÁSOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU DRCENÉ STAVEBNÍ SUTI
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceTiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
CTJ Lineární moduly CTJ Charakteristika Lineární jednotky (moduly) řady CTJ jsou moduly s pohonem ozubeným řemenem a se dvěma paralelními kolejnicovými vedeními. Kompaktní konstrukce lineárních jednotek
VíceŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU ZRNA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více14. JEŘÁBY 14. CRANES
14. JEŘÁBY 14. CRANES slouží k svislé a vodorovné přepravě břemen a jejich držení v požadované výšce Hlavní parametry jeřábů: 1. jmenovitá nosnost největší hmotnost dovoleného břemene (zkušební břemeno
VíceTiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
MTJZ Lineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem Charakteristika Lineární moduly řady MTJZ jsou v první řadě určeny pro svislou zástavbu a použití jako osy Z lineárních víceosých X-Y-Z systémů. Lineární
VícePásový dopravník pro dopravu černého uhlí. Belt conveyor for transportation of black coal
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Institut dopravy Pásový dopravník pro dopravu černého uhlí Belt conveyor for transportation of black coal Student: Filip Vaněk Vedoucí bakalářské práce:
Více100 - Pružinové klece
Použití pružinových závěsů a podpěr je nutné v případech, kde pomocí pevných prvků není možné zachytit posuvy vznikající např. vlivem teplotní roztažnosti. Aplikace se doporučuje pro posuvy potrubí (nejčastěji
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VícePomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa
Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu
VíceRovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83
Vypočítejte moment síly P = 4500 N k osám x, y, z, je-li a = 0,25 m, b = 0, 03 m, R = 0,06 m, β = 60. Nositelka síly P svírá s tečnou ke kružnici o poloměru R úhel α = 20.. α β P y Uvolnění: # y β! x Rovnice
VíceKA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA
KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA Ing. Zdeněk Raab, Ph.D. Tyto podklady jsou spolufinancovány Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Obsah 1. Výstupní
VíceŘETĚZOVÉ PŘEVODY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích
ŘETĚZOVÉ PŘEVODY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora studentů
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 12
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 12 Lanové převody Výhody a nevýhody. Druhy převodů. Ocelová lana. Lanové kladky. Lanové bubny. Pevnostní
VíceTŘENÍ A PASIVNÍ ODPORY
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA PRVNÍ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 3. BŘEZNA 2013 Název zpracovaného celku: TŘENÍ A PASIVNÍ ODPORY A) TŘENÍ SMYKOVÉ PO NAKLONĚNÉ ROVINĚ Pohyb po nakloněné rovině bez
VíceINFORMACE O VÝROBKU. Profily ozubených řemenů. Výška. Výška Typ Rozteč Výška zubu PowerGrip GT (3) Typ Rozteč Výška zubu.
INFORMACE O VÝROBKU Profily ozubených řemenů Výška Typ Rozteč Výška zubu PowerGrip GT (3) 2MGT 2 1.52 0.71 3MGT 3 2.41 1.12 5MGT 5 3.81 1.91 8MGT 8 5.60 3.40 14MGT 14 10.00 6.00 Výška Typ Rozteč Výška
VíceProjekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ Teorie frézování
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 Teorie frézování Geometrie břitu frézy Aby břit mohl odebírat třísky, musí k tomu být náležitě upraven. Každý
VíceLineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem
Lineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem Charakteristika MTJZ Lineární moduly řady MTJZ jsou v první řadě určeny pro svislou zástavbu a použití jako osy Z lineárních víceosých X-Y-Z systémů. Lineární
VíceBO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO0 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČENÍ Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ... KONVENCE ZNAČENÍ OS PRUTŮ... 3 KONSTRUKČNÍ OCEL... 3 DÍLČÍ SOUČINITEL SPOLEHLIVOSTI MATERIÁLU... 3 KATEGORIE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY POHÁNĚNÁ HORIZONTÁLNÍ VÁLEČKOVÁ DRÁHA PRO SKLADOVOU DOPRAVU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF ECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOOTIVE ENGINEERING
VíceMODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST
MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST CVX ODSTŘEDIVÁ, RADIÁLNÍ ČLÁNKOVÁ, HORIZONTÁLNÍ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 605, 753 01 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 581 661
VíceVY_32_INOVACE_C 07 03
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VícePevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0
Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:
VíceAUTOMATICKÝ KOTEL SE ZÁSOBNÍKEM NA SPALOVÁNÍ BIOMASY O VÝKONU 100 KW Rok vzniku: 2010 Umístěno na: ATOMA tepelná technika, Sladkovského 8, Brno
AUTOMATICKÝ KOTEL SE ZÁSOBNÍKEM NA SPALOVÁNÍ BIOMASY O VÝKONU 100 KW Rok vzniku: 2010 Umístěno na: ATOMA tepelná technika, Sladkovského 8, 612 00 Brno Popis Prototyp automatického kotle o výkonu 100 kw
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePOJEZDOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY NOSNOST 32 T
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceMODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST
MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST CVX ODSTŘEDIVÁ, RADIÁLNÍ ČLÁNKOVÁ, HORIZONTÁLNÍ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 605, 753 01 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 581 661
VícePOHÁNĚNÁ HORIZONTÁLNÍ VÁLEČKOVÁ DRÁHA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceInovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ Anotace:
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Třecí převody Ing. Magdalena
VícePOHÁNĚNÁ HORIZONTÁLNÍ VÁLEČKOVÁ DRÁHA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více