Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební
|
|
- Luděk Mareš
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Sborní vědecých prací Vysoé šoly báňsé - Technicé univerzity Ostrava číslo, ro 007, roční VII, řada stavební Karel KUBEČKA PŘÍČINY HAVÁRIE STĚN PŘI REKONSTRUKCI PALÁCE ELEKTRA V OSTRAVĚ Abstract Znalec z oboru.projetování,.stavebnictví, stavby obytné, stavby průmyslové, stavby zemědělsé, stavební odvětví různá, specializace - betonové onstruce, statia, zaládání staveb, stavby na poddolovaném území, vady a šody na stavebních onstrucích Autorizovaný inženýr oboru pozemní stavby, a statia a dynamia staveb. ÚVOD Dne 9.dubna 994 zhruba v 40 hodin došlo v 7.NP části "C" objetu Palác Eletra destruci stávající části cihelné zdi (Obráze br.) (Obráze ). Padající suť zasypala tři pracovníy souromé stavební firmy, teří v danou dobu prováděli v bezprostřední blízosti této stěny betonáž stropní onstruce. Jeden pracovní této firmy zraněním na místě podlehl, dva pracovníci byli převezeni s těžými poraněními do nemocnice. Souromá stavební firma pracovala jao subdodavatel pro jednu z největších stavebních firem na Moravě. Obr.: Levá část zřícené stěny Ing. Karel Kubeča, Ph.D., Vysoá šola báňsá - Technicá univerzita Ostrava, Faulta stavební, Katedra onstrucí, arel.ubeca@vsb.cz 33
2 Obr.: Pravá část zřícené stěny Znalec byl telefonicy ontatován vyšetřovatelem obvodního oddělení Ostrava - střed a požádán o podání znalecého posudu až dne 4.větna 994. Prohlída na místě samém znalec vyonal dne 5.větna 994 účasti policejního vyšetřovatele a stavbyvedoucího. S ohledem na časový odstup (znalec nebyl přizván na místo havárie ihned po nehodě) nebylo možno posoudit celovou situaci z hledisa příčin havárie, neboť vešerá suť již byla odstraněna a pošozené stropní onstruce hrozící samovolnou destrucí byly již sneseny. Situace v době těsně po destruci zdi byla zřejmá pouze z videozáznamu pořízeném bezprostředně po havárii příslušníy integrovaného záchranného systému (hasiči) a techniy Policie ČR a dále fotografií PČR (černobílé fotografie). Fotografie uvedené v tomto příspěvu jsou pořízeny z opie videozáznamu, a proto autor žádá o tolerování jejich velmi nízé vality. PŘEDMĚT ZNALECKÉHO POSUDKU A PROHLÍDKA OBJEKTU Předmětem podaného znalecého posudu bylo přispět objasnění příčin havárie - zřícení části cihelné zdi v 7.NP budovy Palác Eletra - část "C" v průběhu provádění stavebních prací v rámci reonstruce objetu, e teré došlo dne v asi 40 hodin a zodpovědět otázy položené vyšetřovatelem. Tyto otázy, teré je třeba v tomto znalecém posudu zodpovědět, byly formulovány v usnesení obvodního oddělení Ostrava - střed, policie Česé republiy z 5. větna 994 tato: Z jaých důvodů došlo e zřícení stěny? Ja byla zajištěna pracovní plocha? Byly prováděné práce v souladu s projetem? Ja vyplývá z posytnutých podladů [54], předmětná stávající stěna byla dělící stěnou mezi terasou a půdním prostorem. Stála na střední podélné zdi části "C" objetu a vzhledem terase byla venovní zdí. V této zdi o celové tloušťce 450mm bylo dle projetové doumentace velé množství omínových průduchů - poměr omínových těles ostatnímu zdivu (v delším dilatačním celu) byl zhruba: 0,35,70 0,8 0,35 0,35,70. Komínová tělesa: 00 44,90% 34
3 Obr.3: Komůrové zdivo v oolí dveřního otvoru. Obr.4: Obdobná úprava stěny (olmá stěna v části B objetu) Tato sutečnost znamená, že minimálně 45 % zdi byla omínová tělesa a tedy zdivo řádně svázané na celou svou tloušťu 450mm a 55 % zdi bylo tzv. omůrové zdivo sestávající ze dvou příče v tl. 50mm svázané vzájemně převázou. Podle fotografií zachovalých částí [6] se tento poměr jeví mírně nižší, než byl ve sutečnosti (Obráze.3) (Obráze Obr.4). ZJIŠTĚNÉ SKUTEČNOSTI Bourání této stěny bylo prováděno, ja vyplývá z něolia pramenů [5] (mimo jiné i ústně potvrzeno hl. stavbyvedoucím) na příaz stavbyvedoucího prováděcí firmy jao změna projetu. Proječně toto bourání vša není podchyceno a bylo prováděno bez vědomí projetanta [5]. Bourání bylo prováděno převážně v nočních směnách pravděpodobně v časové tísni a zbylá část zdiva nebyla zabezpečena ve směru olmém rovině stěny. Způsob bourání byl prováděn ta, že v místech omůrového zdiva byla odbourána samostatně stojící příča v tl. 50 mm včetně převázy v líci příčy, terá byla zachována. V místech, de zdivo (asi 45 % vešerého zdiva) bylo provedeno v tloušťce 450 mm byla odseávána jeho část v tloušťce 300 mm a tato vytvořená příča tl. 50 mm byla ponechána. Obdobně byl odbourán betonový lem zdiva nad úrovní střešní roviny. (Tento lem nelze označit jao věnec, neboť funčně věnci neodpovídal). 35
4 Asi týden po provedení bouracích prací [5] bylo přistoupeno položení výztuže a betonáži. Pro uložení výztuže bylo do zbylé zdi v tl. 50 mm provedeno vyseání "apes" [5]. Podle výresové doumentace [4] je tento otvor (nazývaný apsou) široý 300 mm. Tyto otvory jsou od sebe vzájemně vzdáleny 600 mm. Znamená to tedy, že stěna v tl. 50 mm na výšu 4350 mm byla v patě oslabena otvory 300 mm široými. Toto oslabení představuje 33 %. Dále bylo obhlídou na místě zjištěno a stavbyvedoucím ústně potvrzeno, (dtto[5]) že v době pádu zdi byla prováděna betonáž v místě otvoru ve stropě, to znamená, že byla prováděna betonáž na bednění. Z dané sutečnosti vyplývá, že v riticém čase nebyl stávající strop nad 6.NP přitížen zatížením vyvozeným čerstvou betonovou směsí vysypanou z přepravního oše na jedno místo. PROJEKTOVANÝ STAV V průběhu provádění projetu a zejména v průběhu provádění stavebních prací došlo něolia změnám v projetu. Poslední změna byla vyvolána zjištěním špatné - nevyhovující únosnosti stávajícího stropu nad 6. NP. Původně byla pravděpodobně navržena na tomto stávajícím stropě desa (snad železobetonová) s tím, že projetant v technicé zprávě [4] uvádí, že: "Pro provedení desy je nutno vybourat příču tl. 50mm na středním věnci, čímž dojde nepříznivému ovlivnění stability druhé příčy, protože tyto jsou navzájem provázány. Desu a bourání příčy je nutno proto provádět po částech - po cca třímetrových úsecích." Podle vyjádření projetanta vyonávajícího autorsý dozor, bylo toto řešení nahrazeno jiným - zesilující onstruce stropu byla provedena jao železobetonový monoliticý trámový strop se srytými trámy po 900 mm osově a železobetonovou desou nesenou těmito trámy. V tomto duchu je zpracována i změna původního projetu. Technicá zpráva tomuto výresu, terá by řešila technologicý postup bourání pravděpodobně neexistuje. Na výrese je vša zresleno uložení srytých trámů na své podpoře a je patrno, že projetant požadoval vybourání apes pro uložení těchto trámů do zdi v tl. 450 mm (je patrno že se jedná o omůrové zdivo), nioli odbourání celé zdi v tl. 300 mm. Zda tento výres měli dispozici pracovníci provádějící bourací práce a pa betonáž, není znalci známo. Podle výpovědi svědů nebyl tento výres stavební firmě předán a práce byly prováděny "po onzultaci se stavbyvedoucím" jina - v rozporu s projetem. STABILITA ZDI PO ODBOURÁNÍ Před prováděním vlastních bouracích prací bylo minimálně 45 % zdi omínová tělesa a tedy zdivo řádně svázané na celou svou tloušťu 450 mm a 55 % zdi bylo tzv. omůrové zdivo sestávající ze dvou příče v tl. 50mm svázané vzájemně převázou. O stabilitě omínových těles je bezpředmětné disutovat. Co se týá stability omůrového zdiva, je všeobecně známa jeho vysoá stabilita i únosnost vyplývající z fatu malé vzpěrné dély (vzdálenost převáze). Věnec z prostého betonu měl funci především ochrannou (ryl zhlaví zdiva) vůči vlastnímu omůrovému zdivu a jao s věncem s ním nemůže být počítáno, neboť podle zjištění na místě nebyl beton vyztužen ani minimálně a tudíž vlivem trhlin v betonu nesýtal záruu staticého spolupůsobení ta, ja je tomu u řádně vyztuženého věnce. Pracovníci stavební firmy započali s bouracími pracemi na záladě smlouvy o dílo na poyn stavbyvedoucího ta, že postupně odbourávali 300mm cihelného zdiva z celové tloušťy 450 mm v místech omínových těles a 50mm tlustou příču včetně převáze v místě omůrového zdiva. Stelně pa byl oddělen i betonový lem (věnec) v horní části zdi. Toto bourání bylo provedeno na celé výšce zdi, to je 4,35m a na celou délu zdi, to je více ja 0 metrů! Není pochyb o tom, že během provádění bouracích prací eletricým nebo pneumaticým ladivem muselo záonitě dojít vlivem otřesů a rázů alespoň v místech, de bylo odbouráváno zdivo v tl. 300mm narušení zdiva i v části, terá zůstala zachována. Dá se předpoládat, že došlo 36
5 taovému stupni narušení (rozvolnění), že byla porušena soudržnost mezi jednotlivými usovými stavivy (cihlami) a maltou a tím došlo podobnému efetu, jao by části stěny byly postaveny "na sucho". Mezní poměr výšy a tloušťy stěny je dán normou [3] v čl. 4. nezávisle na výpočtu únosnosti. Tento mezní poměr je dán vztahem :, lim přičemž, lim h t 3 = součinitel vyjadřující vliv poměru dély a výšy stěny. Při poměru dély a výšy: 0 4,35 4,6 3,5 3 0,8 4 = součinitel vyjadřující vliv způsobu opření svislých orajů stěny. Vzhledem domněnce, že stěna byla při provádění bouracích prací pošozena ta, že došlo jejímu uvolnění ve spárách cihel, můžeme předpoládat, že v místě schodiště (Obráze.3) (dveřní otvor) byla tato stěna vlivem porušení "dilatována". Proto bude použit součinitel v hodnotě 0, = součinitel vyjadřující vliv zatížení. Pro náš účel,0. 5 použijeme součinitel v hodnotě 6 = součinitel vyjadřující vliv způsobu opření zhlaví stěny ve vodorovném směru olmo na střednicovou rovinu stěny. V našem případě je 0, 7. 6 = záladní mezní poměr výšy a tloušťy stěny. Předpoládáme, že pevnost cihel se pohubuje v rozmezí mezi 50 a 500 MPa, malta pa maximálně 40MPa. V tomto případě je 5., lim NEVYHOVUJE ,8 0,8,0 0,7 Mezní poměr výšy a tloušťy stěny není dodržen. 5 6,7 3 4,35 0,5 Druhou a rozhodující podmínou, terá musí být splněna je ritérium štíhlosti. Pro obdélníový průřez nesmí vypočítaná hodnota štíhlostního poměru lesnout pod hodnotu 36. Pro štíhlostní poměr obdélníového průřezu platí : l ef h NEVYHOVUJE --- 4,35 0, ,69 Ja je ze záladních normou [3] stanovených podmíne zřejmé, samostatně stojící stěna nevyhovuje záladním ritériím požadovaných normou pro zděné onstruce. Pro výpočet únosnosti stěny jsou nutné fyziálně mechanicé hodnoty (materiálové charateristiy) použitého materiálu. Tyto nejsou dispozici, proto další výpočet není proveden. 36 h t 37
6 Na záladě výše uvedených sutečností je tedy možno onstatovat, provedení tím způsobem, ja bylo usutečněno, je velmi odvážné a nebezpečné. Je třeba podotnout, že nebezpečné by bylo ponechat samostatně stojící stěnu na tuto výšu v dané tloušťce za předpoladu, že by byla nově vyzděna. V tomto posuzovaném případě je situace horší, neboť je nutno usuzovat na pošození stěny v průběhu bouracích prací ta, ja je uvedeno výše. PŮSOBENÍ VNĚJŠÍCH VLIVŮ V době provádění betonáže v časovém úseu bezprostředně před vlastní havárií působilo na onstruci stěny, terá se zřítila, něoli vnějších vlivů. Tyto vnější vlivy jsou : vliv působení větru náraz do stěny ošem na beton zavěšeným na jeřábu otřesy a dynamicé rázy jao důslede stavební činnosti Nejsou vzaty v úvahy další vlivy jao vliv důlní činnosti, jehož působení jao dlouhodobá složa zatížení v této loalitě praticy nepůsobí v důsledu praticého zastavení důlní činnosti. Další teoreticy možné vlivy jao ráz tlaovou vlnou neberu naprosto v úvahu. Působení větru Podle sdělení vyšetřovatele (dotazováno na ČHMÚ Ostrava-Poruba) dosahovala rychlost větru ve výšce oolo 7.NP v daném oamžiu pádu stěny hodnoty: 8 m / s Ja plyne z upravené Bernoulliho rovnice je rychlost záladní proměnnou veličinou při určení zatížení větrem. Narazí-li vzdušný proud olmo na přeážu a změní směr, sníží se jeho rychlost v na hodnotu o veliosti v. To se projeví tlaem na povrch přeážy (v původním směru vzdušného proudu) ( v v ) U nepohyblivých přeáže, jaými jsou stavební objety, se sníží rychlost v na v 0, taže je : v Položí-li se 3,50gm, obdrží se známý vztah pro tla větru (Nm ) max v 600 přičemž v se zavede v (ms - ). 600 v 0,0400N / m. Toto je hodnota odpovídající součinu 0 C Stěna byla větrem zatížena ta, že její část nad rovem střechy byla vystavena tlau na straně návětrné a sání na straně závětrné. Zbylá část stěny (pod úrovní hřebene rovu) byla vystavena sání. S tímto sáním je nutno počítat, naopa není zohledněna turbulence vlivem změny směru větru po šimé střeše rovu a případný tla na straně rovu (otevřená část střechy, nebo netěsnosti). Horní část vyčnívající nad hřeben střechy budeme považovat za výšu 650mm. Výšu 3700 mm budeme zatěžovat pouze sáním větru na straně závětrné onstruce. 38
7 n ; 0,65 0 C 0,8 0,04,0 0,03N / m f, r ; 0,65,03, 0,0384N / 0 m M r 0,0384 0,065 4,05 0, 005Nm, n ; 4,35 0 C 0,6 0,04,0 0,04N / m f, r ; 0,65,04, 0,088N / 0 m M r 0,088 4,35,75 0, 75Nm, Celový moment v patě stěny od větru je: M r 0, 373Nm Vzhledem e sutečnosti, že se jedná o onstruci, na terou má zatížení větrem rozhodující význam, mohl být uplatněn součinitel f,3 Svislé zatížení onstruce zdi v její patě (pro výpočet únosnosti v patě zdi) je dáno vlastní hmotností použitých materiálů. Zhruba budeme uvažovat, že onstruce odpovídá cihelné neomítnuté zdi tl. 50 mm na výšu 4,35 m. G r zdivo 8 0,5 4,35,,90N / m Únosnost Výstřednost M 0,3 e 0,064m 0,0338m 0, 45xi G,745 l ef h 000 4,35 0, ,69 36 N ud u lt b h e h R d 0,75,0 0,5 0,064 0, ,64 N / m Vzhledem e sutečnosti, hodnota daleo přesahuje povolenou mez, není možno v souladu s normou stanovit odpovídající hodnotu součinitele. Za předpoladu, že použijeme, maximální přípustné síly v patě stěny: N 6,64 6,64 0, 0 (odpovídá 36 3,66N / m ) dostaneme hodnotu,9n / m r ud G zdivo --- NEVYHOVUJE
8 Tento výše uvedený výpočet je proveden za předpoladu, že zeď byla postavena z cihel plných P,5 na MV 0. Ani použití valitnějších cihel (co do pevnosti) a malty nedává příznivý výslede únosnosti onstruce stěny. Stabilita Mezní stav stability polohy, to je stabilita onstruce je posuzována podle ČSN [], de musí být splněna podmína spolehlivosti dána vztahem: sit n i fai S act, in stp fpj S pas, jn j těleso. S, = Silový účine normových hodnot odstranitelných zatížení působících na vyšetřované act in S, = Silový účine normových hodnot neodstranitelných zatížení jimiž těleso vzdoruje pas jn přeročení mezního stavu. fai = Součinitel spolehlivosti zatížení vztahující se zatížením vyvozujícím sílu in S, ; hodnoty těchto součinitelů se uvažují podle norem pro zatížení v souladu s ustanovením čl [] fai. fpj = Součinitel spolehlivosti zatížení vztahující se zatížením vyvozujícím sílu jn act pas S, ; hodnoty těchto součinitelů se uvažují podle norem pro zatížení v souladu s ustanovením čl [] fpj. sit = Součinitel návrhové situace; není-li v normách navrhování nebo jiných předpisech stanovena jiná hodnota, dosazuje se, 0 sit. n = Součinitel účelu stp = Součinitel stability polohy Obdobně pa pro momenty : sit n i fai M act, in stp fpj M pas, jn j sit,0 ; n ; 0, 9 stp G r zdivo 8 0,5 4,35 0,9 0,57N / m M G 0,57 0,075 0, 793Nm Celový moment v patě stěny od větru je M r 0, 373Nm r M ; M 0,373Nm 0,74Nm 0,9 0,793 M G, pas act M pas --- VYHOVUJE
9 Stabilita stěny jao celu při působení větru vyhovuje požadavu normy. Při vychýlení těžiště o 36 mm se dostává stěna do nestabilní polohy bez ohledu na únosnost materiálu. Z výše uvedeného výpočtu je zřejmé, že při působení větru mohlo s velou pravděpodobností dojít destruci zdi a to z titulu nízé únosnosti cihelného zdiva v patě zdi. NÁRAZ KOŠE NA BETON (BÁDIE) NA STĚNU V průběhu vyšetřování vyvstala domněna (a snaha přenést přímou odpovědnost za zřícení zdi), že onstruce nezajištěné zdi byla vystavena nárazu přepravního oše na beton (bádie) zavěšeného na věžovém jeřábu a že tento náraz byl příčinou havárie zdi. Na záladě upozornění hlavního stavbyvedoucího byla tato domněna zaprotoolována a stopy cihel na přepravním oši vyfotografovány techniy PČR. K dispozici je vša pouze černobílá fotografie, ze terá není patrno de tato stopa je. Vzhledem e hmotnosti plného (ale i prázdného) přepravního oše a tedy síly při nárazu vyplývající z energie houpajícího se (pohybujícího se při otáčení ramene) břemene je možno prohlásit, že v případě že by došlo nárazu na zeď, byl by to impulz, terý by inicioval pád zdi. Podle dostupných podladů teré se danému problému vyjadřují, je možno zaujmout toto stanoviso : Přepravní oš s betonem byl spuštěn do prostoru v těsné blízosti nezajištěné stěny, do vzdálenosti 40-50cm od jejího líce. Do tohoto prostoru jeřábní neviděl, ale byl naváděn pracovníem stavební firmy. Pracovníci provádějící betonáž vysypávali obsah přepravního oše, přičemž tento oš zavěšený na leně jeřábu vychylovali z jeho svislé polohy a tím sypali beton pravděpodobně směrem od zdi. Tento způsob vysypávaní je běžnou praxí provádění uládání betonové směsi. Po vysypání celého obsahu přepravního oše dostal jeřábní poyn vyzdvižení břemene (prázdného přepravního oše). Podle něterých vysvětlení tomuto vyzdvižení předcházel posun břemene od stěny. V oamžiu dy jeřábní dostal poyn vyzdvižení břemene, zaregistroval pohyb stěny a následně její prolomení a pád ve vlně (stěna se vlnila) směrem do prostoru, ve teré stáli pracovníci provádějící betonáž. Přepravní oš byl neprodleně vyzdvihnut z prostoru, do terého zeď padala. Z vysvětlení [5] vyplývá, že jeřábní při zdvihu břemene nenarazil do zdi a sám náraz do zdi nepotvrzuje. Vzhledem e rátému časovému oamžiu ve terém došlo souběhu všech oolností není možno vyloučit, a zdá se to být velmi pravděpodobné, že stopy na přepravním oši od cihelného zdiva omínu byly způsobeny nioli nárazem přepravního oše na zeď, ale pádem zdi na přepravní oš. Ten se nárazem cihelného zdiva mohl mírně rozhoupat a rozhoupané břemeno mohlo při zdvihu zachytit o bednění rovu a oplechování, teré je rovněž pošozeno. VLIV STAVEBNÍ ČINNOSTI V OKOLÍ Tyto vlivy představují souhrn vešerých vlivů na onstruci vyvolaných stavebními pracemi v těsném sousedství stejného dilatačního celu. Jedná se především o otřesy a rázy způsobené dopravou po stavbě (malá mechanizace - stavební oleča) a především bouracími pracemi napřílad pneumaticými ladivy na 6.NP a podobně. Dále pa pádem materiálu na onstruce podlah (cihly, truby, bouraný materiál). Tyto vlivy se sčítají s vnějšími vlivy jao doprava zejména těžých náladních vozů v bezprostředním oolí a vliv olejové MHD. 4
10 Vzhledem odlehlosti místa havárie vůči omuniacím na terých tato doprava probíhá a při zohlednění hmoty stavby mající souvislost s tzv. vlastní frevencí onstruce je možno odhadnout mizivé procento vlivu vnější dopravy na destruci onstruce stěny. Vliv stavební činnosti na stabilitu stěny je možno jen odhadovat. To především proto, že ja je výše uvedeno, usuzuje znalec na minimálně loální porušení zdiva vlivem bourání a ja je uvedeno v protoolu [73], byla již odbouraná stěna znovu ve své patě oslabena. Taováto nezajištěná onstruce dává tušit nebezpečí a jaýoli sebemenší vnější impulz může pa být riticý pro její stabilitu. Zda právě v oamžiu pádu a těsně před tímto oamžiem probíhaly na stavbě práce taového charateru, teré měly za následe dynamicé namáhání onstrucí teré by dále vyvozovalo chvění a vibrace se praticy nedá zjistit. Je vša jisté, že jaési chvění se stavební činností vyvozuje vždy. Ráz a chvění je vyvozeno napřílad náhlým vysypáním betonu z přepravního oše. Obhlídou na místě bylo zjištěno a stavbyvedoucím potvrzeno, že v době pádu zdi byla prováděna betonáž v místě otvoru ve stropě, to znamená, že byla prováděna betonáž na bednění. Z dané sutečnosti vyplývá, že v riticém čase nebyl stávající strop nad 6.NP přitížen zatížením vyvozeným čerstvou betonovou směsí vysypanou z přepravního oše na jedno místo a tedy ani přímému otřesu vlivem rázu při vysypání. Tento ráz se vša přenáší onstrucí a tedy se i vrací. Je vša nutno říci, že vlivem útlumu oolních onstrucí v zanedbatelné hodnotě do místa stěny. Navíc tento ráz nebyl pravděpodobně velý, neboť vysypávání se neprovádí obvyle z velé výšy a v tomto případě byla badie těsně nad bedněním [5] (asi 5-0cm). Vliv chvění onstruce měl na stěnu jistě negativní vliv - její stabilitě nepřispíval. Není vša možno proázat a tedy ani prohlásit, že tento druh zatížení sám o sobě inicioval destruci onstruce. Působil vša ve spojení s jinými vlivy. Obr.5: Položená stěna a průraz ve stropě 4
11 Obr.6: Proražený strop ZÁVĚR V závěru znalecého posudu byly zodpovězeny otázy položené vyšetřovatelem. Vešeré závěry vycházejí z citovaných posytnutých podladů. Z jaých důvodů došlo e zřícení stěny? Na zřícení stěny mělo podle znalce vliv něoli fatorů. Nevhodný způsob, jaým byly vlastní bourací práce prováděny. Poud bylo rozhodnuto provést bourání jedné ze stěn omůrového zdiva, pa tato sutečnost měla být řádně proječně zpracována a probíhat za dozoru a schválení projetanta - statia a projetanta vyonávající na stavbě autorsý a stavební dozor. Vzhledem bourání bylo nevhodné provést bourací práce v rozsahu, v jaém byly provedeny, to je na celou délu stěny. Provedení bourání zdiva omínových těles v tloušťce 450mm a jeho "seseání" na tl. 50mm. V této fázi předpoládám poměrně rozsáhlé porušení strutury zděné onstruce zdi a uvolnění cihel a malty mající za následe snížení soudržnosti a následně pa únosnosti zdi v pošozených místech. Poud bylo provedeno bourání v rozsahu ta ja bylo provedeno, měla být stěna oamžitě zajištěna ve směru olmém na svou střednicovou rovinu minimálně v hlavě stěny během bouracích prací a následně pa po výšce proti bočním tlaům. V průběhu uládání betonové směsi stěna dostala impulz iniciující její havárii. Tento impulz byl pravděpodobně vítr společně s otřesy. Po mírném vychýlení vlivem sání větru došlo vychýlení působiště síly (těžiště stěny) a ztrátě stability a únosnosti. Následoval pád zdi do prostoru terasy (na pracovní plochu (Obráze Obr.5) připravenou betonáži stropu) a zasypání přítomných pracovníů. Tento závěr je v souladu s uspořádáním destruovaného materiálu na ploše terasy, teré je zřejmé z videozáznamu. Stěna se "položila" rovnoměrně na bo a vešerý materiál je na ploše terasy. Nedošlo tedy zavlnění a vymrštění cihel směrem do prostoru rovu. Tvrzení, že destruci zdi došlo vlivem nárazu přepravního oše (bádie) zavěšeného na laně jeřábu na stěnu, znalec není schopen potvrdit. Dá se předpoládat, že dyby došlo nárazu na stěnu v dolní polovině, stěna by dostala impulz, při terém by část materiálu spadla do prostoru rovu a část na terasu. Mimo jiné, o nárazu nesvědčí příliš ani časová posloupnost. 43
12 Dá se předpoládat, že při nárazu do dolní poloviny zdi a vyboulení stěny do prostoru rovu, by stěna nepadala rovnoměrně na bo (Obráze Obr.5), ta ja tomu bylo, ale sesula by se (jao podtržená) na menší plochu a tedy pracovníci by měli jistou naději, že v blízosti ochranného zábradlí na líci terasy by je padající stavební materiál již nezasáhl. Náraz plného přepravního oše do zhlaví stěny před uložením betonu (to je při přepravě betonu na místo uládání) jao velmi nepravděpodobné znalec naprosto vylučuje, neboť při tomto nárazu by došlo vzhledem hmotnosti bádie oamžitému zřícení předmětné onstruce. Toto tvrzení se opírá o posytnuté podlady (výpovědi svědů). Ja byla zajištěna pracovní plocha? Otáza se týá zajištění vlastní stěny. Vzhledem odbourání stěny na příaz stavbyvedoucího v celém rozsahu ta, ja bylo provedeno, to je na celou délu zdi, mělo být provedeno oamžité zajištění minimálně v hlavě stěny během bouracích prací, to znamená, že stěna měla být oamžitě zajištěna ve směru olmém na svou střednicovou rovinu a následně pa po výšce proti bočním tlaům. Toto zajištění nebylo provedeno a stěna stála bez jaéoli opěry v hlavě po něoli dní. Kdyoli mohlo dojít jejímu zřícení. Potřebný impulz iniciující havárii přišel ja je zřejmé v průběhu provádění betonáže. Byly prováděné práce v souladu s projetem? Na tuto otázu je nutno odpovědět záporně. Práce nebyly prováděny v souladu s projetem. Projet předpoládal provedení do apes. Posoudit, naoli je toto řešení reálné nebylo předmětem znalecého posudu. Dále je nutno podotnout, že práce byly prováděny nejen v rozporu s projetem, ale i bez vědomí projetanta a autorsého dozoru. LITERATURA A PODKLADY [] Záon číslo 50/976 Sb o územním plánování a stavebním řádu (stavební záon) ve znění záona č. 03/990 Sb. Česé národní rady, 45/990 Sb., záona č. 6/99 Sb., záona č. 43/994 Sb., záona č. 9/997 Sb., a záona č. 83/998 Sb. ČKAIT Praha 998. [] ČSN a Stavební onstruce a zálady. Záladní ustanovení pro výpočet. [3] ČSN 73 0 Navrhování zděných onstrucí [4] Projetová doumentace - Báňsé projety Ostrava - Palác Eletra - část "C", výres tvaru 7.NP, Řez 6-6, stavební část 7.NP, bourací práce 7.NP, výres výztuže stropu nad 6.NP, technicá zpráva projetu provádění stavby [5] Protooly o výslechu svědů a podání vysvětlení (různí účastníci). [6] Fotodoumentace různých účastníů - fotodoumentace z , Fotodoumentace z.5.994, Fotodoumentace stavební policie (Ing.Rybář) ze Recenzi vypracoval: Ing. Ivan Holína 44
13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky
13. Zděné konstrukce Navrhování zděných konstrukcí Zděné konstrukce mají široké uplatnění v nejrůznějších oblastech stavebnictví. Mají dobrou pevnost, menší objemová hmotnost, dobrá tepelně izolační schopnost
VícePoužitelnost. Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: mezní stav omezení napětí, mezní stav trhlin, mezní stav přetvoření.
Použitelnost Obvylé mezní stavy použitelnosti betonových onstrucí podle EC2: mezní stav omezení napětí, mezní stav trhlin, mezní stav přetvoření. je potřebné definovat - omezující ritéria - návrhové hodnoty
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceRBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn
RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn Zdivo zadní stěny suterénu je namáháno bočním zatížením od zeminy (lichoběžníkovým). Obecně platí, že je výhodné, aby bočně namáhaná
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 10 přednáška
Prvy betonových onstrucí BL0 0 přednáša ŠTÍHLÉ TLAČENÉ PRVKY chování štíhlých tlačených prutů chování štíhlých onstrucí metody vyšetřování účinů 2. řádu ŠTÍHLÉ TLAČENÉ PRVKY POJMY ztužující a ztužené prvy
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
VíceD.1.2 a. STAVBA: MALOKAPACITNÍ UBYTOVACÍ ZAŘÍZENÍ - MIROŠOV U JIHLAVY na p.č. 1/1 k.ú. Mirošov u Jihlavy (695459)
P R O J E K T Y, S. R. O, H A V Í Ř S K Á 1 6, 5 8 6 0 1 K A N C E L Á Ř : C H L U M O V A 1, 5 8 6 0 1 J I H L A V A J I H L A V A D.1.2 a TECHNICKÁ ZPRÁVA STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ STAVBA: MALOKAPACITNÍ
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VícePřed zahájením vlastních výpočtů je potřeba analyzovat konstrukci a zvolit vhodný návrhový
2 Zásady navrhování Před zahájením vlastních výpočtů je potřeba analyzovat onstruci a zvolit vhodný návrhový model. Model musí být dostatečně přesný, aby výstižně popsal chování onstruce s přihlédnutím
VíceBL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE
BL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE Vyučující společné konzultace, zkoušky: - Ing. Rostislav Jeneš, tel. 541147853, mail: jenes.r@fce.vutbr.cz, pracovna E207, individuální konzultace a zápočty: - Ing. Pavel Šulák,
VícePrůmyslová střední škola Letohrad. Ing. Soňa Chládková. Sbírka příkladů. ze stavebních konstrukcí
Průmyslová střední škola Letohrad Ing. Soňa Chládková Sbírka příkladů ze stavebních konstrukcí 2014 Tento projekt je realizovaný v rámci OP VK a je financovaný ze Strukturálních fondů EU (ESF) a ze státního
VíceStatický výpočet F1. konstrukční část
A 27.5.2010 Výchozí verze VERZE DATUM POPIS VYPRACOVAL STAVEBNÍK HALALI, všeobecná pojišťovna, a.s. Jungmannova 32/25 15 25 Praha1 AKCE Oprava a modernizace domu, Jungmannova 25, Praha 1 GENERÁLNÍ PROJEKTANT
VíceStávající opěrná stěna v části ul.cornovova
S T A T I C K É P O S O U Z E N Í Stávající opěrná stěna v části ul.cornovova Stavebně technické posouzení stávajícího stavu stěny a návrh opravy Místo stavby: Brno-Černovice, areál PN BRNO, Húskova 2,
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
VíceMĚŘENÍ MOMENTU SETRVAČNOSTI Z DOBY KYVU
Úloha č 5 MĚŘENÍ MOMENTU SETRVAČNOSTI Z DOBY KYVU ÚKOL MĚŘENÍ: Určete moment setrvačnosti ruhové a obdélníové desy vzhledem jednotlivým osám z doby yvu Vypočtěte moment setrvačnosti ruhové a obdélníové
VíceSTAVEBNÍ ÚPRAVY UBYTOVNY Č.P. 10 V ULICI PRAŽSKÁ V MIMONI - STATICKÉ ZAJIŠTĚNÍ STROPNÍ KONSTRUKCE. Dokumentace pro vydání stavebního povolení
Obsah: 1 Název akce 2 Identifikační údaje 2 1.Úvod 3 2.Posouzení a návrh konstrukce 3 3.Doporučení 6 4.Upozornění 7 5.Podklady 7 1/1 Název akce Stavební úpravy ubytovny č.p. 10 v ulici Pražská v Mimoni
VíceMĚSTO BÍLINA BŘEŽÁNSKÁ 50/ BÍLINA
ProCes alfa, s.r.o. Seifertova 5/9 418 01 Bílina tel./fax 417 823 046, e-mail jindrich.brunclik@seznam.cz DIČ : CZ 254 25 005 IČO : 254 25 005 bankovní spojení : Komerční banka, a.s., č.ú. 78-7240580237/0100
VíceVýška [mm]
ZDĚNÉ TLAČENÉ PRVKY navrhování podle ČSN P ENV 199611 (EC6) Zdící prvky Pevnostní značka = průměrná pevnost v tlaku v MPa (např. P10, P15) Normalizovaná pevnost b = pevnostní značka x δ (součinitel δ závisí
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VícePŘÍKLAD: Výpočet únosnosti vnitřní nosné cihelné zdi zatížené svislým zatížením podle Eurokódu 6
PŘÍKLAD: Výpočet únosnosti vnitřní nosné cihelné zdi zatížené svislým zatížením podle Eurokódu 6 A) ČS E 1996-1-1 (Část 1-1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce) B) ČS E 1996-3
VícePrincipy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
VíceJméno a příjmení uchazeče (tiskace):... Číselný kód přihlášky:
- 1 - Faulta stavební, ČVUT v Praze přijímací zouša pro navazující magistersý Jméno a příjmení uchazeče (tisace):... Číselný ód přihlášy: Poyny vyplnění testu: Na aždé stránce vyplňte v záhlaví ód své
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Katedra konstrukcí pozemních staveb BAKALÁŘSKÁ PRÁCE D.1.2.6 Statické posouzení 2016 Lukáš Hradečný OBSAH: A. SCHÉMA KONSTRUKCE... 3 A.1 IDENTIFIKACE
VíceNěkterá klimatická zatížení
Některá klimatická zatížení 5. cvičení Klimatické zatížení je nahodilé zatížení vyvolané meteorologickými jevy. Stanoví se podle nejnepříznivějších hodnot mnohaletých měření, odpovídajících určitému zvolenému
Více2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ. SŠS Jihlava ING.
2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ SŠS Jihlava ING. SVOBODOVÁ JANA OBSAH 1. ZATÍŽENÍ 3 ŽELEZOBETON PRŮHYBEM / OHYBEM / NAMÁHANÉ PRVKY
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Stavební konstrukce Adresa.: Střední průmyslová
VíceBL006 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE
BL006 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE Vyučující konzultace, zápočty, zkoušky: - Ing. Rostislav Jeneš, tel. 541147853, mail: jenes.r@fce.vutbr.cz, pracovna E207, Registrace studentů a průběh konzultací: Studenti si
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
Víceþÿ Ú n o s n o s t o c e l o v ý c h o t e vy e n ý c h þÿ u z a vy e n ý c h p r o f i lo z a p o~ á r u
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 0 8, r o. 8 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ Ú n o s n
VíceStavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015
2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190
Více2. POPIS TECHNICKÉHO ŘEŠENÍ
1/4 OBSAH 1. ANOTACE... 2 2. POPIS TECHNICKÉHO ŘEŠENÍ... 2 2.1 Krov... 2 2.2 Vodorovné konstrukce... 2 2.3 Svislé konstrukce... 2 2.4 Schodiště, rampy... 2 2.5 Základy... 3 3. HODNOTY UŽITNÝCH, KLIMATICKÝCH
VícePříklad zpracování závěrečné zprávy. Vladislava Návarová
Příklad zpracování závěrečné zprávy Vladislava Návarová TITULNÍ STRANA Název akce : STATICKÉ POSOUZENÍ příčin poruch a konstrukčního stavu objektu v obci XXXč.p.111 Objednatel: pan X, XXXč.p.111 Datum:
VíceOBSAH. 1. zastřešení 2. vodorovné nosné konstrukce 3. svislé nosné konstrukce 4. založení stavby
OBSAH 1. zastřešení 2. vodorovné nosné konstrukce 3. svislé nosné konstrukce 4. založení stavby místo stavby: RD č.p. 411 na parc. 1279, Praha 22 - Uhříněves investor: Letá Alexandra a Eugen Letý, U kombinátu
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
VíceStropní konstrukce, která Vás unese. lehká levná bezpečná
Stropní konstrukce, která Vás unese lehká levná bezpečná VÝHODY je stropní konstrukce použitelná pro všechny typy staveb (rodinné domky, bytové domy, průmyslové stavby, rekonstrukce atd.). Skládá se z
VíceZákladní případy. Smyková odolnost. τ c je smyková pevnost desky [MPa] Patka, soustředěné zatížení. Bezhřibové stropní desky
Základní případy Sloup uložený na desce Patka, soustředěné zatížení Bezhřibové stropní desky Smyková odolnost nevyztužené desky τ c je smyková pevnost desky [MPa] Smyková pevnost desky závislá na stupni
VíceZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VŠEOBECNĚ
ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VŠEOBECNĚ Charakteristiky zatížení a jejich stanovení Charakteristikami zatížení jsou: a) normová zatížení (obecně F n ), b) součinitele zatížení (obecně y ), c) výpočtová zatížení
VíceStatické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov
Statické posouzení Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34-1 - OBSAH: 1 ÚVOD... 3 1.1 ROZSAH POSUZOVANÝCH KONSTRUKCÍ... 3 1.2 PODKLADY... 3 1.2.1 Použité normy... 3
VíceBL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE
BL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE Vyučující společné konzultace, zkoušky: - Ing. Rostislav Jeneš, tel. 541147853, mail: jenes.r@fce.vutbr.cz, pracovna E207, individuální konzultace a zápočty: - Ing. Pavel Šulák,
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceSchöck Isokorb typ K. Schöck Isokorb typ K
Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ (konzola) Používá se u volně vyložených ů. Přenáší záporné ohybové momenty a kladné posouvající síly. Prvek Schöck Isokorb typ třídy únosnosti ve smyku VV přenáší
VíceVYJÁDŘENÍ STATIKA KE STAVU OBJEKTU PO MIMOŘÁDNÉ UDÁLOSTI OBJEKT HOLLAR - DIVADELNÍ ULICE, PRAHA 1
OBSAH VYJÁDŘENÍ STATIKA KE STAVU OBJEKTU PO MIMOŘÁDNÉ UDÁLOSTI 1. Úvod vyjádření...3 2. Celkový popis objektu...3 3. Provázání objektů...4 4. Popis zjištěných poruch...5 4.1 Podzemní podlaží...5 4.2 Nadzemní
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceIng. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VícePříklad zatížení ocelové haly
4. Zatížení větrem Přílad haly Zatížení stavebních onstrucí Přílad atížení ocelové haly Zadání Určete atížení a maximální možné vnitřní síly na prostřední rám halového jednolodního objetu (vi obráe). Celová
Více1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
VícePřednášející: Ing. Zuzana HEJLOVÁ
NAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ ČSN EN 1996 Přednášející: Ing. Zuzana HEJLOVÁ 28.3.2012 1 ing. Zuzana Hejlová NORMY V ČR Soustava národních norem (ČR - ČSNI) Původní soustava ČSN - ČSN 73 1201 (pro Slovensko
Více6 Mezní stavy únosnosti
6 Mezní stavy únosnosti U dřevěných onstrucí musíme ověřit jejich mezní stavy, teré se vztahují e zřícení nebo jiným způsobům pošození onstruce, při nichž může být ohrožena bezpečnost lidí. 6. Navrhování
Více8 ODSTUPOVÉ VZDÁLENOSTI A POVRCHOVÉ ÚPRAVY STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
8 ODSTUPOVÉ VZDÁLENOSTI A POVRCHOVÉ ÚPRAVY STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Nutnou podmínkou k zamezení přenosu požáru vně hořícího objektu je vymezení minimálních odstupových vzdáleností mezi objekty. Kolem hořícího
VíceSchválení Vruty EASYfast 8-12 mm, technické schválení pro izolační systémy
Schválení Vruty EASYfast 8-1 mm, technicé schválení pro izolační systémy Jazyy / Languages: cs BERNER_78156.pdf 013-07-5 Z-9.1-619 pro tesařsé vruty EASYfast 8,0 1,0 mm Všeobecné stavebně technicé schválení
VíceNosné konstrukce AF01 ednáška
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce AF01 3. přednp ednáška Deska působící ve dvou směrech je
VíceStatický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceSmyková odolnost na protlačení
Smyková odolnost na protlačení Základní případy Sloup uložený na desce Patka, soustředěné zatížení Bezhřibové stropní desky Smyk protlačením myková odolnost evyztužené desky τ c je smyková pevnost desky
Vícestudentská kopie Předběžný odhad profilů: 1. Výpočet zatížení 1.1) Zatížení stálá Materiál: RD S10, LLD SB
Zadání: Navrhněte a posuďte rozhodujíí nosné prvy (latě, rove, leštiny, vaznie, sloupy) a jejih spoje (vaznie leština, leština-roev, roev-vaznie, vaznie-sloupe) střešní onstrue obytné budovy z materiálů
VíceNAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ ZE SYSTÉMU. dle ČSN EN a ČSN EN NEICO - ucelený systém hrubé stavby
ZE SYSTÉMU dle ČSN EN 1996-1-1 a ČSN EN 1996-3 NEICO - ucelený systém hrubé stavby K dosažení co nejlepších výsledků navrhování zdiva z betonových skořepinových tvárnic NEICO a k zachování hlavních výhod
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B12 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Spřažené konstrukce Obsah: Spřažení částečné a plné, styčná
VíceCHYBNÝ NÁVRH JAKO PŘÍČINA HAVÁRIE KONSTRUKCE
Ing. Miloš Lavický, Ph.D. Ing. Jan Pěnčík, Ph.D. CHYBNÝ NÁVRH JAKO PŘÍČINA HAVÁRIE KONSTRUKCE Příspěvek XV. mezinárodní konference soudních znalců Brno, leden 2006. ABSTRAKT: Příspěvek popisuje případ
VíceA. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č.
A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Střední část 2.1. Technická zpráva a) Podrobný popis navrženého nosného systému
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceSOKOLOVNA ČERNOVICE Statický posudek objektu
Ing. Václav Müller projekční kancelář Klokotská 104 390 01 Tábor IČO 40699501 ČKAIT 0001772 SOKOLOVNA ČERNOVICE Statický posudek objektu Úvod Zadáním pro vypracování posudku byl požadavek majitele objektu
VíceStavební úpravy bytové jednotky č.17 Narcisová 2849/6, Praha 10 Záběhlice
Narcisová 2849/6, Praha 10 Záběhlice 1 STATICKÝ POSUDEK Stavba: Stavební úpravy bytové jednotky č.17 Narcisová 2849/6, Praha 10 Záběhlice Investor: Zpracovatel: Vypracoval: MUDr. Tamara Žáčková Jabloňová
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VícePosouzení za požární situace
OCELOVÉ KONSTRUKCE Požární odolnost Zdeně Sool 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseu Přestup tepla do onstruce Návrhový model ČSN EN 1991-1- ČSN EN 199x-1- ČSN EN 199x-1-1 Úvod
VíceNAVRHOVANÉ OTVORY VE STROPNÍ DESCE A PODEPŘENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE...
STATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH: 1 NAVRHOVANÉ OTVORY VE STROPNÍ DESCE A PODEPŘENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE... 4 2 ZADÁNÍ A ŘEŠENÁ PROBLEMATIKA, GEOMETRIE... 4 3 VÝPOČET ZATÍŽENÍ NA KONSTRUKCI PLOCHÉ
VíceTechnická zpráva. k projektu pro odstranění stavby části stávajícího objektu
PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO ODSTRANĚNÍ STAVBY NA P.Č. 73/24 KOBYLNICE BOURACÍ PRÁCE STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ Technická zpráva k projektu pro odstranění stavby části stávajícího objektu 1. Všeobecné údaje
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceÚPRAVA 08/2012 ARCHDAN - PROJEKTOVÁ KANCELÁŘ J.DANDA. Požárně bezpečnostní řešení. OBJEKT v ul. NÁCHODSKÁ č.p.867 Horní Počernice, Praha 20 06/2009
ÚPRAVA 08/2012 ARCHDAN - PROJEKTOVÁ KANCELÁŘ J.DANDA ÚMČ P20 Horní Počernice ING.M.SCHMIDT OBJEKT v ul. NÁCHODSKÁ č.p.867 Horní Počernice, Praha 20 Požárně bezpečnostní řešení ING.ARCH. J.DANDA 06/2009
VíceČeské vysoké učení technické v Praze Fakulta biomedicínského inženýrství
Česé vysoé učení technicé v Praze Faulta biomedicínsého inženýrství Úloha KA03/č. 3: Měření routícího momentu Ing. Patri Kutíle, Ph.D., Ing. Adam Žiža (utile@bmi.cvut.cz, ziza@bmi.cvut.cz) Poděování: Tato
VíceF1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST
Objednatel: Investor: Ing. Jindřich Kaas Národní obrany 14 160 00 Praha 6 ITA s.r.o. Konviktská 5 110 00 Praha 1 Místo stavby: Myslíkova 209, parcela č.994 110 00 Praha 1 V Příbrami, dne 29.8.2011 Vypracoval:
VíceÚNOSNOST A SEDÁNÍ MIKROPILOT TITAN STANOVENÉ 3D MODELEM MKP
Dr.Ing. Hyne Lahuta VŠB-TU Ostrava, Faulta stavební, atedra geotechniy e-mail: hyne.lahuta@vsb.cz Prof.Ing. Josef Aldorf, DrSc. VŠB-TU Ostrava, Faulta stavební, atedra geotechniy e-mail: josef.aldorf@vsb.cz
VíceHodnocení přesnosti výsledků z metody FMECA
Hodnocení přesnosti výsledů z metody FMECA Josef Chudoba 1. Úvod Metoda FMECA je semivantitativní metoda, pomocí teré se identifiují poruchy s významnými důsledy ovlivňující funci systému. Závažnost následů
VíceELSA Consulting STATIKA A DYNAMIKA. Nová éra inženýringu.
ELSA Consulting STATIKA A DYNAMIKA Nová éra inženýringu www.elsaconsulting.eu 2 V oblasti statiky a dynamiky konstrukcí využívají inženýři společností ELSA Consulting s.r.o. vedle zaběhnutých postupů CAD
VíceTradiční vložkový strop Vysoká variabilita Snadná a rychlá montáž Vhodný i pro svépomocnou výstavbu Výborná požární odolnost Ekologická nezávadnost
Norma/předpis Vložky: STO 030-039999 Nosníky: ČSN, EN, STO... dle dodavatele Beton: ČSN EN 206-1 Popis výrobku a použití Ytong bílý strop je variabilní stropní konstrukce, která se zhotovuje na stavbě
VíceNám. Bedřicha Smetany 1/1, Český Dub IČ DIČ CZ Datum: Paré: 1
Technická zpráva REVITALIZACE PAMÁTKOVÉ ZÓNY PŘI ULICI KOSTELNÍ V ČESKÉM DUBU Statické posouzení stávajícího objektu Stavebník: Místo stavby: Město Český Dub Nám. Bedřicha Smetany 1/1, 463 43 Český Dub
Vícepracovní verze pren 13474 "Glass in Building", v níž je uveden postup výpočtu
POROVNÁNÍ ANALYTICKÉHO A NUMERICKÉHO VÝPOČTU NOSNÉ KONSTRUKCE ZE SKLA Horčičová I., Netušil M., Eliášová M. Česé vysoé učení technicé v Praze, faulta stavební Anotace Slo se v moderní architetuře stále
VíceAkce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ
Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy Investor: Město Modřice Náměstí Svobody 93 664 42 Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ Vypracoval: Ing. Miroslav Dorazil Ivanovické náměstí 404/28a
Více6. Měření Youngova modulu pružnosti v tahu a ve smyku
6. Měření Youngova modulu pružnosti v tahu a ve smyu Úol : Určete Youngův modul pružnosti drátu metodou přímou (z protažení drátu). Prostudujte doporučenou literaturu: BROŽ, J. Zálady fyziálních měření..
VíceVYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceNovostavba rodinného domu na parc.č. 436/41 - KÚ Opatovice nad Labem. F 1.2.1 - Technická zpráva
Novostavba rodinného domu na parc.č. 436/41 - KÚ Opatovice nad Labem F 1/5 Technická zpráva je nedílnou součástí projektové dokumentace PD a vždy je třeba posoudit jak textovou, tak také výkresovou a rozpočtovou
VícePOSOUZENÍ PORUCH NA PŘÍSTAVKU
POSOUZENÍ PORUCH NA PŘÍSTAVKU SCHODIŠŤOVÉHO TRAKTU NÁDVOŘÍ ZÁMKU V BRANDÝSE NAD LABEM MÍSTNÍ PROHLÍDKA A STATICKÉ POSOUZENÍ Výtisk č. 1 2 3 4 V Praze 20.10. 2014 Vypracoval: Ing. Tomáš Novotný OBSAH 1.
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou. Chování a modelování prvků před a po vzniku trhlin, způsob porušení. Prvky bez smykové výztuže. Prvky se
VíceÚPRAVY BYTU V PANELOVÉM DOMĚ Projekt pro stavební povolení
Ing. Vladimír KOVÁČ autorizovaný statik Nad vodovodem 3258/2 100 31 Praha 10 kovac@az-statika.cz Vajdova 1031/5, 102 00 Praha 15 - Hostivař ÚPRAVY BYTU V PANELOVÉM DOMĚ Projekt pro stavební povolení STATICKÉ
VíceCHYBNÝ NÁVRH JAKO PŘÍČINA HAVÁRIE KONSTRUKCE
CHYBNÝ NÁVRH JAKO PŘÍČINA HAVÁRIE KONSTRUKCE Miloš Lavický 1, Jan Pěnčík 2 Abstrakt Příspěvek popisuje případ zřícení zděné klenby ve výpravní budově železniční stanice Zastávka u Brna. Jako primární příčina
Více5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce
5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5.1 Terminologie stavebních konstrukcí nosné konstrukce
VíceG. POROTHERM STROP. 1. Skladování a doprava. 2. Montáž
G. POROTHERM STROP 1. Skladování a doprava Při manipulaci a skladování je třeba zavěšovat, resp. podkládat stropní nosníky ve vzdálenosti max. 500 mm od konců nosníků dřevěnými proklady o rozměru nejméně
VícePROJEKTOVÁ DOKUMENTACE
PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.
Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o. Havlíčkovo nábřeží 38 702 00 Ostrava 1 Tel.: 597 578 405 E-mail: vav@vav-ova.cz Zak. číslo: DE-5116
Vícepři postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební. Karel KUBEČKA 1 OSUD STAVBY
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební Karel KUBEČKA 1 OSUD STAVBY Abstract Znalec z oboru 1.projektování, 2.stavebnictví,
VíceOBSAH. 8 Návrh a posouzení detailů a styků ovlivňující bezpečnost konstrukce 9 Postup výstavby
OBSAH 1 Koncepční řešení nosné konstrukce 2 Použité podklady 3 Statický model konstrukce 4 Materiály a technologie 5 Jakost navržených materiálů 6 Rekapitulace zatížení 7 Návrh a posouzení nosných prvků
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
VíceSchöck Isokorb typ KS
Schöck Isokorb typ 20 Schöck Isokorb typ 1 Obsah Strana Varianty připojení 16-165 Rozměry 166-167 Dimenzační tabulky 168 Vysvětlení k dimenzačním tabulkám 169 Příklad dimenzování/upozornění 170 Údaje pro
Více1. TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÝ VÝPOČET
1. TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÝ VÝPOČET Investor : Cemex Cement, k.s. Tovární 296 538 04 Prachovice Místo stavby : k.ú. Prachovice Stavba : : Dokumentace pro vydání společného územního rozhodnutí a stavebního
Více