Betonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování

Transkript

1 Betonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování Ing. Pavlína Matečková, Ph.D. 2016

2 Pavlína Matečková, LP-A Zkouška: Zápočet 35 bodů Zkouška písemka 30 bodů Zkouška ústní 30 bodů Aktivita 5 bodů

3 Co už umíme? Mezní stav únosnosti Únosnost v ohybu Únosnost ve smyku (protlačení, kroucení) Únosnost v tlaku (kombinace s ohybovým momentem) Únosnost v tahu Mezní stav použitelnosti Omezení napětí Šířka trhlin Přetvoření

4 Konstrukční zásady Minimální a maximální plocha výztuže Vzdálenost mezi výztužemi (maximální a minimální) Kotvení výztuže v krajní a střední podpoře Uspořádání výztuže

5 Co se budeme učit? Jednoduché nosné konstrukce Trámový strop Konzolové konstrukce Schodiště Plošné konstrukce Desky působící v jednom a ve dvou směrech Spojité desky Stěnové konstrukce

6 Jednoduché základové konstrukce Základová patka Základový pás Opěrné stěny Zděné konstrukce Materiály Únosnost v tlaku Únosnost ve smyku a ohybu

7 Trámový strop opakování

8

9 Únosnost v ohybu Metoda mezní rovnováhy

10 Kontrola poměru x d : c =0,0035 xlim d s,min x x lim bude ε s ε s,min x x lim bude ε s ε s,min ε s,min = f yd E s

11 ε s,min + ε c d = ε c x lim x lim = ε c ε s,min + ε c = 0,0035 0, f yd E s E s E s = f yd x d (x d ) lim = 0,45

12 Metoda mezních přetvoření není-li splněna podmínka x d ξ lim (silně vyztužené průřezy, výztuž ve více řadách, předpjaté průřezy)

13 c =0,0035 x d3 d2 d1 As3 As2 As1 s,3 s,2 s,1 Krok 1, předpokládá se: ε cu = ε c = 0,0035 ε sud = ε s1 = 0,01

14 Spolupůsobící šířka desky b b eff eff, i b w b

15 Redukce podporového momentu M Ed F Ed, sup t 8 o F Ed,sup návrhová podporová reakce (tj. vlastně R Ed ) o t šířka podpory (sloup, stěna, průvlak...) Redistribuce vnitřních sil

16 Únosnost ve smyku Metoda náhradní příhradové analogie, úhel tlačených diagonál TLAÈENÝ PÁS TLAÈENÉ DIAGONÁLY TAŽENÉ DIAGONÁLY TAŽENÝ PÁS (okótujeme si úhel tlačených diagonál) 1 ctg 2, 5

17 A B F cd V(cot - cot d V ½ z ½ z z = 0.9d N V M D s C F td V Rd,c = [C Rd,c. k. (100. ρ. f ck ) k 1. σ cp ] b w. d V Rd,s = A sw s z. f ywd. cot θ V Rd,max = α cw b w zν 1 f cd cot θ + tan θ

18 Síla v ohybové výztuži, kterou vyvozuje smyková síla F E = V Ed. a l / z + N Ed l bd lbd b a) Přímé uložení: Nosník podepřený b) Nepřímé uložení: Nosník uložený do jiného stěnou nebo sloupem podporujícího nosníku Obrázek 9.3 Zakotvení spodní výztuže u koncových podpor

19 Výztuž v přírubě při využití spolupůsobící šířky desky F d A F d b eff x A f A s f B F + F d d h f A sf F + F d d b w

20 Podélné smykové napětí ve spojení příruby se stěnou je určeno změnou normálové síly v uvažované části příruby: ved = Fd/(hf x) kde hf je tloušťka příruby v místě připojení; x uvažovaná délka viz obrázek 6.7; Fd změna normálové síly v přírubě na délce x Maximální hodnota x je polovina vzdálenosti mezi průřezem s nulovým a maximálním momentem. Pokud působí osamělá břemena, nemá x přestoupit vzdálenost mezi osamělými břemeny. Pokud je splněna podmínka k.fctd ved, postačuje výztuž na příčný ohyb. k = 0,4 Plocha příčné betonářské výztuže: (Asffyd/sf) ved hf/ cot f

21 Konstrukční zásady Uspořádání výztuže v průřezu Kotvení výztuže v podpoře Kotvení výztuže na záporný moment v podpoře Ohyby na výztuži lbd lbd dm l 10 l dm l 10 Obrázek 9.4 Kotvení u vnitřních podpor

22 Mezní stavy použitelnosti Zjednodušené postupy Složitější výpočty Pozor! Mezní stavy použitelnosti mohou být (a v mnoha případech jsou) rozhodující pro množství výztuže!