a) VÚK Panenské Břežany s.r.o., Panenské Břežany 50, Odolena Voda , ČR b) ČVUT FJFI, Katedra materiálů, Trojanova 13, Praha 2, , ČR
|
|
- Michal Havel
- před 4 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Homogenizace a mezižíhání pásů ze slitin AA 8006 a AA8011 vyrobených technologií plynulého lití Petra Bosáková, Margarita Slámová (a) Miroslav Karlík (b) a) VÚK Panenské Břežany s.r.o., Panenské Břežany 50, Odolena Voda , ČR b) ČVUT FJFI, Katedra materiálů, Trojanova 13, Praha 2, 1 00, ČR Abstract The effort to achieve energy and material savings imposes the use aluminium thin sheets in the design of heat-exchanger fins for air-conditioners, cooling equipment, and car radiators. Alloys AA 8006 and AA 8011, having good strength combined with good ductility are frequently used for these applications. The microstructure of twin-roll cast AA 8006 and AA8011 alloys is characterized by non-equilibrium concentration of alloying elements in the dendrite cells volume. Homogenization thus appears to be necessary in order to improve final sheet properties. The effects of homogenization and additional softening annealing on the structure and mechanical properties of twin-roll cast sheets were studied. Particle size, shape and distribution and the grain size were evaluated during the downstream processing to the final gauge 0.18 or 0.25 mm. The results indicate that AA 8006 sheets should be homogenized. Additional softening annealing treatment at an intermediate thickness affects yield stress and elongation at the final gauge. On the other hand, homogenization treatment of the AA 8011 is not indispensable - final gauge mechanical properties are approximately equal for the homogenized, as well as for the non-homogenized alloy. Some differences were found only in the grain structure. 1. ÚVOD Lepší korozní odolnost a výrazně nižší měrná hmotnost hliníku oproti oceli byly hlavní důvody, které vedly konstruktéry tepelných výměníků k nahrazení ocelových lamel (finstocků) za hliníkové. Při tvarování finstocků jsou pásy podrobeny hlubokému tažení, při kterém je nezbytná vysoká tvárnost materiálu. Snaha o snížení hmotnosti výměníků a zvýšení jejich účinnosti vede k požadavku vyšší pevnosti. Materiál proto musí mít optimální kombinaci pevnosti a tvařitelnosti. Požadované nároky splňují slitiny AlFe1,5MnSi (AA 8006) a AlFeSi (AA 8011). Tenké pásy z těchto slitin se vyrábějí dvěma způsoby: litím do objemných ingotů, tvářením za tepla a za studena nebo technologií plynulého lití s tvářením za studena. Plynulé lití (kontilití) nabízí ve srovnání s tradiční ingotovou technologií menší investiční náročnost a nižší provozní náklady [1], a proto se používá stále častěji. Struktura plynule litých pásů ze slitin AA 8006 a AA 8011 je charakterizována nerovnovážnou koncentrací příměsových prvků v objemu dendritických buněk. Pro zlepšení finálních mechanických vlastností pásu je třeba materiál homogenizovat. Tato studie je zaměřena na ověření vlivu homogenizace a mezioperačního žíhání na tloušťce 0,8 mm (mezižíhání) na strukturu a mechanické vlastnosti kontinuálně litých pásů. 2. EXPERIMENT 2.1. Experimentální materiál Chemické složení slitin AA 8006 a AA 8011 je uvedeno v tabulce 1. Materiál pro tuto studii byl odebrán z plynule litých pásů tloušťky 8,5 mm a šířky 1155 mm vyrobených v Hutních závodech Břidličná. Další zpracování těchto pásů (válcování za studena až na finální
2 tloušťku 0,18 resp. 0,25 mm a mezioperační žíhání) bylo provedeno ve VÚK Panenské Břežany, s.r.o. podle 4 různých schémat uvedených v tabulce 2. U první varianty byly pásy vyválcovány až na finální tloušťku bez jakéhokoliv žíhání (bez homogenizace, bez mezižíhání - ozn. BHM). U druhé varianty bylo na tloušťce 0,8 mm zařazeno mezižíhání při teplotě 450 C. Ve třetí variantě byly pásy na tloušťce 5,4 mm homogenizovány, čtvrtá varianta zahrnuje navíc mezižíhání. U všech variant bylo provedeno stejné finální žíhání s pomalým náběhem na 380 C a výdrží na této teplotě 8 hodin. Tabulka 1. Chemické složení slitin AA 8006 a AA 8011 Slitina Si Fe Cu Mn Mg Cr Ti Zn Al AA 8006 [%] 0,17 1,5 0,006 0,40 0,003 0,002 0,014 0,011 zbytek AA 8011 [%] 0,66 0,69 0,008 0,009 0,004 0,002,035 0,02 zbytek Tabulka 2. Přehled žíhání v jednotlivých variantách zpracování pásů Tloušťka pásu [mm] Varianta Označení 5,4 0,8 0,18 0,25 1 BHM C / 8h 2 M C / h 380 C / 8h 3 H 580 C / 18h C / 8h 4 H + M 580 C / 18h 450 C / h 380 C / 8h 2.2. Experimentální metody Na finálních tloušťkách všech variant pásů slitin AA 8006 a AA 8011 byl proveden metalografický rozbor zahrnující kvalitativní i kvantitativní analýzu fází, měření velikosti a tvaru zrn. Mikrostruktura byla pozorována pomocí optického mikroskopu NEOPHOT 32. Pomocí analyzátoru obrazu KONTRON byla stanovena velikost a četnost částic druhé fáze. Pro analýzu struktury zrna byly vzorky naleptány v Barkerově roztoku a byla měřena průměrná délka úseku ve dvou směrech - ve směru kolmém na směr válcování S a ve směru rovnoběžném se směrem válcování L. U všech variant byly změřeny rekrystalizační křivky vzorky byly vyžíhány po dobu 30 minut v rozmezí teplot 2 C C a byla změřena jejich tvrdost HV 0,1. Dále byla provedena Erichsenova zkouška prohloubení a tahová zkouška na zařízení INSTRON. 3. Výsledky 3.1. Vliv homogenizace a mezižíhání na strukturu pásů AA 8006 a AA 8011 Při homogenizaci obou slitin na tloušťce 5,4 mm dochází k transformaci primárního eutektika na samostatné částice druhé fáze, jejichž analýza byla provedena v [2]. Rozdíl mezi slitinami je ve tvaru a rozložení jednotlivých částic. Zatímco částice slitiny AA 8006 jsou zaoblené a rovnoměrně rozmístěné po celé tloušťce pásu, částice slitiny AA 8011 jsou hranatější než částice slitiny AA Při homogenizaci obou slitin dochází k plné
3 rekrystalizaci, ale i zde existuje rozdíl mezi oběma slitinami. Struktura zrn u pásů AA 8011 je jemnější než struktura zrn u pásů AA Zrna u pásů AA 8011 jsou více zaoblená a rovnoměrnější než u pásů AA 8006 [3]. Výrazný rozdíl ve velikosti a četnosti částic slitiny AA 8006 u homogenizovaných pásů tloušťky 0,18 mm bez mezižíhání a nehomogenizovaných pásů s mezižíháním je patrný na obr.1.a,b. Obecně lze říci, že nehomogenizované pásy mají jemnější a četnější částice než homogenizované. a) b) Obr.1. Mikrostruktura pásů AA 8006 tloušťky 0,18 mm a) M, b) H+M V nehomogenizovaných pásech slitiny AA 8011 jsou částice tvarem srovnatelné s částicemi pásů homogenizovaného, jak pro pásy s mezižíháním (obr.2), tak i bez mezižíhání. Nepatrně se liší velikostí a to tak, že homogenizace způsobuje nárůst průměrné velikosti částic, stejně tak i mezižíhání [4]. a) b) Obr. 2. Mikrostruktura pásů AA 8011 tloušťky 0,18 mm a) M, b) H+M. Částice u pásů z obou slitin, které byly zpracovávány stejným způsobem, se výrazně liší. Částice druhé fáze pásů tloušťky 0,18 a 0,25 mm slitiny AA 8011 jsou ve srovnání s částicemi
4 pásů slitiny AA 8006 špičatější a jsou místy rozloženy do shluků tvarů vlnek ve směru válcování. Zatímco částice nehomogenizovaného a mezižíhaného pásu slitiny AA 8006 jsou zřetelně menší než částice u pásu homogenizovaného a mezižíhaného, částice nehomogenizovaného a mezižíhaného pásu slitiny AA 8011 jsou srovnatelné s částicemi homogenizovaného a mezižíhaného pásu. Jednotlivé typy fází jsou blíže popsány v [2]. Struktura zrn homogenizovaných a nehomogenizovaných pásů AA 8006 tloušťky 0,18 a 0,25 mm je na obr. 3.a,b,c,d. Z obrázků je patrný výrazný rozdíl mezi jednotlivými variantami pásů. Zařazení homogenizace nebo mezižíhání má výrazný vliv na strukturu zrn u pásů finálních tlouštěk po žíhání na 380 C. Zatímco u pásů připravených bez homogenizace a bez mezižíhání je matrice pouze zotavená (obr. 3.a), u varianty s homogenizací pozorujeme téměř plně rekrystalizovanou strukturu (obr.3.c,d). Při mezižíhání nehomogenizovaných pásů dochází k neúplné rekrystalizaci se vznikem značně hrubých zrn a nerekrystalizované povrchové vrstvě (3.b). Po vyválcování na finální tloušťku dochází při finálním žíhání pouze k zotavení, ne k rekrystalizaci. U variant se zařazenou homogenizací vnáší mezižíhání také značný rozdíl v odezvě na žíhání na finální tloušťce. Zatímco homogenizovaný pás bez mezižíhání má značně nerovnoměrná protažená zrna a místy se zde objevují povrchové vrstvy hrubých zrn, u homogenizovaného pásu s mezižíháním jsou zrna větší a rovnoměrnější. a) c) Obr.3. Struktura zrn pásů AA 8006 tloušťky 0,25 mm a) M, b) BHM, c) H+M, d) H. Homogenizované pásy slitiny AA 8011 tloušťky 0,18 mm s mezižíháním mají strukturu zrn téměř shodnou se strukturou pásů homogenizovaných bez mezižíhání (obr.4). U pásů s mezižíháním se pouze místy objevují hrubší zrna. U nehomogenizovaných pásů se objevuje hrubozrnná povrchová vrstva (obr.4.a). Struktura zrn nehomogenizovaného mezižíhaného
5 pásu (obr.4.b) je srovnatelná se strukturou homogenizovaného mezižíhaného (ale i nemezižíhaného) pásu tloušťky 0,18 mm (obr.4.c,d). Výsledky rozboru struktury zrn u této slitiny [4] ukazují, že pro dosažení vhodné struktury zrn není nutné provádět homogenizaci. Totéž platí i pro pásy tloušťky 0,25 mm. Nicméně, zařazení homogenizace do procesu zpracování přispívá k získání více rovnoměrné struktury. Obr.4. Struktura zrn pásů AA 8011 tloušťky 0,18 mm a) BHM, b)m, c) H, d) H+M. Mezi jednotlivými variantami zpracování pásů ze slitiny AA 8011 není tak výrazný rozdíl ve struktuře zrn (viz obr.4) jako je tomu u pásů ze slitiny AA Výrazný rozdíl mezi oběma slitinami je v tom, že pro dosažení rovnoměrné struktury u slitiny AA 8006 je nezbytně nutné zařadit do procesu zpracování homogenizaci, zatímco u slitiny AA 8011 je možné dosáhnout téměř rovnoměrné struktury i bez homogenizace Vliv homogenizace a mezižíhání na mechanické vlastnosti pásů AA 8006 a AA 8011 Odlišnosti struktury různých variant zpracování se projevují rozdílem mechanických vlastností pásů AA Pásy bez homogenizace (obou tlouštěk) mají výrazně nižší hodnoty prohloubení IE oproti homogenizovaným pásům (tab.3). Hodnoty prohloubení u homogenizovaných pásů nejsou nijak výrazně ovlivněny použitím mezižíhání. U homogenizovaných pásů tl. 0,25 mm mezižíhání nepatrně zvyšuje hodnotu prohloubení IE.
6 Hodnoty IE se u všech variant pásů slitiny AA 8011 obou tlouštěk pohybují v intervalu 7,2-8,0 mm, což jsou srovnatelné hodnoty (tab.3). Tabulka 3. Hodnoty prohloubení IE pro pásy slitin AA 8006 a AA 8011 IE [mm] způsob zprac. pásu AA 8006 AA 8011 BHM 7,64 7,24 M 5,04 7,50 H 8,52 7,36 H+M 8,51 7,95 Z toho plyne, že homogenizace ani mezižíhání tuto hodnotu příliš neovlivní, na rozdíl od hodnot IE u variant pásů slitiny AA Homogenizace pásů AA 8011 způsobí nárůst hodnoty IE maximálně o 0,5 mm, mezižíhání o 0,4-0,5 mm, což jsou rozdíly srovnatelné s rozptylem naměřených hodnot Tvrdost HV 0, BHM H M H+M Tvrdost HV 0, BHM H M H+M Teplota [ C] Teplota [ C] a) b) Obr.5. Rekrystalizační křivky pro pásy tloušťky 0,18 mm a) AA 8006, b) AA Při porovnání rekrystalizačních křivek pásů slitiny AA 8006 tloušťky 0,18 mm (obr.5.a.) je vidět, že odpevnění u pásů zpracovávaných různými tepelně-mechanickými způsoby nastává při různých teplotách. Nejvyšší tvrdost vykazují pásy bez homogenizace (s i bez mezižíhání) [3]. U pásu bez homogenizace a bez mezižíhání dochází k plnému odpevnění až při teplotě 430 C, kdežto pás s homogenizací a s mezižíháním potřebuje k odpevnění pouze teplotu 270 C. Pás H nebo pás M je plně odpevněn při teplotě 380 C. U pásů AA 8011, podobně jako je tomu u pásů AA 8006, vykazují nejvyšší pevnost a mez kluzu pásy bez homogenizace (s i bez mezižíhání). Homogenizované a mezižíhané pásy mají tvrdost nižší (odpevnění u nich nastává v rozmezí teplot C, obr.5.b)). Rekrystalizační křivky ukazují, že tvrdost mezižíhaných pásů tloušťky 0,18 mm bez homogenizace dosahuje podobných hodnot jako u pásů s homogenizací. Odpevnění u homogenizovaných pásů bez mezižíhání nastává v intervalu teplot C, zatímco u homogenizovaných pásů s mezižíháním se tento interval posouvá k nižším teplotám, a sice
7 k C. Odpevnění nehomogenizovaných pásů bez mezižíhání má plynulý klesající průběh. Pro dosažení měkkého "O" stavu u homogenizovaných a mezižíhaných pásů nebo nehomogenizovaných a mezižíhaných je plně dostačující teplota finálního žíhání 260 C. U pásů homogenizovaných a bez mezižíhání tloušťky 0,25 mm proběhne odpevnění v rozmezí teplot C. Jinak je průběh rekrystalizačních křivek pásů tloušťky 0,25 mm shodný s průběhem rekrystalizačních křivek pásů o tloušťce 0,18 mm Rp0,2 A Rp0.2 A50 30 Rp0,2 [MPa] A50 [%] Rp0,2 [MPa] A50 [%] BHM M H H+M 5 0 BHM M H H+M 15 a) b) Obr.6.Hodnoty meze kluzu R p0,2 a tažnosti A 50 pro pásy tl. 0,18 mm a) AA 8006 b) AA Výsledky mechanických zkoušek u pásů AA 8006 jsou shrnuty na obr. 6.a. U pásů, které byly homogenizovány, byly naměřeny nižší hodnoty pevnosti a meze kluzu oproti nehomogenizovaným pásům, ale také až o 15% vyšší tažnost. Pevnost a mez kluzu mezižíhaných pásů se sníží o -30 MPa oproti pásům bez mezižíhání. Tažnost není mezižíháním výrazněji ovlivněna. Výsledky mechanických zkoušek pásů slitiny AA 8011 (obr. 6.b.) jsou ve shodě s výsledky strukturních analýz, a sice, že hodnoty R m a R p0,2 jsou přibližně stejné pro pásy s mezižíháním, s i bez homogenizace. O málo vyšší hodnoty těchto parametrů vykazují pásy bez homogenizace a bez mezižíhání. Z hlediska těchto skutečností se dá říci, že pro dosažení normou předepsaných hodnot R m a R p0,2 zařazení homogenizace ani mezižíhání pásů slitiny AA 8011 není nutné. To platí jen tehdy, pokud nejsou kladeny zvýšené požadavky na tažnost, která se díky homogenizaci a mezižíhání zvyšuje asi o 5-10%. 3. Závěr Výsledky rozborů a zkoušek čtyř variant zpracování kontilitých pásů AA 8006 a AA 8011 lze shrnout do následujících závěrů: V případě pásů slitiny AA 8006 Zařazení homogenizace do procesu zpracování vede ke vzniku rovnoměrné a plně rekrystalizované struktury pásů finální tloušťky. Pásy válcované na finální tloušťku bez zařazení jakéhokoliv tepelného zpracování jsou po finálním vyžíhání pouze zotavené. Mezižíhání u nehomogenizovaných pásů způsobí vznik hrubých zrn a neúplnou rekrystalizaci. Přidání mezižíhání u homogenizovaných pásů vede k nahrubnutí zrn pásů finálních tlouštěk.
8 V případě, že není zařazena homogenizace, pak mezižíhání nezlepší strukturní ani mechanické vlastností natolik, aby bylo možné tyto pásy použít na výrobu finstocků. Mezižíhání nemůže nahradit homogenizaci (nedojde k výraznému poklesu tvrdosti, pevnosti a meze kluzu, tažnost zůstává nízká). Homogenizace zvyšuje hodnotu prohloubení IE, mezižíhání nikoliv Z hlediska vhodnosti pásů slitiny AA 8006 pro využití na výrobu finstocků lze konstatovat, že pro dosažení dostatečných hodnot pevnosti, meze kluzu a zároveň dobré tažnosti, je nutné zařadit do technologie zpracování proces homogenizace. V případě slitiny AA 8011 Struktura homogenizovaných a nehomogenizovaných (mezižíhaných) pásů je téměř shodná, v případě homogenizace je rovnoměrnější. V případě homogenizovaných pásů mezižíhání nezpůsobí téměř žádnou změnu ve struktuře, v případě nehomogenizovaných pásů dochází vlivem mezižíhání ke zhrubnutí zrn. Zařazení homogenizace do procesu tepelně mechanického zpracování není nutné, a při určitých požadavcích (nižší tažnost) není nutné ani mezižíhání. Tvrdost pásů finálních tlouštěk homogenizovaných a nehomogenizovaných s mezižíháním dosahuje srovnatelných hodnot. Homogenizace ani mezižíhání neovlivňují významně hodnotu prohloubení IE Homogenizace pásů slitiny AA 8011 pouze posouvá odpevnění k nižším teplotám. Také se ukazuje, že pro dostatečnou tvrdost pásů postačí setrvání na teplotě finálního žíhání po dobu 2 hodin, což by mohlo snížit provozní náklady. Z tahové zkoušky vyplývá, že hodnoty pevnosti a meze kluzu jsou srovnatelné pro pásy s mezižíháním, s i bez homogenizace. Poděkování Autoři děkují MŠMT za finanční podporu výzkumných prací v rámci dotace na řešení projektu EU1824 z programu EUREKA, smlouva OE34/1 (1998). Použitá literatura [1] Ben Q. Li: Producing Thin Strips by Twin-Roll Casting-Part I: Process Aspects and Quality Issues, JOM, August 1995, p. 29. [2] Slámová M., Sláma P.: Vliv parametrů homogenizace na strukturu a vlastnosti kontilitých pásů ze slitiny AA 8006, Výzkumná zpráva ITC-VÚK, 10/99 V, [3] Bosáková P, Slámová M., Karlík M.: Vliv homogenizace a mezižíhání na strukturu a vlastnosti tenkých pásů ze slitiny AA 8006, Výzkumná zpráva ITC-VÚK, 25/99- V, 1999 [4] Bosáková P, Slámová M., Karlík M.: Vliv homogenizace a mezižíhání na strukturu a vlastnosti tenkých pásů ze slitiny AA 8011, Výzkumná zpráva ITC-VÚK, 02/00- V, 00
VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceTEORIE TVÁŘENÍ. Lisování
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA, Praha 10, Na Třebešíně 2299 příspěvková organizace zřízená HMP Lisování TEORIE TVÁŘENÍ TENTO PROJEKT JE SPOLUFINANCOVÁN EVROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDEM, STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceVYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI
VYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI Ondřej Ekrt, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Tomáš Kubatík a Čestmír Barta, Čestmír Barta jun. b a VŠCHT,Ústav kovových materiálů a korozního
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
Vícemísta, kde lze očekávat minimální vlastnosti, které potom rozhodují o užitných vlastnostech výrobku. Sledování nehomogenity a anizotropie mechanických
NEHOMOGENITA STRUKTURY A VLASTNOSTI VÝLISKŮ ZE SLITINY HLINÍKU AA6082 MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES HETEROGENEITY OF EXTRUSIONS FROM ALLOY AA6082 Vladivoj Očenášek*, Petr Sedláček**, Miroslav Jelínek**
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceČíselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 ( )
Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 (42 140 Označení musí být ve tvaru, jak uvedeno na Obr. č. 1, je složeno z číslic a písmen: Tabulka č. 1: Význam číslic v označení tvářeného
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceVLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM
VLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch a Pavel Stolař, Peter Jurči b a) Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VíceVLIV Sc A Zr A HOMOGENIZAČNÍHO ŽÍHÁNÍ NA STRUKTURU A VLASTNOSTI SLITINY AA6082
VLIV Sc A Zr A HOMOGENIZAČNÍHO ŽÍHÁNÍ NA STRUKTURU A VLASTNOSTI SLITINY AA6082 EFFECT OF Sc AND Zr AND OF HOMOGENIZATION ON THE MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF ALLOY AA6082 Vladivoj Očenášek a Jaromír
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceSLITINA AlMg3 LEGOVANÁ Sc A Zr PŘIPRAVENÁ PRÁŠKOVOU METALURGIÍ. AlMg3 ALLOY WITH Sc AND Zr ADDITIONS PREPARED BY POWDER METALLURGY METHOD
SLITINA AlMg3 LEGOVANÁ Sc A Zr PŘIPRAVENÁ PRÁŠKOVOU METALURGIÍ AlMg3 ALLOY WITH Sc AND Zr ADDITIONS PREPARED BY POWDER METALLURGY METHOD Vladivoj Očenášek a Ivana Stulíková b Bohumil Smola b a VÚK Panenské
VíceNOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA 4032) Katedra náuky o materiáloch, Slovenská republika
19/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA
VíceOceli k zušlechťování Část 2: Technické a dodací podmínky pro nelegované oceli
VÁ LC E P R O VÁ LC OV N Y S T R OJ Í R E N S K É V Ý R O BKY H U T N Í M T E R I Á L U Š L E C H T I L É O C E LI ČSN EN 100832 Oceli k zušlechťování Část 2: Technické a dodací podmínky pro nelegované
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI LISOVANÝCH TYČÍ ZE SLITINY CuAl10Ni5Fe4 STRUCTURE AND PROPERTIES OF PRESSED RODS FROM CuAl10Ni5Fe4 ALLOY
STRUKTURA A VLASTNOSTI LISOVANÝCH TYČÍ ZE SLITINY CuAl10Ni5Fe4 STRUCTURE AND PROPERTIES OF PRESSED RODS FROM CuAl10Ni5Fe4 ALLOY Peter SLÁMA a, Pavel PODANÝ a, Kateřina MACHÁČKOVÁ b, Miroslava SVĚTLÁ b,
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceTváření. produktivní metody výroby polotovarů a hotových výrobků, které se dají dobře mechanizovat i automatizovat (velká výkonnost, minimální odpad)
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceVliv obsahu uhlíku na rekrystalizační chování korozivzdorné oceli X6CrNiTi 18-10
Vliv obsahu uhlíku na rekrystalizační chování korozivzdorné oceli X6CrNiTi 18-10 Petr Celba Vedoucí práce: Ing. Jana Sobotová Ph.D. Abstrakt Práce je zaměřena na studium vlivu obsahu uhlíku na rekrystalizační
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceDíly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4
1 VIDAR SUPREME 2 Charakteristika VIDAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým změnám teploty a tvoření
VíceTECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST
TECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST 2011 Bc. Miroslav Zajíček Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Kolejová vozidla procházejí
VíceVýrobky válcované za tepla z konstrukčních ocelí Část 2: Technické dodací podmínky pro nelegované konstrukční oceli
VÁ LC E P R O VÁ LC OV N Y S T R OJ Í R E N S K É V Ý R O BKY H U T N Í M AT E R I Á L U Š L E C H T I L É O CE LI ČSN EN 100252 Výrobky válcované za tepla z konstrukčních ocelí Část 2: Technické dodací
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU SLITINY HLINÍKU AA7075 PO INTENZIVNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI METODOU ECAP
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU SLITINY HLINÍKU AA707 PO INTENZIVNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI METODOU ECAP EFFECT OF HEAT TREATMENT ON THE STRUCTURE OF THE ALUMINIUM ALLOY AA707 SUBJECTED TO INTENSIVE
VíceVLASTNOSTI TEPELNĚ ZPRACOVANÝCH SOUČÁSTÍ Z BERYLIOVÉHO BRONZU. Kříž Antonín 1) Schmiederová Iva 2) Kraus Václav 2)
VLASTNOSTI TEPELNĚ ZPRACOVANÝCH SOUČÁSTÍ Z BERYLIOVÉHO BRONZU Kříž Antonín 1) Schmiederová Iva 2) Kraus Václav 2) 1) New Technologies - Research Centre in Westbohemian Region, ZČU-Plzeň, Univerzitní 8,
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09
Stránka 1 z 3 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09 Výrobek identifikační kód typu Typové označení Zamýšlené pouţití Výrobce Výrobna Zplnomocněný zástupce Systém posuzování a ověřování stálosti vlastností
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
Více2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
VíceZávislost tvrdosti odlitků Al slitin na době stárnutí a průběhu tepelného zpracování
Závislost tvrdosti odlitků Al slitin na době stárnutí a průběhu tepelného zpracování Jakub Kopecký Vedoucí práce: Ing. Aleš Herman, Ph.D. Abstrakt Tato práce se zabývá závislostí tvrdosti odlitků z konkrétních
VíceN o v é p o z n a t k y o h l e d n ě p o u ž i t í R o a d C e m u d o s m ě s í s t u d e n é r e c y k l a c e
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ v PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ - ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ Katedra silničních staveb Thákurova 7, PSČ 116 29 Praha 6 ODBORNÁ LABORATOŘ OL 136 telefon 224353880 telefax 224354902, e-mail:
VíceŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VíceOPTIMALIZACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ ODLITKŮ ZE SLITINY IN 738 LC
OPTIMALIZACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ ODLITKŮ ZE SLITINY IN 738 LC B. Podhorná a J. Kudrman a K. Hrbáček b a) ŠKODA-ÚJP, PRAHA,a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav, ČR b) PBS VELKÁ BÍTEŠ, a.s., Vlkovská
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VícePROBLEMS DURING ROLLING OF FeNi TYPE ALLOYS. Stanislav Němeček a,b Pavel Podaný b Jaroslav Tuček c Tomáš Mužík a Josef Macháček c Čestmír Kahovec c
PROBLÉMY PŘI VÁLCOVÁNÍ SLITIN TYPU FeNi PROBLEMS DURING ROLLING OF FeNi TYPE ALLOYS Stanislav Němeček a,b Pavel Podaný b Jaroslav Tuček c Tomáš Mužík a Josef Macháček c Čestmír Kahovec c a MATEX PM, s.r.o.,
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceVÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV
VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV RESEARCH INTO POSSIBILITY OF INCREASING SERVICE LIFE OF BEARINGS VIA SURFACE TREATMENT Zdeněk Spotz a Jiří Švejcar a Vratislav Hlaváček
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceTHE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI
THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI Votava J., Černý M. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VíceVlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR
HOTVAR 2 Charakteristika HOTVAR je Cr-Mo-V legovaná vysokovýkonná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká odolnost proti opotřebení za tepla Velmi dobré vlastnosti
VíceAntonín Kříž a) Miloslav Chlan b)
OVLIVNĚNÍ KVALITY GALVANICKÉ VRSTVY AUTOMOBILOVÉHO KLÍČE VÝCHOZÍ STRUKTUROU MATERIÁLU INFLUENCE OF INITIAL MICROSTRUCTURE OF A CAR KEY MATERIAL ON THE ELECTROPLATED LAYER QUALITY Antonín Kříž a) Miloslav
VíceELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE
ELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE Klára Jačková Roman Reindl Ivo Štěpánek Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, Západočeská univerzita
VíceSTUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI
STUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI STUDY OF EFFECTS OF MICROSTRUCTURAL CHANGES ON MECHANICAL PROPERTIES OF COLD ROLLED AND
VícePoužití. Charakteristika SLEIPNER PŘÍKLADY:
1 SLEIPNER 2 Charakteristika SLEIPNER je Cr-Mo-V nástrojová legovaná ocel, kterou charakterizují tyto vlastnosti: Dobrá odolnost proti opotřebení Dobrá odolnost proti vyštipování hran a ostří Vysoká pevnost
VíceSNÍŽENÍ OBSAHU ŽELEZA VE SLITINÁCH AlSiCuMgFe. DECREASE OF IRON CONTENTS IN AlSiCuMgFe ALLOYS. Jan Šerák, Dalibor Vojtěch, Pavel Novák, Václav Šefl a
SNÍŽENÍ OBSAHU ŽELEZA VE SLITINÁCH AlSiCuMgFe DECREASE OF IRON CONTENTS IN AlSiCuMgFe ALLOYS Jan Šerák, Dalibor Vojtěch, Pavel Novák, Václav Šefl a a Vysoká škola chemicko-technologická v Praze, Ústav
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceVLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE
VLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE INFLUENCE OF GRINDING OF FLY-ASH ON ALKALI ACTIVATION PROCESS Rostislav Šulc 1 Abstract This paper describes influence of grinding of fly - ash
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceMENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BRNO 2010 PETR DOSKOČIL Mendelova univerzita v Brně Agronomická fakulta Ústav techniky a automobilové dopravy Tepelné zpracování oceli Bakalářská
VíceHliníkové a nerezové konstrukce
Hliníkové a nerezové konstrukce Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ, magisterské studium Kód předmětu: k134yhnk Volitelný předmět 1+1, zápočet Hliníkové konstrukce Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost
VícePraktické poznatky z využití lisovaných filtrů Pyral 15 při filtraci hliníkových odlitků
Praktické poznatky z využití lisovaných filtrů Pyral 15 při filtraci hliníkových odlitků P.Procházka, Keramtech s.r.o. Žacléř M.Grzinčič, Nemak Slovakia s.r.o., Žiar nad Hronom Lisovaný keramický filtr
VíceACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION
AKUSTICKÁ EMISE VYUŽÍVANÁ PŘI HODNOCENÍ PORUŠENÍ Z VRYPOVÉ INDENTACE ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION Petr Jiřík, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v
VíceVlastnosti W 1,3. Modul pružnosti 194 000 189 000 173 000. Součinitel tepelné roztažnosti C od 20 C. Tepelná vodivost W/m. C Měrné teplo J/kg C
1 SVERKER 3 2 Charakteristika SVERKER 3 je wolframem legovaná nástrojová ocel s vysokým obsahem uhlíku a chrómu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Maximální odolnost proti opotřebení Vysoká
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceDUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL
DUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL Pavel Novák Dalibor Vojtěch Jan Šerák Michal Novák Vítězslav Knotek Ústav kovových materiálů
VícePetr Kubeš. Vedoucí práce: Prof. Ing. Petr ZUNA, CSc. D. Eng. h.c. Konzultant: Ing. Jakub HORNÍK, Ph.D.
Kinetika růstu zrna a rekrystalizace při tvářecích režimech pro zpracování oceli SA 508 Kinetics of Grain Growth and Recrystallization during Forming Modes for Processing of Steel SA 508 Petr Kubeš Vedoucí
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceVLIV VODÍKU NA MATERIÁLOVÉ A STRUKTURNÍ VLASTNOSTI OCELI CM 5 (ČSN )
VLIV VODÍKU NA MATERIÁLOVÉ A STRUKTURNÍ VLASTNOSTI OCELI CM 5 (ČSN 415 142 ) Michal Valdecký, Petr Mutafov, Jaroslav Víšek, Pavel Bílek Vedoucí práce : Ing. Jana Pechmanová Poděkování podniku Poldi-Hütte
VíceVLASTNOSTI PM SLITINY AlCr6Fe2Ti S VYSOKOU TEPELNOU STABILITOU. PROPERTIES OF PM AlCr6Fe2Ti ALLOY WITH HIGH THERMAL STABILITY
VLASTNOSTI PM SLITINY AlCr6Fe2Ti S VYSOKOU TEPELNOU STABILITOU PROPERTIES OF PM AlCr6Fe2Ti ALLOY WITH HIGH THERMAL STABILITY D. Vojtěch 1, J. Verner 1, J. Šerák 1, F. Šimančík 2, M. Balog 2, J. Nagy 2
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
Více