VLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM
|
|
- Irena Kovářová
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch a Pavel Stolař, Peter Jurči b a) Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická 5, Praha 6, ČR b) ECOSOND a.s., Křížová 1018, Praha 5, ČR Abstract: The work describes influence of thermal treatment on the properties of rapidly solidified tool steel alloyed with niobium. Powder alloy was prepared by pressure nitrogen atomisation. Changes of structure, phase composition and hardness as a function of annealing temperature and solidification rate ware evaluated. Structure and phase composition of powders are unaffected by solidification rate. Hypoeutectic structure was found in all particles. The precipitation of very fine carbides and martensitic transformation were observed during thermal treatment. 1. ÚVOD: Vysoce legované nástrojové oceli ledeburitického typu podléhají při procesu tuhnutí složité vícestupňové krystalizaci. Její průběh je závislý hlavně na chemickém složení a podmínkách ochlazování během krystalizace. Klasický způsob výroby těchto ocelí, tj. pomalé tuhnutí ingotů s sebou přináší některé nežádoucí jevy, zejména jevy likvační. Negativní důsledky podmínek primární krystalizace jsou dalšími technologickými operacemi odstranitelné pouze z části a jejich vliv se přenáší až do konečného produktu. Vznik segregací lze výrazně omezit využitím výrobních postupů, které uplatňují efekt vysoké rychlosti ochlazování taveniny. Pomocí těchto postupů lze dosáhnout nejen zmenšení likvačních jevů, ale také zjemnění strukturních složek a fází, vznik metastabilních fází a přesycených tuhých roztoků [1]. Obsah legujících prvků v oceli ledeburitického typu přesahuje 15%, dolní mez obsahu uhlíku je cca 0,7%. Legujícími přísadami jsou převážně karbidotvorné prvky, které během solidifikace, nebo tepelného zpracování tvoří tvrdé karbidické částice. Množství, typ a tvar primárních karbidů ovlivňují hlavně odolnost proti opotřebení. Houževnatost závisí nejen na distribuci a velikosti primárních karbidů, ale i na stavu matrice. Karbidy, které vznikají při sekundárním popouštění zaručují dobrou tvrdost materiálu za zvýšených teplot [2]. Niob v nástrojové oceli vytváří primární karbidy typu MC. Tyto karbidy jsou velmi tvrdé a termodynamicky stabilní. Při klasickém zpracování oceli karbidy niobu vznikají v první fázi krystalizace. V dalších fázích krystalizace poté působí jako nukleanty pro ostatní fáze, a tím způsobují vznik velkého množství jemných dendritických buněk. Z tohoto důvodu nástrojová ocel legovaná niobem vykazuje jemnou strukturu se zlepšenou karbidickou distribucí. S tím souvisí i zlepšení mechanických vlastností oceli [3]. Využití příznivého vlivu niobu na průběh krystalizace je však při klasickém zpracování oceli výrazně omezeno. Široký krystalizační interval poskytuje karbidům dostatek času pro jejich růst, ještě předtím, než jsou pevně zachyceny v pevné fázi. Výsledkem je poté struktura obsahující hrubé primární karbidické částice a s tím související výrazné snížení - 1 -
2 houževnatosti oceli. Z tohoto důvodu lze litou nástrojovou ocel legovat maximálně 1 1,5% niobu. Jeden ze způsobů, jak omezit hrubnutí karbidů je využití metody práškové metalurgie. Ocel připravená touto metodou může obsahovat podstatně více niobu, aniž by docházelo k hrubnutí struktury [4]. 2. EXPERIMENTÁLNÍ ČÁST: Ke studiu byla použita nástrojová ocel ledeburitického typu, jejíchž chemické složení je uvedeno v tabulce1. V oceli byl nahrazen vanad niobem. Tabulka 1: Chemické složení zkoumané slitiny C Mn Si P S Cr Ni Mo V Nb W Co N O [hmot. %] 1,80 0,27 1,40 0,03 0,02 7,60 2,90 2,00 0,10 4,70 0,03 0,01 0,04 0,10 Rychle ztuhlý (RZ) prášek byl připraven atomizací tlakovým dusíkem. Využitím této metody je dosaženo tuhnutí slitiny v extrémně nerovnovážných podmínkách. Roztavením malého množství RZ-prášku a pomalým chlazením (cca 7 K.min -1 ) byl získán vzorek oceli, který tuhnul blíže rovnovážným podmínkám. Pro získání informace o vlivu rychlosti tuhnutí prášku na vlastnosti slitiny, byl atomizovaný prášek rozdělen pomocí sítové analýzy na několik frakcí. Pro další studium bylo předpokládáno, že s rostoucí velikostí prášku klesá jeho rychlost tuhnutí. V první části experimentu byly porovnávány vlastnosti RZ-částic z jednotlivých velikostních frakcích v atomizovaném stavu. Tím byla získána závislost struktury a fázového složení na rychlosti tuhnutí RZ-prášku. V další části byl sledován vliv tepelného zpracování na vlastnosti slitiny. Velikostní frakce vybrané na základě výsledků sítové analýzy a první části experimentu byly žíhány při několika teplotách z intervalu C po dobu 1 hodiny. Vyžíhané vzorky byly chlazeny na klidném vzduchu při pokojové teplotě. Pro rozbor struktury byly vzorky metalograficky zpracovány a naleptány roztokem kyseliny pikrové. Struktura byla sledována pomocí optického mikroskopu Neophot 2. Tvrdost byla měřena podle Vickerse při zatížení 0,1 kg na tvrdoměru Zwick, a to u sta náhodně vybraných částic z každé zkoumané velikostní frakce. Výsledná hodnota tvrdosti jednotlivých frakcí je aritmetickým průměrem těchto měření. RTG-fázovou analýzou bylo kvantitativně i kvalitativně stanoveno fázové složení a mezirovinné vzdálenosti d(111) γ -Fe a d(110) α -Fe. Měřeno bylo na difraktometru DRON s digitálním záznamem dat a filtrovaným zářením Co. Prášek byl zalit do fenylformaldehydové pryskyřice a vybroušen. 3. VÝSLEDKY A DISKUSE: 3.1. Sítová analýza : Distribuce částic z hlediska jejich velikosti je znázorněna na obr.1. Největší podíl tvoří částice velikosti μm, které zaujímají 30 % z celkového množství částic. Přes 90 % částic prošlo síty s velikostí ok 63 μm a více. Z tohoto důvodu byly pro tepelné zpracování - 2 -
3 vybrány pouze frakce s velikostí částic μm, μm, μm a 180μm a více. Množství částic menších než 63 μm postačilo pouze pro studium jejich vlastností ve stavu po atomizaci. 3.2 Vlastnosti RZ-prášku ve stavu po atomizaci: Cílem této části experimentu byla snaha zjistit vliv velikosti částice (a tím i rychlosti ochlazování) na vlastnosti RZ-prášku. Z tohoto důvodu byla sledována struktura, fázové složení a tvrdost ve všech frakcích získaných sítovou analýzou. Z mikrostrukturního rozboru vyplývá, že struktura je tvořena dendrity tuhého roztoku, mezidendritický prostor je tvořen karbidickým eutektikem (obr.2). V některých částicích jsou patrné primární karbidy velikosti 10 μm. Tento typ struktury je přítomen v částicích všech velikostních frakcí. V závislosti na velikosti částic se výrazně neliší ani fázové složení. Částice jsou tvořeny převážně austenitem. Poloha difrakční linie austenitu d(111) γ -Fe se v mezích chyby měření nemění. Poblíž difrakční linie austenitu se nachází u všech vzorků náznak linky, u které nelze rozhodnout, zda se jedná o martenzit, nebo nejsilnější linku karbidu (Cr,Fe) 7 C 3, případně obojí. Pokud by šlo o martenzit, jeho obsah by byl nižší než 7 obj. %. Všechny vzorky dále obsahují náznak dalších dvou linek, které by mohly patřit nestechiometrickému oxidu FeO, ale také nestechiometrickému NbC. Tvrdost byla měřena pouze u frakcí, které obsahují částice větší než 63 μm, u menších částic není možné při daných podmínkách tvrdost změřit. Hodnoty tvrdosti se pohybovali v intervalu ± 10 HV0,1. Ani v tomto případě nebyla nalezena závislost na velikosti částice. Porovnáním výsledků těchto měření lze říci, že u Obr.3: Struktura vzorku pomalu Množství ( %) a více Velikost částic ( µm ) Obr. 1: Sítová analýza RZ-prášku Obr. 2: Struktura atomizované částice, optický mikroskop zkoumaného RZ-prášku nástrojové oceli rychlost tuhnutí nemá vliv na vlastnosti prášku. Ve vzorku tuhnoucím blíže rovnovážným podmínkám byla pomocí RTG- fázové analýzy zjištěna přítomnost martenzitu, zbytkového austenitu a karbidu NbC. Množství obou fází železa ( při zanedbání obsahu karbidů ) a jejich mezirovinné vzdálenosti jsou uvedeny v tabulce 2. Obr. 3 zachycuje strukturu tohoto vzorku, tuhnoucího, optický mikroskop která je tvořena dendrity tuhého roztoku a karbidy, které jsou vyloučené převážně na hranicích zrn, ale ze záznamu je patrná jejich přítomnost i v objemu dendritu. Velikost - 3 -
4 karbidických bloků dosahuje zhruba 200 μm, struktura je tedy výrazně hrubší, než struktura RZ-prášku. Tabulka 2: Objem a mřížkové parametry α-fe a γ-fe v pomalu tuhnoucím vzorku [obj. %] d(111)γ-fe [m] d(110)α-fe [m] α -Fe 81 2,043 ± 0,002 * γ - Fe 19 2,083 ± 0,03 * Tepelné zpracování: Jak bylo uvedeno výše vliv tepelného zpracování na vlastnosti prášku byl zkoumán u frakcí s velikostí částic μm, μm, μm a větších než 180 μm. Chování všech zkoumaných velikostních frakcí se během tepelného zpracování výrazně neliší. Níže uvedené změny vlastností probíhají ve všech zkoumaných frakcích bez ohledu na velikost částic. Až do teploty žíhání C nedochází v RZ-prášku k žádným výrazným změnám struktury, ani fázového složení. Tvrdost mírně vzrostla. Závislost tvrdosti na teplotě žíhání pro částice velikosti μm je na obr.4 (podobný průběh byl zjištěn i u ostatních velikostních frakcí). V intervalu teplot se již výrazně mění jak fázové složení, tak struktura i tvrdost částic. Při těchto teplotách dochází k transformaci austenitu na α-fe. Podíl austenitu v závislosti na teplotě žíhání je zachycen na obr. 5. Jak je z tohoto grafu patrné pokles obsahu austenitu je poměrně prudký a při teplotě C je jeho obsah nižší než 5%. Zároveň dochází k poklesu mezirovinné vzdálenosti d(111)γ-fe (obr. 6). Dále byl zaznamenán nárůst tvrdosti (obr.4). Na základě těchto výsledků lze předpokládat, že při teplotách žíhání C dochází k precipitačnímu vytvrzení materiálu. Precipitace karbidů způsobuje ochuzení austenitu o uhlík a karbidotvorné prvky, to se odráží nejen v poklesu mezirovinné vzdálenosti d(111)γ-fe, ale i v transformaci austenitu na α-fe fázi. Precipitace karbidů způsobuje také změnu morfologie struktury. Na obr. 7 je zachycena částice RZ-prášku žíhaná při teplotě C. Na tomto záznamu se tuhý roztok jeví jako tmavá fáze, naopak původní eutektická fáze se HV0,1 Množství [ obj.%] Obr.4: Závislost tvrdosti na teplotě žíhání, velikostní frakce μm Obr.5: Podíl austenitu v závislosti na teplotě (obsah karbidů zanedbán), frakce μm - 4 -
5 leptá světle. To je způsobeno snížením odolnosti metastabilního tuhého roztoku proti naleptání díky snížení jeho přesycení. Ve struktuře jsou dále patrné světle se leptající karbidické částice. Další významné změny vlastností prášku probíhají od teploty žíhání C. Výrazný je hlavně nárůst tvrdosti. Tvrdost částice velikosti μm dosahuje při této teplotě hodnoty 530 HV0,1 (obr.4). Tvrdost zůstává zhruba zachována až do teploty žíhání C, kdy dochází k mírnému poklesu. d(111)γ Fe 2,09 2,08 2,07 2,06 Z hlediska fázového složení dochází při teplotě žíhání 800 o C k nárůstu hodnoty mřížkového parametru d(110) α.fe (obr.8) a k nárůstu podílu austenitu (nárůst je patrný již od teploty C, obr.5). Důvodem těchto změn je pravděpodobně dosažení teploty austenitizace a následné samozakalení oceli a vznik martenzitu ve struktuře. Pomocí RTG analýzy byla potvrzena přítomnost karbidů NbC a oxidu Fe 3 O 4. Karbidy se ve struktuře nachází již při nižších teplotách, ale jejich velikost nebo množství pravděpodobně nejsou dostatečné pro jejich detekci pomocí RTG-analýzy. S rostoucí teplotou žíhání dochází k jejich hrubnutí a tím se stávají pro RTG- analýzu detekovatelné. Při dalším zvyšování teploty žíhání nadále roste podíl zbytkového austenitu. V částicích velikosti μm při teplotě žíhání C tvoří 57% (při zanedbání obsahu karbidů). S rostoucím množstvím této fáze roste i její mřížkový parametr. Mezirovinná vzdálenost d(110) α -Fe se také zvyšuje. Na obr. 9 je struktura částice žíhané při teplotě 1100 o C. Na tomto záznamu jsou jasně patrné karbidické částice ve světlé matrici. Karbidy tvoří řetízky na hranicích zrn, dále lze nalézt izolované karbidy v objemu zrna. 2, Obr.6: Teplotní závislost d(111) γ -Fe, frakce μm Obr.7: Struktura RZ-částice, teplota žíhání 650 o C, optický mikroskop 2,045 d(110)α-fe 2,04 2,035 2,03 2, Obr.8: Teplotní závislost d(110) α -Fe Frakce μm Obr.9: Struktura RZ-částice, teplota žíhání 1100 o C, optický mikroskop - 5 -
6 4. ZÁVĚR: Nástrojová ocel legovaná 4,7% niobu, která byla připravena pomocí práškové metalurgie rychle ztuhlých částic, neobsahuje segregace ani hrubé karbidické bloky, které lze předpokládat u ocelí vyrobených konvenční metodou litím ingotů. RZ-prášek obsahuje velice jemné fáze, které jsou rovnoměrně rozmístěné v celém objemu částice. Struktura atomizovaného prášku je tvořena tuhým roztokem austenitu a karbidickým eutektikem. Struktura, fázové složení ani tvrdost se nemění v závislosti na velikosti částic prášku. Při žíhání materiálu v teplotním intervalu C byly nalezeny dvě hlavní oblasti, při kterých dochází k výrazným změnám vlastností. První oblast se nachází v intervalu teplot 600 až C. Při těchto teplotách žíhání dochází k precipitaci karbidů. Ta má za následek nárůst tvrdosti. Ochuzení zbylého austenitu o karbidotvorné prvky a uhlík způsobuje transformaci austenitu na α-fe fázi a pokles mezirovinné vzdálenosti d(111) γ -Fe. Precipitace ovlivňuje také morfologii struktury. Další významná oblast nastupuje při teplotě žíhání C. Při této a vyšších teplotách žíhání pravděpodobně již probíhá austenitizace a při chlazení vzniká ve struktuře martenzit. To se projevuje hlavně prudkým nárůstem tvrdosti. V této teplotní oblasti rostou mezirovinné vzdálenosti obou přítomných fází železa. Je pravděpodobné, že při austenitizaci dochází k částečnému rozpadu karbidů a k přesycení austenitu i martenzitu. Podíl zbytkového austenitu roste s rostoucí teplotou žíhání. PODĚKOVÁNÍ: Tato práce vznikla v rámci řešení grantového projektu MŠMT ČR EUREKA 2060 SURTELEM a projektu MSM LITERATURA: [1] Jurči P., Disertační práce, MtF STU Trnava, (1996) [2] Riedl R.,Karagőz S., Fischmaister H., Jeglitsch F., Steel research, 58, (1987), 339 [3] Kheirandish S., Mirdamadi S., Kharrazi K. H. Y., Metall, 53, (1999), 339 [4] Karagőz S., Fischmeister H. F., Metal Powder, 46, (1991),
7 - 7 -
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b a Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT
VíceMIKROSTRUKTURNÍ ROZBOR RYCHLE ZTUHLÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ LEGOVANÝCH NIOBEM
MIKROSTRUKTURNÍ ROZBOR RYCHLE ZTUHLÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ LEGOVANÝCH NIOBEM Alexandra Musilová, Markéta Pavlíčková, Pavel Stolař, Dalibor Vojtěch VŠCHT Praha, Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI PRÁŠKOVÝCH SLITIN
STRUKTURA A VLASTNOSTI PRÁŠKOVÝCH SLITIN Al-Fe-Cr-Si-Ti-B B.Bártová, M. Paulovič, D. Vojtěch Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická 5, Praha 6, 166 28 Abstract Mechanical
Více- zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin
2. Metalografie - zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin Vnitřní stavba kovů a slitin ATOM protony, neutrony v jádře elektrony v obalu atomu ve vrstvách
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKOVÝCH SLITIN Al-Cr-Fe-Ti-Si
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKOVÝCH SLITIN Al-Cr-Fe-Ti-Si Barbora Bártová a, Dalibor Vojtěch a, Čestmír Barta b, Čestmír Barta jun. b a) VŠCHT Praha, Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství,
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceKrystalizace ocelí a litin
Moderní technologie ve studiu aplikované fyziky reg. č.: CZ.1.07/2.2.00/07.0018. Krystalizace ocelí a litin Hana Šebestová,, Petr Schovánek Společná laboratoř optiky Univerzity Palackého a Fyzikáln lního
VíceVliv doby austenitizace na vlastnosti a strukturu W-Mo-V-Co PM rychlořezné oceli Vanadis 30
Vliv doby austenitizace na vlastnosti a strukturu W-Mo-V-Co PM rychlořezné oceli Vanadis 30 Bc. Martin Kuřík Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt V dostupné literatuře není v současnosti dostatečně popsán
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceVLIV SLOŽENÍ NITRIDAČNÍ ATMOSFÉRY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI PLAZMOVĚ NITRIDOVANÉ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM
VLIV SLOŽENÍ NITRIDAČNÍ ATMOSFÉRY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI PLAZMOVĚ NITRIDOVANÉ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM THE INFLUENCE OF THE NITRIDING ATMOSPHERE COMPOSITION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceVysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
10.ZÁKLADY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VíceMetody studia mechanických vlastností kovů
Metody studia mechanických vlastností kovů 1. Zkouška tahem Zkouška tahem při pomalém zatěžování a za tzv. okolní teploty (10 C 35 C) je zcela základní a nejběžněji prováděnou zkouškou mechanických vlastností
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceNEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Peter Jurči
NEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ Peter Jurči ČVUT, Fakulta strojní, Karlovo nám. 13, 121 35 Praha 2, p.jurci @seznam.cz ABSTRACT Selection of suitable material for
VíceŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VíceFe Fe 3 C. Metastabilní soustava
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šířění a modifikace těchto materálů. Děkuji Ing. D.
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceMIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009
MIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009 Bc. Petr MARTÍNEK Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VíceTIXOFORMING PRÁŠKOVÝCH OCELÍ SVOČ FST 2013
TIXOFORMING PRÁŠKOVÝCH OCELÍ SVOČ FST 2013 Bc. Hedvika Mišterová, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Tixoforming je metoda zpracování kovů tvářením ve
VíceOPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA. Jiří Stanislav
OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA Jiří Stanislav Bodycote HT, CZ 1. Úvod Tepelné zpracování nástrojových ocelí pro práci za tepla patří k nejnáročnějším disciplinám oboru.
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceSTRUKTURA VLASTNOSTI SLITINY Al-TM-Ce. STRUCTURE AND PROPERTIES OF Al-TM-Ce ALLOYS. Alena Michalcová Dalibor Vojtěch Pavel Novák Jan Šerák
STRUKTURA VLASTNOSTI SLITINY Al-TM-Ce STRUCTURE AND PROPERTIES OF Al-TM-Ce ALLOYS Alena Michalcová Dalibor Vojtěch Pavel Novák Jan Šerák VŠCHT v Praze, Ústav Kovových materiálů a korozního inženýrství,
Více42 28XX nízko středně legované oceli na odlitky odlévané jiným způsobem než do pískových forem 42 29XX vysoko legované oceli na odlitky
Oceli na odlitky Oceli třídy 26: do 0,6 % C součásti elektrických strojů, ložiska vozidel, armatury a součásti parních kotlů a turbín, na součásti spalovacích motorů Oceli tříd 27 a 28: legovány Mn a Si,
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceVliv tepelného zpracování Cr-V ledeburitické oceli
Vliv tepelného zpracování Cr-V ledeburitické oceli Veronika Mušutová Vedoucí práce: Prof. Dr. Ing. Peter JURČI Abstrakt Definice struktury a vzniku ledeburitické oceli. Tepelné zpracování ledeburitické
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVLASTNOSTI PM SLITINY AlCr6Fe2Ti S VYSOKOU TEPELNOU STABILITOU. PROPERTIES OF PM AlCr6Fe2Ti ALLOY WITH HIGH THERMAL STABILITY
VLASTNOSTI PM SLITINY AlCr6Fe2Ti S VYSOKOU TEPELNOU STABILITOU PROPERTIES OF PM AlCr6Fe2Ti ALLOY WITH HIGH THERMAL STABILITY D. Vojtěch 1, J. Verner 1, J. Šerák 1, F. Šimančík 2, M. Balog 2, J. Nagy 2
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny
Nauka o materiálu Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny Difuze v tuhých látkách Difuzí nazýváme přesun atomů nebo iontů na vzdálenost větší než je meziatomová vzdálenost. Hnací
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceSNÍŽENÍ OBSAHU ŽELEZA VE SLITINÁCH AlSiCuMgFe. DECREASE OF IRON CONTENTS IN AlSiCuMgFe ALLOYS. Jan Šerák, Dalibor Vojtěch, Pavel Novák, Václav Šefl a
SNÍŽENÍ OBSAHU ŽELEZA VE SLITINÁCH AlSiCuMgFe DECREASE OF IRON CONTENTS IN AlSiCuMgFe ALLOYS Jan Šerák, Dalibor Vojtěch, Pavel Novák, Václav Šefl a a Vysoká škola chemicko-technologická v Praze, Ústav
VíceRYCHLOŘEZNÉ NÁSTROJOVÉ OCELI
RYCHLOŘEZNÉ NÁSTROJOVÉ OCELI Významnou složkou nabídky nástrojových ocelí společnosti Bohdan Bolzano s.r.o. jsou nástrojové oceli rychlořezné, vyráběné jak konvenčně, tak i metodou práškové metalurgie.
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceNTI/USM Úvod do studia materiálů Ocel a slitiny železa
NTI/USM Úvod do studia materiálů Ocel a slitiny železa Petr Šidlof Připraveno s využitím skript Úvod do studia materiálů, Prof. RNDr. Bohumil Kratochvíl, DSc., Prof. Ing. Václav Švorčík, DrSc., Doc. Dr.
VíceMIKROSTRUKTURA A MECHANICKÉ VLASTNOSTI SLITINY AlMn5 VYROBENÉ TECHNOLOGIÍ PRÁŠKOVÉ METALURGIE
MIKROSTRUKTURA A MECHANICKÉ VLASTNOSTI SLITINY AlMn5 VYROBENÉ TECHNOLOGIÍ PRÁŠKOVÉ METALURGIE MIKROSTUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF AlMn5 ALLOY PREPARED BY POWDER METALLURGY Alena Michalcová, Dalibor
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceČíslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_14
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceŽELEZO A JEHO SLITINY
ŽELEZO A JEHO SLITINY Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu 1 ČISTÉ ŽELEZO Atomové číslo 26 hmotnost 55,874 hustota 7,87 g.cm-3 vodivé, houževnaté, měkké A 50 %, Z 90 % pevnost 180 až 250 MPa,
VícePrecipitace. Změna rozpustnosti je základním předpokladem pro precipitační proces
Precipitace Čisté kovy s ohledem na své mechanické parametry nemají většinou pro praktická použití vhodné užitné vlastnosti. Je proto snaha využít všech možností ke zlepší těchto parametrů, zejména pak
VíceDUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL
DUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL Pavel Novák Dalibor Vojtěch Jan Šerák Michal Novák Vítězslav Knotek Ústav kovových materiálů
VíceTECHNOLOGIE I (slévání a svařování)
TECHNOLOGIE I (slévání a svařování) Přednáška č. 3: Slévárenské slitiny pro výrobu odlitků, vlastnosti slévárenských slitin, faktory ovlivňující slévárenské vlastnosti, rovnovážné diagramy. Autoři přednášky:
VíceSTUDIUM FÁZOVÉHO SLOŽENÍ RYCHLE ZTUHLÝCH HLINÍKOVÝCH SLITIN
STUDIUM FÁZOVÉHO SLOŽENÍ RYCHLE ZTUHLÝCH HLINÍKOVÝCH SLITIN Barbora Bártová, Jan Verner, Dalibor Vojtěch a Antonín Gemperle, Václav Studnička, Marián Čerňanský b a VŠCHT Praha, Ústav kovových materiálů
VíceOXIDAČNÍ ODOLNOST A TEPELNÁ STABILITA SLITIN Ti-Al-Si VYROBENÝCH REAKTIVNÍ SINTRACÍ
OXIDAČNÍ ODOLNOST A TEPELNÁ STABILITA SLITIN Ti-Al-Si VYROBENÝCH REAKTIVNÍ SINTRACÍ OXIDATION RESISTANCE AND THERMAL STABILITY OF Ti-Al-Si ALLOYS PRODUCED BY REACTIVE SINTERING Pavel Novák Filip Průša
VíceMožnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí. Ing. Petr Beneš
Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí Vedoucí: Konzultanti: Vypracoval: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Ing. Jiří Hájek Ph.D Ing. Petr Beneš Martin Vadlejch Impact test
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceTIXOFORMING VYSOCELEGOVANÝCH OCELÍ SVOČ FST 2016
TIXOFORMING VYSOCELEGOVANÝCH OCELÍ SVOČ FST 2016 Kateřina Opatová Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Zpracování práškových ocelí metodou tixoformingu je
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
Více1. V jakých typech sloučenin se železo v přírodě nachází? 2. Jmenujte příklad jedné železné rudy (název a vzorec):
ŽELEZO - cvičení 1. V jakých typech sloučenin se železo v přírodě nachází? 2. Jmenujte příklad jedné železné rudy (název a vzorec): 1. V jakých typech sloučenin se železo v přírodě nachází? V oxidech,
VíceVliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti. Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor
Vliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor Abstrakt Při tváření ingotů volným kováním docházelo ke vzniku
VíceŽíhání druhého druhu. Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007
Žíhání druhého druhu Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007 Rozdělení Žíhání 2. druhu oceli litiny Neželezné kovy austenitizace Rozpad
VíceJ.Kubíček 2018 FSI Brno
J.Kubíček 2018 FSI Brno Chemicko-tepelným zpracováním označujeme způsoby difúzního sycení povrchu různými prvky. Nasycujícími (resp. legujícími) prvky mohou být kovy i nekovy. Cílem chemickotepelného zpracování
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
ABSTRAKT TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Hlavní skupinu materiálů, pouţívanou pro výrobu
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY SLINUTÝCH KARBIDŮ NA ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ A STROJNÍCH SOUČÁSTÍ
Sborník str. 363-370 VLIV MIKROSTRUKTURY SLINUTÝCH KARBIDŮ NA ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ A STROJNÍCH SOUČÁSTÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita, Univerzitní 22, 306 14, Prášková metalurgie - progresivní technologie
VíceProjekt: 1.5, Registrační číslo: CZ.1.07/1.5.00/ Tepelné zpracování
Druhy tepelného zpracování: Tepelné zpracování 1. Žíhání (ochlazení je tak pomalé, že nevzniká zákalná struktura) 2. Kalení (ohřev nad překrystalizační teplotu a ochlazení je tak prudké, aby vznikla zákalná
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
Víceþÿ V l i v v o d í k u n a p e v n o s t a s v ay i t vysokopevných martenzitických ocelí pro automobilové aplikace
Digitální knihovna Univerzity Pardubice DSpace Repository Univerzita Pardubice http://dspace.org þÿ B a k a l áy s k é p r á c e / B a c h e l o r ' s w o r k s K D P D F J P 2010 þÿ V l i v v o d í k
VíceHODNOCENÍ STRUKTURY PLASMOVĚ NITRIDOVANÝCH P/M LEDEBURITICKÝCH OCELÍ
HODNOCENÍ STRUKTURY PLASMOVĚ NITRIDOVANÝCH P/M LEDEBURITICKÝCH OCELÍ Peter Jurči Alexandra Musilová ECOSOND s.r.o., Křížová 1018, 150 00 Praha 5, ČR, E - mail jurci@ecosond.cz Abstrakt The conference paper
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS Jiří Cejp Karel Macek Ganwarich Pluphrach ČVUT v Praze,Fakulta strojní,ústav
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY VÝROBA A
VíceIII/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT. Pracovní list č.3 k prezentaci Křivky chladnutí a ohřevu kovů
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0514 Číslo a název šablony klíčové aktivity III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Tematická oblast Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_06 Autor
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceC Cr N Mo Ni Mn 0,3% 15,0 % 0,5 % 0,95% 0,5% 1,0%
NÁSTROJOVÁ OCEL LC 200 N Certifikace dle ISO 9001 CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 15,0 % 0,5 % 0,95% 0,5% 1,0% LC 200 N Je vysoce korozivzdorná, dusíkem legovaná nástrojová ocel s výtečnou houževnatostí
VíceINTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE. INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY
INTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY Magda Morťaniková Pavel Novák Dalibor Vojtěch Ústav kovových
VíceTepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE SLITIN TI-SI. T. Kubatík, D. Vojtěch, J. Šerák, B. Bártová, J. Verner
VYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE SLITIN TI-SI T. Kubatík, D. Vojtěch, J. Šerák, B. Bártová, J. Verner Vysoká škola chemicko technologická v Praze, Technická 5, 166 28, Praha 6, ČR ABSTRAKT Tato práce se zabývá chováním
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceMIKROSTRUKTURA A FÁZOVÉ SLOŽENÍ RYCHLE ZTUHLÝCH SLITIN Al-Ni-Zr. MICROSTRUCTURE AND PHASE COMPOSITION OF RAPIDLY SOLIDIFIED Al-Ni-Zr ALLOYS
MIKROSTRUKTURA A FÁZOVÉ SLOŽENÍ RYCHLE ZTUHLÝCH SLITIN -Ni-Zr MICROSTRUCTURE AND PHASE COMPOSITION OF RAPIDLY SOLIDIFIED -Ni-Zr ALLOYS Jan Verner a, Dalibor Vojtech a, Barbora Bártová a, b Antonín Gemperle
VíceČíslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_17
Více