Stabilita v procesním průmyslu
|
|
- Robert Jelínek
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Konference ANSYS 2009 Stabilita v procesním průmyslu Tomáš Létal VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV PROCESNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ, Adresa: Technická 2896/2, Brno mail: tomasletal@seznam.cz Abstract: Shell constructions, which are widely used in process industry, can be rendered unstable on certain terms. When performing stability test, in some cases calculations according to standards can be used, however complicated constructions are mainly tested by FEM buckling analysis. espite the fact, that above mentioned methods are using perfect geometry, loss of stability in real construction is affected by imperfections. Purpose of this work is to compare different ways of implementing imperfections into stability test procedure. Abstrakt: V procesním průmyslu je hojně využíváno tenkostěnných konstrukcí, které však mohou být za určitých podmínek náchylné ke ztrátě stability. Při posouzení konstrukce na ztrátu stability lze v některých případech použít výpočty dle norem, obecná konstrukce je pak většinou posuzována analýzou boulení pomocí MKP. Přestože výše uvedené metody počítají s dokonalou geometrií, způsob zborcení skutečné konstrukce je velmi často ovlivněn výrobními imperfekcemi. Cílem této práce je srovnání různých přístupů zahrnutí výrobních nedokonalostí do procesu posouzení na ztrátu stability. Keywords: stability, buckling, imperfection, nonlinear analysis, large deformations. Klíčová slova: stabilita, boulení, imperfekce, nelineální analýza, velké deformace. 1. Úvod 1.1 Význam stability konstrukcí v procesním průmyslu Problematika stability má v oblasti konstrukce procesních zařízení velmi důležitou pozici. Ztráta stability tlakové nádoby má často za následek neopravitelné poškození a nese s sebou ekonomickou ztrátu v podobě nákladů na nový aparát a ušlého zisku z důvodu prodlevy přerušeného procesu (odstávky zařízení). Náhlé poškození významného zařízení může také vést k úniku nebezpečných toxických nebo hořlavých látek. V praxi často dochází ke ztrátě stability tlakových nádob konstruovaných na vnitřní přetlak. Pokud dojde např. vlivem chyby obsluhy ke vzniku podtlaku v takovém zařízení, může to být z hlediska
2 TechSoft Engineering & SVS FEM stability velmi nebezpečné, a to i v případě, že absolutní velikost podtlaku je mnohem menší než provozní tlak. Může dojít například k zhroucení zásobníku při vyprazdňování spodní výpustí, pokud je zvětšující se prostor nad klesající hladinou uzavřen. Také zborcení prázdné uzavřené transportní tlakové nádoby následující po výrazném poklesu teplot je důsledkem ztráty stability. Pro účely testování algoritmů pro implementaci geometrických vad byla vybrána analýza boulení prázdné podzemní skladovací nádrže vlivem vnějšího hydrostatického tlaku průsakové vody, ke kterému dochází v případě, že není vyřešeno odvodnění. 1.2 Přehled metod posuzování stability konstrukcí Nejčastěji používaným přístupem řešení problému stability je výpočet podle norem. Výhodou je poměrná jednoduchost, tento způsob je však použitelný pouze pro základní typy konstrukcí a neumožňuje určit, jakým způsobem se bude konstrukce chovat, při ztrátě stability. K predikci chování konstrukce v případě ztráty stability se používá analýza boulení pomocí MKP. Výstupem této analýzy jsou možné stabilní tvary konstrukce a přibližná zatížení, při kterých může konstrukce určitý tvar zaujmout. Výhodou je rychlé získání představy o tom, k jakým stabilním tvarům zatěžovaná konstrukce inklinuje. Nepřesnost výše zmíněných metod je důsledkem předpokladu dokonalé konstrukce a malých deformací. Zatížení, které je třeba k ztrátě stability reálné konstrukce a její následné chování je však ovlivněno výrobními nedokonalostmi a při ztrátě stability dochází k poměrně velkým deformacím. Tyto skutečnosti lze zahrnout do testu stability ve formě nelineární analýzy nedokonalé konstrukce za předpokladu velkých deformací. Nevýhodou této metody je náročnost na přípravu a výpočtový čas. Cílem této práce je zjednodušení fáze přípravy nedokonalé konstrukce pro nelineární analýzu stability. 2. Výrobní vady Z dokonalé konstrukce se výrobou stává konstrukce se spoustou drobných vad. Patří sem zejména nerovnoměrné rozložení materiálových vlastností a odchylky od navržených rozměrů. V mikroskopickém měřítku je rozptyl vlastností materiálu dán jeho částicovou strukturou, v měřítku makroskopickém se mohou objevit rozdíly ve vlastnostech základního materiálu a materiálu svarových spojů. Analogicky lze také v geometrii skořepinové konstrukce nalézt vady mikroskopické, kam patří např. nerovnost povrchu, naproti tomu pozvolnou změnu tloušťky skořepiny nebo zvlnění její střednice lze zařadit mezi vady makroskopické. 2.1 Možnosti implementace vad Pro výpočty MKP se model nahrazuje sítí o konečném počtu uzlů, přičemž každý z těchto uzlů může mít jiné vlastnosti. Této skutečnosti lze s velkou výhodou využít pro implementaci různých odchylek. Největší význam pro stabilitu mají makroskopické vady. Vzhledem k tomu, že tvorba geometrických vad je nejschůdnější, bude na ni zaměřena pozornost. Jako testovací konstrukce pro zavedení imperfekcí byl použit válcový plášť podzemní uskladňovací nádrže o průměru 12 m a výšce 15 m. Tloušťka pláště je 5 mm. Prázdná nádrž je zatížena vnějším hydrostatickým tlakem dešťové vody, nahromaděné mezi pláštěm a betonovým
3 Konference ANSYS 2009 usazením nádrže. Výpočtový model je vytvořen ze skořepinových prvků SHELL93 v programu ANSYS. Pro automatizaci procesu implementace vad je uvažováno vytvoření makra s následující strukturou: - zadání vstupních parametrů - přípravné operace - změna vlastností prvků - závěrečné operace ůraz je přitom kladen na uživatelskou přívětivost a obecnou použitelnost. Makra jsou určena ke změně vlastností uzlů, které jsou před spuštěním příslušného makra označeny Náhodné zvlnění střednice Principem tohoto algoritmu je náhodná změna polohy uzlů ve směru normály skořepiny. Vzhledem k tomu, že vychýlení všech uzlů mělo za následek tendenci k wrapingu, byl algoritmus modifikován tak, aby došlo k posuvu pouze určitého procenta uzlů. Rozsah modifikace vlastností uzlů je zde řízen dvěma parametry. amplituda představuje maximální možnou výchylku uzlu. XdelicX je určen k procentuálnímu stanovení podílu modifikovaných uzlů z celkové množiny označených uzlů. multipro,'start',2 *cset,1,3,amplituda,'maximalni nepresnost [m]', *cset,4,6,xdelicx,'podil posouvanych uzlu [%]',10 multipro,'end' Před zahájením změny polohy vybraných uzlů je konečněprvková síť oddělena od modelu válce. Následně se do proměnných nejmensi a nejvetsi načtou nejmenší respektive největší čísla uzlů z množiny označených uzlů. /PREP7 MOMSH,ETACH *GET,nejmensi,NOE,,NUM,MIN,,,, *GET,nejvetsi,NOE,,NUM,MAX,,,, Cyklus postupně přiřazuje celočíselné proměnné uzel hodnoty mezi nejmensi a nejvetsi. Pokud patří uzel číslo uzel mezi označené, může dojít k jeho posunutí. O tom jestli bude tento uzel posunut, rozhoduje proměnná delic, jejíž hodnota je náhodně vybraná z intervalu [0;100]. V případě, že je delic menší než XdelicX, dojde ke změně polohy aktuálního uzlu. Nejprve je určen poloměr vzhledem k ose válce, na kterém se uzel nachází. Poté je na základě zadaného parametru amplituda náhodně vygenerována nová hodnota poloměru. Na základě aktuálních souřadnic uzlu a poměru obou poloměrů jsou vypočteny nové souřadnice, na které je uzel následně přesunut. *O,uzel,nejmensi,nejvetsi *IF,NSEL(uzel),EQ,1,THEN delic=ran(0,100) *IF,delic,LT,XdelicX,THEN polomer=(nx(uzel)**2+ny(uzel)**2)**.5 novy_polomer=polomer+amplituda/10*ran(-10,10) novy_uzelx=nx(uzel)/polomer*novy_polomer novy_uzely=ny(uzel)/polomer*novy_polomer
4 TechSoft Engineering & SVS FEM *ENO FINISH NMOIF,uzel,novy_uzelx,novy_uzely Náhodné rozložení vystihuje lépe vady reálné konstrukce, vlivem náhody se však výsledky při více pokusech mohou lišit. íky závislosti frekvence odchylek na hustotě sítě mohou větší výchylky v husté síti způsobit neplatné zakřivení elementů. Z tohoto důvodu by měla být maximální výchylka uzlu řádově menší než nejmenší vzdálenost mezi dvěma sousedními uzly. Při splnění této podmínky lze vytvořit mírně modifikovaný algoritmus, který posunuje uzly ve směru náhodného vektoru a je tak zcela nezávislý na tvaru modifikované konstrukce, chybí mu však možnost regulace podílu uzlů posouvaných v normálovém směru Sinusové zvlnění střednice Tento algoritmus je určen k pravidelnému normálovému zvlnění válcové plochy s vlnami v podélném a obvodovém směru. Vstupními parametry jsou amplituda amplituda, počet vln po délce _v_d a počet vln po obvodu válce _v_o. multipro,'start',3 *cset,1,3,_v_d,'pocet vln po delce valce [-]',4 *cset,4,6,_v_o,'pocet vln po obvodu valce [-]',12 *cset,7,9,amplituda,'nejvetsi vychylka strednice [m]', multipro,'end' Oddělení sítě od modelu a zjištění nejmenšího a největšího čísla z označených uzlů je zcela totožné jako v předchozím algoritmu, navíc je však třeba určit výšku válce (rozsah souřadnice z) /PREP7 MOMSH,ETACH *GET,nejmensi,NOE,,NUM,MIN,,,, *GET,nejvetsi,NOE,,NUM,MAX,,,, *GET,MAXpoziceZ,NOE,,MXLOC,Z,,,, *GET,MINpoziceZ,NOE,,MNLOC,Z,,,, Cyklus měnící polohu označených uzlů je velmi podobný cyklu z předchozího algoritmu. Zde však dochází ke změně polohy u všech označených uzlů. ruhá zásadní odlišnost spočívá ve výpočtu nového poloměru. Nejdříve jsou na základě polohy uzlu vypočteny pomocné úhly. Velikost posunutí uzlu vychylka je pak určena na základě těchto úhlů a zvolené amplitudy. Nový poloměr je roven součtu velikosti posunutí uzlu a stávajícího poloměru. Přesun uzlu je zcela analogický jako v předchozím případě. *O,uzel,nejmensi,nejvetsi *IF,NSEL(uzel),EQ,1,THEN polomer=(nx(uzel)**2+ny(uzel)**2)**.5 uhel1=nz(uzel)/(maxpozicez-minpozicez)*_v_d*2*3.14 uhel2=acos(nx(uzel)/polomer) *IF,NY(uzel),GT,0,THEN vychylka = amplituda/2*(sin(uhel1)+sin(uhel2*_v_o)) *ELSE vychylka = amplituda/2*(sin(uhel1)+sin((2*3.14-uhel2)*_v_o)) novy_polomer=polomer+vychylka novy_uzelx=nx(uzel)/polomer*novy_polomer novy_uzely=ny(uzel)/polomer*novy_polomer NMOIF,uzel,novy_uzelx,novy_uzely *ENO FINISH
5 Konference ANSYS 2009 I když konstrukce při ztrátě stability často zaujímá tvar sinusového zvlnění, rovnoměrné rozložení vlny nekoresponduje se stabilním tvarem obecné reálné konstrukce. Protože je vlna hladká, umožňuje nastavit větší výchylku, aniž by došlo k vytvoření stabilního tvaru ve tvaru imperfekce (obdoba wrapingu). Frekvence odchylek je nezávislá na hustotě sítě, model je však použitelný pouze pro válcové skořepiny. Při nastavení počtu podélných vln na 0 a počtu obvodových vln na 2 lze dosáhnout vytvoření efektu ovality. Jedná se o nedokonalost, kterou trpí všechny válcové skořepiny. Největší dovolená ovalita pro válcové skořepiny zatížené vnějším přetlakem je 0,005. O = max kde: O ovalita; O = 0, 005 min max největší průměr; min nejmenší průměr; max min = + 2 amplituda = 2 amplituda průměr Z uvedeného vztahu pro výpočet ovality lze odvodit maximální povolenou amplitudu; 0, amplituda + 2 amplituda = amplituda = 0, Náhodná změna tloušťky Tloušťka může být nastavována jako vlastnost elementu nebo uzlu. Výhodou první možnosti je snadné nastavení tloušťky, ta je ale v rámci jednoho elementu konstantní a mezi sousedními elementy tak dochází ke skokovým změnám tloušťky. Pokud je tloušťka přiřazena uzlům, hodnota tloušťky skořepiny tvoří plynulý přechod mezi uzly. Nastavení tloušťky jako vlastnosti uzlu je však o něco komplikovanější než v případě elementu. Z důvodu věrohodnějšího napodobení reálné skořepiny zde bude tloušťka řízena uzly. Makro dává možnost nastavit hodnoty proměnných amplituda a tloustka. První z parametrů má podobnou funkci jako v předchozích případech. ruhý parametr představuje budoucí průměrnou tloušťku označených uzlů. multipro,'start',2 *cset,1,3,amplituda,'nejvetsi odchylka tloustky [m]', *cset,4,6,tloustka,'prumerna tloustka [m]',0.005 multipro,'end' Pro zjednodušení práce s označenými uzly jsou tyto seskupeny do komponenty oznacene. Protože bude následný cyklus pracovat se všemi uzly (včetně neoznačených), je parametru MXNOE přiřazeno nejvyšší číslo ze všech uzlů. Nové tloušťky je třeba před přiřazením uzlům uložit do pole. Za tímto účelem je vytvořeno jednorozměrné pole THICK s rozsahem MXNOE. CM,oznacene,NOE CMSEL,S,oznacene *GET,MXNOE,NOE,,NUM,MAX *IM,THICK,,MXNOE
6 TechSoft Engineering & SVS FEM Jak již bylo naznačeno v předchozím odstavci, cyklus umožní následné přiřazení tloušťky všem uzlům. V samotném cyklu je však určená tloušťka přiřazována pro uzel s číslem uzel do pole THICK na pozici uzel. Pokud patří uzel mezi označené, je jeho tloušťka vypočtena na základě vstupních parametrů. V případě, že uzel mezi označené nepatří, určí se jeho tloušťka jako průměrná tloušťka elementů, které s daným uzlem sousedí. Během této procedury dochází k označení jednoho uzlu, na konci cyklu je tedy třeba opět označit celou vstupní skupinu uzlů oznacene. *O,uzel,1,MXNOE *IF,NSEL(uzel),EQ,1,THEN THICK(uzel)=tloustka+amplituda/10*RAN(-10,10) *ELSEIF,NSEL(uzel),EQ,-1 NSEL,,uzel ESLN,S *GET,pocetelementu,ELEM,,COUNT,,,, *GET,nejvetsi,ELEM,,NUM,MAX,,,, *GET,nejmensi,ELEM,,NUM,MIN,,,, THICK(uzel)=0 *O,element,nejmensi,nejvetsi *IF,ESEL(element),EQ,1,THEN *GET,konstanta,ELEM,element,ATTR,REAL *GET,tloustkaelementu,RCON,konstanta,CONST,1, THICK(uzel)=THICK(uzel)+tloustkaelementu/pocetelementu *ENO CMSEL,S,oznacene *ENO Následující sekvence vytvoří a přiřadí každému elementu reálnou konstantu s číslem tohoto elementu, ve které jsou nastaveny tloušťky jeho jednotlivých uzlů. ALLSEL /PREP7 RTHICK,THICK(1),1,2,3,4 FINISH Algoritmus je však zcela nezávislý na tvaru sítě, frekvence odchylek je však závislá na její hustotě. Pokud je skořepina zatížena pouze tangenciálně, může být nevýhodou zachování dokonale válcové střednice. Při nelineární analýze za předpokladu velkých deformací tak nemusí dojít ke ztrátě stability Sinusová změna tloušťky Následující makro se od předchozího liší pouze jiným způsobem výpočtu tloušťek označených uzlů. Tento výpočet je analogický postupu při určování posunutí uzlu v algoritmu na sinusové zvlnění střednice. multipro,'start',4 *cset,1,3,_v_d,'pocet vln po delce valce [-]',4 *cset,4,6,_v_o,'pocet vln po obvodu valce [-]',12 *cset,7,9,amplituda,'nejvetsi odchylka tloustky [m]', *cset,10,12,tloustka,'prumerna tloustka [m]',0.005 multipro,'end' CM,oznacene,NOE CMSEL,S,oznacene *GET,MXNOE,NOE,,NUM,MAX *GET,MAXpoziceZ,NOE,,MXLOC,Z,,,, *GET,MINpoziceZ,NOE,,MNLOC,Z,,,, *IM,THICK,,MXNOE
7 Konference ANSYS 2009 *O,uzel,1,MXNOE *IF,NSEL(uzel),EQ,1,THEN polomer=(nx(uzel)**2+ny(uzel)**2)**.5 uhel1=nz(uzel)/ (MAXpoziceZ-MINpoziceZ)*_v_d*2*3.14 uhel2=acos(nx(uzel)/polomer) *IF,NY(uzel),GT,0,THEN THICK(uzel)=tloustka+amplituda/2*(sin(uhel1)+sin(uhel2*_v_o)) *ELSE THICK(uzel)=tloustka+amplituda/2*(sin(uhel1)+sin((2*3.14-uhel2)*_v_o)) *ELSEIF,NSEL(uzel),EQ,-1 NSEL,,uzel ESLN,S *GET,pocetelementu,ELEM,,COUNT,,,, *GET,nejvetsi,ELEM,,NUM,MAX,,,, *GET,nejmensi,ELEM,,NUM,MIN,,,, THICK(uzel)=0 *O,element,nejmensi,nejvetsi *IF,ESEL(element),EQ,1,THEN *GET,konstanta,ELEM,element,ATTR,REAL *GET,tloustkaelementu,RCON,konstanta,CONST,1, THICK(uzel)=THICK(uzel)+tloustkaelementu/pocetelementu *ENO CMSEL,S,oznacene *ENO ALLSEL /PREP7 RTHICK,THICK(1),1,2,3,4 FINISH Frekvence odchylek nezávisí na hustotě sítě, algoritmus však lze použít pouze pro válcové skořepiny. Ve srovnání se změnou polohy uzlu je změna tloušťky díky zachování spojení konečněprvkové sítě s modelem skořepiny snadno vratná. Při čistě tangenciálním namáhání skořepiny může opět představovat problém dokonalá střednice. Pro takové případy není tento způsob tvorby nedokonalostí vhodný. 2.2 Srovnání výsledků analýz testovací konstrukce Byly provedeny nelineární analýzy modelu znehodnoceného vždy jedním z výše uvedených algoritmů. Při jisté konfiguraci parametrů znehodnocení došlo u výsledků těchto analýz ke korelaci a to zejména ve způsobu deformace. Tvar který konstrukce zaujme po ztrátě stability je na Obr. 1. Hodnoty parametrů vad byly následující: amplituda = 0,0001, XdelicX = 10, _v_d = 4, _v_o = 12 Je zajímavé, že počet obvodových vln byl vždy 12 a to i v případech náhodného zvlnění střednice a náhodné změny tloušťky. Analýza boulení dokonalého modelu přitom tento tvar vůbec neodhalila. Obr. 1. eformace nádrže
8 TechSoft Engineering & SVS FEM 3. Závěr Způsob ztráty stability a kritické zatížení reálné konstrukce lze určit pomocí nelineární analýzy za předpokladu velkých deformací. Před zahájením nelineárního výpočtu je v některých případech nutné dokonalou geometrii mírně znehodnotit, aby byla konstrukce náchylná ke ztrátě stability. Tato práce představuje 4 nejjednodušší algoritmy pro zavedení imperfekcí do dokonalé sítě válcové skořepiny v programu ANSYS. Tab. 1 uvádí přehled vlastností jednotlivých algoritmů. Pro správnou funkci algoritmů, použitelných pouze pro válcové skořepiny je nutné pracovat v souřadnicovém systému kde osa souřadnice z je totožná s osou válce. vstupní parametry závislost frekvence vad na síti použitelnost typ konstrukce použitelnost typ zatížení náhodné zvlnění střednice sinusové zvlnění střednice náhodná změna tloušťky sinusová změna tloušťky označené uzly, označené uzly, označené uzly, označené uzly, maximální maximální maximální maximální výchylka, podíl výchylka, počty vln odchylka odchylka, počty vln posouvaných uzlů po obvodu po obvodu a po délce válce a po délce válce ano ne ano ne válcové skořepiny válcové skořepiny obecné skořepiny válcové skořepiny obecné obecné obecné kromě samostatného tangenciálního Tab. 1. Přehled vlastností jednotlivých algoritmů obecné kromě samostatného tangenciálního Předkládaná práce se zabývala problematikou vytvoření výrobních vad v dokonalém modelu válcové skořepiny tak, aby se náchylností ke ztrátě stability přiblížil skutečné konstrukci. Za účelem znehodnocení geometrie byla vytvořena 4 různé algoritmy. Neznámou je velikost a frekvence odchylek. alší výzkum bude tedy zaměřen na určení těchto parametrů na základě jakosti plechů a způsobu sestavení konkrétní konstrukce. 4. Reference 1. Schneider P., Základy konstruování procesních zařízení,, Brno, ANSYS Help
FSI analýza brzdového kotouče tramvaje
Konference ANSYS 2011 FSI analýza brzdového kotouče tramvaje Michal Moštěk TechSoft Engineering, s.r.o. Abstrakt: Tento příspěvek vznikl ze vzorového příkladu pro tepelný výpočet brzdových kotoučů tramvaje,
VíceOptimalizace talířové pružiny turbodmychadla
Konference ANSYS 2011 Optimalizace talířové pružiny turbodmychadla Radek Jandora Honeywell, spol. s r.o. HTS CZ o.z., Tuřanka 100/1387, 627 00 Brno, radek.jandora@honeywell.com Abstract: Po testech životnosti
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VíceStudium šíření tlakových pulsací vysokotlakým systémem
Konference ANSYS 2009 Studium šíření tlakových pulsací vysokotlakým systémem Josef Foldyna, Zdeněk Říha, Libor Sitek Ústav geoniky AV ČR, v. v. i., Ostrava josef.foldyna@ugn.cas.cz, riha.zdenek@seznam.cz,
VíceNEXIS 32 rel. 3.50. Generátor fází výstavby TDA mikro
SCIA CZ, s. r. o. Slavíčkova 1a 638 00 Brno tel. 545 193 526 545 193 535 fax 545 193 533 E-mail info.brno@scia.cz www.scia.cz Systém programů pro projektování prutových a stěnodeskových konstrukcí NEXIS
VíceNumerická simulace proudění stupněm s vyrovnávacími štěrbinami
Konference ANSYS 2011 Numerická simulace proudění stupněm s vyrovnávacími štěrbinami Bartoloměj Rudas, Zdeněk Šimka, Petr Milčák, Ladislav Tajč, Michal Hoznedl ŠKODA POWER, A Doosan Copany bartolomej.rudas@doosan.com
VíceAnalýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn
Konference ANSYS 2009 Analýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn Ing. Petr Kačor, Ph.D., Ing. Martin Marek, Ph.D. VŠB-TU Ostrava, Fakulta elektrotechniky a informatiky, Katedra elektrických
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ VÝZKUMNÁ ZPRÁVA STABILITA VYBRANÝCH KONFIGURACÍ KOLEJOVÉHO SVRŠKU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ INFRAM a.s., Česká republika VÝZKUMNÁ ZPRÁVA STABILITA VYBRANÝCH KONFIGURACÍ KOLEJOVÉHO SVRŠKU Řešitel Objednatel Ing. Petr Frantík, Ph.D. Ústav stavební
Více3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45
3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45 Mašek Bohuslav a + c Nový Zbyšek b + a Kešner Dušan a a) Západočeská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, CZ b) Škoda
VíceOpětné zapínaní v distribuční soustavě vysokého napětí
Rok / Year: Svazek / Volume: Číslo / Number: 2010 12 2 Opětné zapínaní v distribuční soustavě vysokého napětí Reclosing in MV Distribution System René Vápeník rene.vapenik@cez.cz ČEZ Distribuční služby,
VíceVLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU
68 XXXIV. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol VLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU Pavel Brabec 1, Celestýn Scholz 2 Influence
VíceAnalýza ustáleného teplotního pole výfukového ventilu
Analýza ustáleného teplotního pole výfukového ventilu E. Dobešová, J.Skácel Anotace: Pri spalování jsou soucásti motoru vystaveny pomerne vysokým teplotám. V hlave válcu je teplotou nejvíce zatížen výfukový
VícePLÁŠŤOVÉ PŮSOBENÍ TENKOSTĚNNÝCH KAZET
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Doktorský studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ Studijní obor: POZEMNÍ STAVBY Ing. Jan RYBÍN THE STRESSED SKIN ACTION OF THIN-WALLED LINEAR TRAYS
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VíceAutodesk Inventor Professional 9
časopis pro moderní konstruktéry Recenze grafických karet Metoda konečných prvků Tipy a triky DWF Coposer MITCalc Autodesk Inventor Professional 9 3/2004 Vážení čtenáři, před řadou z vás stojí upgrade
VíceSEIZMICKÝ EFEKT ŽELEZNIČNÍ DOPRAVY ÚVODNÍ STUDIE
SEIZMICKÝ EFEKT ŽELEZNIČNÍ DOPAVY ÚVODNÍ STUDIE Josef Čejka 1 Abstract In spite of development of road transport, carriage by rail still keeps its significant position on traffic market. It assumes increases
VíceMĚŘENÍ PORUCH PŘEDIZOLOVANÝCH POTRUBNÍCH SYSTÉMŮ POMOCÍ PŘENOSNÉHO REFLEKTOMETRU BDP
MĚŘENÍ PORUCH PŘEDIZOLOVANÝCH POTRUBNÍCH SYSTÉMŮ POMOCÍ PŘENOSNÉHO REFLEKTOMETRU BDP 103 Doplněk návodu k obsluze BDP 103 14.09.2000 (upraveno 15.02.2005) Tento doplněk předpokládá znalost Návodu k obsluze
VíceAnalýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem
Analýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem Ing. Jaromír Kučera, Ústav letadlové techniky, FS ČVUT v Praze Vedoucí práce: doc. Ing. Svatomír Slavík, CSc. Abstrakt Analýza
VíceOperativní řízení odtoku vody z nádrže za průchodu povodně Starý, M. VUT FAST Brno, Ústav vodního hospodářství krajiny
Operativní řízení odtoku vody z nádrže za průchodu povodně Starý, M. VUT FAST Brno, Ústav vodního hospodářství krajiny Abstrakt Příspěvek se zabývá možností využití teorie fuzzy logiky při operativním
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení) Autoři: Martin Fusek, Radim Halama, Jaroslav Rojíček Verze: 0 Ostrava
Více3. D/A a A/D převodníky
3. D/A a A/D převodníky 3.1 D/A převodníky Digitálně/analogové (D/A) převodníky slouží k převodu číslicově vyjádřené hodnoty (např. v úrovních TTL) ve dvojkové soustavě na hodnotu nějaké analogové veličiny.
VíceSkořepinové konstrukce. tloušťka stěny h a, b, c
Skořepinové konstrukce skořepina střední plocha a b tloušťka stěny h a, b, c c Různorodé technické aplikace skořepinových konstrukcí Mezní stavy skořepinových konstrukcí Ztráta stability zhroucení konstrukce
VíceVýukové texty. pro předmět. Měřící technika (KKS/MT) na téma. Základní charakteristika a demonstrování základních principů měření veličin
Výukové texty pro předmět Měřící technika (KKS/MT) na téma Základní charakteristika a demonstrování základních principů měření veličin Autor: Doc. Ing. Josef Formánek, Ph.D. Základní charakteristika a
VícePROSTOROVÉ ŘEŠENÍ APOLLONIOVÝCH ÚLOH POMOCÍ PROGRAMU CABRI 3D
PROTOROVÉ ŘEŠENÍ APOLLONIOVÝCH ÚLOH POMOCÍ PROGRAMU CABRI 3D Jaroslav Krieg, Milan Vacka Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Abstrakt: Příspěvek ukazuje na příkladu řešení některých
VíceVýpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě
Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence
VícePARAMETRICKÉ PROGRAMOVÁNÍ SOUČÁSTI V ŘÍDICÍM SYSTÉMU HEIDENHAIN SVOČ FST 2015
PARAMETRICKÉ PROGRAMOVÁNÍ SOUČÁSTI V ŘÍDICÍM SYSTÉMU HEIDENHAIN SVOČ FST 2015 Bc. Petr Petrek, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Tato práce se zabývá
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceSimulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy
Konference ANSYS 2009 Simulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy Regina Holčáková, Martin Marek VŠB-TUO, FEI, Katedra elektrických strojů a přístrojů Abstract: Paper focuses
VíceR-5602 DYNBAL_V1 - SOFTWARE PRO VYHODNOCENÍ DYNAMICKÉ NEVÝVAHY V JEDNÉ ROVINĚ ING. JAN CAGÁŇ ING. JINDŘICH ROSA
DYNBAL_V1 - SOFTWARE PRO VYHODNOCENÍ DYNAMICKÉ NEVÝVAHY V JEDNÉ ROVINĚ ING. JAN CAGÁŇ ING. JINDŘICH ROSA VÝZKUMNÝ A ZKUŠEBNÍ LETECKÝ ÚSTAV, a. s. BERANOVÝCH 130, 199 05 PRAHA-LETŇANY 2013 OBSAH 1 Úvod...
VíceVyhodnocení cenového vývoje drahých kovů na světových burzách v období let 2005 2010
Vyhodnocení cenového vývoje drahých kovů na světových burzách v období let 2005 2010 Martin Maršík, Jitka Papáčková Vysoká škola technická a ekonomická Abstrakt V předloženém článku autoři rozebírají vývoj
VíceSmart Temperature Contact and Noncontact Transducers and their Application Inteligentní teplotní kontaktní a bezkontaktní senzory a jejich aplikace
XXXII. Seminar ASR '2007 Instruments and Control, Farana, Smutný, Kočí & Babiuch (eds) 2007, VŠB-TUO, Ostrava, ISBN 978-80-248-1272-4 Smart Temperature Contact and Noncontact Transducers and their Application
VíceVliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku
Vliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku Aneta Milsimerová Fakulta strojní, Západočeská univerzita Plzeň, 306 14 Plzeň. Česká republika. E-mail: anetam@kto.zcu.cz Hlavním
VíceDOPLNĚK 2 PŘEDPIS L 16/I
DOPLNĚK 2 PŘEDPIS L 16/I DOPLNĚK 2 METODA HODNOCENÍ PRO HLUKOVÉ OSVĚDČENÍ 1. PODZVUKOVÝCH PROUDOVÝCH LETOUNŮ Žádost o typová osvědčení podaná 6. října 1977 nebo později 2. VRTULOVÝCH LETOUNŮ O HMOTNOSTI
VíceTDS-TECHNIK 13.1 pro AutoCAD LT
TDS-TECHNIK 13.1 pro AutoCAD LT V následujícím textu jsou uvedeny informace o novinkách strojírenské nadstavby TDS- TECHNIK pro AutoCAD LT. V přehledu je souhrn hlavních novinek verzí 13.0 a 13.1. Poznámka:
VíceMonitorování vývoje meteo situace nad ČR pomocí GPS meteorologie
Monitorování vývoje meteo situace nad ČR pomocí GPS meteorologie Bc. Michal Kačmařík Instutut geoinformatiky, Hornicko-geologická fakulta, Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
VícePODŘÍZNUTÍ PŘI BROUŠENÍ TVAROVÝCH DRÁŽEK
Transfer inovácií 5/009 009 PODŘÍZNUTÍ PŘI BROUŠENÍ TVAROVÝCH DRÁŽEK Prof. Ing. Karel Jandečka, CSc. Katedra technologie obrábění, FST, ZČU v Plzni, Univerzitní 8, 306 4, Plzeň, ČR e-mail: jandecka@kto.zcu.cz
VícePorovnání předpovídané zátěže se zátěží skutečnou (podle modelu III-C BMP ČHMÚ) Martin Novák 1,2
Porovnání předpovídané zátěže se zátěží skutečnou (podle modelu III-C BMP ČHMÚ) Martin Novák 1,2 1 ČHMÚ, pobočka Ústí n.l., PS 2, 400 11 Ústí n.l., novakm@chmi.cz 2 PřF UK Praha, KFGG, Albertov 6, 128
VíceRadek Knoflíček 45. KLÍČOVÁ SLOVA: Hydraulický lis, hydropneumatický akumulátor, mezní stav konstrukce, porucha stroje.
STANOVENÍ PŘÍČIN ROZTRŽENÍ HYDROPNEUMATICKÉHO AKUMULÁTORU HYDRAULICKÉHO LISU LISOVACÍ LINKY CAUSE EXPLOSION DETERMINATION OF HYDROPNEUMATIC ACCUMULATOR OF COACHWORK PRESS MACHINE OF MOLDING LINE ABSTRAKT:
VícePosuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu
Posuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu Ing. Jiří Pokorný, Ph.D. Hasičský záchranný sbor Moravskoslezského kraje územní odbor Opava Těšínská 9, 746 1 Opava e-mail: jiripokorny@mujmail.cz
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceKONSTRUKČNÍ NÁVRH ÚHLOVÉ KYVADLOVÉ NÁPRAVY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více4. Zpracování signálu ze snímačů
4. Zpracování signálu ze snímačů Snímače technologických veličin, pasivní i aktivní, zpravidla potřebují převodník, který transformuje jejich výstupní signál na vhodnější formu pro další zpracování. Tak
VícePRŮCHOD POVODNĚ V ČERVNU 2013 VLTAVSKOU KASKÁDOU
PRŮCHOD POVODNĚ V ČERVNU 2013 VLTAVSKOU KASKÁDOU VLTAVA RIVER CASCADE DURING THE FLOOD IN JUNE 2013 Tomáš Kendík, Karel Březina Abstrakt: Povodňová situace, kterou bylo zasaženo území povodí Vltavy na
VíceVLIV GEOMETRICKÉ DISPERZE
VLIV GEOMETRICKÉ DISPERZE NA ŠÍŘENÍ NAPĚŤOVÝCH VLN Petr Hora Centrum diagnostiky materiálu, Ústav termomechaniky AV ČR, Veleslavínova, 3 4 Plzeň, e-mail: hora@cdm.it.cas.cz Abstrakt The effect geometrical
VícePROBLEMATIKA TAKTOVÝCH JÍZDNÍCH ŘÁDŮ THE PROBLEMS OF INTERVAL TIMETABLES
PROBLEMATIKA TAKTOVÝCH JÍZDNÍCH ŘÁDŮ THE PROBLEMS OF INTERVAL TIMETABLES Zdeněk Píšek 1 Anotace: Příspěvek poednává o základních aspektech a prvcích plánování taktových ízdních řádů a metod, kterých se
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza maticového klíče
VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Napěťová analýza maticového klíče Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 2011 Zadání: Proveďte napěťovou analýzu
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceLaboratorní úloha KLS 1 Vliv souhlasného rušení na výsledek měření stejnosměrného napětí
Laboratorní úloha KLS Vliv souhlasného rušení na výsledek měření stejnosměrného napětí (Multisim) (úloha pro seznámení s prostředím MULTISIM.0) Popis úlohy: Cílem úlohy je potvrdit často opomíjený, byť
VíceŘízení pohybu stanice v simulačním prostředí OPNET Modeler podle mapového podkladu
Rok / Year: Svazek / Volume: Číslo / Number: 2011 13 5 Řízení pohybu stanice v simulačním prostředí OPNET Modeler podle mapového podkladu Map-based mobility control system for wireless stations in OPNET
VíceCyklické změny v dynamice sluneční konvektivní zóny
Cyklické změny v dynamice sluneční konvektivní zóny P. Ambrož, Astronomický ústav AVČR, Ondřejov, pambroz @asu.cas.cz Abstrakt Na základě analýzy rozsáhlého materiálu evoluce fotosférických pozaďových
VíceTAH/TLAK URČENÍ REAKCÍ
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení) Autoři: Martin Fusek, Radim Halama, Jaroslav Rojíček Verze: 0 Ostrava
VíceÚloha č. 8 Vlastnosti optických vláken a optické senzory
Úloha č. 8 Vlastnosti optických vláken a optické senzory Optické vlákna patří k nejmodernějším přenosovým médiím. Jejich vysoká přenosová kapacita a nízký útlum jsou hlavní výhody, které je staví před
VíceZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ
11 th conference on Power System Engineering, Thermodynamics & Fluid Flow - ES 2012 June 13-15, 2012, Srni, Czech Republic ZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ TUČEK Antonín (TechSoft
VíceMagnetická a rychlostní pole v aktivní oblasti (NOAA 7757, 1994) a v jejím okolí
Magnetická a rychlostní pole v aktivní oblasti (NOAA 7757, 1994) a v jejím okolí V. Bumba, Astronomický ústav Akademie věd České republiky, observatoř Ondřejov, Česká republika, bumba @asu.cas.cz M. Klvaňa,
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceINFLUENCE OF COSTS FOR OPERATING, MAINTENANCE AND RENEWAL OF EQUIPMENT IN ELECTROPLATING CONTACT SYSTEMS AND IMMERSION HEATERS
OVLIVŇOVÁNÍ NÁKLADŮ NA PROVOZ, ÚDRŽBU A OBNOVU ZAŘÍZENÍ V GALVANOTECHNICE ELEKTROVODNÁ LŮŽKA A PONORNÁ TOPNÁ TĚLESA INFLUENCE OF COSTS FOR OPERATING, MAINTENANCE AND RENEWAL OF EQUIPMENT IN ELECTROPLATING
VíceTECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2
1 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE typ aplikovaného výstupu Z vzniklý za podpory projektu TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE - ZPRÁVA KSP-2015-Z-OT-02 ROK 2015 Autor: Ing.
VíceProporcionální řízení: průvodce pro uživatele
F001-5/C Proporcionální řízení: průvodce pro uživatele 1 2 3 Co je to proporcionální řízení? Elektrohydraulické proporcionální řízení moduluje hydraulické parametry v souladu s elektronickými referenčními
VíceVY_32_INOVACE_ENI_2.MA_06_Demodulace a Demodulátory
Číslo projektu Číslo materiálu CZ.1.07/1.5.00/34.0581 VY_32_INOVACE_ENI_2.MA_06_Demodulace a Demodulátory Název školy Střední odborná škola a Střední odborné učiliště, Dubno Autor Ing. Miroslav Krýdl Tematická
VíceRegulace napětí v distribuční soustavě vn a nn
Rok / Year: Svazek / Volume: Číslo / Number: 2011 13 3 Regulace napětí v distribuční soustavě vn a nn Voltage regulation in MV and LV distribution grid René Vápeník rene.vapenik@cez.cz ČEZ Distribuční
VíceVirtuální instrumentace v experimentech jaderné fyziky - Vzorové úlohy
Jiří Pechoušek, Milan Vůjtek Virtuální instrumentace v experimentech jaderné fyziky - Vzorové úlohy V tomto dokumentu jsou uvedeny základy úloh probíraných v předmětu KEF/VIJF. KATEDRA EXPERIMENTÁLNÍ FYZIKY
VíceJakost povrchu při frézování kulovou frézou na nakloněných plochách. Bc. Lukáš Matula
Jakost povrchu při frézování kulovou frézou na nakloněných plochách Bc. Lukáš Matula Bakalářská práce 2014 ABSTRAKT V dané diplomové práci je teoreticky popsána problematika frézování, frézovacích
VíceUživatelem řízená navigace v univerzitním informačním systému
Hana Netrefová 1 Uživatelem řízená navigace v univerzitním informačním systému Hana Netrefová Abstrakt S vývojem počítačově orientovaných informačních systémů je stále větší důraz kladen na jejich uživatelskou
VíceKONSTRUKCE MOSTU S MOŽNOSTÍ POČÍTAČOVÉHO MĚŘENÍ STAVU NAPĚTÍ TENZOMETRY
KONSTRUKCE MOSTU S MOŽNOSTÍ POČÍTAČOVÉHO MĚŘENÍ STAVU NAPĚTÍ TENZOMETRY BRIDGE CONSTRUCTION WITH POSSIBILITY OF COMPUTER MEASUREMENT OF STRAIN USING STRAIN GAUGES Jan KRÁL, Jan FADRHONC Resumé Výrobkem
VíceLBP, HoG Ing. Marek Hrúz Ph.D. Plzeň Katedra kybernetiky 29. října 2015
LBP, HoG Ing. Marek Hrúz Ph.D. Plzeň Katedra kybernetiky 29. října 2015 1 LBP 1 LBP Tato metoda, publikovaná roku 1996, byla vyvinuta za účelem sestrojení jednoduchého a výpočetně rychlého nástroje pro
VíceNUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ZDIVA. 1. Současný stav problematiky
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ZDIVA 1. Současný stav problematiky V současné době chybí přesné a obecně použitelné modely zdiva, které by výstižně vyjadřovaly jeho skutečné vlastnosti a přitom se daly snadno použít
VíceACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION
AKUSTICKÁ EMISE VYUŽÍVANÁ PŘI HODNOCENÍ PORUŠENÍ Z VRYPOVÉ INDENTACE ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION Petr Jiřík, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v
VíceIng. Miloš Kalousek, Ph.D., Ing. Danuše Čuprová, CSc. VUT Brno
MODELOVÁNÍ TEPELNÝCH MOSTŮ Ing. Miloš Kalousek, Ph.D., Ing. Danuše Čuprová, CSc. VUT Brno Anotace U objektů, projektovaných a realizovaných v současné době, bývá většinou podceněn význam konstrukčního
VíceNávrh a implementace algoritmů pro adaptivní řízení průmyslových robotů
Návrh a implementace algoritmů pro adaptivní řízení průmyslových robotů Design and implementation of algorithms for adaptive control of stationary robots Marcel Vytečka 1, Karel Zídek 2 Abstrakt Článek
VícePopis poloprovozu měření a vyhodnocení měření s IBIS-S
Popis poloprovozu měření a vyhodnocení měření s IBIS-S Michal Glöckner, Filip Antoš, Milan Talich, Ondřej Böhm, Lubomír Soukup, Jan Havrlant, Miroslava Závrská, Jakub Šolc Obsah 1. Návrh měřícího postupu...
VíceTechnisches Lexikon (cz.) 16/10/14
Technický lexikon Pojmy z techniky měření sil a točivých momentů a d a tových listů GTM Technisches Lexikon (cz.) 16/10/14 Úvod V tomto Technickém lexikonu najdete vysvětlení pojmů z techniky měření síly
VíceRegresní analýza nehodovosti na světelně řízených křižovatkách
Regresní analýza nehodovosti na světelně řízených křižovatkách RNDr. Martin Hála, CSc. Abstract: Various statistical methods and tools were used and tested when analyzing traffic accidents. The main stress
VíceNĚKTERÉ ASPEKTY STANOVENÍ ABIOSESTONU ODHADEM POKRYVNOSTI ZORNÉHO POLE
Příspěvek byl publikovaný ve sborníku z konference Vodárenská biologie 214 (5. 6.2.214, Praha) na stránkách 15 2. NĚKTERÉ SPEKTY STNOVENÍ IOSESTONU ODHDEM POKRYVNOSTI ZORNÉHO POLE Petr Pumann Státní zdravotní
VíceKONFIGURACE SILNIČNÍCH KŘIŽOVATEK
Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně Agronomická fakulta Ústav techniky a automobilové dopravy KONFIGURACE SILNIČNÍCH KŘIŽOVATEK Bakalářská práce Brno 2006 Vedoucí bakalářské práce: Doc. Ing.
VíceVyužití matematického zpracování údajů o množstvi plynnovzdušné směsi získaných z monitoringu odplyňovacích vrtů
Využití matematického zpracování údajů o množstvi plynnovzdušné směsi získaných z monitoringu odplyňovacích vrtů Iveta Cholovová 1 a Josef Mazáč 2 Utilizationof processing mathematic data on gas air mixtures
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceNávod na montáž a uvedení do provozu Řídící jednotka řady
Řídící jednotka řady Návod na montáž a uvedení do provozu 0 Verze : MONT - 600.1 Obsah 1. VŠEOBECNÉ MONTÁŽNÍ POKYNY A DOPORUČENÍ... 2 1.1 Připojení řídící jednotky k vzduchotechnické soustavě. 2 1.2 Připojení
VíceTAKTILNÍ PLOŠNÉ SNÍMAČE A JEJICH KALIBRACE Tactile Surface Sensors and Their Calibration
TAKTILNÍ PLOŠNÉ SNÍMAČE A JEJICH KALIBRACE Tactile Surface Sensors and Their Calibration René Neděla Abstract: In this article you can see some examples of Tactile Surface Sensors, their using, different
VíceUnstructured data pre-processing using Snowball language
Unstructured data pre-processing using Snowball language Předzpracování nestrukturovaných dat pomocí jazyka Snowball Bc. Pavel Řezníček, doc. Ing. František Dařena, PhD., Ústav informatiky, Provozně ekonomická
VíceSimulace ustáleného stavu při válcování hliníku
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) MKP a MHP (Úlohy pro samostatnou práci studentů) Autoři: Martin Fusek, Radim Halama, Jaroslav Rojíček Verze: 0 Ostrava
VíceModelování magnetického pole v okolí podzemního vysokonapěťového kabelu
Modelování magnetického pole v okolí podzemního vysokonapěťového kabelu Jarmil Mička Anotace: V článku je prezentováno měření nízkofrekvenčního elektromagnetického pole - velikost magnetické indukce emitovaná
VíceVliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva
Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7 Ing. Daniel Makovička, Jr. Statika a dynamika
VíceVLIV STÁLÉHO PŘEVODU NA ÚROVEŇ VIBRACÍ A HLUKU PŘEVODOVKY ŠKODA
XXXIV. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol VLIV STÁLÉHO PŘEVODU NA ÚROVEŇ VIBRACÍ A HLUKU PŘEVODOVKY ŠKODA Elias TOMEH 1 Abstract: The effect
VíceROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI
ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a
VícePERSPEKTIVNÍ METODY SPOJOVÁNÍ MATERIÁLŮ PŘIVAŘOVÁNÍ SVORNÍKŮ Perspective Methods of Material Joining Stud Welding
PERSPEKTIVNÍ METODY SPOJOVÁNÍ MATERIÁLŮ PŘIVAŘOVÁNÍ SVORNÍKŮ Perspective Methods of Material Joining Stud Welding Ing. Marie Válová, Ing.Ladislav Kolařík, IWE Abstrakt: The paper deals with modern progressive
VíceManuál. Fáze výstavby, předpětí, TDA
Manuál Fáze výstavby, předpětí, TDA Fáze výstavby, předpětí a TDA Obsah Zadání geometrie a ostatních dat... 23 Nastavení parametrů... 23 Vytvoření projektu s fázemi výstavby... 25 Nastavení fází výstavby...
Více7. Analýza pohybu a stupňů volnosti robotické paže
7. Analýza pohybu a stupňů volnosti robotické paže Úkoly měření a výpočtu ) Změřte EMG signál, vytvořte obálku EMG signálu. ) Určete výpočtem nutný počet stupňů volnosti kinematického řetězce myoelektrické
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VíceVŠB Technická univerzita a možnosti spolupráce v oblasti jaderné energetiky
VŠB Technická univerzita a možnosti spolupráce v oblasti jaderné energetiky Prof. Ing. Ivo Vondrák, CSc. VŠB - Technická univerzita Ostrava ivo.vondrak@vsb.cz http://vondrak.vsb.cz 21. dubna 2011 Hlavní
Vícenapájecí zdroj I 1 zesilovač Obr. 1: Zesilovač jako čtyřpól
. ZESILOVACÍ OBVODY (ZESILOVAČE).. Rozdělení, základní pojmy a vlastnosti ZESILOVAČ Zesilovač je elektronické zařízení, které zesiluje elektrický signál. Má vstup a výstup, tzn. je to čtyřpól na jehož
VícePerspektiva jako matematický model objektivu
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra informatiky a výpočetní techniky Semestrální práce z předmětu KMA/MM Perspektiva jako matematický model objektivu Martin Tichota mtichota@students.zcu.cz
VíceHODNOCENÍ VÝVOJE AGRÁRNÍHO ZAHRANIČNÍHO OBCHODU V ČR ASSESMENT OF DEVELOPMENT OF THE CZECH AGRARIAN FOREIGN TRADE.
HODNOCENÍ VÝVOJE AGRÁRNÍHO ZAHRANIČNÍHO OBCHODU V ČR ASSESMENT OF DEVELOPMENT OF THE CZECH AGRARIAN FOREIGN TRADE Vladimír Brabenec Anotace: Agrární zahraniční obchod ČR od roku 1994 vykazuje rostoucí
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NÁVRH KONSTRUKCE TREZOROVÝCH DVEŘÍ DESIGN OF VAULT DOORS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÍRSTVÍ ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MACHINE DESIGN NÁVRH KONSTRUKCE TREZOROVÝCH DVEŘÍ
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VíceVrták AQUA DRILL EX FLAT
Vrták AQUA DRILL EX FLAT Jak zkrátíte strojní čas operace o 94%? Jak ušetříte více než 50% nákladů na nástroje při vrtání otvorů do šikmé nebo zakulacené plochy? Jak docílíte až 10 x větší životnosti dělového
VíceTHIN-WALLED SHELLS COLLAPSE EXPERIMENTS AND FE SOLUTION. Hroucení tenkostěnných skořepin experiment a MKP výpočet
4. MEZINÁRODNÍ KONFERENCE EXPERIMENTÁLNÍ ANALÝZY NAPĚTÍ 4 th INTERNATIONAL CONFERENCE EXPERIMENTAL STRESS ANALYSIS 3. 6. VI. 22, PRAHA/PRAGUE, CZECH REPUBLIC THIN-WALLED SHELLS COLLAPSE EXPERIMENTS AND
Více