STATICKÝ VÝPOČET 0. Obsah: 1)Stanovení zatížení dle ČSN EN , ČSN EN )Dimenzování dle ČSN EN )Posouzení na únavu 13

Transkript

1 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, Most Jítrava - M - 01 Obsah: Název Strana 1)Stanovení zatížení dle ČSN EN , ČSN EN )Dimenzování dle ČSN EN )Posouzení na únavu 13 4)Posouzení vzniku trhlin 14 5)Posouzení omezení přetvoření 15 6)Dimenzování dle ČSN EN STATICKÝ VÝPOČET 0 Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

2 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, 1)Stanovení zatížení dle ČSN EN , ČSN EN a)stálé ZATÍŽENÍ-MOSTOVKA dílčí součinitel stálého zatížení γg 1,35 gk(kn/m2) γg gd(kn/m2) Asfaltová vozovka, tl.100mm 2,300 1,35 3,105 Vl. tíha žb. mostovky, tl mm 6,890 1,35 9,302 započítává výpočtový program gk(kn/m) γg gd(kn/m) Římsa na desce tl.250x200mm 1,300 1,35 1,755 Římsa převislá 100x500mm 1,300 1,35 1,755 Zábradlí cca 50kg/m 0,500 1,35 0,675 3,100 4,185 Rozměry nosné konstrukce mostu Pruh č.1 Šířka nosné konstrukce mostu Pruh č.2 B 3,40 m Pruh č.3 Rozpětí nosné konstrukce mostu Ost.pruhy L 2,20 m Zbývající šířka zatěžovacích pruhů plocha(qkr) w1 3,00 m w2 0,40 m b1)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM1 dílčí součinitel proměn. zatížení γq 1,35 Model zatížení Umístění Dvojnáprava (TS) Rovnoměrné zatížení (UDL) Hodnoty regulačních součinitelů Skupina pozemních komunikací αq1 αq2 αq3 αq1 αqi (i>1) αqr 1 0,8 0,8 0,8 0, ,8 0,5 0,5 0,5 1 1 Skupina 1 všechny komunikace s vyjímkou komunikací ve skupině 2 použita skupina 2 Skupina 2 nápravové síly Qik (kn)qik (nebo qkr) (kn/m2) , ,5 0 2,5 0 2,5 silnice III.třídy předem stanovené příslušným úřadem, obslužní místní komunikace a účelové komunikace Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 b2)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM2 dílčí součinitel proměn. zatížení γq 1,35 Je tvořen nápravovou silou βq.qak, kde Qak400kN (včetně dynamického součinitele), která může působit v kterémkoli místě na vozovce. V případě potřeby se může uvažovat pouze 1 kolo, působící silou 200βQ (kn) Model je určen zejména pro krátké prvky o délce 3m až 7m. Součinitel bq je v národní příloze stanoven na hodnotu bq0,8 pro obě skupiny komunikací STATICKÝ VÝPOČET 1 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

3 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, Q b3)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM3 dílčí součinitel proměn. zatížení γq 1,35 Je soubor soustav nápravových sil představující zvláštní vozidla, která mohou jezdit po trasách, kde je povoleno vyjímečné zatížení. není úvažováno! b4)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM4 dílčí součinitel proměn. zatížení γq 1,35 Je zatížení davem lidí na mostě a je určen pouze pro celková ověření, Model zatížení se uvažuje jako rovnoměrné zatížení (již zahrnující dynamický součinitel) o intenzitě qki5kn/m2 c)proměnná ZATÍŽENÍ VODOROVNÁ-DOPRAVOU Charakteristické hodnoty brzdných a rozjezdových sil Q1k jsou definovány jako část celkového maximálního zatížení 1 umístěného na zatěžovacím pruhu číslo 1 takto: 0,6α Q1(2Q1k ) + 0, α q1q1k w L přičemž 180α Q1kN Q1 k 900kN 1k kn 291,0 kn 900 kn Vyhovuje. Vyhovuje. Odstředivé síly se vzhledem ke kolmé geometrii mostu zanedbávají. Stanovení sestav zatížení dopravou Vozovka Chodníky cykl.pruhy Typ zatížení Svislé síly Vodorovné síly pouze sv.z. Zatěžovací systém LM1 LM2 LM3 LM4 Q1k Qtk dvojnáprava jednotlivá zvláštní zatížení brzdné a odstředivé rovnoměrné rovnoměr.z. náprava vozidla davem lidí rozjezd.síly a příč.síly zatížení charakter. a) b) kombinační gr1a hodnoty hodnota b) charakter. gr1b hodnota Sestavy časté charakter. charakter. zatížení gr2 hodnoty hodnota hodnota d) charakter. gr3 hodnota c) charakter. charakter. gr4 hodnota hodnota viz. charakter. gr5 příloha A hodnota a) Lze definovat v národní příloze pouze pro uvedené případy b) Lze definovat v národní příloze. Doporučená hodnota je 3kN/m2 c) Pokud je účinek od zatížení jednoho chodníku nepříznivější než při zatížení obou dvou, máse uvažovat pouze na jednom chodníku d) Tato sestava nemá praktický význam, pokud uvažuje sestava gr4. STATICKÝ VÝPOČET Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 2 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

4 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, D)KOMBINACE ZATÍŽENÍ ξ...redukč. součinitel pro stálá zat. Kombinace zatížení uvažovaná pro posouzení konstrukce všech G, doporučená hodnota je 0,85 návrhových situací a všech mezních stavů se pro posouzení MSÚ ψ...souč. pro kombinační hodnoty používá rozhodující kombinace výrazů proměnného zatížení γg,j...souč. pro stálé zatížení γ G, jgk, j" + " γ P P" + " γ Q,1ψ 0,1Qk,1" + " γ Q, iψ 0, iqk, i γp...souč. zatížení od předpětí & j 1 i&f 1 γq,1...souč.pro hl.proměn.zatížení ξγg, jgk, j" + " γ PP" + " γ Q,1Qk,1" + " γ Q, iψ 0, iqk, i γq,i...souč.pro vedl.proměn.zatížení & j 1 i&f 1 Gk,j char.hodnota j-tého stál.zat. P reprezent.hodnota od předpětí Qk,1 char.hodnota hl.proměn.zat. E)MODELY ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU Qk,i char.hodnota i-tého vedlejšího proměnného zatížení E1)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 1 Má stejné uspořádání jako model zatížení 1 LM1, definovaný výše s hodnotami nápravových sil rovnými 0,7.Qik a hodnotami rovnoměrn. zatížení rovnými 0,3.qik a zatížením na zbývající ploše 0,3.qrk. E2)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 2 Je tvořen souborem idealizovaných nákladních vozidel, zvaných častá. Maximální a minimální napětí se mají stanovit z nejnepříznivějšího účink různých vozidel uvažovaných jednotlivě a jedoucích samostatně v příslušném zatěžovacím pruhu. není úvažováno! E3)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 3 Má čtyři nápravy, nápravová síla každé nápravy je 120kN. Na most lze umístit nejvýše 2 vozidla. E4)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 4 Jsou tvořeny soubory normalizovaných nákladních vozidel, která společně vyvozují účinky ekvivalentní účinkům typické dopravy na evropských pozemních komunikacích. není úvažováno! E5)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 5 Používá přímo monitorované údaje o dopravě, případně doplněné vhodnými statistickými a návrhovými extrapolacemi. Tento model se použije pouze v případech stanovených příslušným úřadem. není úvažováno! Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 STATICKÝ VÝPOČET 3 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

5 ZATĚŽOVACÍ STAVY: KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, a1)stálé ZATÍŽENÍ-MOSTOVKA generuje výpočtový program SCIA ENGINEER vlastní tíha a2)stálé ZATÍŽENÍ-MOSTOVKA spojité liniové od skladby vozovky a říms (chodníků) Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 STATICKÝ VÝPOČET 4 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

6 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, b1)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM1 b2)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM2 STATICKÝ VÝPOČET 5 Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

7 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, b3)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM3 neuvažuje se. b4)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM4 Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 STATICKÝ VÝPOČET 6 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

8 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, c)proměnná ZATÍŽENÍ VODOROVNÁ-DOPRAVOU E1)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 1 E3)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 3 Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 STATICKÝ VÝPOČET 7 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

9 D)KOMBINACE ZATÍŽENÍ KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, F)VNITŘNÍ SÍLY vx 176,84 kn/m Kombinace CO1 mx 126,96 knm/m Kombinace CO1 mx 10,58 knm/m Kombinace CO1 G)DEFORMACE Uz 8,6 mm < L/500 4,4 mm Kombinace CO4 Nevyhovuje. H)NAPĚTÍ V BETONU σc,min 3,99 MPa Kombinace CO8 σc,max 4,49 MPa Kombinace CO7 STATICKÝ VÝPOČET 8 Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

10 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, 2)Dimenzování dle ČSN EN Železobetonová deska mostovky prostě uložená v jednom směru Výztuž v poli 1)Návrh na ohyb h(1/25-1/20)l Navrhuji žb.desku h280mm, beton: C30/C37, výztuž B500. krytí: c 50 mm mx 126,96 knm/m Ast h 280 fyd 434,78 MPa γs 1,15 mm fcd 2 MPa γb 1,5 γu 1-20 / (h+50) fyk 500 MPa a)návrh fck 30 MPa γu 0,94 s omezením γu 0,85 b 1000 mm volím: φ 25 mm.hlavní nosná výztuž φrozděl. 14 mm.pomocná rozdělovací výztuž d h-c-φ/2 Leff 2,200 m d 218 mm Ast Msd fyd.0,9.d Ast 1491,7 mm2 Navrhuji 6,66 profil 20/m Ast 2532 mm2 φ 22 mm b)posudek Fst Ast.fyd Fst 1,101 MN Výška tlačené oblasti x Fst/(0,8.b.fcd) 0,069 m Moment únosnosti Mrd Fst.(d-0,4x) mrd 209,12 knm msd 126,96 knm Vyhovuje. c)konstrukční zásady minimální vyztužení ρmin 0,6 ρ As fyk bw. d přepočet d h-c-φ/2 ρmin 12 ρ 0,0116 Vyhovuje. d 219 mm x x d d lim 0,314 0,450 Vyhovuje. Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 STATICKÝ VÝPOČET 9 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

11 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, d)rozdělovací výztuž (minimálně 20% z hlavní nosné výztuže) As1 0,2. Ast 506 mm2 Navrhuji 6,66 φ 12/m Ast 753 mm2 φ 12 mm e)kontrola ohybové štíhlosti leff > 20 d 10,0 mm > 20 mm Není třeba kontrolovat průhyb desky. Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 STATICKÝ VÝPOČET 10 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

12 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, Železobetonová deska mostovky prostě uložená v jednom směru Výztuž nad podporou 1)Návrh na ohyb h(1/25-1/20)l Navrhuji žb.desku h250mm, beton: C30/C37, výztuž B500. krytí: c 50 mm mx 10,58 knm/m Ast h 250 fyd 434,78 MPa γs 1,15 mm fcd 2 MPa γb 1,5 γu 1-20 / (h+50) fyk 500 MPa a)návrh fck 30 MPa γu 0,93 s omezením γu 0,85 b 1000 mm volím: d h-c-φ/2 Leff 2,200 m d 188 mm φ 25 mm.hlavní nosná výztuž φrozděl. 10 mm.pomocná rozdělovací výztuž Ast Msd fyd.0,9.d Ast 144,2 mm2 Navrhuji 6,66 profil 12/m Ast 753 mm2 φ 12 mm b)posudek Fst Ast.fyd Fst 0,327 MN Výška tlačené oblasti x Fst/(0,8.b.fcd) 0,020 m Moment únosnosti Mrd Fst.(d-0,4x) mrd 58,72 knm msd 10,58 knm Vyhovuje. c)konstrukční zásady minimální vyztužení ρmin 0,6 ρ As fyk bw. d přepočet d h-c-φ/2 ρmin 12 ρ 39 Vyhovuje. d 194 mm x x d d lim 0,106 0,450 Vyhovuje. Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 STATICKÝ VÝPOČET 11 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

13 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, 2)Návrh na smyk Vmax 176,84 kn a)návrh Vrd2 0,5. ν. fcd. bw. 0,9.d ν 0,7 - fck 0,5 Vrd2 1379,70 kn 200 ν 0,7 0,5 Vrd2 1379,70 kn Vmax 176,84 kn Vyhovuje. Návrh bez smykové výztuže ρ As ρlim β 1 Vrd1 β. τrd. k. (1,2 + 40ρ).bw.d bw.d k 1 Vrd1 123,78 kn τrd 0,34 MPa ρ 0,012 0,020 Vyhovuje. Vrd1 123,78 kn Vmax 176,84 kn Nevyhovuje. Návrh smykové výztuže fswk 500 MPa Vswd Asw.fswd.09.d γs 1,15 fswk 434,78 MPa Vmax - Vrd1 53,05 kn Asw 1 π.φ^2 µs s 4 Navrhuji třmínky profil 8 φtřm 8 mm Podmínka: Vmax 1/5.Vrd2 přepočet Vmax 176,84 kn 1/5.Vrd2 275,94 kn d h-c-φ/2-φtřm Vyhovuje. d 211 mm Podmínka: 1/5Vrd2 Vmax 2/3.Vrd2 275,94 kn 176,84 kn 919,80 kn Nevyhovuje. Vyhovuje. Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 Podmínka: Vmax 2/3.Vrd2 Vmax 176,84 kn 2/3.Vrd2 919,80 kn Nevyhovuje. Smax 0,6.d 300 mm Smax 126,60 mm 300 mm Vyhovuje. St,max 0,8.d 400 mm St,max 168,80 mm 400 mm Vyhovuje. STATICKÝ VÝPOČET 12 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

14 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, Počet střihů ns 2 Osová vzdálenost třmínků Asw 670,21 mm2.m-1 s 150 mm Stupeň vyztužení ρsv As ρsw,min bw.1,0 třmínky ρsv 0,67 0,0110 beton profil 8 Vyhovuje. á nosná výztuž 150 Vswd Asw.fswd.0,9.d 6,66 mm Φ Vswd 63,64 kn profil 20/m h 280 mm Vrd3 Vrd1 + Vswd Vrd3 187,42 kn Vsd 176,84 kn b Vyhovuje mm Posouzení na únavu NAPĚTÍ V BETONU σc,min 3,99 MPa Kombinace CO8 Beton: C30/37 σc,max 4,49 MPa Kombinace CO7 fck 30 MPa γb 1,5 βccexp(0,2.[1-28/to)^0,5]) Cement: 42,5 R Stáří betonu při prvním zatížení: βcc(45) to 28 dní fcd,fat0,85.βcc.(fck/γb).(1-fck/250) fcd,fat 14,96 MPa Posouzení napětí, max /, fat σ c f cd σ 0,9 0,300 0,900 vyhovuje. c, max / f cd, fat 0,5 + 0,45 σ c,min / f cd, fat 0,300 0,620 vyhovuje. Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 STATICKÝ VÝPOČET 13 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

15 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, beton C f cm 38 N/mm 2 f ctm 2,9 N/mm 2 E cm N/mm 2 α e 6,25 Průřez: spodní výztuž: horní výztuž: b 1000 mm ø 22 mm ø 12 mm h 280 mm počet 6,66 ks počet 6,66 ks krytí 50 mm A s mm 2 A s2 753 mm 2 d 1 61 mm d 219 mm A c mm 2 plocha ideálního průřezu: těžiště ideálního průřezu: A i mm 2 a gi 142,9 mm moment setrv. ideálního průřezu: I i 1,955 x10 9 mm 4 Vnitřní síly: N kdi 43,82 kn M kdi 126,96 knm σ c1 9,05 N/mm 2 > 2,9 N/mm 2 když je s c1 < f ctm thliny od vnějšího zatížení nevznikají STATICKÝ VÝPOČET 14 Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

16 KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,hrnčířská 2985, Česká Lípa, beton C f cm 38 N/mm 2 f ctm 2,9 N/mm 2 E cm N/mm 2 k c 1,00 b 1000 mm f ct,eff k 0,74 h 400 mm A ct ,1 N/mm2 jedna strana průřezu druhá strana průřezu ø 20 mm ø 12 mm počet 6,66 ks počet 6,66 ks krytí 50 mm d 363 mm k 1,0 0,8 k 1 0,592 k 2 1,00 A c,eff mm2 Ø s * 68,18182 A s mm2 max Ø s * 45,45455 A s2 753 mm2 σ s 114 N/mm2 A s 2846 mm2 Ø s * 68,2 mm σ s 68,18 N/mm 2 interpolací z Tab ČSN EN A s 4775,47 mm 2 A s 2388 mm 2 návrh výztuže: Ø 22 mm počet 6,6667 ks/bm tj. á 150 mm jednostranně A s mm2 interpolace průměrů prutů z tab pro w k 0,3mm 68,18 13, Akce: P Ř E S P A N E N S K Ý P O T O K Most ev.č. M-01 STATICKÝ VÝPOČET 15 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

17 Název: Projekt Fáze : 1 2,00 1,50 9,00 +z 1,00 2,45 1,40 0,80 176,00 0,25 0,25 0,25 1: 5,00 0,25 0,50 0,90 0,25-1 +z 0,15 +x Třída G2, středně ulehlá Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8

18 Výpočet mostní opěry Vstupní data Projekt Akce Část Popis Autor Odběratel Datum Nastavení : : : : : : PŘESPANENSKÝPOTOK Ing. David Mareček Obec Rynoltice Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Materiály a normy Mostní opěry : Součinitele EC2 : Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Metodika posouzení : Návrhový přístup : Stálé zatížení : Proměnné zatížení : Zatížení vodou : EN (EC2) standardní Coulomb (ČSN ) Caqout-Kerisel (ČSN ) Mononobe-Okabe počítat šikmý výpočet podle EN redukce zatížení a materiálu γ G γ Q γ w Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 1,00 1,50 1,35 Kombinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 1,00 1,30 1,00 Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : γ φ 1,00 Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Součinitel redukce Poissonovačísla : Součinitel kombinační hodnoty : Součinitelčasté hodnoty : Součinitel kvazistálé hodnoty : Geometrie konstrukce Číslo Pořadnice X [m] 0,15 Hloubka Z [m] 0,25 1,65 1,65 γ c γ cu γ v 1,00 1,00 1,00 Kombinační součinitele pro proměnná zatížení Trvalá návrhová situace ψ 0 ψ 1 ψ 2 0,70 0,50 0,30 Kombinace 2 1,25 1,25 1,40 1,00 1

19 Číslo Pořadnice X [m] 0,15-0,75-0,75-0,50-0,50-0,25-0,25 Hloubka Z [m] 2,45 2,45 1,65 1,65 0,25 0,25 Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu zdi. Plochařezu zdi 1,48 m 2. Délka mostní opěry Délka základu opěry 3,57 3,57 m m Délka zeminy za opěrou 3,37 m. Materiál konstrukce Objemová tíha γ 24,00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN (EC2). Beton : C 30/37 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Ocel podélná : B500 Mez kluzu Parametry zemin Třída G2, středně ulehlá Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina : Zemina : Obj.tíha sat.zeminy : f ck f ctm 3 2,90 MPa MPa f yk 50 MPa γ 2 kn/m 3 efektivní ϕ ef c ef δ 35,50 kpa 11,83 nesoudržná γ sat 21,00 kn/m 3 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Objemová tíha : γ 18,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina : ϕ ef c ef δ 26,50 16,00 kpa 12,15 Zemina : nesoudržná Obj.tíha sat.zeminy : γ sat 19,00 kn/m 3 Zatěžovací stav, zatížení od mostu Typ zatěžovacího stavu : provozní stav. Síly od mostu Svislá síla F s 176,00 kn Vodorovná síla F v -1 kn Umístění a 1 0,25 m Výška v m Síly od přechodové desky 2

20 Svislá síla Vodorovná síla Umístění F s F v a 2 kn kn m Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva [m] Přiřazená zemina Vzorek 1 2,00 Třída G2, středně ulehlá 2 2,00 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 3 - Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Tvar terénu Terén za konstrukcí je rovný. Vliv vody Hladina podzemní vody za konstrukcí je v hloubce 1,50 m Vztlak v základové spáře od rozdílných tlaků není uvažován. Zadaná plošná přitížení Přitížení Vel.1 Vel.2 Poř.x Délka Hloubka Číslo Působ. nové změna [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] x [m] l [m] z [m] 1 ANO proměnné 9,00 na terénu Číslo 1 přitížení dopravou Odpor na líci konstrukce Odpor na líci konstrukce: pasivní Zemina na líci konstrukce - Třída G2, středně ulehlá Třecí úhel kce-zemina δ Výška zeminy před zdí h Přitížení terénu f Terén před konstrukcí je rovný. Nastavení výpočtu fáze 1,00 5,00 Název m kn/m 2 Návrhová situace : trvalá Zeď se může přemístit, je počítána na zatížení aktivním tlakem. Posouzeníčís. 1 Spočtené síly působící na konstrukci - kombinace 1 Název Tíh.- zeď Odpor na líci Přitížení na líci Tíh.- zemní klín Aktivní tlak Tlak vody Vztlak vody přitížení dopravou F vod [kn/m] -38,45-19,21 9,02 4,26 4,15 Působiště Z [m] -1,00-0,33-0,50-0,91-1,13-0,32-1,44 F svis [kn/m] 35,58 0,01 0,01 0,27 5,65 2,29 Působiště X [m] 0,48 0,12 0,13 0,80 0,82 0,75 0,75 0,82 Koef. překl. 1,350 1,350 1,500 Koef. posun. 1,350 1,350 1,500 Koef. napětí 1,350 1,350 1,350 1,350 1,350 1,350 1,500 3

21 Název Reakce mostu Reakce přech.desky F vod [kn/m] 2,80 Působiště Z [m] -2,20 F svis [kn/m] 49,30 Působiště X [m] 0,50 0,75 Koef. překl. - - Koef. posun. - - Koef. napětí - - Posouzeni mostní opěry Posouzení na překlopení Moment vzdorující M vzd Moment klopící M kl 51,06 8,28 knm/m knm/m Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Vodor. síla posunující H vzd H pos 62,20-30,71 kn/m kn/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE Maximální napětí v základové spáře : 120,86kPa Spočtené síly působící na konstrukci - kombinace 2 Název Tíh.- zeď Odpor na líci Přitížení na líci Tíh.- zemní klín Aktivní tlak Tlak vody Vztlak vody přitížení dopravou Reakce mostu Reakce přech.desky F vod [kn/m] -29,78-14,88 11,64 4,26 6,82 2,80 Působiště Z [m] -1,00-0,33-0,50-0,91-1,12-0,32-1,17-2,20 F svis [kn/m] 35,58 0,01 0,01 0,27 5,78 2,34 49,30 Působiště X [m] 0,48 0,12 0,13 0,80 0,82 0,75 0,75 0,82 0,50 0,75 Koef. překl. 1, Koef. posun. 1, Koef. napětí 1, Posouzeni mostní opěry Posouzení na překlopení Moment vzdorující M vzd Moment klopící M kl 49,22 13,52 knm/m knm/m Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Vodor. síla posunující H vzd H pos 47,21-17,09 kn/m kn/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE Maximální napětí v základové spáře : 123,71kPa 4

22 Únosnost základové půdy Síly působící ve středu základové spáry Číslo 1 2 Moment [knm/m] 6,59 6,59 Norm. síla [kn/m] 93,98 93,98 Pos. síla [kn/m] -17,09-17,09 Excentricita [m] Název : Únosnost Fáze : 1 0,07 0,07 Napětí [kpa] 123,71 123,71 2,45 5,00 0,50 0,90 123,71 123,71 Posouzení plošného základu Vstupní data Nastavení Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Materiály a normy Betonové konstrukce : Součinitele EC2 : Sedání Metoda výpočtu : Omezení deformační zóny : Patky EN (EC2) standardní Výpočet pro odvodněné podmínky : Metodika posouzení : Návrhový přístup : Stálé zatížení : γ G ČSN (Výpočet pomocí edometrického modulu) pomocí strukturní pevnosti standardní postup výpočet podle EN redukce zatížení a materiálu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 1,00 Kombinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 1,00 5

23 Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : γ φ 1,00 Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Součinitel redukce pevnosti horniny : Základní parametry zemin Číslo Název Vzorek γ c γ cu γ v ϕ ef [ ] 1,00 1,00 1,00 c ef [kpa] γ [kn/m 3 ] Kombinace 2 1,25 1,25 1,40 1,40 γ su [kn/m 3 ] δ [ ] 1 Třída G2, středně ulehlá 35, ,00 11,83 2 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 26,50 16,00 18,00 9,00 12,15 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída G2, středně ulehlá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Edometrický modul : Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeminy : γ ϕ ef c ef E oed m γ sat 2 kn/m 3 35,50 kpa 161,00 MPa 0,20 21,00 kn/m 3 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : γ ϕ ef c ef Edometrický modul : E oed Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeminy : m γ sat 18,00 kn/m 3 26,50 16,00 kpa 16,00 MPa 0,20 19,00 kn/m 3 Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu Hloubka základové spáry Tloušťka základu Sklon upraveného terénu Sklon základové spáry h z d t s 1 s 2 2,45 1,00 0,80 m m m Objemová tíha zeminy nad základem 18,00 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu Šířka pasu (x) Šířka sloupu ve směru x Objem pasu 3,57 0,90 0,10 0,72 m m m m 3 /m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. 6

24 Štěrkopískový polštář Zemina tvořící ŠP polštář - Třída G2, středně ulehlá Přesah ŠP polštáře mimo základ Hloubka štěrkopískového polštáře Materiál konstrukce d sp h sp 0,20 0,50 Objemová tíha γ 24,00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN (EC2). m m Beton : C 30/37 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Modul pružnosti Ocel podélná : B500 Mez kluzu Ocel příčná: B500 Mez kluzu Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva [m] Přiřazená zemina f ck f ctm E cm 3 2, f yk 50 MPa f yk 50 MPa MPa MPa MPa Vzorek 1 2,00 Třída G2, středně ulehlá 2 2,00 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 3 - Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Zatížení Číslo Zatížení nové změna ANO ANO ANO ANO ZS 1 ZS 2 ZS 3 ZS 4 Název Typ Užitné Návrhové Užitné Návrhové N [kn/m] 81,85 81,85 81,85 81,85 M y [knm/m] 6,59 6,59 6,59 6,59 H x [kn/m] Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 1,50 m od původního terénu. Celkové nastavení výpočtu Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Posouzeníčís. 1 Posouzení zatěžovacích stavů ZS 1 ZS 1 Název Vl. tíha příznivě Ano Ne e x [m] -0,07-0,07 e y [m] σ [kpa] 123,32 123,32 R d [kpa] 351,87 351,87 Využití [%] 35,05 35,05 Vyhovuje Ano Ano 7

25 ZS 2 ZS 2 ZS 3 ZS 3 ZS 4 ZS 4 Název Vl. tíha příznivě Ano Ne Ano Ne Ano Ne e x [m] -0,07-0,07-0,07-0,07-0,07-0,07 e y [m] σ [kpa] 123,32 127,74 123,32 123,32 123,32 127,74 R d [kpa] 621,99 622,25 351,87 351,87 621,99 622,25 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží G Z Posouzení svislé únosnosti 10,08 1,68 kn/m kn/m Tvar kontaktního napětí : obecný Nejnepříznivější zatěžovací stavčíslo 1. (ZS 1) Využití [%] 19,83 20,53 35,05 35,05 19,83 20,53 Vyhovuje Ano Ano Ano Ano Ano Ano Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp 1,31 m Dosah smykové plochy l sp 3,80 m Výpočtová únosnost zákl. půdy Extrémní kontaktní napětí Svislá únosnost VYHOVUJE R d σ Posouzení vodorovné únosnosti 351,87 123,32 kpa kpa Nejnepříznivější zatěžovací stavčíslo 1. (ZS 1) Zemní odpor: pasivní Výpočtová velikost zemního odporu Úhel tření základ-základová spára Soudržnost základ-základová spára Horizontální únosnost základu Extrémní horizontální síla R dh H Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzeníčís. 1 S pd ψ a 81,69 Sednutí a natočení základu - vstupní data 28,28 35,50 kn kn kn kpa Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží G Z Sednutí středu délkové hrany Sednutí středu šířkové hrany 1 Sednutí středu šířkové hrany 2 10,08 1,68 0,6 1,7 1,3 kn/m kn/m mm mm mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky 8

26 Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def 69,30 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k334,43) Základ je ve směru šířky tuhý (k243,80) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu 1,1 mm Hloubka deformační zóny 2,04 m Natočení ve směru šířky 0,417 (tan*1000) Výpočet stability svahu Vstupní data Projekt Nastavení Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Stabilitní výpočty Metodika posouzení : Návrhový přístup : Stálé zatížení : Proměnné zatížení : Zatížení vodou : výpočet podle EN redukce zatížení a materiálu γ G γ Q γ w Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 1,00 1,50 1,35 Kombinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 1,00 1,30 1,00 Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : γ φ 1,00 Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Rozhraní Číslo 1 Umístění rozhraní γ c γ cu 1,00 1,00 Kombinace 2 1,25 1,25 1,40 Souřadnice bodů rozhraní [m] x z x z x z -1-1,45-0,75-1,45-0,50-1,45-0,50-0,25-0,25 1-0,25-0,25 0,15-1,65 0,15-0,25-2,00 1-1,65-2,00 2 9

27 Číslo Umístění rozhraní Souřadnice bodů rozhraní [m] x z x z x z -1-0,75-0,75-1,65-0,50-1,65-0,50-1,45 3 0,15-2,00 0, ,75 0, ,00-4,00 1-4,00 6 Parametry zemin - efektivní napjatost Číslo Název Vzorek ϕ ef [ ] c ef [kpa] γ [kn/m3] 1 Třída G2, středně ulehlá 35, Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 26,50 16,00 18,00 Parametry zemin - vztlak Číslo Název Vzorek γ sat [kn/m3] γ s [kn/m3] n 1 Třída G2, středně ulehlá 21,00 2 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 19,00 Parametry zemin Třída G2, středně ulehlá Objemová tíha : Napjatost : γ 2 kn/m 3 efektivní 10

28 Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Obj.tíha sat.zeminy : ϕ ef c ef γ sat 35,50 kpa 21,00 kn/m 3 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Objemová tíha : γ 18,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : ϕ ef c ef 26,50 16,00 kpa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat 19,00 kn/m 3 Tuhá tělesa Číslo Název Vzorek γ [kn/m3] 1 Materiál zdi 23,00 Přiřazení a plochy Číslo 1 Umístění plochy Souřadnice bodů plochy [m] x z x z -0,25-1,65 0,15 1-1,65-2,00 0,15 1-2,00 Přiřazená zemina Třída G2, středně ulehlá 2 0,15 0,15-0,25-0,50-0,50-0,75-1,65-0,25-0,25-1,65 0,15-0,25-0,50-0,75-2,00-1,65-0,25-1,45-1,65 Materiál zdi 3-0,75-0,50-0, ,65-1,45-0,75-0, ,65-1,45-1,45 Třída G2, středně ulehlá 0,15 1-2,00 1 0,15-2,00 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 4 11

29 Číslo 5 Umístění plochy Souřadnice bodů plochy [m] x z x z -4,00 1-4,00 1-0, ,00 0,15-1 Přiřazená zemina Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8-1 -4,00-9, ,00-9,00 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 1-4,00 6 Přitížení Číslo Typ Působení Umístění z [m] Počátek x [m] Délka l [m] Šířka b [m] Sklon α [ ] Velikost q, q 1, f, F q 2 jednotka přímkové pásové pásové stálé stálé stálé z -0,25 na povrchu na povrchu x -0,25 x x -1 l 1 l 9,25 3,25 49,38 9,00 5,00 kn/m kn/m2 kn/m2 Názvy přitížení Číslo 1 2 Voda Most přitížení dopravou Název Typ vody : HPV Číslo Umístění HPV Souřadnice bodů HPV [m] x z x z x z -1 0,05-1,50 1-1,50 1 Tahová trhlina Tahová trhlina není zadána. Zemětřesení Se zemětřesením se nepočítá. Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Výsledky (Fáze budování 1) Výpočet 1 Kruhová smyková plocha 12

30 Střed : Poloměr : x z R Parametry smykové plochy -1,50 0,63 [m] [m] Úhly : 3,50 [m] Smyková plocha po optimalizaci. α 1 α 2-53,54 79,63 [ ] [ ] Posouzení stability svahu (Bishop) Kombinace 1 Sumace aktivních sil : F a 91,27 kn/m Sumace pasivních sil : F p 245,92 kn/m Moment sesouvající : Moment vzdorující : Využití : 37,1 % M a M p Stabilita svahu VYHOVUJE Kombinace 2 Sumace aktivních sil : F a Sumace pasivních sil : F p 319,46 860,72 75,06 226,09 knm/m knm/m kn/m kn/m Moment sesouvající : Moment vzdorující : Využití : 33,2 % M a M p 362, ,03 knm/m knm/m Stabilita svahu VYHOVUJE Optimalizovaná smyková plocha pro : Kombinace 1 13

31 Název: Posouzení Fáze : 1; Výpočet: 1 2,45 14,88 29,78 +z 49,38 5,00 35,58 0,50 0,90 0,27 7,21 13,00 4,26 +x Třída G2, středně ulehlá Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8

32 Název: Únosnost Fáze : 1; Výpočet: -1 2,45 5,00 0,50 0,90 123,71 123,71 Třída G2, středně ulehlá Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8

33 Název: Dimenzování Fáze : 1; Výpočet: 1 2,45 0,45 1,75 5,00 +z 49,38 6,90 0,50 0,90 1,86 1,44 +x Třída G2, středně ulehlá Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8

34 Název: 1.MS Fáze : 1; Výpočet: 1 Delta 0,76 +x 1,00 0,76 0,90 +y Posouzení únosnosti patky - 1.MS Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obecný Nejnepříznivější zatěžovací stavčíslo 1. (ZS 1) Výpočtová únosnost zákl. půdy Extrémní kontaktní napětí Svislá únosnost VYHOVUJE R d σ 351,87 123,32 Posouzení vodorovné únosnosti Nejnepříznivější zatěžovací stavčíslo 1. (ZS 1) kpa kpa Horizontální únosnost základu Extrémní horizontální síla R dh H Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE 81,69 kn kn

35 Název: 2.MS Fáze : 1; Výpočet: 1 PT UT 2,45 0,80 1,00 2,04 Sigma,z Sigma,or msigma,or Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Průměrný modul přetvárn. E def 69,30 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k334,43) Základ je ve směru šířky tuhý (k243,80) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu 1,1 mm Hloubka deformační zóny 2,04 m Natoč. ve směru šířky 0,417 (tan*1000)