STATICKÝ VÝPOČET 0. Obsah: 1)Stanovení zatížení dle ČSN EN , ČSN EN )Dimenzování dle ČSN EN )Posouzení na únavu 13

Transkript

1 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, Most Nový Bor - M - 19 Obsah: Název Strana 1)Stanovení zatížení dle ČSN EN , ČSN EN )Dienzování dle ČSN EN )Posouzení na únavu 13 4)Posouzení vzniku trhlin 14 5)Posouzení oezení přetvoření 15 6)Dienzování dle ČSN EN STATICKÝ VÝPOČET 0

2 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, 1)Stanovení zatížení dle ČSN EN , ČSN EN a)stálé ZATÍŽENÍ-MOSTOVKA dílčí součinitel stálého zatížení γg 1,35 gk(kn/2) γg gd(kn/2) Asfaltová vozovka, tl.100 2,300 1,35 3,105 Vl. tíha žb. ostovky, tl.300 7,800 1,35 10,530 gk(kn/) γg gd(kn/) Řísa na desce tl.200x200 1,040 1,35 1,404 Řísa převislá 100x450 1,170 1,35 1,580 Zábradlí cca 50kg/ 0,500 1,35 0,675 2,710 3,659 Rozěry nosné konstrukce ostu Pruh č.1 Šířka nosné konstrukce ostu Pruh č.2 B 4,00 Pruh č.3 Rozpětí nosné konstrukce ostu Ost.pruhy L 2,87 Zbývající šířka zatěžovacích pruhů plocha(qkr) w1 3,00 w2 1,00 b1)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM1 dílčí součinitel proěn. zatížení γq 1,35 Model zatížení Uístění Dvojnáprava (TS) Rovnoěrné zatížení (UDL) Hodnoty regulačních součinitelů Skupina pozeních kounikací αq1 αq2 αq3 αq1 αqi (i>1) αqr 1 0,8 0,8 0,8 0, ,8 0,5 0,5 0,5 1 1 Skupina 1 všechny kounikace s vyjíkou kounikací ve skupině 2 Skupina 2 silnice III.třídy přede stanovené příslušný úřade, obslužní ístní kounikace a účelové kounikace použita skupina 2 nápravové síly Qik (kn)qik (nebo qkr) (kn/2) , ,5 0 2,5 0 2,5 b2)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM2 dílčí součinitel proěn. zatížení γq 1,35 Je tvořen nápravovou silou βq.qak, kde Qak400kN (včetně dynaického součinitele), která ůže působit v kterékoli ístě na vozovce. V případě potřeby se ůže uvažovat pouze 1 kolo, působící silou 200βQ (kn) Model je určen zejéna pro krátké prvky o délce 3 až 7. Součinitel bq je v národní příloze stanoven na hodnotu bq0,8 pro obě skupiny kounikací STATICKÝ VÝPOČET 1

3 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, Q b3)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM3 dílčí součinitel proěn. zatížení γq 1,35 Je soubor soustav nápravových sil představující zvláštní vozidla, která ohou jezdit po trasách, kde je povoleno vyjíečné zatížení. není úvažováno! b4)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM4 dílčí součinitel proěn. zatížení γq 1,35 Je zatížení dave lidí na ostě a je určen pouze pro celková ověření, Model zatížení se uvažuje jako rovnoěrné zatížení (již zahrnující dynaický součinitel) o intenzitě qki5kn/2 c)proměnná ZATÍŽENÍ VODOROVNÁ-DOPRAVOU Charakteristické hodnoty brzdných a rozjezdových sil Q1k jsou definovány jako část celkového axiálního zatížení 1 uístěného na zatěžovací pruhu číslo 1 takto: 0,6α Q q w L přičež Q1(2 1k ) + 0, α q1 1k 180α Q1kN Q1 k 900kN 1k kn 291,9 kn 900 kn Vyhovuje. Vyhovuje. Odstředivé síly se vzhlede ke kolé geoetrii ostu zanedbávají. Stanovení sestav zatížení dopravou Vozovka Chodníky cykl.pruhy Typ zatížení Svislé síly Vodorovné síly pouze sv.z. Zatěžovací systé LM1 LM2 LM3 LM4 Q1k Qtk dvojnáprava jednotlivá zvláštní zatížení brzdné a odstředivé rovnoěrné rovnoěr.z. náprava vozidla dave lidí rozjezd.síly a příč.síly zatížení charakter. a) b) kobinační gr1a hodnoty hodnota b) charakter. gr1b hodnota Sestavy časté charakter. charakter. zatížení gr2 hodnoty hodnota hodnota d) charakter. gr3 hodnota c) charakter. charakter. gr4 hodnota hodnota viz. charakter. gr5 příloha A hodnota a) Lze definovat v národní příloze pouze pro uvedené případy b) Lze definovat v národní příloze. Doporučená hodnota je 3kN/2 c) Pokud je účinek od zatížení jednoho chodníku nepříznivější než při zatížení obou dvou, áse uvažovat pouze na jedno chodníku d) Tato sestava neá praktický význa, pokud uvažuje sestava gr4. STATICKÝ VÝPOČET 2

4 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, D)KOMBINACE ZATÍŽENÍ ξ...redukč. součinitel pro stálá zat. Kobinace zatížení uvažovaná pro posouzení konstrukce všech G, doporučená hodnota je 0,85 návrhových situací a všech ezních stavů se pro posouzení MSÚ ψ...souč. pro kobinační hodnoty používá rozhodující kobinace výrazů proěnného zatížení γg,j...souč. pro stálé zatížení γ G, jgk, j" + " γ P P" + " γ Q,1ψ 0,1Qk,1" + " γ Q, iψ 0, iqk, i γp...souč. zatížení od předpětí & j 1 i&f 1 γq,1...souč.pro hl.proěn.zatížení ξγg, jgk, j" + " γ PP" + " γ Q,1Qk,1" + " γ Q, iψ 0, iqk, i γq,i...souč.pro vedl.proěn.zatížení & j 1 i&f 1 Gk,j char.hodnota j-tého stál.zat. P reprezent.hodnota od předpětí Qk,1 char.hodnota hl.proěn.zat. E)MODELY ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU Qk,i char.hodnota i-tého vedlejšího proěnného zatížení E1)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 1 Má stejné uspořádání jako odel zatížení 1 LM1, definovaný výše s hodnotai nápravových sil rovnýi 0,7.Qik a hodnotai rovnoěrn. zatížení rovnýi 0,3.qik a zatížení na zbývající ploše 0,3.qrk. E2)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 2 Je tvořen soubore idealizovaných nákladních vozidel, zvaných častá. Maxiální a iniální napětí se ají stanovit z nejnepříznivějšího účinku různých vozidel uvažovaných jednotlivě a jedoucích saostatně v příslušné zatěžovací pruhu. není úvažováno! E3)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 3 Má čtyři nápravy, nápravová síla každé nápravy je 120kN. Na ost lze uístit nejvýše 2 vozidla. E4)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 4 Jsou tvořeny soubory noralizovaných nákladních vozidel, která společně vyvozují účinky ekvivalentní účinků typické dopravy na evropských pozeních kounikacích. není úvažováno! E5)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 5 Používá přío onitorované údaje o dopravě, případně doplněné vhodnýi statistickýi a návrhovýi extrapolacei. Tento odel se použije pouze v případech stanovených příslušný úřade. není úvažováno! STATICKÝ VÝPOČET 3

5 ZATĚŽOVACÍ STAVY: KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, a1)stálé ZATÍŽENÍ-MOSTOVKA generuje výpočtový progra SCIA ENGINEER vlastní tíha a2)stálé ZATÍŽENÍ-MOSTOVKA spojité liniové od skladby vozovky a řís (chodníků) STATICKÝ VÝPOČET 4

6 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, b1)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM1 b2)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM2 STATICKÝ VÝPOČET 5

7 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, b3)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM3 neuvažuje se. b4)proměnná ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM4 STATICKÝ VÝPOČET 6

8 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, c)proměnná ZATÍŽENÍ VODOROVNÁ-DOPRAVOU E1)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 1 E3)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 3 STATICKÝ VÝPOČET 7

9 D)KOMBINACE ZATÍŽENÍ KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, F)VNITŘNÍ SÍLY vx 182,36 kn/ Kobinace CO1 x 188,96 kn/ Kobinace CO1 x 15,75 kn/ Kobinace CO1 G)DEFORMACE Uz 1,5 < L/500 5,7 Kobinace CO4 Vyhovuje. H)NAPĚTÍ V BETONU σc,in 3,2 MPa Kobinace CO8 σc,ax 4,5 MPa Kobinace CO7 STATICKÝ VÝPOČET 8

10 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, 2)Dienzování dle ČSN EN Železobetonová deska ostovky prostě uložená v jedno sěru Výztuž v poli 1)Návrh na ohyb h(1/25-1/20)l Navrhuji žb.desku h300, beton: C30/C37, výztuž B500. krytí: c 50 x 188,96 kn/ Ast h 300 fyd 434,78 MPa γs 1,15 fcd 2 MPa γb 1,5 γu 1-20 / (h+50) fyk 500 MPa a)návrh fck 30 MPa γu 0,94 s oezení γu 0,85 b 1000 volí: φ 22.hlavní nosná výztuž φrozděl. 14.poocná rozdělovací výztuž d h-c-φ/2 Leff 2,870 d 239 Ast Msd fyd.0,9.d Ast 2020,5 2 Navrhuji 6,66 profil 22/ Ast φ 22 b)posudek Fst Ast.fyd Fst 1,101 MN Výška tlačené oblasti x Fst/(0,8.b.fcd) 0,069 Moent únosnosti Mrd Fst.(d-0,4x) rd 232,78 kn sd 188,96 kn Vyhovuje. c)konstrukční zásady iniální vyztužení ρin 0,6 ρ As fyk bw. d přepočet d h-c-φ/2 ρin 12 ρ 0,0106 Vyhovuje. d 239 x x d d li 0,288 0,450 Vyhovuje. STATICKÝ VÝPOČET 9

11 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, d)rozdělovací výztuž (iniálně 20% z hlavní nosné výztuže) As1 0,2. Ast Navrhuji 6,66 φ R14/ Ast φ 14 e)kontrola ohybové štíhlosti leff > 20 d 12,0 > 20 Není třeba kontrolovat průhyb desky. STATICKÝ VÝPOČET 10

12 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, Železobetonová deska ostovky prostě uložená v jedno sěru Výztuž nad podporou 1)Návrh na ohyb h(1/25-1/20)l Navrhuji žb.desku h300, beton: C30/C37, výztuž B500. krytí: c 50 x 15,75 kn/ Ast h 300 fyd 426,09 MPa γs 1,15 fcd 2 MPa γb 1,5 γu 1-20 / (h+50) fyk 490 MPa a)návrh fck 30 MPa γu 0,94 s oezení γu 0,85 b 1000 volí: d h-c-φ/2 Leff 2,870 d 238 φ 25.hlavní nosná výztuž φrozděl. 10.poocná rozdělovací výztuž Ast Msd fyd.0,9.d Ast 172,9 2 Navrhuji 6,66 profil 12/ Ast φ 12 b)posudek Fst Ast.fyd Fst 0,321 MN Výška tlačené oblasti x Fst/(0,8.b.fcd) 0,020 Moent únosnosti Mrd Fst.(d-0,4x) rd 73,65 kn sd 15,75 kn Vyhovuje. c)konstrukční zásady iniální vyztužení ρin 0,6 ρ As fyk bw. d přepočet d h-c-φ/2 ρin 12 ρ 31 Vyhovuje. d 244 x x d d li 0,082 0,450 Vyhovuje. STATICKÝ VÝPOČET 11

13 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, 2)Návrh na syk Vax 182,36 kn a)návrh Vrd2 0,5. ν. fcd. bw. 0,9.d ν 0,7 - fck 0,5 Vrd2 1505,70 kn 200 ν 0,7 0,5 Vrd2 1505,70 kn Vax 182,36 kn Vyhovuje. Návrh bez sykové výztuže ρ As ρli β 1 Vrd1 β. τrd. k. (1,2 + 40ρ).bw.d bw.d k 1 Vrd1 131,94 kn τrd 0,34 MPa ρ 0,011 0,020 Vyhovuje. Vrd1 131,94 kn Vax 182,36 kn Nevyhovuje. Návrh sykové výztuže fswk 490 MPa Vswd Asw.fswd.09.d γs 1,15 fswk 426,09 MPa Vax - Vrd1 50,42 kn Asw 1 π.φ^2 µs s 4 Navrhuji třínky profil 10 φtř 10 Podínka: Vax 1/5.Vrd2 přepočet Vax 182,36 kn 1/5.Vrd2 301,14 kn d h-c-φ/2-φtř Vyhovuje. d 229 Podínka: 1/5Vrd2 Vax 2/3.Vrd2 301,14 kn 182,36 kn 1003,80 kn Nevyhovuje. Vyhovuje. Podínka: Vax 2/3.Vrd2 Vax 182,36 kn 2/3.Vrd2 1003,80 kn Nevyhovuje. Sax 0,6.d 300 Sax 137, Vyhovuje. St,ax 0,8.d 400 St,ax 183, Vyhovuje. STATICKÝ VÝPOČET 12

14 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, Počet střihů ns 3 Osová vzdálenost třínků Asw 1570, s 150 Stupeň vyztužení ρsv As ρsw,in bw.1,0 třínky ρsv 1,57 0,0110 beton profil 10 Vyhovuje. á nosná výztuž 150 Vswd Asw.fswd.0,9.d 6,66 Φ Vswd 158,63 kn profil 22/ h 300 Vrd3 Vrd1 + Vswd Vrd3 290,58 kn Vsd 182,36 kn b Vyhovuje Posouzení na únavu NAPĚTÍ V BETONU σc,in 3,20 MPa Kobinace CO8 Beton: C30/37 σc,ax 4,50 MPa Kobinace CO7 fck 30 MPa γb 1,5 βccexp(0,2.[1-28/to)^0,5]) Ceent: 42,5 R Stáří betonu při první zatížení: βcc(45) to 28 dní fcd,fat0,85.βcc.(fck/γb).(1-fck/250) fcd,fat 14,96 MPa Posouzení napětí, ax /, fat σ c f cd σ 0,9 0,301 0,900 vyhovuje. c, ax / f cd, fat 0,5 + 0,45 σ c,in / f cd, fat 0,301 0,596 vyhovuje. STATICKÝ VÝPOČET 13

15 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, beton C f c 38 N/ 2 f ct 2,9 N/ 2 E c N/ 2 α e 6,25 Průřez: spodní výztuž: horní výztuž: b 1000 ø 22 ø 14 h 300 počet 6,66 ks počet 6,66 ks krytí 50 A s A s d 1 61 d 239 A c plocha ideálního průřezu: těžiště ideálního průřezu: A i a gi 152,6 oent setrv. ideálního průřezu: I i 2,424 x Vnitřní síly: N kdi 43,96 kn M kdi 188,96 kn σ c1 11,63 N/ 2 > 2,9 N/ 2 když je s c1 < f ct thliny od vnějšího zatížení nevznikají STATICKÝ VÝPOČET 14

16 KH osty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky ostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.406,hrnčířská 2985, Česká Lípa, beton C f c 38 N/ 2 f ct 2,9 N/ 2 E c N/ 2 k c 1,00 b 1000 f ct,eff k 0,8 h 300 A ct ,1 N/2 jedna strana průřezu druhá strana průřezu ø 22 ø 14 počet 6,6666 ks počet 6,6666 ks krytí 50 d 261 k 1,0 0,8 k 1 0,64 k 2 1,00 A c,eff Ø s * 101,6667 A s ax Ø s * 50 A s σ s 74 N/2 A s Ø s * 101,7 σ s 101,67 N/ 2 interpolací z Tab ČSN P ENV A s 2596,72 2 A s návrh výztuže: Ø 22 počet 6,6667 ks/b tj. á 150 jednostranně A s interpolace průěrů prutů z tab pro w k 0,3 101,67 20, STATICKÝ VÝPOČET 15

17 Ing. David Mareček Název: Projekt Fáze : 1 2,00 +z 1,00 2,76 1,66 0,80 182,98 0,40 0,20 0,30 1: 5,00 +z 0,40 0,60 1,15 0,15 Beta: 3,00 0,78 2,00 2,00 +x 1,50 15,00 Třída G2, středně ulehlá Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved

18 Ing. David Mareček Výpočet ostní opěry Vstupní data Projekt Akce Část Popis Autor Odběratel Datu Nastavení : : : : : : U L. H A V L ÍČKOVA,NOVÝBOR, Most ev.č.m-19 Ing. David Mareček Město Nový Bor Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Materiály a nory Mostní opěry : Součinitele EC2 : Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zeětřesení : Tvar zeního klínu : Metodika posouzení : Návrhový přístup : Stálé zatížení : Proěnné zatížení : Zatížení vodou : EN (EC2) standardní Coulob (ČSN ) Caqout-Kerisel (ČSN ) Mononobe-Okabe počítat šiký výpočet podle EN redukce zatížení a ateriálu γ G γ Q γ w Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kobinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 [ ] 1,00 [ ] 1,50 1,35 [ ] [ ] [ ] Kobinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 [ ] 1,00 [ ] 1,30 [ ] [ ] 1,00 [ ] Součinitele redukce ateriálu (M) Trvalá návrhová situace Kobinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : γ φ 1,00 [ ] Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. sykové pevnosti : Součinitel redukce Poissonovačísla : Součinitel kobinační hodnoty : Součinitelčasté hodnoty : Součinitel kvazistálé hodnoty : Geoetrie konstrukce Číslo Pořadnice X [] 0,15 Hloubka Z [] 0,30 1,96 1,96 γ c γ cu γ v 1,00 1,00 1,00 [ ] [ ] [ ] Kobinační součinitele pro proěnná zatížení Trvalá návrhová situace ψ 0 ψ 1 ψ 2 0,70 0,50 0,30 Kobinace 2 1,25 [ ] 1,25 [ ] 1,40 [ ] 1,00 [ ] [ ] [ ] [ ] [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved 1

19 Ing. David Mareček Číslo Pořadnice X [] 0,15-1,00-1,00-0,60-0,60-0,20-0,20 Hloubka Z [] 2,76 2,76 1,96 1,96 0,30 0,30 Počátek [0,0] je v nejhořejší pravé bodu zdi. Plochařezu zdi 1,98 2. Délka ostní opěry Délka základu opěry 4,10 4,10 Křídla opěry - zavěšená syetrická Tloušťka křídla Délka křídla za závěr. zídkou Výška křídla Vzdál. oříznutí křídla od z.z. Hloubka oříznutí křídla Materiál konstrukce 0,40 0,78 4,00 2,78 Objeová tíha γ 24,00 kn/ 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle nory EN (EC2). Beton : C 30/37 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Ocel podélná : B500 Mez kluzu Paraetry zein Třída G2, středně ulehlá Objeová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeiny : Třecí úhel kce-zeina : Zeina : Obj.tíha sat.zeiny : f ck f ct 3 2,90 MPa MPa f yk 50 MPa γ 2 kn/ 3 efektivní ϕ ef c ef δ 35,50 kpa 11,83 nesoudržná γ sat 21,00 kn/ 3 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Objeová tíha : γ 18,00 kn/ 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeiny : Třecí úhel kce-zeina : ϕ ef c ef δ 26,50 16,00 kpa 12,15 Zeina : nesoudržná Obj.tíha sat.zeiny : γ sat 19,00 kn/ 3 Zatěžovací stav, zatížení od ostu Typ zatěžovacího stavu : provozní stav. Síly od ostu Svislá síla F s kn [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved 2

20 Ing. David Mareček Vodorovná síla Uístění Výška F v a 1 v kn Síly od přechodové desky Svislá síla F s kn Vodorovná síla F v kn Uístění a 2 Geologický profil a přiřazení zein Číslo Vrstva [] Přiřazená zeina Vzorek 1 2,00 Třída G2, středně ulehlá 2 2,00 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 3 - Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Tvar terénu Terén za konstrukcí je ve sklonu 1: 19,08 (úhel sklonu je 3,00 ). Vliv vody Hladina podzení vody za konstrukcí je v hloubce 1,50 Vztlak v základové spáře od rozdílných tlaků není uvažován. Zadaná plošná přitížení Přitížení Vel.1 Vel.2 Poř.x Délka Hloubka Číslo Působ. nové zěna [kn/ 2 ] [kn/ 2 ] x [] l [] z [] 1 ANO proěnné 15,00 na terénu Číslo 1 přitížení dopravou Odpor na líci konstrukce Odpor na líci konstrukce: pasivní Zeina na líci konstrukce - Třída G2, středně ulehlá Třecí úhel kce-zeina δ Výška zeiny před zdí h Přitížení terénu f Terén před konstrukcí je rovný. Zadané síly působící na konstrukci 1,00 5,00 Název kn/ 2 Síla F x F z M x z Číslo Název Působ. nová zěna [kn/] [kn/] [kn/] [] [] 1 ANO Sílač. 1 proěnné -15,00 182,36-0,30 0,30 Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Zeď se ůže přeístit, je počítána na zatížení aktivní tlake. [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved 3

21 Ing. David Mareček Posouzeníčís. 1 Spočtené síly působící na konstrukci - kobinace 1 Název Tíh.- zeď Odpor na líci Přitížení na líci Tíh.- zení klín Aktivní tlak Tlak vody Vztlak vody přitížení dopravou Křídla opěry Reakce ostu Reakce přech.desky Sílač. 1 F vod [kn/] -38,45-19,21 8,01 6,39 6,98 15,00 Působiště Z [] -1,09-0,33-0,50-0,90-1,43-0,42-2,76-1,56-1,78-2,46-2,76-2,46 F svis [kn/] 47,42 0,01 0,01 0,20 5,45 3,67 7,16 182,36 Působiště X [] 0,65 0,20 0,20 1,05 1,06 1,00 1,00 1,07 1,39 0,40 1,00 0,70 Koef. překl. 1,350 1,350 1, ,500 Koef. posun. 1,350 1,350 1, Koef. napětí 1,350 1,350 1,350 1,350 1,350 1,350 1,500 1, ,500 Posouzeni ostní opěry Posouzení na překlopení Moent vzdorující M vzd Moent klopící M kl 246,07 68,30 kn/ kn/ Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Vodor. síla posunující H vzd H pos 52,14-27,75 kn/ kn/ Zeď na posunutí VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE Maxiální napětí v základové spáře : 324,84kPa Spočtené síly působící na konstrukci - kobinace 2 Název Tíh.- zeď Odpor na líci Přitížení na líci Tíh.- zení klín Aktivní tlak Tlak vody Vztlak vody přitížení dopravou Křídla opěry Reakce ostu Reakce přech.desky Sílač. 1 F vod [kn/] -29,78-14,88 10,90 6,39 11,77 15,00 Působiště Z [] -1,09-0,33-0,50-0,90-1,35-0,42-2,76-1,29-1,78-2,46-2,76-2,46 F svis [kn/] 47,42 0,01 0,01 0,20 5,69 3,77 7,16 182,36 Působiště X [] 0,65 0,20 0,20 1,05 1,06 1,00 1,00 1,07 1,39 0,40 1,00 0,70 Koef. překl. 1, ,300 Koef. posun. 1, Koef. napětí 1, ,300 Posouzeni ostní opěry Posouzení na překlopení [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved 4

22 Ing. David Mareček Moent vzdorující Moent klopící M vzd M kl 218,11 67,77 Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Vodor. síla posunující H vzd H pos Zeď na posunutí VYHOVUJE 38,76-12,06 kn/ kn/ kn/ kn/ Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE Maxiální napětí v základové spáře : 304,23kPa Únosnost základové půdy Síly působící ve středu základové spáry Číslo 1 2 Moent [kn/] 7,30-2,73 Posouzení plošného základu Vstupní data Nastavení Nor. síla [kn/] 360,40 67,67 Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Materiály a nory Betonové konstrukce : Součinitele EC2 : Sedání Metoda výpočtu : Oezení deforační zóny : Patky EN (EC2) standardní Výpočet pro odvodněné podínky : Metodika posouzení : Návrhový přístup : Stálé zatížení : γ G Pos. síla [kn/] -25,44-27,75 ČSN (Výpočet poocí edoetrického odulu) poocí strukturní pevnosti standardní postup výpočet podle EN redukce zatížení a ateriálu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kobinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 [ ] 1,00 [ ] Excentricita [] 0,05 0,02 Napětí [kpa] 327,47 324,84 Kobinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 [ ] 1,00 [ ] Součinitele redukce ateriálu (M) Trvalá návrhová situace Kobinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. sykové pevnosti : Součinitel redukce pevnosti horniny : γ φ γ c γ cu γ v 1,00 [ ] 1,00 [ ] 1,00 [ ] 1,00 [ ] Kobinace 2 1,25 [ ] 1,25 [ ] 1,40 [ ] 1,40 [ ] [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved 5

23 Ing. David Mareček Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek ϕ ef [ ] c ef [kpa] γ [kn/ 3 ] γ su [kn/ 3 ] δ [ ] 1 Třída G2, středně ulehlá 35, ,00 11,83 2 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 26,50 16,00 18,00 9,00 12,15 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeiny zadány jako nesoudržné. Paraetry zein Třída G2, středně ulehlá Objeová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeiny : Edoetrický odul : Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeiny : γ ϕ ef c ef E oed γ sat 2 kn/ 3 35,50 kpa 161,00 MPa 0,20 21,00 kn/ 3 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Objeová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeiny : γ ϕ ef c ef Edoetrický odul : E oed Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeiny : γ sat 18,00 kn/ 3 26,50 16,00 kpa 16,00 MPa 0,20 19,00 kn/ 3 Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu Hloubka základové spáry Tloušťka základu Sklon upraveného terénu Sklon základové spáry h z d t s 1 s 2 2,76 1,00 0,80 Objeová tíha zeiny nad základe 18,00 kn/ 3 Geoetrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu Šířka pasu (x) Šířka sloupu ve sěru x Obje pasu 4,10 1,15 0,10 0,92 3 / Zadané zatížení je uvažováno na 1b délky pasu. Štěrkopískový polštář Zeina tvořící ŠP polštář - Třída G2, středně ulehlá Přesah ŠP polštáře io základ Hloubka štěrkopískového polštáře Materiál konstrukce d sp h sp 0,20 0,50 Objeová tíha γ 24,00 kn/ 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle nory EN (EC2). [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved 6

24 Ing. David Mareček Beton : C 30/37 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Modul pružnosti Ocel podélná : B500 Mez kluzu Ocel příčná: B500 Mez kluzu Geologický profil a přiřazení zein Číslo Vrstva [] Přiřazená zeina f ck f ct E c 3 2, f yk 50 MPa f yk 50 MPa MPa MPa MPa Vzorek 1 2,00 Třída G2, středně ulehlá 2 2,00 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 3 - Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Zatížení Číslo Zatížení nové zěna ANO ANO ANO ANO ZS 1 ZS 2 ZS 3 ZS 4 Název Typ Užitné Návrhové Užitné Návrhové N [kn/] 345,42 345,42 52,69 52,69 M y [kn/] 7,30 7,30 H x [kn/] Hladina podzení vody Hladina podzení vody je v hloubce 1,50 od původního terénu. Celkové nastavení výpočtu Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Posouzeníčís. 1 Posouzení zatěžovacích stavů ZS 1 ZS 1 ZS 2 ZS 2 ZS 3 ZS 3 ZS 4 ZS 4 Název Vl. tíha příznivě Ano Ne Ano Ne Ano Ne Ano Ne e x [] -0,02-0,02-0,02-0,02 e y [] σ [kpa] 324,47 324,47 324,47 328,90 58,48 58,48 58,48 62,91 R d [kpa] 347,23 347,23 615,20 615,22 348,19 348,19 617,25 617,25 Výpočet proveden s autoatický výběre nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G 12,88 kn/ Využití [%] 93,44 93,44 52,74 53,46 16,80 16,80 9,47 10,19 Vyhovuje Ano Ano Ano Ano Ano Ano Ano Ano [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved 7

25 Ing. David Mareček Spočtená tíha nadloží Z 1,68 kn/ Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obecný Nejnepříznivější zatěžovací stavčíslo 1. (ZS 1) Paraetry sykové plochy pod základe: Hloubka sykové plochy z sp 1,67 Dosah sykové plochy l sp 4,82 Výpočtová únosnost zákl. půdy Extréní kontaktní napětí Svislá únosnost VYHOVUJE R d σ Posouzení vodorovné únosnosti 347,23 324,47 Nejnepříznivější zatěžovací stavčíslo 1. (ZS 1) Zení odpor: pasivní Výpočtová velikost zeního odporu Úhel tření základ-základová spára Soudržnost základ-základová spára Horizontální únosnost základu Extréní horizontální síla R dh H Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzeníčís. 1 S pd ψ a 241,36 Sednutí a natočení základu - vstupní data kpa kpa 35,94 35,50 kn kn kn kpa Výpočet proveden s autoatický výběre nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažování koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží G Z Sednutí středu délkové hrany Sednutí středu šířkové hrany 1 Sednutí středu šířkové hrany 2 12,88 1,68 7,3 12,3 11,9 kn/ kn/ (1-hrana ax.tlačená; 2-hrana in.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průěrný odul přetvárnosti E def 51,81 MPa Základ je ve sěru délky tuhý (k214,43) Základ je ve sěru šířky tuhý (k326,13) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu 10,0 Hloubka deforační zóny 4,92 Natočení ve sěru šířky 0,379 (tan*1000) [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved 8

26 Ing. David Mareček Dienzacečís. 1 Dienzace předního výstupku opěry - vstupní data kobinace 1: Spára je navržena ze železobetonu; výpočtová šířka 1. Profil vložky Počet vložek Krytí výztuže 12, ,0 Vnitřní síly : M kn/; N kn/; Q 321,37 kn/ Výška průřezu h 0,80 Dienzace předního výstupku opěry - výsledky kobinace 1: Stupeň vyztužení Poloha neutrálné osy Moent na ezi únosnosti Průřez VYHOVUJE. ρ x M Rd 0,20 0,04 465,38 % kn/ > < > 0,15 0,46 % kn/ Dienzace předního výstupku opěry - vstupní data kobinace 2: Spára je navržena ze železobetonu; výpočtová šířka 1. Profil vložky Počet vložek Krytí výztuže 12, ,0 Vnitřní síly : M kn/; N kn/; Q 272,95 kn/ Výška průřezu h 0,80 Dienzace předního výstupku opěry - výsledky kobinace 2: Stupeň vyztužení Poloha neutrálné osy Moent na ezi únosnosti Průřez VYHOVUJE. ρ x M Rd 0,20 0,04 465,38 % kn/ > < > 0,15 0,46 % kn/ ρ in x ax M Ed ρ in x ax M Ed [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved 9

27 Ing. David Mareček Název: Posouzení Fáze : 1; Výpočet: 1 2,76 19,21 38,45 +z 182,98 5,00 47,42 0,20 0,60 1,15 +x 7,16 7,89 9,69 6,39 0,78 2,00 2,00 Třída G2, středně ulehlá Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved

28 Ing. David Mareček Název: Únosnost Fáze : 1; Výpočet: -1 2,76 5,00 0,60 1,15 0,78 2,00 2,00 324,84 324,84 Třída G2, středně ulehlá Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved

29 Ing. David Mareček Název: 1.MS Fáze : 1; Výpočet: 1 Delta 1,11 +x 1,00 1,11 1,15 +y Posouzení únosnosti patky - 1.MS Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obecný Nejnepříznivější zatěžovací stavčíslo 1. (ZS 1) Výpočtová únosnost zákl. půdy Extréní kontaktní napětí Svislá únosnost VYHOVUJE R d σ 347,23 324,47 Posouzení vodorovné únosnosti Nejnepříznivější zatěžovací stavčíslo 1. (ZS 1) kpa kpa Horizontální únosnost základu Extréní horizontální síla R dh H Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE 241,36 kn kn [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved

30 Ing. David Mareček Název: 2.MS Fáze : 1; Výpočet: 1 PT UT 2,76 0,80 1,00 4,92 Siga,z Siga,or Siga,or Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Průěrný odul přetvárn. E def 51,81 MPa Základ je ve sěru délky tuhý (k214,43) Základ je ve sěru šířky tuhý (k326,13) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu 10,0 Hloubka deforační zóny 4,92 Natoč. ve sěru šířky 0,379 (tan*1000) [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved

31 Ing. David Mareček Název: Dienzování Fáze : 1; Výpočet: 1 1,00 0,80 Půdorys: B A A B 1,15 Řez A-A: 8 ks prof. 14,0, délka 1050, krytí 50 Protlačení - krit. průřez: Řez B-B: plocha zat., které ŽB přenese syke plocha: 9,99E-01² kritický průřez délka: 1,00 kontrolované průřezy [GEO5 - Opěra verze hardwarový klíč 5231 / 1 Mareček David, Ing. Copyright 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved