MANIPULÁTOR NÁSTROJOVÝCH DRŽÁKŮ A HLAV

Transkript

1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV VÝROBNÍCH STROJŮ, SYSTÉMŮ A ROBOTIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF PRODUCTION MACHINES, SYSTEMS AND ROBOTICS MANIPULÁTOR NÁSTROJOVÝCH DRŽÁKŮ A HLAV TOOL HOLDERS AND MACHINING HEADS MANIPULATOR MASTER'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR PAVEL NEUDERT Ing. LUBOMÍR NOVOTNÝ, Ph.D. BRNO 2009

2

3

4

5 Ústav výrobních strojů, systémů a robotiky Str. 1 ABSTRAKT Neudert Pavel Cílem této práce je studie variant manipulátoru pro výměnu nástrojových hlav. Zpráva obsahuje výběr optimální kinetické varianty a konkrétní konstrukční řešení manipulátoru, součástí je také technická zpráva a ekonomické zhodnocení. Klíčová slova: Manipulátor, výměna, nástrojová hlava, nástroj, hlavička nástroje, obráběcí centrum Neudert Pavel Goal of this work is preparing different variants of manipulator for changing the tool holder. The report contains choose of optimal solution and specific design solution of manipulator, including technical report and economical conclusions. Keywords: Manipulator, change, tool holder, tool, machining heads, machining centre BIBLIOGRAFICKÁ CITACE NEUDERT, P. Manipulátor nástrojových držáků a hlav. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství, s. Vedoucí diplomové práce Ing. Lubomír Novotný, Ph.D.

6 Str. 2 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky MÍSTOPÍSEŽNÉ PROHLÁŠENÍ Místopísežn prohlašuji, že jsem byl seznámen s pedpisy pro vypracování DP a že jsem celou DP vetn píloh vypracoval samostatn. Ustanovení pedpis pro vypracování DP jsem vzal na domí a jsem si vdom toho, že v pípad jejich nedodržení nebude vedoucím DP moje práce pijata. V Brn, dne.. Pavel Neudert

7 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str. 3 PODKOVÁNÍ Touto cestou bych rád podkoval rodim za podporu pi studiu a hlavn mému otci za cenné rady a odbornou pomoc pi zpracování této práce. Dále bych rád podkoval vedoucímu diplomové práce panu Ing. Lubomírovi Novotnému, Ph.D. z firmy TOSHULIN a.s. kuji také panu ing. Novákovi z firmy SMC a.s. za cenné informace ohledn pneumatiky.

8 Str. 4 Ústav výrobních strojů, systémů a robotiky OBSAH 1 ÚVOD KONSTRUKČNÍ ZADÁNÍ SOUPIS POUŽITÝCH ZKRATEK A SYMBOLŮ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ VÝMĚNY NÁSTROJŮ Informační zdroje Stávající postupy řešení výměny nástrojů Stávající postupy řešení výměny nástrojových hlav KONSTRUKČNÍ SPECIFIKACE Původní řešení výměny nástrojů Cíl diplomové práce Princip výměny nástrojové hlavy Poloha pro výměnu nástrojové hlavy Uchopovací efektor NÁVRH VARIANT ŘEŠENÍ Horní gántry, kartézský manipulátor Sloupový manipulátor ver Sloupový manipulátor ver Sloupový manipulátor otočný Manipulátor s protizávažím Průmyslový robot Kinematické řešení uchopovacího efektoru Výběr optimální varianty řešení VÝPOČTY A KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ Výpočet uchopovacího efektoru Indexovací síla uchopovacího efektoru Výpočet životnosti vedení Výpočet hydraulického válce Výpočet pohonu osy x, nástrojové hlavy Výpočet životnosti vedení Výpočet životnosti kuličkového šroubu Výpočet řemenového ozubeného převodu Volba servomotoru Výpočet pohonu osy x, nástroje Výpočet životnosti vedení Výpočet hydraulického válce... 58

9 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Výpoet pohonu zdvihu konzole Výpoet životnosti vedení Výpoet životnosti kulikového šroubu Výpoet emenového ozubeného pevodu Volba servomotoru Výpoet pohonu posuvu podél osy y Výpoet životnosti vedení Výpoet pohonu Výpoet pohonu otáení sloupu Výpoet životnosti ložisek Výpoet ozubeného emenu pro otáení sloupu Výpoet pohonu otáení sloupu UCHOPOVACÍ EFEKTOR NÁSTROJ ASOVÁ ANALÝZA Výmna nástrojové hlavy Výmna nástroj TUHOSTNÍ ANALÝZA Výpoet tuhosti manipulátoru v ose z Tuhost uchopovacího ramene, excentrické zatížení Tuhost uchopovacího ramene, osové zatížení Tuhost pojezdu nástrojové hlavy Tuhost otoného stolu Tuhost Hlavní nosné desky Celková tuhost manipulátoru, excentrická nástrojová hlava Celková tuhost manipulátoru, excentrická nástrojová hlava SENZORY A PESNOST POLOHOVÁNÍ MAZÁNÍ BEZPENOST STROJNÍHO ZAÍZENÍ Zákony a normy Analýza rizik EKONOMICKÉ ZHODNOCENÍ ZÁVR SEZNAM POUŽITÉ LITERATURY SEZNAM PÍLOH

10 Str. 6 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky 1 ÚVOD Tato diplomová práce obsahuje studie variant kinematického ešení manipulátoru pro výmnu nástrojových hlav a nástroj pro CNC obrábcí centrum. Dále obsahuje výbr optimálního ešení uchopovacího efektoru. Souástí této práce je také konstrukní návrh vybrané varianty spolu s dílími výpoty. Závrem jsou uvedeny technické parametry manipulátoru. 1.1 KONSTRUKNÍ ZADÁNÍ Parametry hlav (držák) a stroje a požadavky kladené na manipulátor: zdvih pníku 1000 mm (výjime 2000 mm) zdvih smykadla 1500 mm prez nástrojových hlav a držáku 240x240 mm hmotnost hlav a držáku kg (výjime až 300 kg) max. výška hlav a držáku od upínací plochy (osa z) 600 mm, standardní šíka hlav a držáku 240 mm (v ose y=±120 mm), délka hlav 710 mm (v ose +x=400 mm, v ose -x=310 mm) hlavy jsou uloženy v zásobníku hlav bu svislém umístném vedle stroje, nebo vodorovném stojícím vedle stroje doba polohování držák-držák 10 sec doba polohování místo výmny smykadlo - místo v zásobníku nástroj 60 sec pesnost polohování 0,15 mm zaízení musí umožovat obsluze zakládání hlav do zásobníku manipulátor umožuje výmnu nástroje v libovolné poloze pníku zaízení musí splovat bezpenostní požadavky. Cíle diplomové práce: Navrhnout varianty ešení spolu s nejvýhodnjší orientací nástroje v zásobníku a jeho polohou vi stroji. Vypracovat technické a technickoekonomické porovnání navržených variant, a provést výbr optimální varianty. Navrhnout koncepci koncového efektoru, zpsoby upnutí hlav a držák ípadn jejich nezbytné úpravy. Provést nezbytné technické výpoty vybrané varianty. Text DP doplnit statí o bezpenosti provozu tohoto manipulátoru. Dále pak vytvoit sestavní výkresy automatické výmny hlav a detailní výkresy dvou stžejních souástí, které odpovídají normám a požadavkm na technickou dokumentaci.

11 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str. 7 2 SOUPIS POUŽITÝCH ZKRATEK A SYMBOL Symbol Jednotka Popis ved [ ] Úhel sklonu vedení t [ ] ecí úhel smykového tení [ ] Zvolený úhel sklonu kuželu s [rad.s -1 ] Úhlové zrychlení šrobu H0 [MPa] Únavová únosnost c [-] Celková úinnost s [-] innost kulikového šroubu L [-] innost ložiska v [-] innost vedení a [m.s -2 ] Zrychlení posuvového mechanismu C 0 [N] Dynamická únosnost lineárního vedení C a [N] Dynamická únosnost kulikového šroubu c 1 [m] Hodnoty získané z reálného modelu c 2 [m] Hodnoty získané z reálného modelu c 1-4 [N.m -1 ] tuhost jednotlivých díl manipulátoru c c [N.m -1 ] Výsledná tuhost manipulátoru d 0 [m] Prr závitu kulikového šroubu d 1 [m] Hodnoty získané z reálného modelu d 2 [m] Hodnoty získané z reálného modelu e [m] Excentricita tíhového zatížení F a1-2 [N] Vnitní axiální zatížení kulikového šroubu F amax [N] Maximální axiální zatížení kulikového šroubu F c [N] Celková zatžující síla a na kuželový trn F G [N] Zátž od tecích sil ve vedení F i [N] Zvolená indexovací síla F imin [N] Minimální indexovací síla na jeden trn F k [N] Síla potebná pro eliminaci klopného momentu F m [N] Pomrné vnitní axiální zatížení kulikového šroubu F o [N] Odpor nezatíženého chodu kulikového šroubu F p [N] edepnutí kulikového šroubu F p [N] Potebná síla na píst F r [N] Stední axiální zatížení kulikového šroubu F set [N] Setrvaná síla f 1 [-] ecí souinitel vedení f 2 [-] ecí souinitel kulikového šroubu f 3 [-] ecí souinitel ložiska f h [-] Kontaktní souinitel f m [-] Koeficient vlivu jakosti a stavu materiálu f n [m.s -1 ] Koeficient uchycení kulikového šroubu f t [-] Teplotní souinitel f t [-] Souinitel smykového tení f v [mm 2 ] Koeficient uchycení kulikového šroubu f w [-] Souinitel zatížení G [N] sobící tíha na jeden kuželový trn g [m.s -2 ] Gravitaní zrychlení

12 Str. 8 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Symbol Jednotka Popis H c [m] Zdvih kulikového šroubu H s [m] Dráha uražená pi zrychlení i [-] evodový pomr J bmot [kg.cm 2 ] Brzdný moment setrvanosti motoru J m [kg.cm 2 ] Moment setrvanosti redukovaný na hídel J mot [kg.cm 2 ] Moment setrvanosti motoru J G [kg.cm 2 ] Moment setrvanosti pevodovky J HRM [kg.cm 2 ] Celkový moment setrvanosti L [km] Životnost vedení pníku L 8 [mm] Délka kulikového šroubu L c [ot] Celková trvanlivost kulikového šroubu L h [hod] životnost v hodinách M DM [N.m] Dynamický moment motoru M F [N.m] Pasivní moment od vnjší síly M G [N.m] Moment zátže od tecích sil ve vedení M GT [N.m] Moment od tíhové složky M k [N.m] Klopný moment u uchop. efektoru M KS [N.m] Statický moment na vstupu kulikového šroubu M KSM [N.m] Moment pasivního odporu kulikového šroubu M L [N.m] Moment pasivních odpor v ložiskách M max [N.m] Maximální toivý moment M ZRHM [N.m] Pasivní moment zátže m c [kg] Maximální hmotnost nástrojové hlavy (zadaná hodnota) m e [kg] Prrná hmotnost nástrojové hlavy m ef [kg] esouvaná hmotnost m max [kg] Maximální možná hmotnost nástrojové hlavy m u [kg] Hmotnost nesené ásti manipulátoru n m [ot.min -1 ] Otáky kulikového šroubu n max [ot.min -1 ] Maximální možné otáky kulikového šroubu OC Obrábcí centrum P 1-4 [N] Normálové zatížení vozíku lineárního vedení P 1-4e [N] Ekvivalentní zatížení vozíku lineárního vedení P 1-4t [N] Tené zatížení vozíku lineárního vedení p [m] Stoupání kulikového šroubu Q kr [N] Kritická axiální síla kulikového šroubu q i [%] Pomrná doba psobení T c [s] Celkový as T s [s] Rozbhový a brzdící as T x [m] Poloha tžišt nesené ásti manipulátoru v ose x T y [m] Poloha tžišt nesené ásti manipulátoru v ose y T z [m] Poloha tžišt nesené ásti manipulátoru v ose z v [m.s -1 ] Rychlost posuvového mechanismu v e [m.s -1 ] Ekvivalentní rychlost pojezdu W [kg] Celková pesouvaná hmotnost Z [-] Souinitel soutové délky dotyk. Kivek Z E [-] Mechanické vlastnosti materiálu Z H [-] Souinitel tvaru zub

13 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str. 9 3 KONSTRUKNÍ EŠENÍ VÝMNY NÁSTROJ 3.1 Informaní zdroje Pro konstrukní návrh ešení manipulátoru pro výmnu nástroj a nástrojových hlav bylo nutné získat dostatek informací. Hlavním zdrojem informací byly prospektové materiály jednotlivých firem a datové listy k jednotlivým strojm. 3.2 Stávající postupy ešení výmny nástroj Výmna nástroj u NC (íslov ízených) výrobních stroj byla již asto ešena, a prakticky se již nesetkáme se strojem, který by neobsahoval alespo ástenou automatickou výmnu nástroj. V dnešní dob se mžeme setkat s adou systém pro výmnu nástroj Revolverová nástrojová hlava Nástrojová hlava nese s sebou nkolik nástroj, a výmna se provádí pootoením nástrojové hlavy tak, aby byl použit jiný nástroj. Obr. 3-1 Trojnásobná revolverová hlava na soustruhu firmy SPINNER Nevýhodou je omezený poet nástroj a nutná vysoká tuhost otoného mechanismu. Tento systém je velmi hojn používán u soustruh a soustružnických obrábcích center.

14 Str. 10 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Nástroj uložen v zásobníku, pick-up systém pro výmnu Jedná se o výmnu nástroj bez použití manipulátoru. Nástroje jsou uloženy v zásobníku nástroj, který je konstruován tak, aby výrobnímu stroji umožnil bezpené uložení a vyjmutí nástroje ze zásobníku. Obr. 3-2 Pick-up system zásobníku SKA, firma TOS Hulin Nástroje jsou umístny na otoném zásobníku, nebo na pohyblivém etzu. i vým nástroje se zásobník pootoí tak, aby si obrábcí stroj vzal správný nástroj. Tento systém je hojn používaný u frézovacích obrábcích center. Nástroj uložen v zásobníku, pro výmnu je použit manipulátor Jedná se o výmnu nástroj s použitím manipulátoru. Zásobník nástroj je umístn tak, že není možné, aby si stroj dojel pro výmnu až k zásobníku. Proto je použit jednoduchý a rychlý manipulátor, který penese nástroj ze zásobníku k nástrojové hlav obrábcího centra. Obr. 3-3 Zásobník výmny nástroj DMU 50 evo, firma DMG Tento systém je používán u obrábcích center s velkou zásobou nástroj.

15 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Stávající postupy ešení výmny nástrojových hlav Nástrojové hlavy mají široký hmotnostní i rozmrový rozsah, proto je výmna nástrojové hlavy u moderních CNC obrábcích center ešena vtšinou manuáln. Automatická výmna nástrojových hlav však mže pinést znané zrychlení a zefektivnní obrábcího centra. Proto tato problematika vstupuje ím dál víc do popedí a firmy zabývající se výrobou obrábcích stroj se snaží touto problematikou zabývat. Revolverový zásobník i pick-up systém je pro tento typ výmny prakticky nepoužitelný z dvodu vysokých hmotností nástrojových hlav. Proto automatická výmna nástrojových hlav v dnešní dob probíhá pouze pomocí manipulátoru s pevným, nehybným zásobníkem nástrojových hlav. Jako manipulátor se používají manipulaní roboty umístné na posuvném dopravníku, které mají speciáln upravený uchopovací efektor.

16 Str. 12 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky 4 KONSTRUKNÍ SPECIFIKACE 4.1 Pvodní ešení výmny nástroj Manipulátor pro výmnu nástroj je ešen pro výrobní adu CNC obrábcích center POWERTURN od firmy TOS Hulín. Obr. 4-1 PWERTURN y od firmy TOS Hulín Toto CNC obrábcí centrum má konstruované automatické výmny, a to jak obrobk, tak i nástroj. Výmna nástroj a nástrojových hlav je ešena pomocí pick-up systému výmny nástroj (vpravo od stroje). Na vodorovném stole s otoným etzovým dopravníkem jsou umístny nástroje i nástrojové hlavy. Pokud má pník vyšší zdvih než smýkadlo pníku, tak celý stl se navíc pohybuje podél svislé osy, tak aby byla možnost výmny v každé poloze pníku. Obr. 4-2 etzový zásobník nástroj Nevýhodou tohoto zásobníku je, že má omezenou celkovou hmotnost nástroj, a tím i omezenou kapacitu nástroj Cíl diplomové práce Úkolem diplomové práce je zkonstruovat manipulátor, který bude schopný výmny nástroj v každé pozici pníku, a zárove bude nástroje uskladovat v pevném nepohyblivém zásobníku. Takovéto uspoádání, by mlo vést k navýšení kapacity nástroj a nástrojových hlav v zásobníku.

17 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Princip výmny nástrojové hlavy Obrábcí centrum (dále jen OC) má speciální prostor pro výmnu nástroj. To znamená, že pi vykonávání pracovního cyklu je manipulátor uveden do pozice, která výškov neomezuje pník a v této pozici eká na povel pro výmnu. Výmnu nástrojové hlavy rozdlíme do nkolika sekcí: 1. Ukonení pracovního cyklu nástroje po dokonení pracovního cyklu s daným nástrojem zajede OC na danou polohu pro výmnu nástroj. Po dojetí na danou polohu dá OC povel manipulátoru. 2. Uchopení nástroje manipulátorem Manipulátor po obdržení povelu zajede také na danou polohu. Jakmile manipulátor i OC jsou na správném míst, uchopí manipulátor nástrojovou hlavu, a po uchopení pošle signál OC. 3. Uvolnní nástrojové hlavy OC po obdržení signálu uvolní nástroj a vyjede o 400 mm výšky v ose z - ekací poloha. Po dokonení operace pošle signál manipulátoru. 4. Zámna nástroje Manipulátor dojede na volné místo v zásobníku, uloží tam nástroj, vezme si jiný nástroj a dojede na polohu pro výmnu nástroj. (Toto bude nejdelší ást výmny) Poté co manipulátor dojede s novým nástrojem na danou polohu, pošle signál OC. 5. Uchopení nového nástroje Po obdržení signálu sjede OC s pníkem na polohu pro výmnu nástroj a uchopí nový nástroj. Po dokonalém uchopení pošle signál. 6. Manipulátor uvolní nástroj Manipulátor uvolní nástroj a bezpe odjede od nástroje. Poté pošle konený signál OC. A následn zajede do své základní pozice. 7. Ukonení výmny Po obdržení koneného signálu vyjede OC smykadlem z prostoru pro výmnu nástroj a zapone obrábcí cyklus s novým nástrojem. 4.3 Poloha pro výmnu nástrojové hlavy Manipulátor musí být schopný vymnit nástrojovou hlavu v jakékoliv poloze níku. Jelikož zdvih pníku mže být vtší než zdvih smykadla, není možné urit jen jedno místo pro výmnu. Zárove provádíme výmnu automaticky, to znamená, že obrábcí centrum s manipulátorem musí svojí vzájemnou komunikací urit nejvhodnjší polohu pro výmnu.

18 Str. 14 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Obr. 4-3 Rozložení pracovního prostoru stroje Z Obr. 4-3 je zejmé, že manipulátor nebude zasahovat do pracovního prostoru, a tudíž mžeme polohu pro výmnu urit i pod úrovní otoného stolu v pracovním prostoru. Poloha v ose x je umístna pímo doprosted prostoru pro výmnu nástroj. Poloha v ose y je dána, protože OC se nemže pohybovat v ose y Poloha v ose z je dána dvmi verzemi OC: 1. Zdvih pníku 1000 mm Zdvih smykadla je 1500 mm, proto mžeme z každé polohy pníku dosáhnout na jednu polohu pro výmnu. Byla zvolena poloha v 400 mm pod minimální polohou pníku ose z. 2. Zdvih pníku 2000 mm Zdvih smykadla je pouze 1500 mm, proto je nutné vymezit více poloh pro výmnu: Poloha 1 (pník je v pozici mm) Stejná poloha jak v pípad menšího pníku, tedy 400 mm pod minimální polohou Poloha 2 (pník je v pozici mm) Polohu zvolíme o 1000 mm výše než polohu 1 V rámci diplomové práce byly zvoleny tyto 2 polohy pro výmnu. Manipulátor musí komunikovat s OC, a musí znát nejen as výmny, ale i polohu pníku. Pi uskutení výmny, pak stroj i manipulátor budou znát, kde a kdy k vým nástroje dojde.

19 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Uchopovací efektor Pro dokonalé a pesné uchopení nástrojových hlav je nutné, aby uchopovací efektor sploval pevnostní, ale i bezpenostní kritéria. Uchopovací plocha na nástrojových hlavách Obr. 4-4 Nástrojová hlava Obr. 4-6 Strojem uchycená nástrojová hlava Obr. 4-5 Nástrojová hlava v zásobníku nástroj Nástrojové hlavy se od sebe liší hmotností i tvarem, jednotná je jen uchopovací lišta nástrojové hlavy. i upínání nástroje k obrábcímu centru je nutné, aby uchopovací efektor nijak nepekážel, a tím umožnil dokonalé uchopení. Jak je vidt na Obr. 4-5 nemže uchopovací efektor nijak zasahovat do oblasti nad uchopovací lištou. Podobn, jak je tomu pi upínání nástroje do obrábcího centra, nesmí uchopovací efektor zavazet ani pi ukládání nástrojových hlav do zásobníku. Jak je vidt na Obr. 4-6, není možno pi uchopování použít ani spodní hranu upínací lišty. Je tedy nutné uchopit nástrojovou hlavu pímo za boní plochu upínací lišty, jak je zobrazeno na Obr Obr. 4-7 Návrh úchopné plochy

20 Str. 16 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky i manipulaci nástrojové hlavy je nutné udržet i klopný moment zpsobený možnou excentrickou tíhovou silou viz Obr Obr. 4-8 Nárt psobící tíhové síly Z uvedeného vyplývá, že je nutné provést úpravu souasných nástrojových hlav tak, aby vyhovovaly pevnostním a bezpenostním kritériím pi upevnní v elistech uchopovacího efektoru. Viz výkres: píloha [3] ÚPRAVA NÁSTROJOVÉ HLAVY

21 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str NÁVRH VARIANT EŠENÍ 5.1 Horní gántry, kartézský manipulátor Obr. 5-1 Manipulátor, honí gántry Jedná se o manipulátor, který pedstavuje kartézského robota, a to v takzvaném provedení horní gántry. Posuv v ose y je proveden pomocí 2 lineárních elektromotor spojených elektronickým hídelem. Na pníku pomocí servomotoru potom posouváme v ose x a zárove i druhým servomotorem v ose z. Uchopení nástroje provedeno napevno ipevnnou uchopovací hlavicí. Obsluha mže zakládat hlavy do zásobníku v prostoru výmny nástroj. Pro výmnu nástroj u nástrojových hlav, je nutno odložit uchopovací efektor pro hlavice, a vzít koncový efektor pro výmnu nástroj.

22 Str. 18 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Obr. 5-2 Schéma polohy zásobníku, horní gántry Zásobník hlavic a nástroj je situován na zemi mezi dvma nosnými zdmi, a to vedle sebe. Nástrojové hlavy nejsou nijak pootoeny. Výhody: Zásobník nástrojových hlav se dá voln rozšiovat, a to prodloužením rozsahu v ose y Jednoduché a rychlé uložení, a následné vyjmutí, nástroj ze zásobníku Velmi rychlý pohyb manipulátoru mezi jednotlivými pozicemi zásobníku a místem pro výmnu nástroj Nízká hmotnost manipulátoru Nevýhody: Na postavené zdi jsou kladeny vysoké nároky na pesnost Realizace posuvu v ose y je velmi drahá Delší prodleva pi vým uchopovacích efektor

23 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Sloupový manipulátor ver.1 Obr. 5-3 Sloupový manipulátor s výmnným uchop. efektorem Jedná se o manipulátor, který pedstavuje kartézského robota, a to sloupové ešení. Posuv v ose y je zaízen pomocí vedení na kolejnicích. Pomocí lineárních motor jsou ešeny posuvy v osách y, z a jako poslední v ose x. Uchopení nástroje je provedeno napevno pipevnnou uchopovací hlavicí. Obsluha mže zakládat hlavy do zásobníku v prostoru výmny nástroj. Pro výmnu nástroj u nástrojových hlav, je nutno odložit uchopovací efektor pro hlavice, a vzít koncový efektor pro výmnu nástroj.

24 Str. 20 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Obr. 5-4 Schéma polohy zásobníku, Sloup v. 1 Zásobník hlavic a nástroj je situován ve svislém provedení po levé stran, a to vedle sebe a nad sebou ve 2 až 3 adách. Nástrojové hlavy nejsou nijak pootoeny. Výhody: Zásobník nástrojových hlav se dá voln rozšiovat, a to prodloužením rozsahu v ose y Jednoduché a rychlé uložení, a následné vyjmutí, nástroj v zásobníku Nevýhody: Pohyblivé sloupové ešení zna zpomalí posuv v ose y. Delší prodleva pi vým uchopovacích efektor

25 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Sloupový manipulátor ver.2 Obr. 5-5 Sloupový manipulátor v. 2 Jedná se o manipulátor, který pedstavuje kartézského robota, a to sloupové ešení. Posuv v ose y je proveden pomocí vedení na kolejnicích. Posuvy ve všech osách pohybu jsou ešeny pomocí lineárních motor. Uchopení nástroje je provedeno napevno pipevnnou uchopovací hlavicí. Obsluha mže zakládat hlavy do zásobníku v prostoru výmny nástroj. Chapadla na výmnu nástroj jsou upevnna na druhé stran uchopovacího efektoru.

26 Str. 22 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Obr. 5-6 Schéma polohy zásobníku, Sloup v. 2 Zásobník hlavic a nástroj je situován ve svislém provedení po levé stran, a to vedle sebe a nad sebou ve 2 až 3 adách. Nástrojové hlavy nejsou nijak pootoeny. Zásobník nástroj je situován po pravé stran manipulátoru. Výhody: Zásobník nástroj se dá voln rozšiovat, a to prodloužením rozsahu v ose y Jednoduché a rychlé uložení, a následné vyjmutí, nástroj v zásobníku Odpadá as na výmnu uchopovacího efektoru Nevýhody: Pohyblivé sloupové ešení zna zpomalí posuv v ose y. Vyšší hmotnost uchopovacího efektoru

27 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Sloupový manipulátor otoný Obr. 5-7 Sloupový manipulátor otoný Jedná se o manipulátor, který pedstavuje sloupového cylindrického robota. Posuv v ose y je proveden pomocí vedení na kolejnicích. Pro rotaci kolem osy z je možno použít servomotor umístný na pojízdném sloupu. Pohyb ostatních os je proveden lineárními motory. Uchopení nástroje je provedeno napevno pipevnnou uchopovací hlavicí. Obsluha mže zakládat hlavy do zásobníku v prostoru výmny nástroj. Manipulaní zaízení pro výmnu jednotlivých nástroj je situováno na opané stran otoného suportu. Pro výmnu nástroj manipulátor otoí rotaní suport o 90 kolem osy z. Pro uložení nástroj do zásobníku se rotaní suport navrátí do pvodní polohy.

28 Str. 24 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Obr. 5-8 Schéma polohy zásobníku, Sloup otoný Zásobník hlavic je situován ve svislém provedení po levé stran, a to vedle sebe a nad sebou ve 2 až 3 adách. Nástrojové hlavy nejsou nijak pootoeny. Zásobník nástroj je konstruován po pravé stran manipulátoru. Pokud se budou nástroje vymovat mnohem astji, než nástrojové hlavy, je možné zamnit zásobník nástrojových hlav za zásobník nástroj. Výhody: Zásobník je možno umístit na všechny strany kolem manipulátoru Zásobník nástrojových hlav se dá voln rozšiovat, a to prodloužením rozsahu v ose y Jednoduché a rychlé uložení, a následné vyjmutí, nástroj ze zásobníku Možno pidat manipulaní zaízení pro výmnu nástroj Nevýhody: Pohyblivé sloupové ešení zna zpomalí posuv v ose y Vyšší náklady na realizaci

29 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Manipulátor s protizávažím Obr. 5-9 Manipulátor s protizávažím Jedná se o manipulátor, který využívá možnosti protizávaží. Posuv v ose y je zaízen pomocí vedení na kolejnicích. Následuje natáení kolem osy z. Polohování v ose z je konstruováno pomocí hydraulického lineárního pístu. Kolmost uchopovacího efektoru je zajištna paralelogramem. Manipulátor obsahuje protizávaží, které zna ulehuje zatížení lineárního pístu. Uchopení nástroje je provedeno napevno pipevnnou uchopovací hlavicí. Obsluha že zakládat hlavy do zásobníku v prostoru výmny nástroj. Pro výmnu nástroj u nástrojových hlav, je nutno odložit uchopovací efektor pro hlavice, a vzít koncový efektor pro výmnu nástroj.

30 Str. 26 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Obr Schéma polohy zásobníku, Vyvaž. manipulátor Zásobník hlavic a nástroj je konstruován ve svislém provedení po levé stran, a to vedle sebe a nad sebou ve 2 až 3 adách. Výhody: Zásobník nástrojových hlav se dá voln rozšiovat, a to prodloužením rozsahu v ose y Jednoduché a rychlé uložení, a následné vyjmutí, nástroj v zásobníku Menší poet polohovacích os ešení s paralelogramem Nevýhody: Menší pesnost polohování. Delší prodleva pi vým uchopovacích efektor

31 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Prmyslový robot Obr Konvenní robot IRB 7600, ABB Použití 6ti-osého robota, nap. IRB 7600 od firmy ABB. Uchopení nástrojové hlavy je provedeno pomocí speciáln upravené uchopovací hlavy. Tento uchopovací efektor musí splnit možnost pootoení nástrojové hlavy o 90. Obsluha mže zakládat hlavy do zásobníku v prostoru výmny nástroj. Pro výmnu nástroj u nástrojových hlav, je nutno odložit uchopovací efektor pro hlavice, a vzít koncový efektor pro výmnu nástroj.

32 Str. 28 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Obr Schéma polohy zásobníku, prmyslový robot Zásobník nástrojových hlav bude rozmístn v okolí robota, a to vždy kolmo k ose robota, ve 2 až tech adách. Výhody: Velmi levné poízení manipulátoru Vzhledem k 6ti-osému pohybu robota je možné upravit polohy hlavic v zásobníku tak aby se rychleji a lépe uchopily Velmi krátký as výmny nástrojových hlav Nevýhody: Velmi složitá uchopovací hlavice Omezená velikost zásobníku Nutná poteba otáet s nástrojovou hlavou + zptná kontrola správné polohy i pedávání nástrojové hlavy obrábcímu centru Velké nároky na prostor v okolí robota

33 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Kinematické ešení uchopovacího efektoru Pro uchycení všech sil bude použita dosedací kuželová plocha. Pi nesení nástrojové hlavy je proto nutné stálé psobení upínací síly (indexová síla). Pohyblivá ramena uchopovacího efektoru Uchopovací efektor se bude skládat z 2 proti sob pohyblivých ramen s kuželovými trny. Obr. 5-7 Rameno uchopovacího efektoru Tato ramena budou pak k sob tlaena, a tím vyvodí dostatenou indexovací sílu. Indexovací síla je potebná síla, která udržuje uchopený pedmt ve své pozici. Je tedy nutno pi uchopení nepetržit psobit na penášený pedmt touto silou. Výhody: Levnjší ešení (jeden silový len) Nižší hmotnost Nevýhody: Vysoké nároky indexovací sílu

34 Str. 30 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Pevná ramena s pohyblivými kuželovými trny Uchopovací efektor se bude skládat z 2 nepohyblivých ramen, na kterých budou imontovány pneumatické písty s kuželovými trny. Obr. 5-8 Nárt ešení pohyblivých trn Výhody: Malé pítlané síly Možnost mnit pítlané síly k jednotlivým trnm, a tím zlepšit uchopovací vlastnosti Nevýhody: Velké poizovací náklady (hodn silových len) Vysoké nároky na tuhost pohyblivých kuželových trn V rámci diplomové práce je zvolena varianta pohyblivá ramena uchopovacího efektoru pro levnjšího a mén nároného ešení.

35 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Výbr optimální varianty ešení Pro výbr optimální varianty je nutné zvážit klady a zápory každého ešení a nalézt co nejlevnjší, ale zárove efektivní konstrukní variantu. V rámci diplomové práce bylo navrženo zavedení bodového systému pro porovnávání konstrukních variant. U kinematického ešení byla bodována tyto kritéria: Poet pohánných polohovacích os Každá pohánná polohovací osa obdrží bod. Užití vymnitelného uchopovacího efektoru +1 Užití pevného uchopovacího efektoru beze zmny Velikost a poloha zásobníku Zvažována velikost a poloha zásobníku. Menší a he dostupný zásobník obdrží vyšší poet bod. Pedbžný odhad rychlosti polohování Bude proveden odhad složitosti polohování a souet zpomalovacích faktor. Polohovací osa, která polohuje s vyšší nesenou hmotností, a bude tímto polohovat pomaleji, obdrží vyšší poet bod. Pedbžný odhad složitosti výroby Je brán ohled na složitost výroby a náklady na poízení. Obtížnji poízená polohovací osa obdrží vyšší poet bod. Jiný faktor zásadn ovlivující variantu ešení Zde je brán ohled na konstrukní složitost výroby zásobníku a složitost následného programování manipulátoru. Zhoršující podmínky obdrží vyšší poet bod. Všechny kritéria, krom potu pohánných polohovacích os, jsou hodnoceny body dle stupnice 1 až 5, kde: 1 - ideální levné ešení schopné vyhovt všem požadavkm 2 - dobré levné ešení schopné vyhovt všem požadavkm 3 - dobré, ale ne tak levné ešení 4 - ešení schopné vyhovt požadavkm pouze pi vysokých nárocích na manipulátor 5 - velmi drahé, a ne až tak vhodné ešení Souet bod ze všech kritérií dané varianty je mítkem ceny realizace manipulátoru, ím více bod daná varianta obdrží, tím je pro realizaci nákladnjší. Varianta, která po ohodnocení dosáhne nejnižšího potu bod, bude vybrána, jako optimální varianta ešení a následn bude podrobnji propracována a doplnna o ležité konstrukní výpoty.

36 Str. 32 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Vybrané varianty manipulátoru byly bodov ohodnoceny, výsledek hodnocení viz Tab. 5-1 Horní gántry Tab. 5-1 Výbr optimální varianty ešení Sloup ver.1 Sloup ver.2 Sloup oto S protizávažím 6ti osý robot Poet poloh. os Velikost zásobníku Rychlost polohování Složitost výroby Jiné faktory souet Z Tab. 5-1je zejmé, že varianta ešení Sloupového manipulátoru otoného obdržela v soutu nejnižší poet bod. V rámci diplomové práce byla zvolena varianta Sloupový manipulátor otoný jako nejvhodnjší varianta manipulátoru pro výmnu nástrojových hlav.

37 Ústav výrobních strojů, systémů a robotiky Str VÝPOČTY A KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ 6.1 Výpočet uchopovacího efektoru Obr. 6-1 Uchopovací efektor Uchopovací efektor bude držet nástrojovou hlavu pomocí 4 kuželových trnů. Tyto trny budou indexovací silou přitlačovány do speciálních kuželových otvorů na nástrojové hlavě. Z důvodů opotřebení, je nutné, aby častěji namáhaný trn byl vytvořen z tvrdého otěruvzdorného materiálu, a naopak kuželová vložka na nástrojové hlavě může být z měkkého méně odolného materiálu. Pokud by to tak nebylo, tak by se kuželový trn nadměrně opotřebovával, a musel by být častěji vyměňován. Volba materiálu Kuželový trn: Je vhodné použít materiál vhodný k cementaci, protože lze docílit tvrdého povrchu a houževnatého jádra Byl zvolen materiál ČSN Nástrojová ocel vhodná pro tvářecí nástroje a formy, kalení v oleji a popouštění. Kuželová vložka: Je vhodné použít měkký materiál snadno dostupný a dobře obrobitelný Byl zvolen materiál ČSN Nástrojová ocel vhodná pro pouzdra a dorazy, kalení ve vodě a popouštění.

38 Str. 34 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Indexovací síla uchopovacího efektoru Souinitel smykového tení Dle literatury /1/ Tab. 6-1 Souinitel smykového tení ecí souinitel Ocel Ocel pro suché nemazané je v klidu 0,15 i upnutí souásti do uchopovacího efektoru dochází k následujícím typm sevení souástí: 1. Samosvorné sevení. Tento efekt mžeme vidt, napíklad u Morse kuželových spoj. Jedná se o pevné uchycení a k uvolnní je teba velmi velké axiální síly. Náš kuželový spoj musí být snadno rozpojitelný, proto je nutné se tomuto efektu vyhnout. 2. Tvárné sevení i psobení síly dochází, v rámci Hookova zákona, k elastické deformaci kuželového trnu s otvorem. Tato elastická deformace, po uvolnní pítlané síly, zpsobí sevení trnu v otvoru. Pro uvolnní je teba vyvinout obdobnou sílu, jako pi upínání. K tomuto efektu dochází pi jakémkoliv úhlu a není možné, volbou úhlu kuželu, tento efekt eliminovat. Z výše uvedených dvod, použitý kužel nesmí být samosvorný.

39 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str. 35 Volba úhlu kuželu Dle podmínky samosvornosti, úhel kuželu musí být vtší než tecí úhel. ecí úhel: Vyplývá ze souinitele smykového tení = 0,15 = tan( ) = 8,5307 (1) Úhel kuželu: Byl zvolen = 15 Indexovací síla Obr. 6-2 Indexovací síla Dle Obr vypoítáme indexovací sílu: sobící tíha G: Pro upínání budou použity 4 kuželové trny. Na jeden trn bude psobit 1/4 zatížení hmotnosti nástrojové hlavy. = = ,81 = (2) Kde m C - maximální hmotnost nástrojové hlavy g - gravitaní zrychlení

40 Str. 36 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Indexovací síla musí eliminovat rovnž klopný moment zpsobený excentrickým zatížením. Obr. 6-3 Eliminace klopného momentu Klopný moment M k = = 300 9,81 0,3 = 882,9. (3) Kde e - excentricita tíhového zatížení. Z rozm nástrojových hlav vyplývá maximální hodnota: = 0,3 Síla potebná pro eliminaci klopného momentu F k = = 882,9 = 2759,0625 0,16 Kde M k - klopný moment l r - rozte uchopovacích trn (4) Celková zatžovací síla F c Skládá se složením dvou psobících sil síly psobí proti sob a navzájem se áste eliminují mén nebezpená varianta síly psobí ve stejném smru a sítají se horší varianta, bude použita pi výpotu = + = ,0625 = 3494,0625 (5) Kde G - psobící tíha na jeden trn

41 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str. 37 Minimální indexovací síla ze zatžovací síly F i min = sin() = 3494,0625 sin(15) = 904,33 (6) Kde - zvolený úhel sklonu kuželu V rámci diplomové práce byla indexovací síla jednoho kuželového trnu potebná pro uchopení nástrojové hlavy zvolena: = 1000 (7) Výpoet životnosti vedení Ramena s trny se pohybují na lineárním vedení. Na trhu existuje ada výrobc lineárního vedení, kteí svými výrobky vyhoví požadavkm kladeným na vedení v diplomové práci, napíklad firmy Hennlich, INA nebo HIWIN. Výrobky od všech výrobc mají podobné vlastnosti. V rámci diplomové práce bylo zvoleno vedení od firmy HIWIN linear technology, a to: Kulikové vedení HGW 15 CC Obr. 6-4 Kulikové vedení, HIWIN Výpoet životnosti kulikového vedení bude proveden podle katalogu HIWIN /3/ Zvolené hodnoty budou voleny v rámci katalogu /3/ s ohledem na dané reálné faktory manipulátoru ešeného v této diplomové práci. Technické údaje vedení HGH 15CA Statická nosnost C 0 = (8)

42 Str. 38 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Koeficienty životnosti dle katalogu HIWIN /3/ Kontaktní souinitel f h Obr. 6-5 Tvrdost vedení, katalog HIWIN /3/ Hodnota kontaktního souinitele zvolena dle Obr. 6-5 =1 (9) Teplotní souinitel f t Obr. 6-6 Teplotní souinitel, katalog HIWIN /3/ Hodnota teplotního souinitele zvolena dle Obr. 6-6 =1 (10) Souinitel zatížení f w Obr. 6-7 Souinitel zatížení, katalog HIWIN /3/ Hodnota souinitele zatížení zvolena dle Obr. 6-7 = 1,3 (11)

43 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str. 39 sobící zatížení V rámci diplomové práce bylo navrhnuto uspoádání 4 valivých hnízd. V katalogu HIWIN /3/ je tato varianta zobrazena viz Obr. 6-8 Obr. 6-8 Varianty psobících zatížení dle katalogu HIWIN /3/ Reálné hodnoty manipulátoru Obr. 6-9 Schéma lineárního vedení Hodnoty získané pomocí fyzikálních vlastností modelu ze softwaru SolidWorks Hmotnost uchopovacího ramena = 10,277 (12) Hodnoty získané z reálného modelu ze softwaru SolidWorks = 192, = 104, = 256 = 160 (13) Statické zatížení pi uchopení nástrojové hlavy = + = ,0625 = 3494, ,0625 = 2024,0625 (14) (15) Kde G - psobící tíha F k - síla potebná pro eliminaci klopného momentu

44 Str. 40 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Výpoet ekvivalentního zatížení Poítá se pouze pro jedeno rameno, druhé rameno má stejné hodnoty zatížení. Momentová rovnice k levému hnízdu = + ( + ) ( + + ) =0 = ( + + ) ( + ) 3494,0625 ( ) 2024,0625 ( ) 192 = 5177,969 Silová rovnováha + =0 = + = 5177, , ,0625 = 3707,926 (16) (17) (18) Bezpenost Ekvivalentní zatížení hnízda íslo 1 je vtší než zatížení hnízda íslo 2, proto bude poítána životnost pouze hnízda. 1, které bude mít nižší bezpenost. = =, = 4,888 (19) Dynamická únosnost Vedení se bude pohybovat pouze tehdy, když je nástrojová hlava držena bu smykadlem OC, nebo bude uložena v zásobníku. Proto není nutné poítat dynamickou únosnost.

45 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Výpoet hydraulického válce Ramena s trny jsou pohánna pomocí hydraulického válce, protože jiná ešení pro realizaci tohoto pohonu jsou nevhodná. Hydraulický válec je dodáván i s potebnými výpoty pímo od výrobce, proto je nutné pouze vybrat vhodný typ válce. Zátž od tecích sil ve vedení = cos ( ) = 10,277 9,81 0,004 cos (0) = 0,4 (20) Kde m u - hmotnost uchopovacího ramena g - gravitaní zrychlení f 1 - tecí souinitel vedení = 0,004, viz /5/ ved - sklon úhlu stoupání vedení, (nulové stoupání) Zátž od setrvaných sil = = 10,277 2 = 20,554 (21) Kde a - zrychlení posuvu ramene, odhadnutá hodnota, a = 2 m.s -2 Potebná síla na píst = + +2 = 0,4 + 20, = 2020,954 (22) Kde F i - indexovací síla Potebná plocha pístu = = 2020,954 = 1010,477 2 (23) Kde p - Hydraulický tlak, zvolen p = 2 MPa Volba pímoarého hydraulického motoru: V rámci diplomové práce byl zvolen pímoarý hydraulický motor pro lehké až stední zatížení od firmy Charvát ØD = 50 mm a zdvih 30 mm. Viz katalog ímoarých hydraulických motor CHARVÁT CHS /5/. Kontrola plochy pístu = 4 4 = = 1472,622 (24) Kde D - svtlý prr válce, D = 50 mm viz /5/ d - prr díku pístnice, d = 25 mm viz /5/

46 Str. 42 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky 6.2 Výpoet pohonu osy x, nástrojové hlavy x Obr pohon osa x, nástrojové hlavy Pro uchopení nástrojové hlavy, je nutné, aby se uchopovací efektor manipulátoru pohyboval lineárn podél osy x. Vedení: Držák uchopovacího efektoru je umístn na otoném stole pomocí lineárního vedení. Vedení umožní pohyb v jedné ose, a zárove zamezí všechny ostatní stupn volnosti. V pípad manipulátoru ešeném v této diplomové práci, jsou nároky na toto vedení natolik velké, že je možné již pedem zamítnout kluzné vedení, a bude rovnou ešeno vedení valivé. Pohon: Pro lineární pohon lze použít: Elektrický lineární motor Velmi drahé a silov nedostatené ešení Pímoarý hydraulický motor Levné, ale velmi nepesné na polohování Rotaní elektrický servomotor + pevod rot/lin jednotka Nejastji používané ešení. Pesné a rychlé polohování na jakoukoliv polohu po dráze zdvihu V rámci diplomové práce byl zvolen pohon rotaním servomotorem. Pro pevod rotaního pohybu ze servomotoru na lineární pohyb pníku se nejastji používá rotaní šroub s pevn uchycenou maticí na pohyblivém suportu. U ešeného držáku uchopovacího efektoru je nutné reverzovat pohyb, a to s minimální vlí v pevodech. Tyto podmínky nejlépe spluje kulikový šroub. Kulikový šroub je pipevnn na konzole v axiálních i radiálních ložiskách, a je mu umožnna pouze rotace kolem své osy. Matice kulikového šroubu je pevn spojena s pojízdným uchopovacím efektorem.

47 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Výpoet životnosti vedení V rámci diplomové práce bylo zvoleno vedení od firmy HIWIN linear technology, a to: Kulikové vedení HGH45CA Obr Kulikové vedení, HIWIN Výpoet životnosti kulikového vedení bude proveden podle katalogu HIWIN /3/ Zvolené hodnoty budou voleny v rámci katalogu /3/ s ohledem na dané reálné faktory manipulátoru ešeném touto diplomovou prací. Technické údaje vedení HGH45CA Dynamická únosnost C 0 = (25) Koeficienty životnosti dle katalogu HIWIN /3/ Hodnoty stejné jako pi výpotu vedení uchopovacího efektoru Kontaktní souinitel f h =1 Teplotní souinitel f t =1 Souinitel zatížení f w = 1,3 (26) (27) (28)

48 Str. 44 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky sobící zatížení V rámci diplomové práce bylo navrhnuto uspoádání 4 valivých hnízd, kde horní dv hnízda jsou umístna vodorovn, a spodní dv hnízda pootoena o 90 a jsou umístna ve svislé poloze. V katalogu HIWIN /3/ není pímo tato varianta zobrazena, ale jedná se o slouení dvou nabízených variant. Obr Varianty psobících zatížení dle katalogu HIWIN /3/ Reálné hodnoty manipulátoru Obr Schéma lineárního vedení Hodnoty získané pomocí fyzikálních vlastností modelu ze softwaru SolidWorks Poloha tžišt = 165, = 100, = 145 Hmotnost nesené ásti manipulátoru = 200 (29) (30)

49 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str. 45 Hodnoty získané z reálného modelu ze softwaru SolidWorks = 210, = 410, = 130 = 315 (31) Nesená hmotnost se skládá z hmotnosti manipulátoru a neseného bemene =( + =( ) 9,81 = 2942 (32) Kde m e - prrná hmotnost nástrojové hlavy g - gravitaní zrychlení Výpoet ekvivalentního zatížení Zatížení P 1e = + 4 = = = 611,306 = 1155, = + = 611, ,784 = 1767,089 (33) (34) (35) Zatížení P 2e = 4 = , = = = 1155, = + = 1651, ,783 = 2807,551 (36) (37) (38) Zatížení P 3e = = = 1155, = = = 3279, = + = 1155, ,660 = 4435,444 (39) (40) (41)

50 Str. 46 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Zatížení P 4e = = = 1155, = + 4 = = 1925, = + = 1155, ,408 = 3081,192 (42) (43) (44) Životnost vedení pníku Ekvivalentní zatížení hnízda íslo 3 je vtší než zatížení ostatních hnízd, proto bude poítána životnost pouze hnízda. 3, které bude mít nejnižší životnost = = 1,3 4435, = ,114 (45) Životnost v hodinách 10 = , = = 63, (46) Kde v e - ekvivalentní rychlost pojezdu

51 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Výpoet životnosti kulikového šroubu Na trhu existuje ada výrobc kulikových šroub, kteí svými výrobky vyhoví požadavkm kladeným na šrouby v diplomové práci, napíklad firmy Hennlich, HIWIN nebo TOS Kuim. Výrobky od všech výrobc mají podobné vlastnosti. V rámci diplomové práce byl zvolen pro tento pevod kulikový šroub od firmy TOS Kuim-KŠ. Obr Kulikový šroub Výpoet životnosti kulikového šroubu je proveden podle katalogu KSK07 /4/. Zvolené hodnoty jsou voleny v rámci katalogu /4/ s ohledem na dané reálné faktory manipulátoru ešeného touto diplomovou prací. V rámci diplomové práce byl zvolen kulikový šroub: Technické údaje K40 x 20 od výrobce: K40 x 20 /AP+A od firmy KSK Kuim Dynamická únosnost Prr závitu Stoupaní závitu = = 40 = 20 (47) (48) (49) Reálné hodnoty manipulátoru Z kinematického hlediska manipulátoru jsou zvoleny tyto údaje: Zdvih kulikového šroubu = 800 Zrychlení posuvového mechanismu =4 Rychlost posuvového mechanismu = 0,5 (50) (51) (52)

52 Str. 48 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Výpoet celkového asu pro pejezd celého zdvihu posuvového mechanismu Obr Schéma prhu rychlosti Rozbhový a brzdící as = = 0,5 4 = 0,125 (53) Délka zdvihu, která je uražena, po ase zrychlování a brzdni Celkový as = =2 1 2 = 4 0,125 = 0, = 0,8 0, ,125 = 1,725 0,5 (54) (55) Kontrola maximálních otáek kulikového šroubu Otáky kulikového šroubu = = 0,5 = ,02 (56) Kde p - stoupání závitu kulikového šroubu Maximální možné otáky kulikového šroubu = = = (57) Kde d 0 - prr závitové ásti kulikového šroubu Výpoet trvanlivosti kulikového šroubu esouvaná hmotnost = = 500 (58) kde m u - hmotnost nesené ásti manipulátoru m c - maximální hmotnost nástrojové hlavy

53 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str. 49 Setrvaná síla = = = 2000 (59) Kde a - zrychlení posuvového mechanismu Odpor nezatíženého chodu =4 = 4 0, = 72 (60) Kde f ved souinitel tení z katalogu HIWIN /3/ P 3e ekvivalentní zatížení 3. hnízda (nejvyšší hodnota zatížení) edepnutí kulikového šroubu =0,1 = 0, = 3590 (61) Kde C a - dynamická únosnost Zatížení matice 1 je stejné jako zatížení matice 2, protože pi posuvu zpt ekonáváme stejné síly, a máme použity stejné dynamické hodnoty Stední axiální zatížení smr 1 = + 2 = 72 1, ,125 1,725 = 361,855 Pro pohyb zpt je stední axiální zatížení stejné jako u smru 1, ale psobí v opaném smru Vnitní axiální zatížení kulikového šroubu smr 1 = 1+ 2,83 361,855 = , = 3783,494 Vnitní axiální zatížení kulikového šroubu smr 2 = ,855 = ,83 2, = 3399,922 Pomrné vnitní axiální zatížení = = 3783, , = 3601,920 (62) (63) (64) (65) Kde q j - pomrná doba psobení, zvoleno 50% Trvanlivost v jednom smru = ,25 = 3601, = 1,93310 (66) Kde f m - koeficient vlivu jakosti a stavu materiálu =1,25 (viz KSK katalog /4/)

54 Str. 50 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Celková trvanlivost Trvanlivost matice 2 je stejná jako trvanlivost matice 1, proto L 2 = L 1 (1,93310 ) = 3,60610 (67) Trvanlivost v hodinách = = 3,60610 = 40095, (68) Kde n m - otáky kulikového šroubu Kontrola maximálního axiálního zatížení vzhledem k vzprné pevnosti Volba koeficient uložení Obr Koeficienty uložení hídele, katalog KSK /4/ = 1,00, = 10,0 (69) Délka kulikového šroubu odmená programem SolidWorks = 1160 Kritická axiální síla = 500 = = 29494,675 (70) (71) Kde d 0 - prr závitové ásti kulikového šroubu Maximální axiální zatížení = 0,33 = 0, ,675 = 9733,243 (72) Kulikový šroub vyhovuje Momentové zatížení kulikového šroubu Poítáno dle /5/ Konstrukce CNC obrábcích stroj

55 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky innosti, volené dle /5/ Úinnost kulikového šroubu = 0,92 Úinnost vedení = 0,98 Úinnost ložisek = 0,92 Str. 51 (73) Celková úinnost = = 0,92 0,98 0,92 = 0,8295 (74) Moment od tíhové složky = 0 =0 (75) Kde ved - sklon úhlu stoupání vedení Moment zátže od tecích sil ve vedení = cos ( ) 500 9,81 0,004 0,02 cos (0) = 0,92 0,92 = 0,0737 Kde m ef - pesouvaná hmotnost g - gravitaní zrychlení f 1 - tecí souinitel vedení = 0,004, viz /5/ p - stoupání závitu kulikového šroubu Moment pasivních odpor v ložiskách = = 3783,494 0,015 0,02 0,92 = 1,234 (76) (77) Kde F a - vnitní axiální zatížení kulikového šroubu r - polomr epu ložiska f 3 - tecí souinitel ložiska = 0,02, viz /5/ Moment pasivního odporu kulikového šroubu = 2 ( )+ 0,5 + sin ( ) (78) ,02 = ( 0,92 ) + 0,5(3783, ,81 sin(0)) 0,04 0,004 2 = 2,058 Kde F p - pedepnutí kulikového šroubu f 2 - tecí souinitel kulikového šroubu = 0,004, viz /5/ Pasivní moment od vnjší síly = 0 Pasivní moment zátže = = 0 + 0, , , = 3,365 Statický moment na vstupu kulikového šroubu = + 2 = 3783,494 0,02 2 0, ,365 = 17,885 (79) (80) (81)

56 Str. 52 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Výpoet emenového ozubeného pevodu Pro výpoet ozubeného pevodu byl použit software MITCalc, který obsahuje mnoho vyrábných emen a graficky usnadní volbu nejvhodnjšího emene. Vstupní parametry Výbr typu emene Obr Vstupní parametry MITCalc Obr Výbr emene MITCalc Zde je dležité vybrat typ emenu tak, aby v diagramu otáek a rychlostí ležel emen uprosted ohraniené plochy. Výsledný emenový pevod Obr Výsledný emenový pevod MITCalc

57 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Volba servomotoru Volba motoru je provedena dle /5/ Konstrukce CNC obrábcích stroj. Dle daného zatížení na hnací emenici se zvolí servomotor. Zvolený motor: CMD93M od firmy SEW-Eurodrive Technické informace o motoru udávané výrobcem Maximální toivý moment Moment setrvanosti motoru Brzdný moment setrvanosti = 22 = 2,31 = 2,66 (82) Technické informace o emenovém pevodu z programu MITCalc Pevodový pomr = 1,333 Šíka emenic = 33 Vnitní prr emenic = 20 Prr hnací emenice = 72,77 Prr hnané emenice = 97,02 Úhlové zrychlení šroubu = = 0,02 Moment setrvanosti redukovaný na hídel = 1256,64 / = 2 = 500 0,02 2 = 50,66 (83) (84) (85) Kde m ef - pesouvaná hmotnost p - stoupání závitu kulikového šroubu Moment setrvanosti hnací emenice = = , = 7,046 (86) Kde - tuhost emenice, bráno empiricky 7800kg/m 3 Moment setrvanosti hnané emenice = = , = 22,35 (87)

58 Str. 54 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Moment setrvanosti kulikového šroubu = = = 25,093 (88) Kde l s - délka kulikového šroubu = 1,28m, získáno programem SolidWorks d 0 - prr závitové ásti kulikového šroubu Celkový moment setrvanosti = = 2,31 + 2,66 + 7, ,35 25,093 50, = 67,226 1,333 1,333 1,333 Dynamický moment motoru = + = 67, ,64 + 3,365 = 11,813 (89) (90) Kde M ZRHM - pasivní moment zátže Motor vyhovuje

59 Ústav výrobních stroj, systém a robotiky Str Výpoet pohonu osy x, nástroje x Obr Pohon osy x, nástroje Pro uchopení nástroje, je nutné, aby se uchopovací efektor manipulátoru pohyboval lineárn podél osy x. Pro uchopení nástroje i pro jeho uložení do zásobníku je dostaující polohovat pohyb podél osy x pouze v koncových polohách. Vedení: Držák uchopovacího efektoru je umístn na otoném stole pomocí lineárního vedení. Vedení umožní pohyb v jedné ose, a zárove zamezí všechny ostatní stupn volnosti. V pípad manipulátoru ešeném v této diplomové práci, jsou nároky na toto vedení natolik velké, že je možné již pedem zamítnout kluzné vedení, a bude rovnou ešeno vedení valivé. Pohon: ímoarý hydraulický motor Levné, a v rámci koncových poloh velmi pesné polohování, ostatní možnosti realizace mohou pinést rychlejší polohování, ale cenou nemohou konkurovat dvojinnému hydraulickému pístu. V rámci diplomové práce byl zvolen pohon hydraulickým pístem. Polohování této osy není nijak zapoítáváno do asu výmny, proto není nijak nutné pedepisovat zde uritou rychlost a zrychlení, je pouze nutné tlumit dojezdy tak aby nezpsobovaly velké rázy.