PRAVDĚPODOBNOSTNÍ VÝPOČET ÚNOSNOSTI A PRUŽNÉ
|
|
- Bohumil Čermák
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 PRAVDĚPODOBNOSTNÍ VÝPOČET ÚNOSNOSTI A PRUŽNÉ DEFORAČNÍ ENERGIE DŮLNÍ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE PROBABILISTIC SOLUTION OF ARCH SUPORTS CARRYING-CAPACITY AND ELASTIC STRAIN ENERGY Petr Janas 1, artin Krejsa Abstract The paper reviews briefly one of the proposed method of solution statically indeterminate steel arches, used in mining industry. Application of this concept was developed on Borland Delphi platform and allowed to explore carrying-capacity and strain energy of supports with taking account to variability of input variables. 1 Úvod Ocelová oblouková výztuž je využívána zejména při zajišťování dlouhých důlních děl v hornictví. Tvoří ji několik nosných ocelových segmentů s kruhovým nebo přímým tvarem, vzájemně spojených šroubovým nebo třmenovým spojem. Použití výztuže je doprovázeno nutností stanovit její únosnost s předpokládaným spojitým rovnoměrným svislým a vodorovným zatížením. Podrobné statické řešení s využitím deterministicky zadávaných vstupních údajů bylo v minulosti aplikováno formou programu Oblouky, vytvořeném v prostředí icrosoft Excel s využitím programovacího jazyka Visual Basic, a je dále rozvíjeno. Jednotlivé výpočetní kroky prozatím obsahují: zpracování geometrie ocelové obloukové výztuže numerické řešení staticky neurčité konstrukce silovou metodou pro zadaná zatížení výpočet složek vnitřních sil, únosnosti výztuže a složek přetvoření dle teorie I. a II. řádu s uvažováním pružno-plastického chování materiálu použité výztuže. pravděpodobnostní posudek spolehlivosti obloukové výztuže dlouhých důlních děl. výpočet složek vnitřních sil, únosnosti výztuže a složek přetvoření s uvažováním existence pasivních sil. V průběhu řešení [9] byla rozvíjena metodika přímého determinovaného pravděpodobnostního výpočtu (dále jen PDPV), s jejíž využitím lze provádět i výpočty statických veličin uvažující náhodnost výskytu některých vstupních veličin. V příspěvku je zpracován stochastický způsob výpočtu únosnosti a přetvárné energie nepoddajné obloukové výztuže s uvažováním pružného chování materiálu a variability průřezu a pevnostních charakteristik. 1 Doc. Ing. Petr Janas, CSc, VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, Katedra stavební mechaniky, Ludvíka Podéště 1875, Ostrava Poruba, petr.janas@vsb.cz. Ing. artin Krejsa, Ph.D., VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, Katedra stavební mechaniky, Ludvíka Podéště 1875, Ostrava Poruba, martin.krejsa@vsb.cz. 1
2 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 Určování přetvárné energie kumulované v ocelové obloukové výztuži při aktivním zatížení V některých situacích je potřebné studovat chování ocelové obloukové výztuže při aktivním zatížení z hlediska přetvárné energie, kterou je schopna kumulovat ve vztahu k prokluzovým vlastnostem. V těchto případech je vhodné volit celou řadu zatěžovacích schémat a zjišťovat pro ně charakteristické hodnoty. Základní vztah pro zjištění přetvárné energie ohýbaného nosného prvku má tvar: U nebo U = = L S = 0 L S = 0 E. J d w.. ds + dx. E. J L S = 0 L ( x) N ( x) ds + S = 0 ds. E. A E. A d u. dx kde E je modul pružnosti v tahu a tlaku [Pa], A je plocha průřezu [m ] a J je moment setrvačnosti [m 4 ]. a N jsou složky vnitřních sil obloukové výztuže ohybový moment a normálová síla, určená silovou metodou. Integrace uvedených vztahů byla provedena numericky při využití rozdělení všech oblouků tvořících výztuž na diference délky Δs i : U = Δs N m m i i i + i= 1. E J i i= 1. E Δs A i i Deterministický výpočet přetvárné energie lze realizovat s využitím rozšířeného programu pro běžně používané typy průřezů K-4, P-8 a TH-9. Pro výztuž byla provedena parametrická studie pro uvedené průřezy, kdy se při výpočtu měnil poměr mezi bočním a svislým zatížením ε. Výsledkem jsou grafy uvedené na obr.1. Je z nich zřejmé, že pokud je výztuž nepoddajná, pak energie kumulovaná ve výztuži je závislá zejména na volbě hmotnostního stupně (průřezu profilu) a na jakosti oceli. (Poznámka pro profily K- 4 a P-8 se používá ocel pro profil TH-9 pak ocel 31n4) V poddajné výztuži se deformační energie kumuluje méně než u výztuže poddajné a to v závislosti na poměru ε. Jestliže ve výztuži jsou pouze malé nebo téměř nulové ohybové momenty, je kumulovaná deformační energie funkcí pouze normálových sil. Do vzniku prokluzu, který limituje únosnost, je deformační energie velmi malá (viz hodnoty pro ε = 0,9). S růstem ohybových momentů do hodnoty odporu proti prokluzu kumulovaná deformační energie roste a při malých hodnotách ε se nemusí výztuž ani pro odpor proti prokluzu T = 100 kn vůbec chovat jako poddajná. Tato skutečnost ovšem neznamená, že při optimálním zatížení výztuže je tato schopna zachytit jen malé množství energie, spíše naopak. Při prokluzu se totiž energie kumulovaná ve výztuži přeměňuje na práci. Odpor proti prokluzu probíhá po určité dráze, přičemž na začátku a na konci každého prokluzu jsou hodnoty třecí síly rozdílné. Po prokluzu je kumulovaná pružná energie ve výztuži menší než před prokluzem. Délka jednotlivého prokluzu je menší, působí-li ve výztuži pouze normálové síly a větší, rostou-li hodnoty ohybových momentů. Při optimálním zatížení výztuže je díky malým ale rovnoměrnějším prokluzům a jejich většímu počtu zpravidla celková možná sumární délka všech prokluzů velká a tím je také velká energie zachycená výztuží a přeměněna při prokluzu v teplo.. ds (1) () (3)
3 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 Závislost mezi ε a E K-4 Tmin K-4 T = 100 kn K-4 T = 150 kn K-4 T = 00 kn K-4 T = 50 kn K-4 T = 300 kn K-4 T = 350 kn P-8 Tmin TH-9 Tmin P-8 T = 100 kn TH-9 T = 100 kn P-8 T = 150 kn TH-9 T = 150 kn P-8 T = 00 kn TH-9 T = 00 kn E [kj] 9 8 P-8 T = 50 kn TH-9 T = 50 kn P-8 T = 300 kn TH-9 T = 300 kn P-8 T = 350 kn TH-9 T = 350 kn ε Obr.1 Pružná deformační energie ve výztužích z profilů K4, P8 a TH9 pro ε = 0 až 3 Pravděpodobnostní řešení spolehlivosti ocelové obloukové výztuže dlouhých důlních děl Při posuzování spolehlivosti ocelové obloukové výztuže je nutno zabývat se celou řadou faktorů, které mají na jedné straně systémový charakter, na druhé straně pak charakter náhodný. Pro samotnou ocelovou obloukovou výztuž má náhodný charakter zejména: přesnost geometrických rozměrů profilových tyčí, mechanické vlastnosti oceli, zejména mez kluzu a mez pevnosti, odpory výztuže proti prokluzu, kvalita montáže ocelové obloukové výztuže, která se projevuje v její přesnosti, v odporu výztuže proti prokluzu i v interakci horninového masivu s výztuží. Pro obecnou metodiku pravděpodobnostního posuzování konstrukcí byla rozpracována metoda přímého determinovaného pravděpodobnostního výpočtu (dále PDPV), která byla publikována např. v [6] až [8]. 4 Softwarové prostředky pro aplikaci PDPV K podrobnější analýze vstupních histogramů slouží programový nástroj HistAn (viz obr.). S jeho pomocí lze získat základní charakteristiky histogramu minimum a maximum funkční hodnoty (okrajové hranice histogramu), počet intervalů a četnosti v nich definované. Lze provádět jednoduché výpočty stanovení funkční hodnoty s odpovídajícím kvantilem i operaci inverzní stanovení kvantilu pro zadanou funkční hodnotu proměnné. Rovněž lze provádět určení kombinace několika vstupních 3
4 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 histogramů a tzv. sumárního histogramu, kterého lze využít pro výpočty s tzv. větrnou růžicí. Samozřejmostí jsou běžné uživatelské operace nastavení pracovního prostředí dle představ uživatele, ukládání výsledného histogramu v numerické i grafické podobě a funkce umožňující export výsledných entit např. do textového editoru. Obr. Pracovní plocha programu HistAn. S histogramy je možno provádět základní matematické operace. Např. v případě kombinování zatížení se z těchto matematických úkonů využívá zejména sčítání histogramů jednotlivých typů zatížení, které probíhá v programových cyklech. Hodnoty zatížení (vodorovná osa histogramu) se postupně sčítají, přičemž jejich pravděpodobnosti se vynásobí a přičtou do odpovídajícího intervalu výsledného histogramu. Princip takového numerického řešení je nejlépe patrný z obr. 3. Obr.3: Princip výpočtu kombinace stálého a nahodilého dlouhodobého zatížení Pro provádění základních aritmetických operací s histogramy byl vytvořen programový prostředek HistOp (viz obr. 3), který umožňuje s histogramy A a B provádět následující aritmetické operace: součet, rozdíl, součin a podíl obou histogramů, druhou mocninu a absolutní hodnotu histogramu A. 4
5 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 Obr.3 Pracovní plocha programu HistOp. V běžné projekční praxi je však s histogramy potřebné provádět daleko složitější operace. Principiálně se však jedná stále o tytéž výpočetní postupy, jde jen o vytvoření účinného výpočetního nástroje, kde by uživatel byl schopen zadat výpočtový model např. v textové podobě. Z tohoto důvodu byl vyvinut program ProbCalc (viz obr.4), který umožňuje provádět zejména zadání matematického modelu v textové podobě formou tzv. kalkulačky, ale zároveň i formou dynamické knihovny (DLL soubor), která umožňuje definování podstatně rozsáhlejšího výpočetního modelu a také rychlejší výpočet. Obr.4 Pracovní plocha programu ProbCalc. V tomto programu jsou implementovány všechny možnosti předchozích programových prostředků. Pozornost byla věnována zejména tzv. optimalizačním krokům, které umožňují výrazné snížení tzv. simulačních kroků a tudíž i strojového času výpočtu. Počet operací v PDPV je při větším počtu vstupních náhodných veličin a při uvážení všech možných kombinací značný. Byly shledány a ověřěny způsoby řešení, u kterých je možno při zachování korektnosti řešení tento počet výpočetních kroků snížit viz např. [7]. 5
6 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR Soubory dat pro posuzování spolehlivosti ocelových obloukových výztuží. Při řešení [9] byly rozšířeny datové soubory týkající kvality oceli a statických parametrů válcovaných profilů K4, P8 a TH9. Ocelová výztuž dlouhých důlních děl se v ittal Steel a.s. Ostrava vyrábí především z oceli a 31n4. Z dostupných informací byly s využitím programu HistAn sestaveny histogramu pro mez kluzu a mez pevnosti oceli z obou těchto materiálů. Na obr.5 je histogram meze kluzu oceli 31n4 a na obr.6 histogram meze pevnosti této oceli. Obr.5 Histogram meze kluzu oceli 31n4. Obr. 6 Histogram meze pevnosti oceli 31n4. 6
7 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 Histogramy z oceli 31n4 byly sestaveny z naměřených vlastností 554 vzorků z let 00 až 004 a z 1. čtvrtletí 006. Tato ocel se používá zejména pro výrobu profilů z hmotnostních stupňů TH16,5, TH1, TH9, TH34 a TH36. Z oceli se vyrábějí zejména profily řady K a profil P8. Soubory naměřených dat této oceli pocházejí ze stejného období jako u oceli Počet naměřených dat je zde ale podstatně větší a činí Histogram meze kluzu je na obr.7 a histogram meze pevnosti na obr.8. Obr. 7 Histogram meze kluzu oceli Obr. 8 Histogram meze pevnosti oceli
8 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 Při srovnání meze kluzu R e a meze pevnosti R m v histogramech s normovými hodnotami je zřejmé, že i minimální naměřené hodnoty překračují vždy údaje uvedené v normách obou ocelí. Rozptyl kvality oceli je přitom poměrně velký (viz tabulka č.1). Tabulka č.1 Základní mechanické vlastnosti používaných oceli. Ocel R e min dle normy [Pa] R e min [Pa] R e max [Pa] R m min dle normy [Pa] R m min [Pa] R m max [Pa] ,5 50, ,5 68,5 31n ,5 587, ,5 77,5 Pro porovnání variability rozměrů válcovaných profilů byl zaveden koeficient k, jehož hodnota byla stanovena dle: m m k k = (4) s kde m k je normová jednotková hmotnost [kg/m] a m s skutečná jednotková hmotnost [kg/m]. Veličina ε, charakterizující proměnlivou délkovou změnu průřezu, pak byla stanovena: ε = 1 k (5) Pro výsledné hodnoty této veličiny byl sestaven histogram dle tabulky. Vypočtené četnosti byly získány z hodnot, které byly k dispozici v roce 00 a z hodnot získaných v roce 004. Histogram charakterizující proměnlivost průřezu je na obr.9. Rozmezí ε od Tabulka č. Četnosti veličiny ε, charakterizující náhodnou délkovou proměnlivost průřezu. Rozmezí ε do Střední hodnota ε Četnost dle měření 004 Četnost dle měření 00 Celková četnost -0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
9 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 Obr. 9 Histogram veličiny ε charakterizující náhodnou proměnlivost průřezu. Hodnota ε se pohybuje v rozmezí od -0, 068 do 0, Znamená to, že každý rozměr válcovaných profilů se může pohybovat v rozmezí a var = a nom (1 ε ) (6) kde a var je libovolný délkový rozměr příslušného profilu a a nom je rozměr zadaný normou či jinými podmínkami. Průřezovým charakteristikám profilu jsou pak přiřazeny dále uvedené variabilní hodnoty. Ze srovnání histogramů vlastností oceli a veličiny ε je však zřejmé, že rozptyl průřezových charakteristik používaných pro ocelovou výztuž dlouhých důlních děl je řádově menší než rozptyl pevnostních parametrů. 6 Pravděpodobnostní výpočet únosnosti nepoddajné výztuže Pravděpodobnostní výpočet únosnosti nepoddajné výztuže se opírá o vztah využívaný při deterministickém výpočtu: pl N 1+ ( ) 1 A f yd κ i = (7) pl N ( ) A f yd Při pravděpodobnostním řešení je výchozím bodem ve výztuži kritický průřez, ve kterém při daném jednotkovém zatížení vznikají největší vnitřní síly a N, určené deterministicky při jednotkovém zatížení. Variabilní vstupní veličiny představuje ve výpočtu plocha průřezu A, mez kluzu f yd a hodnota mezního ohybového momentu pl, která je dána vztahem: = W f (8) pl, var pl,var yd,var Po dosazení do (7) je pak 9
10 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR A var yd,var κ var =, pl,var pl,var A N f var N f yd,var 1 W 1+ var yd,var κ var = (9) x, pl,var x, pl,var f A yd,var f yd,var f A kde κ var charakterizuje únosnost výztuže a představuje násobek jednotkového zatížení výztuže. Ve výpočtu se objevují deterministické a variabilní veličiny. K deterministickým hodnotám patří: W var N N f yd,var a) parametry charakterizující geometrii oblouku Jsou zadávané při výpočtu únosnosti ocelovém obloukové výztuže a obsahují: počet kruhových dílů délku a poloměr zakřivení kruhových dílů délku překrytí sousedících dílů b) typ průřezu Normové průřezové charakteristiky ocelových profilů typu K 4, P 8, TH 9, příp. dalších. c) velikost vnitřních sil v kritickém průřezu Velikost ohybového momentu a normálové síly v kritickém průřezu je importována z programu Výpočet únosnosti ocelové obloukové výztuže, kde je také zjištěno místo s jejich hodnotami pro dané zatížení charakterizované svislým spojitým zatížením pro hodnotu q 1 = 1 a pro daný poměr vodorovného a svislého zatížení ε případně pro zadané hodnoty koeficientu CD, počítá-li se s interakcí výztuže s horninou. ísto s hodnotami vnitřních sil určující minimální únosnost výztuže, je při daném schématu zatížení diskrétní. Hodnoty vnitřních sil lze rovněž zadat ručně. Zadávají se v kn a N. K uvažovaným variabilním hodnotám patří: a) průřezové charakteristiky Veškeré průřezové charakteristiky - průřezová plocha, moment setrvačnosti, průřezový modul atd. jsou přesnou funkcí geometrických rozměrů. Jsou funkčně závislé na geometrických rozměrech. Průřezové charakteristiky mají tedy náhodný charakter odpovídající náhodnému charakteru geometrických rozměrů, vzájemně jsou však závislé. Pravděpodobnosti geometrických rozměrů profilu odpovídají pravděpodobnosti pro plochu, moment setrvačnosti a průřezový modul. Takovéto náhodné veličiny by do pravděpodobnostního výpočtu měly vstupovat vzájemně vázaně a ne jako nezávislé vzájemně izolované náhodné veličiny. Lze-li nepřesnost profilu charakterizovat jedinou relativní délkovou chybou profilu ε, pak přibližně platí: l var = l N (1 ε) (10) A var = A N (1- ε) = A N (1.ε), (11) W var = W N (1 3.ε), (1) I var = I N (1 4.ε), (13) kde l var, A var, W var a I var jsou proměnné variabilní hodnoty délkového rozměru, průřezové plochy, průřezového modulu a momentu setrvačnosti, l N, A N, W N a I N jsou charakteristické hodnoty těchto veličin. á-li každá v úvahu přicházející hodnota ε svou pravděpodobnost, mají stejnou pravděpodobnost i hodnoty l var, A var, W var a I var určené 1 10
11 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 s touto relativní chybou. Vstupují-li do pravděpodobnostního výpočtu všechny tyto hodnoty, pak se (odpovídající vzájemně funkčně závislé hodnoty) volí se stejnou pravděpodobností. Tímto způsobem se snižuje při pravděpodobnostním výpočtu počet operací, neboť funkčně závislé hodnoty se volí vždy současně. Tento postup se volil i v dané úloze. b) pevnostní charakteristiky oceli Pevnostní charakteristiky oceli tj. mez kluzu a mez pevnosti jsou vyjádřeny v histogramech. Opírají se o výsledky analýzy vlastností oceli, ze kterých byla v létech 00 až 006 vyráběna ocelová výztuž z profilů K4 a P8 (ocel 11500) a výztuž TH 9 a další (ocel 31n4) Příklad 1 Vstupní údaje: Výpočet ukázkového příkladu byl proveden na obloukové výztuži v nepoddajném provedení, složené ze 4 kruhových segmentů s přeplátováním 400 mm (výztuž ). Oblouková výztuž je symetrická s délkami jednotlivých segmentů L 1 = 3890 mm, L = 880 mm, L 3 = 880 mm a L 4 = 3890 mm a s poloměry R 1 = 3450 mm, R = 3080 mm, R 3 = 3080 mm a R 4 = 3450 mm. U příkladu byl použit válcovaný profil K-4. Poměr bočního a svislého zatížení ε byl zvolen 0.0 a 1.0. Pro poměr bočního a svislého zatížení ε = 0,0 vychází v kritickém průřezu normálová síla N = kn a ohybový moment = knm, pro poměr ε = 1.0 je pak normálová síla N = kn a ohybový moment = knm. Na obr.10 je histogram hodnoty κ představující v podstatě únosnost výztuže. Je na něm vyznačena i hodnota κ i = 1, určena deterministicky pro ε = 0.0. Pravděpodobnost, že hodnota κ bude menší nebo rovna deterministicky určené hodnotě byla stanovena na 0, Obr.10 Histogram hodnoty κ pro poměr bočního a svislého zatížení ε =
12 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 Obdobně je na obr.11 pro ε = 1.0 histogram pro variabilní hodnotu κ. Pravděpodobnost, že její hodnota κ bude menší nebo rovna deterministicky určené hodnotě κ i = 146, opět vyznačené na obr.11 byla stanovena na 0, Obr.11 Histogram hodnoty κ pro poměr bočního a svislého zatížení ε = Pravděpodobnostní výpočet pružné deformační energie Pravděpodobnostní výpočet se opírá o vztah pro určení pružné deformační energie výztuže: m m 1 1 var var ( 1 4. ) 1. ( 1. ) i Δsi Ni Δsi κ = + i= E J i ε i= E Ai ε κ det U (14) kde U var charakterizuje přetvárnou energii výztuže jako variabilní hodnotu. Ve výpočtu se objevují následující variabilní veličiny: a) průřezové charakteristiky Průřezová plocha A a moment setravačnosti J, které jsou funkčně závislé na geometrických rozměrech a vyjádřeny histogramem ε. b) pevnostní charakteristiky oceli Pevnostní charakteristiky oceli tj. mez kluzu a mez pevnosti jsou vyjádřeny v histogramech. Opírají se o výsledky analýzy vlastnosti oceli, ze kterých byla v létech 00 až 006 vyráběna ocelová výztuž z profilů K4 a P8 (ocel 11500) a výztuž TH 9 (ocel 31n4). Použité histogramy byly zpracovány z podkladů měření. 7.1 Příklad Vstupní údaje: Výpočet ukázkového příkladu byl opět proveden na obloukové výztuži v nepoddajném provedení, složené ze 4 kruhových segmentů s přeplátováním 400 mm (výztuž ). 1
13 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 U příkladu byl použit válcovaný profil K-4. Poměr bočního a svislého zatížení ε byl zvolen 0.0 a 1.0. Obr.1 Histogram přetvárné energie pro poměr bočního a svislého zatížení ε = 0,0. Pro poměr bočního a svislého zatížení ε = 0.0 vychází deterministická hodnota přetvárné energie E = 3, kj a E N = 0, kj, pro poměr ε = 1.0 pak obě hodnoty vycházejí E = 1, kj a E N = 1, kj. Na obr.1 je histogram přetvárné energie pro poměr ε = 0,0 s vyznačením deterministicky určené hodnoty. Pravděpodobnost, že přetvárná energie bude menší nebo rovna deterministicky určené hodnotě U = 3, kj byla stanovena na 0, Obr.13 Histogram přetvárné energie pro poměr bočního a svislého zatížení ε = 1,0. 13
14 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 Na obr.13 je pak je histogram přetvárné energie pro poměr ε = 1,0 s vyznačením deterministicky určené hodnoty U = 3, kj. Pravděpodobnost, že přetvárná energie bude menší nebo rovna této hodnotě byla stanovena na 0, Závěr Aplikací zpracované a popsané metodiky výpočtu lze analyzovat a studovat vlastnosti výztuží různých tvarů a velikostí při zvolených zatíženích. Pozornost byla věnována pravděpodobnostnímu přístupu k řešení spolehlivosti ocelové výztuže dlouhých důlních děl a k rozvoji metody přímého determinovaného pravděpodobnostního výpočtu. Poznání i praxe si tento přístup zasluhují, neboť celá řada vstupních veličin má nahodilý charakter a určovat je deterministicky není proto vždy optimální. Poděkování Příspěvek byl vypracován v rámci řešení projektu 105/04/0458, realizovaného za finanční podpory ze státních prostředků prostřednictvím GA ČR, a za finančního přispění ŠT ČR, projekt , v rámci činnosti výzkumného centra CIDEAS. Literatura [1] Janas, P., Krejsa,., Kološ, I. PRAVDĚPODOBNOSTNÍ POSUDEK SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCE NAÁHANÉ NÁRAZE, sborník příspěvků.mezinárodní konference Dynamics of Civil Engineering and Transport Structures and Wind Engineering, str , 19.-.května 003, Tale, hotel Stupka, Slovensko, ISBN [] Janas, P., Krejsa,. PRAVDĚPODOBNOSTNÍ POSUDEK SPOLEHLIVOSTI OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL, sborník příspěvků mezinárodní konference odelování v mechanice 004, 8. ledna 004, Fast VŠB TU Ostrava, ISBN [3] Janas, P., Krejsa,. PRAVDĚPODOBNOSTNÍ PŘÍSTUP K POSUDKU SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL, 9.ročník mezinárodní konference Geotechnika Geotechnics, Štrbské Pleso, Vysoké Tatry, Slovenská republika,. až 4. září 004, str. 363 až 374, ISBN: [4] Janas, P., Krejsa,. POSUDEK SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘÍÝ DETERINOVANÝ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ VÝPOČTE, Staticko konstrukčné a stavebno-fyzikálne problémy stavebných konštrukcií, konferencia s medzinárodnou účasťou, , Tatranská Lomnica - Hotel URÁN, Vysoké Tatry, str.93 až 100, ISBN: [5] Janas, P., Krejsa,., Janas, K. STANOVENÍ PŘETVÁRNÉ ENERGIE OCELOVÝCH OBLOUKOVÝCH VÝZTUŽÍ. Sborník konference Dynamika stavebných a dopravných konštrukcií a veterné inžinierstvo - DYN-WIND 005. Terchová-Štefanová, Slovensko ISBN [6] Janas, P., Krejsa,. APLIKACE PŘÍÉHO DETERINOVANÉHO PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO ŘEŠENÍ PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI DŮLNÍCH A PODZENÍCH DĚL. Sborník konference pořádané k 55. výročí založení Strojní fakulty VŠB Technické univerzity Ostrava. Sekce 8 aplikovaná mechanika září
15 ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 [7] Janas, P., Krejsa,. a Krejsa, V. OPTIALIZACE VÝPOČTU V PROGRAOVÉ SYSTÉU PROBCALC, sborník příspěvků konference odelování v mechanice 006 (abstrakt str.47 a 48, plné znění na přiloženém CD), VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, únor 006, [8] Janas, P., Krejsa,., Krejsa, V. SOUČASNÉ OŽNOSTI PŘÍÉHO DETERINOVANÉHO PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ, sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava, číslo 1, rok 006, ročník VI, řada stavební, str , 1 stran, ISSN , ISBN [9] Janas, P. SPOLEHLIVOST OCELOVÝCH VÝZTUŽÍ DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘI RÁZOVÉ ZATÍŽENÍ, závěrečná zpráva grantového projektu 105/04/0458, Fakulta stavební, VŠB-TU Ostrava, leden
VYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VícePOSUDEK SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
POSUDEK SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM Doc. Ing. Petr Janas, CSc. 1, Ing. Martin Krejsa, Ph.D. 2 1 Katedra stavební mechaniky,
VíceS HORNINOVÝM MASIVEM Petr Janas 1, Martin Krejsa 2, Karel Janas 3
MODELOVÁNÍ SOUČINNOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE S HORNINOVÝM MASIVEM Petr Janas 1, Martin Krejsa, Karel Janas 3 Abstrakt The passive loading is a deformational loading caused by active force loading of
VíceTéma 5: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV
Téma 5: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceMetoda POPV, programový systém
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 4 Metoda POPV, programový systém ProbCalc Princip metody Přímého optimalizovaného pravděpodobnost- ního výpočtu (POPV) Přehled optimalizačních
VíceTéma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV
Téma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola báňská
VíceVYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ ROZPTYL GEOMETRICKÝCH PARAMETRŮ OTEVŘENÝCH VÁLCOVANÝCH PROFILŮ SVOČ 2002
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ ROZPTYL GEOMETRICKÝCH PARAMETRŮ OTEVŘENÝCH VÁLCOVANÝCH PROFILŮ SVOČ 22 Vypracoval: Stanislav Vokoun Konzultant: Doc. Ing. Petr Janas CSc.
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KONSTRUKCE
UERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KOSTRUKCE Doc. Ing. Petr Janas, CSc. a Ing. artin Krejsa, Ph.D. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Katedra stavební mechaniky, Ludvíka
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ
III. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KOSTRUKCÍ 33 Téma: Cesty k uatnění pravděpodobnostního posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí v normativních předpisech a v projekční
VíceSOFTWAROVÁ APLIKACE PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU (PDPV)
SOFTWAROVÁ APLIKACE PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU (PDPV) Doc. Ing. Petr Janas, CSc.; Ing. Martin Krejsa, Ph.D. VŠB - Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Ludvíka Podéště
VíceANALÝZA SPOLEHLIVOSTI STATICKY NEURČITÉHO OCELOVÉHO RÁMU PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODOU SBRA
III. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ 51 Téma: Cesty k uplatnění pravděpodobnostního posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí v normativních předpisech a v projekční
VíceOPTIMALIZACE VÝPOČTU OPTIMALIZATION OF CALCULATION IN SOFTWARE PROBCALC. Abstract. 1 Úvod V PROGRAMOVÉM SYSTÉMU PROBCALC
OPTIMALIZACE VÝPOČTU V PROGRAMOVÉM SYSTÉMU PROBCALC OPTIMALIZATION OF CALCULATION IN SOFTWARE PROBCALC Petr Janas 1, Martin Krejsa 2, Vlastimil Krejsa 3 Abstract The paper briefly reviews the proposed
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ
Petr Janas, Martin Krejsa 2 NUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ Abstract The paper reviews briefly one of the proposed probabilistic
VíceSOUČASNÉ MOŽNOSTI METODY PDPV
International Conference 70 Years of FCE STU, December 4-5, 2008 Bratislava, Slovakia SOUČASNÉ MOŽNOSTI METODY PDPV P. Janas 1, M. Krejsa 2 a V. Krejsa 3 Abstract The Direct Determined Fully Probabilistic
VíceVÝVOJ METODY PDPV A JEJÍ UPLATNĚNÍ V PRAVDĚPODOBNOSTNÍCH ÚLOHÁCH
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 32 Petr JANAS 1, Martin KREJSA 2, Vlastimil KREJSA VÝVOJ METODY PDPV A
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceCvičení 4. Posudek únosnosti ohýbaného prutu. Aplikace PDPV programem ProbCalc Prosté zadání Efektivní zadání Informace k semestrálnímu projektu
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 4 Posudek únosnosti ohýbaného prutu Aplikace PDPV programem ProbCalc Prosté zadání Efektivní zadání Informace k semestrálnímu
VíceSOFTWAROVÉ PROSTŘEDKY PRO APLIKACI PDPV
SOFTWAROVÉ PROSTŘEDKY PRO APLIKACI PDPV Petr JANAS, Doc., Ing., CSc., VŠB-TUO, L. Podéště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba, tel.: (+420)597321308, fax : (+420)597321358, petr.janas@vsb.cz Martin KREJSA, Ing.,
VíceStanovení nejistot při výpočtu kontaminace zasaženého území
Stanovení nejistot při výpočtu kontaminace zasaženého území Michal Balatka Abstrakt Hodnocení ekologického rizika kontaminovaných území představuje komplexní úlohu, která vyžaduje celou řadu vstupních
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceVYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ
VYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ Michal Kořenář 1 Abstrakt Rozvoj výpočetní techniky v poslední době umožnil také rozvoj výpočetních metod, které nejsou založeny na bázi
VíceCvičení 5. Posudek metodou POPV. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 5 Posudek metodou POPV Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební,
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník X1, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník X1, řada stavební článek č. 16 Karel VOJTASÍK 1, Eva HRUBEŠOVÁ 2, Marek MOHYLA 3, Jana STAŇKOVÁ 4 ZÁVISLOST
VícePOSUDEK PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ NOSNÉ SOUSTAVY S PŘIHLÉDNUTÍM K MONTÁŽNÍM TOLERANCÍM
I. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST ONSTRUCÍ Téma: Rozvoj koncepcí posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí 5..000 Dům techniky Ostrava ISBN 80-0-0- POSUDE PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ
VíceCvičení 8. Posudek spolehlivosti metodou SBRA. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 8 Posudek spolehlivosti metodou SBRA Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Katedra stavební mechaniky
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ METODY LHS PŘI NUMERICKÉM MODELOVÁNÍ STABILITY TUNELU
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 173 3.až..3 Dům techniky Ostrava ISBN 8--1551-7 MOŽNOSTI VYUŽITÍ METODY LHS PŘI NUMERICKÉM MODELOVÁNÍ STABILITY
VíceVÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
VI. KONFERENCE SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ TÉMA: Od deterministického k pravděpodobnostnímu pojetí inženýrského posudku spolehlivosti konstrukcí 6.4.2005, Dům techniky Ostrava ABSTRACT VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceCvičení 2. Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS.
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 2 Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS. Zpracování naměřených dat Tvorba
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební Petr JANAS 1, Martin KREJSA 2, Vlastimil KREJSA 3 SOUČASNÉ MOŽNOSTI PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4 Kristýna VAVRUŠOVÁ 1, Antonín LOKAJ 2 POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VíceCvičení 2. Posudek spolehlivosti metodou SBRA. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 2 Posudek spolehlivosti metodou SBRA Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Katedra stavební mechaniky Fakulta
VíceTéma 2: Pravděpodobnostní vyjádření náhodných veličin
0.05 0.0 0.05 0.0 0.005 Nominální napětí v pásnici Std Mean 40 60 80 00 0 40 60 Std Téma : Pravděpodobnostní vyjádření náhodných veličin Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceCvičení 3. Posudek únosnosti ohýbaného prutu. Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 3 Posudek únosnosti ohýbaného prutu Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS Katedra stavební
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceTéma 4: Stratifikované a pokročilé simulační metody
0.007 0.006 0.005 0.004 0.003 0.002 0.001 Dlouhodobé nahodilé Std Distribution: Gumbel Min. EV I Mean Requested: 140 Obtained: 141 Std Requested: 75.5 Obtained: 73.2-100 0 100 200 300 Mean Std Téma 4:
VíceCvičení 9. Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET. Software FREET Simulace metodou LHS
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 9 Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET Software FREET Simulace metodou LHS
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceTéma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební
VícePOSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SBRA
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 119 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISN 80-02-01551-7 POSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SRA Abstract Vít
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VíceDRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ
Sborník 19. Betonářské dny (2012) ISBN 978-80-87158-32-6 Sekce XXX: YYY DRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ Václav Ráček 1 Hlavní autor Jan Vodička 1 Jiří Krátký 1 Matouš Hilar 2 1 ČVUT v Praze, Fakulta
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceSTANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ. J. Pruška, T. Parák
STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ J. Pruška, T. Parák OBSAH: 1. Co je to spolehlivost, pravděpodobnost poruchy, riziko. 2. Deterministický a pravděpodobnostní přístup k řešení problémů.
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
VíceChyby měření 210DPSM
Chyby měření 210DPSM Jan Zatloukal Stručný přehled Zdroje a druhy chyb Systematické chyby měření Náhodné chyby měření Spojité a diskrétní náhodné veličiny Normální rozdělení a jeho vlastnosti Odhad parametrů
Víceþÿ O c e l o v é v ý r o b k y p r o p o u~ i t í v þÿ p o d z e m n í m a do l n í m s t a v i t e l s t v
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz OpenAIRE þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 2, r o. 1 2 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ O c e l o v é v ý r o b k y p r o p o u~ i t í v þÿ p o d z e m n í m
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceTéma 7: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV
Téma 7: Přímý Otimalizovaný Pravděodobnostní Výočet POPV Přednáška z ředmětu: Pravděodobnostní osuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
Víceþÿ L a b o r a t o r n í t e s t o v á n í s p o jo k o l þÿ t y p u v c e m e n t oa t p k o v ý c h d e s k
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz OpenAIRE þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 1, r o. 1 1 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ L a b o r a t o r n í t e s t o v á n í s p o jo k o l þÿ t y p u v c
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009. Tento
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Stochastické modelování (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceCtislav Fiala: Optimalizace a multikriteriální hodnocení funkční způsobilosti pozemních staveb
16 Optimální hodnoty svázaných energií stropních konstrukcí (Graf. 6) zde je rozdíl materiálových konstant, tedy svázaných energií v 1 kg materiálu vložek nejmarkantnější, u polystyrénu je téměř 40krát
VíceTéma 3 Metoda LHS, programový systém Atena-Sara-Freet
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 3 Metoda LHS, programový systém Atena-Sara-Freet Parametrická rozdělení Metoda Latin Hypercube Sampling (LHS) aplikovaná v programu Freet
Více23.až Dům techniky Ostrava ISBN
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 5 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 REÁLNÉ PEVNOSTNÍ HODNOTY KONSTRUKČNÍCH OCELÍ A ROZMĚROVÉ
VíceMETODIKA VÝPOČTU NÁHRADNÍ TUHOSTI NOSNÍKU.
METODIKA VÝPOČTU NÁHRADNÍ TUHOSTI NOSNÍKU. THE METHODOLOGY OF THE BEAM STIFFNESS SUBSTITUTION CALCULATION. Jiří Podešva 1 Abstract The calculation of the horizontal mine opening steel support can be performed
VíceTéma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání
Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání 1) Vlastnosti materiálů při dynamickém namáháni ) Základní vztahy teorie kmitání s jedním stupněm volnosti Katedra konstrukcí
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
VíceStatické ešení ocelové obloukové výztuže dle teorie I. ádu
Ocelová oblouková výztuž v dlouhých důlních dílech, současné možnosti jejího posuzování a dimenzování P. JANAS Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Katedra stavební mechaniky
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních děl
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních
VíceLaboratorní testování rázové þÿ h o u~ e v n a t o s t i dy e v a
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 0, r o. 1 0 / C i v i l E n g i n e e r i n g Laboratorní
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
Více1 ÚVOD - PRAVDĚPODOBNOST PORUCHY JAKO NÁHODNÁ VELIČINA
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 33 Petr KONEČNÝ PŘESNOST ODHADU PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY Abstrakt Článek
VícePružnost a pevnost. zimní semestr 2013/14
Pružnost a pevnost zimní semestr 2013/14 Organizace předmětu Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322 Konzultace: pondělí 10:00-10:45 nebo dle dohody E-mail: Milan.Jirasek@fsv.cvut.cz Webové stránky předmětu:
VíceStatické tabulky profilů Z, C a Σ
Statické tabulky profilů Z, C a Σ www.satjam.cz STATICKÉ TABULKY PROFILŮ Z, C A OBSAH PROFIL PRODUKCE..................................................................................... 3 Profi ly Z,
VícePŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy Drahomír Novák Jan Eliáš 2012 Spolehlivost konstrukcí, Drahomír Novák & Jan Eliáš 1 část 8 Normové předpisy 2012 Spolehlivost konstrukcí,
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceCEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění
CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN CEMVIN FORM - Desky pro konstrukce ztraceného bednění Vysoká pevnost Třída reakce na oheň A1 Mrazuvzdornost Vysoká pevnost v ohybu Vhodné do vlhkého
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
VíceVe výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:
5. cvičení Svarové spoje Obecně o svařování Svařování je technologický proces spojování kovů podmíněného vznikem meziatomových vazeb, a to za působení tepla nebo tepla a tlaku s případným použitím přídavného
VíceTéma 8 Příčně zatížený rám a rošt
Statika stavebních konstrukcí I.,.ročník bakalářského studia Téma 8 Příčně zatížený rám a rošt Základní vlastnosti příčně zatíženého rámu Jednoduchý příčně zatížený otevřený rám Základní vlastnosti roštu
VíceNOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.
ČSN EN ISO 9001 NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.cz PROLAMOVANÉ NOSNÍKY SMĚRNICE 11 č. S
VíceDRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY
DRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY ABSTRAKT Václav Ráček 1 Jan Vodička 2 Jiří Krátký 3 Matouš Hilar 4 V příspěvku bude uveden příklad návrhu drátkobetonu pro prefabrikované segmentové ostění tunelu. Bude
VícePRUŽNOST A PLASTICITA I
Otázky k procvičování PRUŽNOST A PLASTICITA I 1. Kdy je materiál homogenní? 2. Kdy je materiál izotropní? 3. Za jakých podmínek můžeme použít princip superpozice účinků? 4. Vysvětlete princip superpozice
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VícePRAVDĚPODOBNOSTNÍ PŘÍSTUP K HODNOCENÍ DRÁTKOBETONOVÝCH SMĚSÍ. Petr Janas 1 a Martin Krejsa 2
PAVDĚPODOBNOSTNÍ PŘÍSTUP K HODNOCENÍ DÁTKOBETONOVÝCH SMĚSÍ Petr Janas 1 a Martin Krejsa 2 Abstract The paper reviews briefly one of the propose probabilistic assessment concepts. The potential of the propose
VíceVýpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 4 Antonín LOKAJ 1, Kristýna VAVRUŠOVÁ 2 DESTRUKTIVNÍ TESTOVÁNÍ VYBRANÝCH
Více