STANOVENÍ SEDÁNÍ POVRCHU PO ODVODNĚNÍ PODLOŽÍ PODPOVRCHOVÝM PODZEMNÍM DÍLEM
|
|
- Jiří Král
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Doc.Ing.Karel VOJTASÍK, CSc. Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Fakulta stavební VŠB-TU Ostrava L.Podéště 1875, Ostrava Poruba tel.: , karel.vojtasik@vsb.cz STANOVENÍ SEDÁNÍ POVRCHU PO ODVODNĚNÍ PODLOŽÍ PODPOVRCHOVÝM PODZEMNÍM DÍLEM Abstract A shallow opening construction affects the ground round an opening. The ground subsidence goes along with construction caused due to the lots of phenomena. If a shallow opening is localized in the water bearing ground then the ground water level alteration is one of the most significant. The ground subsidence is drawn in by the effective pressure turnover that affiliates with a ground water level alteration. Generaly the ground water level falls and the effective pressure amounts. The ground is surcharged with a value of the added effective pressure and strained consequently. The analysis exhibits a subsidence calculation that props upon the added effective pressure. Úvod Výstavba podpovrchových děl (kolektorů, inženýrských sítí), prováděných hornickým způsobem, popřípadě bezvýkopovými technologiemi, ve zvodnělých horninách pokryvu, eventuálně pod hladinou podzemních vod, vždy dočasně, a nebo trvale ovlivní režim podzemních vod. Tato změna režimu podzemních je standardní jev, který determinuje následné chování horninového prostředí. Jeho nejobvyklejším projevem je sedání nadloží a povrchu terénu v široké oblasti za, nad i v předpolí podpovrchového díla. Míra a dosah změn souvisejí s řadou činitelů jak objektivních, například se stavbou pokryvu; vlastnostmi hornin pokryvu; propustností hornin pokryvu, tak subjektivních, obecně podmíněných zvolenou technologií provádění podpovrchového díla. Fyzikální příčinou sedání je přitížení horninového prostředí přírůstkem hodnot efektivních napětí, které jsou dány poklesem hodnot neutrálních napětí (pokles hladiny podzemních vod). S touto podmiňující příčinou sedání souvisí další jevy, například objemové změny materiálu. Nakypřené materiály se mohou po odvodnění a přitížení (přírůstkem efektivních napětí) dále gravitačně zhutnit. Plastické vodou saturované zeminy, následkem vyrovnávání - poklesu
2 neutrálních napětí a nárůstu efektivních napětí konsolidují, přičemž úbytek vody v pórech způsobuje jejich dlouhodobou objemovou změnu. Posouzení dopadů snížení hladiny podzemní vody při ražení na povrchové objekty musí vycházet z poznání - prognózy vývoje řady parametrů, které kvalitativně a kvantitativně popisují oblast zasaženou snížením hladiny podzemní vody. Jde se o následující charakteristiky: dosah změny hladiny podzemních vod; tvar depresní křivky hladiny podzemních vod; charakteristiky poklesové kotliny - vertikální deformace (sedání) a náklon jak na povrchu terénu, tak na libovolném horizontu pod povrchem terénu Dosah změny hladiny podzemních vod Dosah oblasti se změněnou hladinou podzemních vod (R s ) můžeme zjistit ze Sichardtova vztahu ( R s = 3 ( H h ) k), aplikovaného v hydrogeologii. Podzemní dílo můžeme zjednodušeně považovat za studnu, neboť analogicky jako studna, za určitých okolností může stahovat a odvádět podzemní vodu z horninového prostředí (obr. 1). Hodnota dosahu oblasti změny hladiny podzemních (R s ), jak plyne ze vztahu Sichardtova závisí na součiniteli filtrace prostředí (k) a na parametrech, které určují okolnosti odvodnění prostředí výškách hladiny podzemní vody, výšce původní hladiny podzemní vody (H) a výšce ustálené hladiny podzemní vody v místě stěny studny díla (h ), respektive na jejich rozdílu (H-h.) tj. hodnotě maximálního poklesu hladiny pozemní vody. Hodnotu velikosti dosahu oblasti změny hladiny podzemních (R s ) lze rovněž stanovit pomocí dalších analytických vztahů, nebo výpočtem na numerickém modelu. R s R hladina podzemní vody 2r depresní křivka U h h H nestlačitelné podloží obr. 1
3 Depresní křivka hladiny podzemních vod Funkce vyjadřující tvar depresní křivky hladiny podzemních vod je odvozena z Dupuitova vztahu, upraveného Chézym. Q R r k + s ( H h ) ( H + h + U ) r = ln (1) π kde : Q přítok vody do studny; U hloubka horizontu pod dnem studny, ze které lze očekávat přítok [m] H U ( H ) + 3 h. Ostatní symboly plynou z obrázku č.1. Tento vztah řeší situaci přítoku vody do tzv. hydraulicky nedokonalé studny, kdy voda do studny přitéká dnem z podloží studny. Situace hydraulicky nedokonalé studny lépe vystihuje podmínky podzemních děl. Především ve fázi jejich výstavby voda do díla přitéká jak z boků, tak a čelbou a počvou. Podzemní dílo bývá jen výjimečně umístěno na nepropustném prostředí, které vylučuje přítok vody z podloží. Hodnota výšky depresní křivky (h) je stanovena z kvadratické rovnice (2), která je odvozena z výrazu (1). Pro známé hodnoty přítoku (Q) a vzdálenost od boků díla (R) lze z této kvadratické rovnice vypočítat hodnotu neznámé výšky křivky depresní hladiny (h). h 2 Rs + r Q ln R + r 2 + h U + H H U = π k Z uvedeného rozboru plyne, že tvar depresní křivky závisí na (2) součiniteli filtrace (k) a hodnotách hladin podzemní vody (H) a (h ), respektive na jejich rozdílu (H-h.), tj. na maximálním poklesu hladiny, za předpokladu, že výpočet dosahu změny hladiny podzemních vod (R s ) je proveden dle Sichardta. Příloha č.1 uvádí výsledky parametrických výpočtů průběhů depresních křivek poklesů hladiny podzemní vody pro očekávané hodnoty součinitele filtrace (k) a velikosti maximálních poklesů hladiny podzemní vody (H-h ). Princip metody výpočtu sedání Metoda výpočtu poklesové kotliny, která se vytvoří v důsledku změn tvaru hladiny podzemní vody, je založena na předpokladu, že horninové prostředí je dodatečně přitíženo ve vertikálním směru spojitým zatížením přírůstkem efektivních napětí (Ds ), jehož hodnoty jsou závislé na hodnotě poklesu výšky vodní hladiny (obr. 2). Ta část horninového prostředí, která je zatížená přírůstkem efektivních napětí, se bude následkem přírůstku zatížení přetvářet. Velikost tohoto přetvoření lze jednoduše vypočíst z Hookeova zákona. Tímto
4 postupem lze objektivně stanovit velikosti sedání na úrovni původní hladiny podzemní vody a také na všech horizontech, které leží pod ní. V případě, že sledovaný horizont leží nad původní hladinou podzemních vod, jako například povrch terénu, tato metoda již není objektivní. Přetváření na horizontech nezvodnělého prostředí nad původní hladinou podzemní je ovlivněno dalšími fyzikálními jevy. Za předpokladu malé mocnosti horizontu mezi povrchem terénu a původní hladinou podzemní vody, však lze s jistým zjednodušením předpokládat, že poklesová kotlina nad horizontu nad původní hladinou podzemních vod i na povrchu terénu bude přibližně shodná poklesovou kotlinou na úrovni původní hladiny podzemních vod. Výpočet sedání Výpočet hodnot sedání vychází z předpokladů, že prostředí se bude deformovat pouze ve směru působícího přitížení (přírůstku efektivních napětí); hodnota přírůstku napětí nedosáhne velikosti, která by vedla k překročení smykové pevnosti hornin pokryvu; přetváření hornin pokryvu bude probíhat v rozsahu pružných deformací (platnost Hookeova zákona); znalost přetvárných parametrů hornin pokryvu (deformačního modulu E def, nebo součinitele stlačitelnosti C c a počáteční hodnoty čísla pórovitost e ). Výpočet hodnoty sedání můžeme provést dvěma různými způsoby. První způsob počítá hodnoty deformací prostředí na základě deformačního modulu E def, druhý způsob pak na základě součinitele stlačitelnosti C c a počáteční hodnoty čísla pórovitost e. Rozdíl mezi oběma metodami je ve fyzikálním významu přetvárných parametrů E def a C c.. Deformační modul E def, je odvozen na základě deformace ve směru působícího zatížení, zatímco součinitel stlačitelnosti C c je odvozen na základě objemové deformace. Vztahy pro výpočet poklesu sedání: na základě deformačního modulu E def ; deformační úsek, na kterém je Ds = const. S Edef l σ = (3) E def deformační úsek, na kterém je Ds je lineární S Edef l σ = 2 E na základě součinitele stlačitelnosti C c l C c σ + σ S = log Cc (5) 1+ e σ def (4)
5 kde:l délka deformovaného úseku; s - počáteční hodnota efektivního napětí Prezentované vztahy (3), (4) a (5) lze užít pro výpočet hodnoty vertikální deformace - poklesu, pouze pro horizonty, které jsou lokalizovány v oblasti vymezené horizontem původní úrovně hladiny podzemní vody a horizontem nestlačitelného podloží. Pokles je dán deformacemi na úseku od nestlačitelného podloží až k příslušnému horizontu. Leží-li sledovaný bod pod ustálenou hladinou depresní křivky, pak je hodnota přírůstku efektivních napětí v po celém úseku konstantní (obr. 2 bod A). Jestliže sledovaný bod se nachází nad ustálenou hladinou depresní křivky (obr. 2 bod B), pak celkový pokles je dán součtem dvou dílčích deformací, a to úseku nad ustálenou hladinou depresní křivky, na kterém hodnota přírůstku efektivních napětí postupně narůstá, a úseku pod ustálenou hladinou depresní křivky, na kterém je hodnota přírůstku efektivních napětí konstantní. Průběh hodnot σ Původní hladina podzemní vody Pokles hladiny B Depresní křivka Deformovaný úsek Pokles Deformovaný úsek hladiny A Ds B Ds A horizont obr. 2 Grafy v příloze 2 a) a b) uvádí průběh hodnot přírůstku efektivního napětí (Ds ) pro situaci charakterizovanou následujícími vstupními parametry: 1/2 šířky díla - r =,75 m; maximální pokles - (H-h )=1 m; H=1,5m; h =,5m; součinitel filtrace - k=.1 m/s. První graf (příloha 2 a)) reprezentuje horizonty, které leží v pásmu mezi původní hladinou podzemních vod a úrovní maximálního poklesu hladiny podzemních vod (horizont ½ (H-h ) pod původní hladinou).v tomto případě lze na grafu průběhu přírůstku efektivních napětí rozlišit dva úseky. Na úseku od boku díla až k depresní křivce je hodnota přírůstku konstantní, v další
6 části je hodnota přírůstku totožná s hodnotami přírůstků efektivních napětí na depresní křivce. Analogický průběh budou mít všechny horizonty, které leží v pásmu mezi původní hladinou podzemní vody a horizontem maximálního poklesu. Druhý graf (příloha 2 b)) reprezentuje horizonty, které leží v pásmu vymezeném úrovní maximálního poklesu hladiny podzemních vod (H-h ) a nestlačitelným podložím. Přírůstek hodnot efektivních napětí pro všechny horizonty je stejný a je roven hodnotám efektivních napětí na depresní křivce. Příloha č.3 uvádí grafy průběhu deformací velikostí sedání. Délka deformačního úseku je jednotná, pro obě situace. Nestlačitelné podloží je ztotožněno s horizontem pod dnem studny díla, z kterého lze očekávat přítok vody do studny (H+U=3.(H-h ), U=1,5m). Poklesy jsou počítány s užitím vztahů (3) a (4), deformační modul prostředí byl zvolen v hodnotě E def =1MPa. Výpočet sedání je proveden pro hodnoty přírůstků efektivních napětí, stanovené v předchozí části. V případě výpočtu průběhu poklesů pouze na základě změny tvaru hladiny podzemní vody, kdy depresní křivka je vyjádřená logaritmickou funkcí plyne, že poklesová křivka odvozená na tomto předpokladu nemůže mít inflexní bod, který je charakteristický pro většinu poklesových křivek. Vytvoření poklesové křivky, charakterizované průběhem s inflexním bodem, je podmíněno mnoha dalšími činiteli, které se spolupodílí na jejím vývoji. Tito činitelé nejsou do tohoto řešení zahrnuti. Z provedeného výkladu plyne, že změna hladiny podzemní vody sama osobě nemůže být fyzikální příčinnou charakteristického vývoje poklesové křivky s inflexním bodem. Výpočet náklonu Výpočet náklonu je proveden na základě výsledků průběhů poklesů numerickým postupem. Hodnota náklonu (tg a) v daném bodě (i) je vypočítaná z hodnot poklesů v sousedních bodech. tgα s s i 1 i+ 1 i = i Příloha č.4 uvádí grafy průběhů hodnoty náklonu, které byly vypočteny na základě předchozích hodnot sedání. Hodnoty náklonu, jak vyplývá z výše prezentovaných výsledů grafů průběhu náklonu, závisí na hloubce horizontu pod původní hladinou podzemní vody. Nejvyšších hodnot náklonů je dosaženo na úrovni původní hladiny, s postupem na nižší horizonty hodnoty náklonů klesají. Toto snižování hodnot náklonů vyplývá z vývoje hodnot
7 poklesů, které rovněž klesají s hloubkou horizontu, tj. se zkracováním délky deformovaného úseku. Průběh hodnot náklonů je podmíněn polohou sledovaného horizontu. Z grafu reprezentujícího horizonty, ležící mezi původní úrovní hladiny podzemních vod a horizontem maximálního poklesu podzemní vody (příloha č. 4a)) vyplývá, že v těchto případech křivka náklonu není spojitá v celém rozsahu. Existuje na ní bod, který křivku dělí na dvě části. Jeho poloha geometricky odpovídá průsečíku horizontu s ustálenou depresní křivkou hladiny podzemní vody. Křivka náklonů je v tomto bodě nespojitá a existují zde dvě hodnoty náklonu. Tato skutečnost vyplývá z odlišného vývoje přírůstků efektivních napětí (obr. 2). Závěr Výsledky stanovení poklesů a náklonů prostředí, dokumentované v přílohách lze zobecnit a závěry aplikovat na analogické situace. Rozsah poklesové oblasti je dán depresní poklesovou křivkou. Hodnoty poklesů a náklonů závisí na modulu deformace, maximálním poklesu hladiny podzemních vod a délce deformačních úseků. Tyto parametry ovlivňují jejich absolutní hodnotu. Dále hodnotách přírůstků efektivních napětí, které jsou určeny hloubkou sledovaného horizontu, polohou sledovaného bodu a průběhem depresní hladiny podzemní vody. Poloha horizontu a bodu ovlivňují tvar křivek průběhů poklesů a náklonů. Významné jsou zejména horizonty, které leží v pásmu mezi původní hladinou podzemní vody a hladinou jejího maximálního poklesu. Objekty založené v tomto pásmu budou ve zvýšené míře vystaveny negativním deformačním účinkům Literatura HULLA, J.: Zakladanie stavieb, ALFA Bratislava 1987, str.432 Závěrečná zpráva grantu GAČR 15/5/2712 Ražení kolektorů v oblastech dotčených hornickou činností, VŠB-TU Ostrava, prosinec 27, str
8 Grafy průběhu depresních křivek - hodnoty poklesu hladiny podzemní vody v prostředí obklopujícím podzemní dílo Grafy průběhů přírůstků efektivních napětí (Ds ) Příloha č p řírů ste k ef. n ap. [MP a] p řírů ste k ef. n ap. [MP a] hodnoty na horizontu hodnoty na horizontu a) horizont - ½ (H-h ) b) horizont - (H-h ) Příloha č. 2
9 Grafy průběhů sedání p o k le s [ m ] p o k le s [ m ] úsek nad depresní hladinou celkový pokles úsek pod depresní hladinou úsek nad depresní hladinou celkový pokles úsek pod depresní hladinou a) horizont - ½ (H-h ) b) horizont - (H-h ) Příloha č 3 Grafy průběhů náklonů n á k l o n [ r a d ] n á k l o n [ r a d ] a) horizont - ½ (H-h ) b) horizont - (H-h ) Příloha č. 4
Zakládání staveb 5 cvičení
Zakládání staveb 5 cvičení Únosnost základové půdy Mezní stavy Mezní stav použitelnosti (.MS) Stlačitelnost Voda v zeminách MEZNÍ STAVY I. Skupina mezní stav únosnosti (zhroucení konstrukce, nepřípustné
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 28, ročník VIII, řada stavební článek č. 23 Karel VOJTASÍK 1 SLEDOVÁNÍ VÝVOJE ZAVALOVÁNÍ NADLOŽÍ Z NESOUDRŽNÝCH ZEMIN
VíceMECHANIKA HORNIN A ZEMIN
MECHANIKA HORNIN A ZEMIN podklady k přednáškám doc. Ing. Kořínek Robert, CSc. Místnost: C 314 Telefon: 597 321 942 E-mail: robert.korinek@vsb.cz Internetové stránky: fast10.vsb.cz/korinek Konsolidace zemin
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 06/2018 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 02/2016 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
Více1 Úvod. Poklesová kotlina - prostorová úloha
Poklesové kotliny 1 Úvod Projekt musí obsahovat volbu tunelovací metody a případných sanačních opatření, vedoucích ke snížení deformací předpověď poklesu terénu nad výrubem stanovení mezních hodnot deformací
VíceKopané, hloubené stavby
Kopané, hloubené stavby 25/08/2014 2014 Karel Vojtasík - Geotechnické stavby 1 OBSAH Charakteristika kopaných hloubených GS Jámy Pažící konstrukce Zatížení pažící konstrukce Řešení pažící konstrukce Stabilita
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Zakládání staveb Vlastnosti zemin při zatěžování doc. Dr. Ing. Hynek Lahuta CZ.1.07/2.2.00/28.0009. Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda oddělených elementů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring stavebních jam doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceSedání piloty. Cvičení č. 5
Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
VícePříspěvek ke stanovení bezpečné mocnosti nadloží při protlačování ve zvodnělém horninovém prostředí
Příspěvek ke stanovení bezpečné mocnosti nadloží při protlačování ve zvodnělém horninovém prostředí Josef Aldorf 1 a Hynek Lahuta 1 A contribution to the determination of the safe overburden thickness
VíceMechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky
Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia Zemní tlaky Rozdělení, aktivizace Výpočet pro soudržné i nesoudržné zeminy Tlaky zemin a vody na pažení Katedra geotechniky a podzemního
VíceKONSOLIDACE ZEMIN. Pod pojmem konsolidace se rozumí deformace zeminy v čase pod účinkem vnějšího zatížení.
KONSOLIDACE ZEMIN Pod pojmem konsolidace se rozumí deformace zeminy v čase pod účinkem vnějšího zatížení. Konsolidace je reologický proces postupného zmenšování objemu póru zeminy a změny struktury zeminy
VíceMECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD STABILITY A ZATÍŽENÍ OSTĚNÍ
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD
Více4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i
Opěrné zd i 4 Opěrné zdi 4.1 Druhy opěrných zdí Podle kapitoly 9 Opěrné konstrukce evropské normy ČSN EN 1997-1 se z hlediska návrhu opěrných konstrukcí rozlišují následující 3 typy: a) gravitační zdi,
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební Karel VOJTASÍK 1 SLEDOVÁNÍ VÝVOJE ZHUTŇOVÁNÍ NAKYPŘENÝCH ŠTĚRKOPÍSKŮ PŘI HLOUBKOVÉM
VíceNásep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace
Inženýrský manuál č. 37 Aktualizace: 9/2017 Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace Soubor: Demo_manual_37.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Konsolidace
VíceInterakce ocelové konstrukce s podložím
Rozvojové projekty MŠMT 1. Úvod Nejrozšířenějšími pozemními konstrukcemi užívanými za účelem průmyslové výroby jsou ocelové haly. Základní nosné prvky těchto hal jsou příčné vazby, ztužidla a základy.
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceSLEDOVÁNÍ HLUBINNÉHO ZHUTŇOVÁNÍ NESOUDRŽNÉ NAKYPŘENÉ ZEMINY NUMERICKÝM MODELEM
Doc.Ing.Karel VOJTASÍK, CSc. Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Fakulta stavební VŠB-TU Ostrava L.Podéště 1875, Ostrava Poruba tel.: +420 597 321 947, e-mail: karel.vojtasik@vsb.cz SLEDOVÁNÍ
VíceKonsolidace zemin Stlačení vrstev zeminy je způsobené změnou napětí v zemině např. vnesením vnějšího zatížení do zeminy
Sedání Konsolidace zemin Stlačení vrstev zeminy je způsobené změnou napětí v zemině např. vnesením vnějšího zatížení do zeminy vytěsnění vody z pórů přemístění zrn zeminy deformace zrn zeminy Zakládání
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring přehradních hrází doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceVýpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
VíceProudění podzemní vody
Podpovrchová voda krystalická a strukturní voda vázaná fyzikálně-chemicky adsorpční vázaná molekulárními silami na povrchu částic hygroskopická (pevně vázaná) obalová (volně vázaná) volná voda kapilární
VíceVýpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot
Inženýrský manuál č. 17 Aktualizace: 04/2016 Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot Proram: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_17.sp Úvod Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin 30. března 2017 Vymezení pojmů Smyková pevnost zemin - maximální vnitřní únosnost zeminy proti působícímu smykovému napětí Efektivní úhel vnitřního tření - část smykové pevnosti zeminy
VícePosouzení za požární situace
ANALÝZA KONSTRUKCE Zdeněk Sokol 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseku Přestup tepla do konstrukce Návrhový model ČSN EN 1991-1-2 ČSN EN 199x-1-2 ČSN EN 199x-1-2 2 1 Princip posouzení
VíceCvičení 7 (Matematická teorie pružnosti)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návo do cvičení) Cvičení 7 (Matematická teorie pružnosti) Autor: Jaroslav Rojíček Verze:
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VíceVliv relaxace betonu na hodnotu vnitřních sil od sedání podpěry mostu. Lenka Dohnalová
1 / 29 Vliv relaxace betonu na hodnotu vnitřních sil od sedání podpěry mostu Lenka Dohnalová ČVUT, fakulta stavební katedra stavební mechaniky zimní semestr 2017/2018 Odborné vedení: prof. Ing. Milan Jirásek,
VícePŘÍSPĚVEK K STANOVENÍ ÚNOSNOSTI ZEMINOVÝCH KOTEV
Doc.Ing.Karel Vojtasík, CSc. Prof Ing.Josef Aldorf, DrSc. Dr.Ing.Hynek Lahuta Katedra geotechniky a podzemního stavitelství FAST VŠB-TU Ostrava Krásnopolská 86, 708 00 Ostrava Poruba, Česká republika Abstract:
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník X1, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník X1, řada stavební článek č. 16 Karel VOJTASÍK 1, Eva HRUBEŠOVÁ 2, Marek MOHYLA 3, Jana STAŇKOVÁ 4 ZÁVISLOST
Více5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které
VíceHYDRAULICKÉ PARAMETRY ZVODNĚNÝCH SYSTÉMŮ
HYDRAULICKÉ PARAMETRY ZVODNĚNÝCH SYSTÉMŮ CHARAKTERIZUJÍ FILTRACI PROSTÉ PODZEMNÍ VODY O URČITÉ KINEMATICKÉ VISKOZITĚ Předpoklad pro stanovení : Filtrační (laminární proudění) Znalost homogenity x heterogenity
Více1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
VícePLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
VícePostup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA
Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Tloušťka desky h s = 0,4 m. Sloupy 0,6 x 0,6m. Zatížení: rohové sloupy N 1 = 800 kn krajní sloupy N 2 = 1200 kn střední sloupy
VíceProgram KALKULÁTOR POLOHY HPV
Program KALKULÁTOR POLOHY HPV Výpočet úrovně hladiny podzemní vody Dokumentace Teoretický základ problematiky Pokyny pro uživatele Jakub Štibinger, Pavel Kovář, František Křovák Praha, 2011 Tato dokumentace
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceNUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST. Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o.
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o. Obsah prezentace Návrh konstrukce Podklady pro návrh Návrhové přístupy Chování primárního ostění Numerické modelování
Více5. Cvičení. Napětí v základové půdě
5. Cvičení Napětí v základové půdě Napětí v základové půdě - geostatické (původní) napětí - σ or - napětí od zatížení (od základu) - σz h σor σz Průběh napětí v zemině Na svislé ose: z h Pa Objemová tíha
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009. Tento
VícePOSOUZENÍ EFEKTIVITY ZHUTŇOVÁNÍ PROSTŘEDÍ METODAMI OBJEMOVÉ ZONÁLNÍ EXPANZE
Doc. Ing. Karel VOJTASÍK, CSc. VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, Katedra geotechniky a podzemního stavitelství, karel.vojtasik@vsb.cz POSOUZENÍ EFEKTIVITY ZHUTŇOVÁNÍ PROSTŘEDÍ METODAMI OBJEMOVÉ ZONÁLNÍ
VíceNejprve v rámu Nastavení zrušíme zatrhnutí možnosti nepočítat sedání. Rám Nastavení
Inženýrský manuál č. 10 Aktualizace: 05/2018 Výpočet sedání a natočení patky Program: Soubor: Patky Demo_manual_10.gpa V tomto inženýrském manuálu je popsán výpočet sednutí a natočení plošného základu.
VícePrimární a sekundární napjatost
Primární a sekundární napjatost Horninový tlak = síly, které vznikají v horninovém prostředí vlivem umělého porušení rovnovážného stavu napjatosti. Toto porušení se projevuje deformací nevystrojeného výrubu
VíceSypaná hráz výpočet ustáleného proudění
Inženýrský manuál č. 32 Aktualizace: 3/2016 Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění Program: MKP Proudění Soubor: Demo_manual_32.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Proudění při analýze
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních děl
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních
Více4. Napjatost v bodě tělesa
p04 1 4. Napjatost v bodě tělesa Předpokládejme, že bod C je nebezpečným bodem tělesa a pro zabránění vzniku mezních stavů je m.j. třeba zaručit, že napětí v tomto bodě nepřesáhne definované mezní hodnoty.
VíceVYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK
VYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Deformace elastomerových ložisek při zatížení Z hodnot naměřených deformací elastomerových ložisek v jednotlivých měřících místech (jednotlivé snímače deformace) byly
VíceVysoké učení technické Wroclaw Institut geotechniky a hydrotechniky. Dr. Ing. Olgierd Pula Dr. Ing. Andrzej Piotrowski
Vysoké učení technické Wroclaw Institut geotechniky a hydrotechniky ANALÝZA VHODNOSTI POUŽITÍ GEOBUNĚČNÉ STRUKTURY TABOSS PŘI STAVBĚ SILNIC A CEST Dr. Ing. Olgierd Pula Dr. Ing. Andrzej Piotrowski ANALÝZA
VíceMECHANIKA HORNIN. Vyučující: Doc. Ing. Matouš Hilar, Ph.D. Kontakt: Mechanika hornin - přednáška 1 1
MECHANIKA HORNIN Vyučující: Doc. Ing. Matouš Hilar, Ph.D. Kontakt: matous.hilar@fsv.cvut.cz Mechanika hornin - přednáška 1 1 Doporučená literatura: Pruška, J. (2002): Geomechanika Mechanika hornin. ČVUT
VíceZALOŽENÍ NÁSYPŮ DÁLNICE D8 NA MÁLO ÚNOSNÉM PODLOŽÍ V PROSTORU PLAVIŠTĚ ÚŽÍN
ZALOŽENÍ NÁSYPŮ DÁLNICE D8 NA MÁLO ÚNOSNÉM PODLOŽÍ V PROSTORU PLAVIŠTĚ ÚŽÍN Ing. Petr Kučera Stavební geologie - Geotechnika, a.s. Foundation of Embankment of Motorway D8 on a Soft Subsoil at Úžín Tailing
VíceModelování proudění metanu
Modelování proudění metanu GOTTFRIED, Jan 1 1 Ing., Institut ekonomiky a systémů řízení, VŠB-Technická univerzita Ostrava, Třída 17.listopadu 708 33 Ostrava Poruba, jgottfried@iol.cz, http://www.vsb.cz/~vg98015
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceMechanika kontinua. Mechanika elastických těles Mechanika kapalin
Mechanika kontinua Mechanika elastických těles Mechanika kapalin Mechanika kontinua Mechanika elastických těles Mechanika kapalin a plynů Kinematika tekutin Hydrostatika Hydrodynamika Kontinuum Pro vyšetřování
VíceMECHANIKA HORNIN A ZEMIN
MECHANIKA HORNIN A ZEMIN podklady k přednáškám doc. Ing. Kořínek Robert, CSc. Místnost: C 314 Telefon: 597 321 942 E-mail: robert.korinek@vsb.cz Internetové stránky: fast10.vsb.cz/korinek Napětí v základové
VíceDruhy plošných základů
Plošné základy Druhy plošných základů Ovlivnění se základů Hloubka vlivu plošných základů Příčné profily plošných základů Obecně výpočtové Zatížení Extrémní většinou 1 MS Provozní 2 MS Co znamená součinitel
Více1.1 Shrnutí základních poznatků
1.1 Shrnutí základních poznatků Pojmem nádoba obvykle označujeme součásti strojů a zařízení, které jsou svým tvarem a charakterem namáhání shodné s dutými tělesy zatíženými vnitřním, popř. i vnějším tlakem.sohledemnatopovažujemezanádobyrůznápotrubíakotlovátělesa,alenapř.i
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceVýpočet sedání osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 14 Aktualizace: 06/2018 Výpočet sedání osamělé piloty Program: Pilota Soubor: Demo_manual_14.gpi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO 5 PILOTA pro výpočet
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Zemní tlaky cvičení doc. Dr. Ing. Hynek Lahuta Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009. Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním
VíceMANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO
MANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO PRODLOUŽENÍ VE ŠROUBECH 0 25.05.2016 Doporučení pro výpočet potřebného prodloužení šroubu, aby bylo dosaženo požadovaného předpětí ve šroubech předepínaných hydraulickým napínákem
VícePopis zeminy. 1. Konzistence (pro soudržné zeminy) měkká, tuhá apod. Ulehlost (pro nesoudržné zeminy)
Klasifikace zemin Popis zeminy 1. Konzistence (pro soudržné zeminy) měkká, tuhá apod. Ulehlost (pro nesoudržné zeminy) kyprá, hutná 2. Struktura (laminární) 3. Barva 4. Velikost částic frakc 5. Geologická
VíceSedání vrtané piloty. Cvičení 3
Sedání vrtané piloty Cvičení 3 Postup prací při provádění vrtané piloty Postup prací při provádění vrtané piloty Postup prací při provádění vrtané piloty Postup prací při provádění vrtané piloty Postup
VícePODZEMNÍ VODA. J. Pruška MH 9. přednáška 1
PODZEMNÍ VODA Komplikuje a zhoršuje geologické podmínky výstavby Ovlivňuje fyzikálně- mechanické vlastnosti Je faktorem současných geodynamických procesů Komplikuje zakládání staveb Podzemní stavby mění
VíceMECHANIKA HORNIN A ZEMIN
MECHANIKA HORNIN A ZEMIN podklady k přednáškám doc. Ing. Kořínek Robert, CSc. Místnost: C 314 Telefon: 597 321 942 E-mail: robert.korinek@vsb.cz Internetové stránky: fast10.vsb.cz/korinek Katedra geotechniky
VíceProgram ZAKL1-2 sedání a přípustné zatížení.
Kapitola 3 Program ZAKL1-2 sedání a přípustné zatížení. Pro sestavení programu na výpočet sedání základů a přípustného maximálního zatížení základů bylo použito nových poznatků našich předních odborníků,
VíceGEOSTATICKÉ NAPĚTÍ 1. CELKOVÉ NAPĚTÍ (TOTAL STRESS) 1.1 CELKOVÉ NAPĚTÍ V HOMOGENNÍ ZEMINĚ (TOTAL STRESS IN HOMOGENEOUS SOIL)
GEOSTATICKÉ NAPĚTÍ 1. CELKOVÉ NAPĚTÍ (TOTAL STRESS) Celkové napětí je svislé napětí působící na bod pod povrchem terénu v důsledku tíhy všecho, co leží nad ním (tj. skelet, voda a zetížení povrchu). Počítá
VícePodklady WWW. ge_id=302
Podklady WWW http://departments.fsv.cvut.cz/k135/cms/?pa ge_id=302 Smyková pevnost zemin Se smykovou pevností zemin to není až tak jednoduché, zemina je třífázová, smykovou pevnost má pouze pevná fáze.
VíceTeorie tkaní. Modely vazného bodu. M. Bílek
Teorie tkaní Modely vazného bodu M. Bílek 2016 Základní strukturální jednotkou tkaniny je vazný bod, tj. oblast v okolí jednoho zakřížení osnovní a útkové nitě. Proces tkaní tedy spočívá v tvorbě vazných
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceNávrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1
Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 1. Návrhové hodnoty účinků zatížení Účinky zatížení v mezním stavu porušení ((STR) a (GEO) jsou dány návrhovou kombinací
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin Pevnost materiálu je dána největším napětím, který materiál vydrží. Proto se napětí a pevnost udává ve stejných jednotkách nejčastěji kpa). Zeminy se nejčastěji porušují snykem. Se
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2012, ročník XII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2012, ročník XII, řada stavební článek č. 10 Karel VOJTASÍK 1, Eva HRUBEŠOVÁ 2, Marek MOHYLA 3 DEFORMAČNÍ CHARAKTERISTIKA
Více141 HYA (Hydraulika)
ČVUT v Praze, fakulta stavební katedra hdraulik a hdrologie (K141) Přednáškové slid předmětu 141 (Hdraulika) verze: 9/28 K141 FSv ČVUT Tato webová stránka nabízí k nahlédnutí/stažení řadu pdf souborů složených
VíceMECHANIKA HORNIN. Vyučující: Doc. Ing. Matouš Hilar, PhD. Kontakt: Mechanika hornin - přednáška 1 1
MECHANIKA HORNIN Vyučující: Doc. Ing. Matouš Hilar, PhD. Kontakt: matous.hilar@fsv.cvut.cz Mechanika hornin - přednáška 1 1 Doporučená literatura: Geomechanika Mechanika hornin, Pruška, ČVUT, 2002 Mechanika
VíceZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH
ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH ZAKLÁDÁNÍ NA NÁSYPECH Skladba násypů jako: zeminy, odpad z těžby nerostů nebo průmyslový odpad. Důležité: ukládání jako hutněný nebo nehutněný materiál. Nejnebezpečnější
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring tunelů a kolektorů doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceTéma 2 Napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Téma 2 Napětí a přetvoření Deformace a posun v tělese Fzikální vztah mezi napětími a deformacemi, Hookeův zákon, fzikální konstant a pracovní diagram
VíceProjevy dotvarování na konstrukcích (na úrovni průřezových modelů)
PŘEDNÁŠKY Projevy dotvarování na konstrukcích (na úrovni průřezových modelů) Volné dotvarování Vázané dotvarování Dotvarování a geometrická nelinearita Volné dotvarování Vývoj deformací není omezován staticky
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
Více5 Zásady odvodňování stavebních jam
5 Zásady odvodňování stavebních jam 5.1 Pohyb vody v základové půdě Podzemní voda je voda vyskytující se pod povrchem terénu. Jejím zdrojem jsou jednak srážky, jednak průsak z vodotečí, nádrží, jezer a
VíceNÁVRH NETRADIČNÍHO POSTUPU ZPEVNĚNÍ NÁSYPOVÉHO TĚLESA ŽELEZNIČNÍ TRATI
Prof.Ing. Josef Aldorf, DrSc. VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, katedra geotechniky e-mail: josef.aldorf@vsb.cz Ing. Jaroslav Ryšávka UNIGEO a.s. Ostrava e-mail: rysavka.jaroslav@unigeo.cz NÁVRH NETRADIČNÍHO
VíceSTLAČITELNOST. σ σ. během zatížení
STLAČITELNOST Princip: Naneseme-li zatížení na zeminu, dojde k porušení rovnováhy a dochází ke stlačování zeminy (přemístňují se částice). Stlačení je ukončeno jakmile nastane rovnováha mezi působícím
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceMezní stavy základové půdy
Mezní stavy záklaové půy Eurokó a norma ČSN 73 1001 přeepisuje pro posuzování záklaové půy pro návrh záklaů metou mezních stavů. Mezním stavem nazýváme stav, při kterém ochází k takovým kvalitativním změnám
VíceNamáhání v tahu a ohybu Příklad č. 2
Číslo projektu CZ.1.07/ 1.1.36/ 02.0066 Autor Pavel Florík Předmět Mechanika Téma Složená namáhání normálová : Tah (tlak) a ohyb 2 Metodický pokyn výkladový text s ukázkami Namáhání v tahu a ohybu Příklad
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ OBOR GEODÉZIE A KARTOGRAFIE KATEDRA VYŠŠÍ GEODÉZIE název předmětu úloha/zadání název úlohy Fyzikální geodézie 2/7 Gravitační potenciál a jeho derivace
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VícePopis softwaru VISI Flow
Popis softwaru VISI Flow Software VISI Flow představuje samostatný CAE software pro komplexní analýzu celého vstřikovacího procesu (plnohodnotná 3D analýza celého vstřikovacího cyklu včetně chlazení a
VícePružné oblasti (oblasti bez plasticity) Program: MKP
Pružné oblasti (oblasti bez plasticity) Program: MKP Soubor: Demo_manual_34.gmk Inženýrský manuál č. 34 Aktualizace: 04/2016 Úvod Při zatížení zeminy napětím, jehož hodnota dosáhne meze plasticity, dojde
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
VícePrůzkumné metody v geotechnice. VŠB-TUO - Fakulta stavební Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Průzkumné metody v geotechnice VŠB-TUO - Fakulta stavební Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnika Aplikovaná geologie (inženýrská geologie a hydrogeologie; IG + HG)? Geomechanika (GM)
Více