OBSAH: Ing.Miroslav Enderla, CSc.

Transkript

1 Stavební úpravy střechy a části 1.PP AIKIDO 1.etapa Křižíkova 48 č.p.290 Praha 8 Karlín Konstrukčně stavební část projektu (Dokumentace k provedení stavby) Statické posouzení OBSAH: 1) Rozbor zatížení... str.2 až 2 2) Nová stropní deska... str.3 až 7 3) Zesílení trámů ocelovými příložkami... str.8 až 10 4) Chemické kotvy... str.11 až 11 5) Zesílení trámů vzpínadlem... str.12 až 14 6) Stávající stropní deska... str.15 až 16 7) Stávající stropní trámy... str.17 až 18 V Praze, dne Vypracoval: Ing.Miroslav Enderla, CSc

2 Statický výpočet ke statickému posouzení akce: Stavební úpravy Křižíkova 48 - AIKIDO - Etapa I - 1.PP místo: Křižíkova 48, Praha 8 - Karlín 1.Rozbor zatížení Skladby A a B - nová skladba občas pojížděné střechy nad 1.PP [kn/m2] - podél bytových domů a pod přejezdem do sousedního domu konstrukce G [kn/m3] tl.[m] charakt. s.z. návrhové betonová dlažba 23,00 0,080 1,840 1,35 2,484 lomová výsivka 18,00 0,030 0,540 1,35 0,729 štěrkodrť 18,00 0,050 0,900 1,35 1,215 pryžová deska 2x6 mm 14,00 0,012 0,168 1,35 0,227 geotextilie (2x500g/m2) ,010 1,35 0,014 hydroizolační souvrství ,100 1,35 0,135 nová žb.deska 25,00 0,155 3,875 1,35 5,231 původní žb.deska (odhad tloušťky) 25,00 0,100 2,500 1,35 3,375 původní žb.trámy 25,00 0,026 0,647 1,35 0,873 OK ,313 1,35 0,422 tepelná izolace (minerální vlna) 0,30 0,230 0,069 1,35 0,093 parozábrana ,010 1,35 0,014 OSB desky 6,50 0,024 0,156 1,35 0,211 SDK podhled 8,00 0,015 0,120 1,35 0,162 STÁLÉ na novou desku 7,43 10,03 STÁLÉ na původní desku 6,06 8,18 STÁLÉ na OK 11,25 15,18 Užitné 5,00 1,5 7,50 CELKEM na novou desku: 12,43 17,53 CELKEM na původní desku: 11,06 15,68 CELKEM na OK: 16,25 22,68 na ploše: 0.57x0.57 m) Užitné - soustředěné /kn/ 20 0, ,56 1,5 92,34 na ploše: 0.670x0.670 m) Užitné - soustředěné /kn/ 120 0, ,32 1,5 400,98 Skladby C a D - nepochozí střešní plášť [kn/m2] - střecha nad vstupem do 1.PP a střecha kolem světlíků konstrukce G [kn/m3] tl.[m] charakt. s.z. návrhové násyp ochranným kačírkem 16,00 0,050 0,800 1,35 1,080 geotextilie (1x500g/m2) ,005 1,35 0,007 hydroizolační souvrství ,100 1,35 0,135 tepelná izolace (EPS) 0,25 0,250 0,063 1,35 0,084 parozábrana ,010 1,35 0,014 původní žb.deska (odhad tloušťky) 25,00 0,100 2,500 1,35 3,375 původní žb.trámy 25,00 0,026 0,647 1,35 0,873 OSB desky 6,50 0,024 0,156 1,35 0,211 SDK podhled 8,00 0,015 0,120 1,35 0,162 STÁLÉ 4,40 5,94 Užitné (plochá střecha - nepochozí) 0,75 1,5 1,13 CELKEM 5,15 7,07 z.š. /m/ 1,6 8,

3 Ohyb,smyk a šířka trhlin v podpoře - podle EC2 Nová stropní deska-rovn.z. w,lim [mm] = 0,300 Statické rozpětí: Leff[m] = 1,80 z.š.[m] = 1,00 qk[kn/m] = 12,43 qd[kn/m] = 17,53 v podpoře: M Ed [knm] 7,10 V Ed [kn] 15,78 M Ek [knm] 5,04 Působící ohybový moment: M d [knm] = 7,10 Průřez prvku [m] : h [m] = 0,12 b [m] = 1,00 Specifikace materiálu: fck [MPa] = 25,00 Beton C25/30 fctm [MPa] = 2,60 fctk 0,05 [MPa] = 1,80 Ecm [GPa] = 31,00 gc = 1,50 l [-] 0,80 vliv dlouhodob.zat. a [-] = 1,00 fcd [MPa] = 16,67 fctd [MPa] = 1,20 ecd = 0,0035 Ocel (R) fyk [MPa] = 500,00 fyd [MPa] = 434,78 Es [GPa] = 200,00 pro hladkou ocel 1,6 ostatní 0,8: k1 = 0,8 Pozn.: k1,k2,k3,k4 převládá ohyb: k2 = 0,5 pro výpočet trhlin k3 = 3,4 k4 = 0,425 eyd [.10-3]= 2,17 tažená výztuž d11 [m] = 0,0080 počet = 6,67 d12 [m] = 0,000 krytí hlavní výztuže: c1 [m] = 0,025 d1 [m] = 0,02900 r [-] = 0,0037 rh [-] = 0,0028 Kontrola tahového stupně vyzt.: Ast,min [m2] = 0, rmin [-] = 0,0014 Tahové vyztužení vyhovuje tlačená výztuž d [m] = 0,0080 počet = 3,33 d [m] = 0,0000 d2 [m] = 0,030 As2 [m2] = 0, ecd*es [kpa] = Kontrola množství tlak.výztuže: Tlakové vyztužení vyhovuje rmax [-] = 0,0400 Výpočet únosnosti: Vyztužení vyhovuje x [m] 0, Es [GPa] fyd [MPa] 200, ,78 ss1 [MPa] = 434, ,91 ss2 [MPa] = 0, ,09 Fcd [ kn ] = 146, Fs1d [ kn ] = 145,77 Fs2d [ kn ] = 0,00 S -0,90 zc [ m ] = 0,09 zs2 [ m ] = 0,06 M RD [knm] = 12,70 Poloha n.o. vyhoví Posouzení na ohyb: Využití únosnosti na [%] : 56 Smyk - rok 2006 Působící posouvající síla: V Rd [kn] = 15,78 mí [-] = 0,540 (6.6N) rwmin [-] = 0,00080 (9.5N) C = 49,38821 determinant det = 2435,20 Posouzení rozměrů průřezu: cotg (Q) = 2,50 48,87 V rdmax [kn] = 268,76 (6.9) Posouzení tlač.diagonál: C RD,C [-] = 0,12 r1 [-] = 0,0037 0,0037 k [-] = 2,000 mí,min [MPa] = 0,49 45,04 (6.2.1b) beton: Vrdcm [kn] = 45,78 45,78 (6.2.1a) Posouzení bez smyk.výztuže: Využití únosnosti na [%] : 34 Výpočet šířky trhlin Limitní šířka trhliny: w,lim [mm] = 0,300 fct,eff [MPa] = 2,60 krytí c [m] = 0,03 a e = 6,45 Ф [mm] = 8,00 As2 [m2] = 0, ,0339 Ac,eff [m2] = 0,0339 0,0725 r p,eff= 0,01 kt = 0,40 Ai [m2]= 0,1232 těžiště shora: a gi [m]= 0,0603 I i [m4]= 0, xir [m]= 0, Ixt [m4] = 1,36227E-05 Mcr[kNm] = 6,40 s sr [Mpa]= 220,1 s s [Mpa]= 173,1 e sm - e cm = 0, , s sr,max/mm/ = 222,4 Návrhová šířka trhliny: w,k [mm] = 0,115 Posouzení šířky trhlin: - 3 -

4 Ohyb,průhyb a šířka trhlin v poli - podle EC2 Nová stropní deska w,lim [mm] = 0,300 Statické rozpětí: Leff[m] = 1,80 z.š.[m] = 1,00 qk[kn/m] = 12,43 qd[kn/m] = 17,53 v poli: M Ed [knm] 7,10 1/8 fel [m] 0, /384 M Ek [knm] 5,26 Působící ohybový moment: M d [knm] = 7,10 Průřez prvku [m] : h [m] = 0,12 b [m] = 1,00 Specifikace materiálu: fck [MPa] = 25,00 Beton C25/30 fctm [MPa] = 2,60 fctk 0,05 [MPa] = 1,80 Ecm [GPa] = 31,00 gc = 1,50 l [-] 0,80 vliv dlouhodob.zat. a [-] = 1,00 fcd [MPa] = 16,67 fctd [MPa] = 1,20 ecd = 0,0035 Ocel (R) fyk [MPa] = 500,00 fyd [MPa] = 434,78 Es [GPa] = 200,00 pro hladkou ocel 1,6 ostatní 0,8: k1 = 0,8 Pozn.: k1,k2,k3,k4 převládá ohyb: k2 = 0,5 pro výpočet trhlin k3 = 3,4 k4 = 0,425 eyd [.10-3]= 2,17 tažená výztuž d11 [m] = 0,0080 počet = 6,67 d12 [m] = 0,000 krytí hlavní výztuže: c1 [m] = 0,025 d1 [m] = 0,02900 r [-] = 0,0037 rh [-] = 0,0028 Kontrola tahového stupně vyzt.: Ast,min [m2] = 0, rmin [-] = 0,0014 Tahové vyztužení vyhovuje tlačená výztuž d [m] = 0,0080 počet = 3,33 d [m] = 0,0000 d2 [m] = 0,030 As2 [m2] = 0, ecd*es [kpa] = Kontrola množství tlak.výztuže: Tlakové vyztužení vyhovuje rmax [-] = 0,0400 Výpočet únosnosti: Vyztužení x [m] vyhovuje 0, Es [GPa] fyd [MPa] ss1 [MPa] = 434,78 200, ,91 434,78 ss2 [MPa] = 0, ,09 Fcd [ kn ] = 146, Fs1d [ kn ] = 145,77 Fs2d [ kn ] = 0,00 S -0,90 zc [ m ] = 0,09 zs2 [ m ] = 0,06 M RD [knm] = 12,70 Poloha n.o. vyhoví Posouzení na ohyb: Využití únosnosti na [%] : 56 Výpočet průhybu EC 2 Součinitel dotvarování: F c = 2,5 (EC2-str.32) Geometrické charakteristiky: A) Ideální průřez plně působící Ac [m2] = 0,12000 Icc [m4] = 0,00014 As1 [m2] = 0,00034 As2 [m2] = 0,00017 Sc [m3] = 0,0072 Ss1 [m3] = 3,05096E-05 Ss2 [m3] = 5,02152E-06 Ic [m4] = 0, Is1 [m4] = 2,77638E-06 Is2 [m4] = 1,50646E-07 Eceff [GPa] = 8,86 ae = 22,58 Ai [m2] = 0,13135 těžiště shora agi [m] = 0,0609 Ii [m4] = 0, Ohybová tuhost: B1,lt [MN m2] = 1,37 Moment při vzniku trhlin: Mcr,lt [knm] = 6,80 Posouzení vzniku trhlin: Trhliny nevzniknou B) Průřez s plně rozvinutými trhlinami Eceff [GPa] = 8,86 ae = 22,58 xir [m] = 0,03028 Ixr [m4] = 3,7167E-05 Ohybová tuhost: B2,lt [MN m2] = 0, Výpočet průhybu: b = 0,50 z g,lt = 0,000 0,164 Ohybová tuhost: B,lt [MN m2] = 1,37 Průhyb: y g,lt [m]= 0, y lim,lt [m]= 0,007 (L/250) Posouzení: Výpočet šířky trhlin Limitní šířka trhliny: w,lim [mm] = 0,300 fct,eff [MPa] = 2,60 krytí c [m] = 0,03 a e = 6,45 Ф [mm] = 8,00 As2 [m2] = 0, ,0339 Ac,eff [m2] = 0,0339 0,0725 r p,eff= 0,01 k t = 0,40 A i [m2]= 0,1232 těžiště shora: a gi [m]= 0,0603 I i [m4]= 0, xir [m]= 0, Ixt [m4] = 1,36227E-05 M cr[knm] = 6,40 s sr [Mpa]= 220,1 s s [Mpa]= 180,8 e sm - e cm = 0, , s sr,max/mm/ = 222,4 Návrhová šířka trhliny: w,k [mm] = 0,121 Posouzení šířky trhlin: - 4 -

5 Ohyb,smyk a šířka trhlin v podpoře - podle EC2 Nová stropní deska-soustřed.z. A w,lim [mm] = 0,300 Statické rozpětí: Leff[m] = 1,80 z.š.[m] = 1,00 v podpoře: M Ed [knm] 9,60 (Feat) V Ed [kn] 19,60 (Feat) M Ek [knm] 7,11 Působící ohybový moment: M d [knm] = 9,60 Průřez prvku [m] : h [m] = 0,12 b [m] = 1,00 Specifikace materiálu: fck [MPa] = 25,00 Beton C25/30 fctm [MPa] = 2,60 fctk 0,05 [MPa] = 1,80 Ecm [GPa] = 31,00 gc = 1,50 l [-] 0,80 vliv dlouhodob.zat. a [-] = 1,00 fcd [MPa] = 16,67 fctd [MPa] = 1,20 ecd = 0,0035 Ocel (R) fyk [MPa] = 500,00 fyd [MPa] = 434,78 Es [GPa] = 200,00 pro hladkou ocel 1,6 ostatní 0,8: k1 = 0,8 Pozn.: k1,k2,k3,k4 převládá ohyb: k2 = 0,5 pro výpočet trhlin k3 = 3,4 k4 = 0,425 eyd [.10-3]= 2,17 tažená výztuž d11 [m] = 0,0080 počet = 6,67 d12 [m] = 0,000 krytí hlavní výztuže: c1 [m] = 0,025 d1 [m] = 0,02900 r [-] = 0,0037 rh [-] = 0,0028 Kontrola tahového stupně vyzt.: Ast,min [m2] = 0, rmin [-] = 0,0014 Tahové vyztužení vyhovuje tlačená výztuž d [m] = 0,0080 počet = 3,33 d [m] = 0,0000 d2 [m] = 0,030 As2 [m2] = 0, ecd*es [kpa] = Kontrola množství tlak.výztuže: Tlakové vyztužení vyhovuje rmax [-] = 0,0400 Výpočet únosnosti: Vyztužení vyhovuje x [m] 0, Es [GPa] 200,000 ss1 [MPa] = 434, ,91 ss2 [MPa] = 0, ,09 Fcd [ kn ] = 146, Fs1d [ kn ] = 145,77 Fs2d [ kn ] = 0,00 S -0,90 zc [ m ] = 0,09 zs2 [ m ] = 0,06 M RD [knm] = 12,70 Poloha n.o. vyhoví Posouzení na ohyb: Využití únosnosti na [%] : 76 Smyk - rok 2006 Působící posouvající síla: V Rd [kn] = 19,60 mí [-] = 0,540 (6.6N) r wmin [-] = 0,00080 (9.5N) C = 39,76531 determinant det = 1577,28 Posouzení rozměrů průřezu: cotg (Q) = 2,50 39,34 V rdmax [kn] = 268,76 (6.9) Posouzení tlač.diagonál: C RD,C [-] = 0,12 r 1 [-] = 0,0037 0,0037 k [-] = 2,000 mí,min [MPa] = 0,49 45,04 beton: Vrdcm [kn] = 45,78 45,78 Posouzení bez smyk.výztuže: Využití únosnosti na [%] : 43 Výpočet šířky trhlin Limitní šířka trhliny: w,lim [mm] = 0,300 fct,eff [MPa] = 2,60 krytí c [m] = 0,03 a e = 6,45 Ф [mm] = 8,00 As2 [m2] = 0, ,0339 Ac,eff [m2] = 0,0339 0,0725 r p,eff= 0,01 k t = 0,40 A i [m2]= 0,1232 těžiště shora: a gi [m]= 0,0603 I i [m4]= 0, xir [m]= 0, Ixt [m4] = 1,36227E-05 M cr[knm] = 6,40 s sr [Mpa]= 220,1 s s [Mpa]= 244,5 e sm - e cm = 0, , s sr,max/mm/ = 222,4 Návrhová šířka trhliny: w,k [mm] = 0,163 Posouzení šířky trhlin: - 5 -

6 Ohyb,smyk a šířka trhlin v podpoře - podle EC2 Nová stropní deska-soustřed.z. B w,lim [mm] = 0,300 Statické rozpětí: Leff[m] = 1,80 z.š.[m] = 1,00 v podpoře: M Ed [knm] 32,40 (Feat) V Ed [kn] 80,00 (Feat) M Ek [knm] 24,00 Působící ohybový moment: M d [knm] = 32,40 Průřez prvku [m] : h [m] = 0,15 b [m] = 1,00 Specifikace materiálu: fck [MPa] = 25,00 Beton C25/30 fctm [MPa] = 2,60 fctk 0,05 [MPa] = 1,80 Ecm [GPa] = 31,00 gc = 1,50 l [-] 0,80 vliv dlouhodob.zat. a [-] = 1,00 fcd [MPa] = 16,67 fctd [MPa] = 1,20 ecd = 0,0035 Ocel (R) fyk [MPa] = 500,00 fyd [MPa] = 434,78 Es [GPa] = 200,00 pro hladkou ocel 1,6 ostatní 0,8: k1 = 0,8 Pozn.: k1,k2,k3,k4 převládá ohyb: k2 = 0,5 pro výpočet trhlin k3 = 3,4 k4 = 0,425 eyd [.10-3]= 2,17 tažená výztuž d11 [m] = 0,0080 počet = 6,67 d12 [m] = 0,012 počet = 6,67 krytí hlavní výztuže: c1 [m] = 0,025 As1 [m2] = 0, d1 [m] = 0,04146 r [-] = 0,0100 rh [-] = 0,0073 Kontrola tahového stupně vyzt.: Ast,min [m2] = 0, rmin [-] = 0,0014 Tahové vyztužení vyhovuje tlačená výztuž d [m] = 0,0080 počet = 3,33 d [m] = 0,0000 d2 [m] = 0,030 As2 [m2] = 0, ecd*es [kpa] = Kontrola množství tlak.výztuže: Tlakové vyztužení vyhovuje rmax [-] = 0,0400 Výpočet únosnosti: Vyztužení vyhovuje x [m] 0, Es [GPa] 200,000 ss1 [MPa] = 434, ,62 ss2 [MPa] = 0,00-82,35 Fcd [ kn ] = 453, Fs1d [ kn ] = 473,75 Fs2d [ kn ] = 0,00 S 20,42 zc [ m ] = 0,09 zs2 [ m ] = 0,08 M RD [knm] = 43,04 Poloha n.o. vyhoví Posouzení na ohyb: Využití únosnosti na [%] :

7 Protlačení stropní desky podle EN - EC 2 Plocha B Protlačení tlakem kola vozidla do 16 t Tlak kolaí-charakteristická hodnota [kn] : Ned [kn] : 120,00 s.z. 1,5 Typ sloupu 0 (0=střední,1=okrajový,2=rohový) Síla vyvozující protlačení [kn] : Ned [kn] : 180,00 Zatížení na krit.ploše [kn/m2] : sd [kn/m2] : 0,00 Typ desky (strop - 0, základ - 1) 0 Typ sloupu (EC 2, obr.6.21n) b: 1,15 Rozměry průřezu sloupu [m] : hc [m] : 0,67 bc [m] : 0,67 Tloušťka desky [m] : h [m] : 0,15 Specifikace materiálu: fck [MPa] = 25,00 Beton C25/30 fctk 0,05 [MPa] = 1,80 gc = 1,50 Ecm [GPa] = 31,00 fcd [MPa] = 16,67 n = 0,54 Ocel (R) fyk [MPa] = 500,00 fyd [MPa] = 434,78 Es [GPa] = 200,00 tažená výztuž - x dx [m] = 0,0080 počet = 6,67 d1x [m] = 0,030 tažená výztuž - y dy [m] = 0,0080 počet = 6,67 d1y [m] = 0,025 rwmin = 0,0008 (EC2-9.5N) normálové napětí: s cp [MPa] = 0,0000 k1 [-] = 0,1000 (6.47 Poznámka) Kontrola platnosti předpokladů : asx [m2] = 0, asy [m2] = 0, dxl [m] = 0,120 dyl [m] = 0,125 rxl = 0,00279 Tah.výztuž vyhoví ryl = 0,00268 Tah.výztuž vyhoví d [m] = 0,123 (6.32) vnitřní sloup uo,v [m] = 2,680 okraj. sloup uo,o [m] = 1,038 roh.sloup uo,r [m] = 0,368 uo [m] = 2,680 (6.53) vnitřní sloup u1,v [m] = 4,219 okraj. sloup u1,o [m] = 2,780 roh.sloup u1,r [m] = 1,725 u1 [m] = 4,219 vnitřní sloup A,crit,v[m2] = 1,294 okraj. sloup A,crit,o[m2] = 1,036 roh.sloup A,crit,r[m2] = 0,824 A,crit [m2] = 1,294 Výpočtová posouvající síla : Vsd [kn] = 180,00 v oed [kn/m2] = 630,52 (6.53) v 1ed [kn/m2] = 400,48 (6.38) Kontrola max.smykové únosnosti: v Rdmax [knm2] = 4500,00 (6.53) Deska bez smykové výztuže : rl = 0, ,00274 (6.47) k = 2,000 2,278 (6.47) n min = 0,495 (6.3N) C RD,c = 0,120 (6.47) v Rdc [kn/m2] = 494,97 455, (6.47) Posouzení desky bez smykové výztuže: Využití únosnosti na [%] :

8 STATICKÝ VÝPOČET - OK podle EN Ocelové stropnice - příložky, rovnoměrné zatížení Zatížení /kn/m2/ qk [kn/m2] : 16,25 qd [kn/m2] : 22,68 z.š. [m] : 1,60 CELKEM: qk [kn/bm] : 26,00 qd [kn/bm] : 36,29 statické rozpětí: Lo [m] : 3,70 max.oh moment : Msd [knm] 62,11 max.pos.síla : Qsd [kn] 67,14 ocel: S 235 fy [MPa] 235 E [MPa] G [MPa] gamam1 1,00 průřez: 2xUPN200 výška průřezu [mm] = 200 třída: 1 působiště zatížení na horní přírubě: ez [mm] = -100,00 Wply[mm3] Wely[mm3] Iy [mm4] 1,91E+07 Iz [mm4] 1,48E+06 Iw [mm6] 9,07E+09 It [mm4] 1,19E+05 Avz [mm2] 1,77E+03 volná délka na klopení: Lz = 1850 (sevřeno svorníky) Lw = 1850 Pos.ohybu: součinitelé: k1 = 0,53 kloubové uložení (tab. G.1) k2 = 4,68 spojité zatížení součinitel imperfekce alfa,1= 0,21 (křivka a) parametr deplanace: delta = 7,83E-01 parametr kroucení: alfa,t = 1,62621 parametr tuhosti průřezu: d,zw = 1, součinitel: gama = 0, lambda = 6,49E+01 lambda,lt = 7,09E+01 lambda,1 = 9,39E+01 lambda,ltp = 7,55E-01 Psí = 8,43E-01 ksí = 8,21E-01 Mb,rd[kNm] 87,93 Posouzení : Využití v [%] 71 Posouzení na smyk: Vpl,rd[kN] 480,57 Posouzení : Využití v [%] 14 Posouzení průhybu: EI [knm2] 8,02E+03 ymax[m] 0,0079 ylim[m] 0,0148 Lo/250 Posouzení : - 8 -

9 STATICKÝ VÝPOČET - OK podle EN Ocelové stropnice - příložky - soustředěné zatížení - plochy A stálé zatížení /kn/m2/ qk [kn/m2] : 11,25 qd [kn/m2] : 15,18 z.š. [m] : 1,60 CELKEM: qk [kn/bm] : 18,00 qd [kn/bm] : 24,29 zatížení soustředěné /kn/ Pk [kn] : 20,00 Pd [kn] : 30,00 Me1d [knm] 41,57 Me2d [knm] 27,75 Ve1d [kn] 44,94 Ve2d [kn] 30,00 statické rozpětí: Lo [m] : 3,70 max.oh moment : Msd [knm] 69,32 max.pos.síla : Qsd [kn] 74,94 ocel: S 235 fy [MPa] 235 E [MPa] G [MPa] gamam1 1,00 průřez: 2xUPN200 výška průřezu [mm] = 200 třída: 1 působiště zatížení na horní přírubě: ez [mm] = -100,00 Wply[mm3] Wely[mm3] Iy [mm4] 1,91E+07 Iz [mm4] 1,48E+06 Iw [mm6] 9,07E+09 It [mm4] 1,19E+05 Avz [mm2] 1,77E+03 volná délka na klopení: Lz = 1850 (sevřeno svorníky) Lw = 1850 Pos.ohybu: součinitelé: k1 = 0,53 kloubové uložení (tab. G.1) k2 = 4,68 spojité zatížení součinitel imperfekce alfa,1= 0,21 (křivka a) parametr deplanace: delta = 7,83E-01 parametr kroucení: alfa,t = 1,62621 parametr tuhosti průřezu: d,zw = 1, součinitel: gama = 0, lambda = 6,49E+01 lambda,lt = 7,09E+01 lambda,1 = 9,39E+01 lambda,ltp = 7,55E-01 Psí = 8,43E-01 ksí = 8,21E-01 Mb,rd[kNm] 87,93 Posouzení : Využití v [%] 79 Posouzení na smyk: Vpl,rd[kN] 480,57 Posouzení : Využití v [%] 16 Posouzení průhybu: EI [knm2] 8,02E+03 ymax[m] 0,0081 ylim[m] 0,0148 Lo/250 Posouzení : - 9 -

10 STATICKÝ VÝPOČET - OK podle EN Ocelové stropnice - příložky - soustředěné zatížení - plochy B stálé zatížení /kn/m2/ qk [kn/m2] : 11,25 qd [kn/m2] : 15,18 z.š. [m] : 1,60 CELKEM: qk [kn/bm] : 18,00 qd [kn/bm] : 24,29 zatížení soustředěné /kn/ Pk [kn] : 120,00 Pd [kn] : 180,00 Me1d [knm] 41,57 Me2d [knm] 166,50 Ve1d [kn] 44,94 Ve2d [kn] 180,00 statické rozpětí: Lo [m] : 3,70 max.oh moment : Msd [knm] 208,07 max.pos.síla : Qsd [kn] 224,94 ocel: S 235 fy [MPa] 235 E [MPa] G [MPa] gamam1 1,00 průřez: 2xUPN280 výška průřezu [mm] = 280 třída: 1 působiště zatížení na horní přírubě: ez [mm] = -140,00 Wply[mm3] Wely[mm3] Iy [mm4] 6,28E+07 Iz [mm4] 3,99E+06 Iw [mm6] 4,85E+10 It [mm4] 3,10E+05 Avz [mm2] 2,93E+03 volná délka na klopení: Lz = 1650 (sevřeno svorníky) Lw = 1650 Pos.ohybu: součinitelé: k1 = 0,53 kloubové uložení (tab. G.1) k2 = 4,68 spojité zatížení součinitel imperfekce alfa,1= 0,21 (křivka a) parametr deplanace: delta = 7,88E-01 parametr kroucení: alfa,t = 1,01839 parametr tuhosti průřezu: d,zw = 1, součinitel: gama = 1, lambda = 5,38E+01 lambda,lt = 5,86E+01 lambda,1 = 9,39E+01 lambda,ltp = 6,24E-01 Psí = 7,39E-01 ksí = 8,81E-01 Mb,rd[kNm] 220,18 Posouzení : Využití v [%] 95 Posouzení na smyk: Vpl,rd[kN] 794,53 Posouzení : Využití v [%] 28 Posouzení průhybu: EI [knm2] 2,64E+04 ymax[m] 0,0065 ylim[m] 0,0148 Lo/250 Posouzení :

11 Návrh CHK - rovnoměrné zatížení Typ kotev: HILTI HIT HY150 Max + HIT-V-R M20 beton C20/25 Návrhová únosnost: smyk: V1rd /kn/ 20,00 (zahrnuta redukce vzdál mezi kotvami) počet kotev: n = 4 (na oba nosníky) Návrhové zatížení na kotvu (smyk): celkem Ved /kn/ 67,14 na 1 nosník Ved /kn/ 33,57 na 1 kotvu V1ed /kn/ 16,79 posouzení kotev: smyk: využití /%/ 84 Návrh CHK - soustředěné zatížení - plochy A Typ kotev: HILTI HIT HY150 Max + HIT-V-R M20 beton C20/25 Návrhová únosnost: smyk: V1rd /kn/ 20,00 (zahrnuta redukce vzdál mezi kotvami) počet kotev: n = 4 (na oba nosníky) Návrhové zatížení na kotvu (smyk): celkem Ved /kn/ 74,94 na 1 nosník Ved /kn/ 37,47 na 1 kotvu V1ed /kn/ 18,74 posouzení kotev: smyk: využití /%/ 94 Návrh CHK - soustředěné zatížení - plochy B Typ kotev: HILTI HIT HY150 Max + HIT-V-R M20 beton C20/25 Návrhová únosnost: smyk: V1rd /kn/ 29,00 (zahrnuta redukce vzdál mezi kotvami) počet kotev: n = 8 (na oba nosníky) Návrhové zatížení na kotvu (smyk): celkem Ved /kn/ 224,94 na 1 nosník Ved /kn/ 112,47 na 1 kotvu V1ed /kn/ 28,12 posouzení kotev: smyk: využití /%/

12 Zesílení trámu dvojitým vzpínadlem Z X Y 2) Plochy nepojížděné C a D Ohybové momenty Z X Y

13 Posouvající síly: Z X Y Normálové síly Z X Y

14 Táhlo vzpínadla - ČSN EN Posození v plném průřezu a v závitu jednoho táhla: N ED [kn] 60,000 (Feat) ocel: S 235 fy [MPa] 235 fu [MPa] 360 Závitová tyč: a) plný průřez: gamamo 1,00 průřez: Φ20 mm třída: 1 d[mm] 20,00 A[mm2] 314,16 N t,rd [kn] 73,827 POSOUZENÍ : Využití v [%] = 81 b) průřez v závitu: (EC3-tab.3.4) gamam2 1,25 průřez: M20 k2 0,9 Az[mm2] 245,00 red 1,00 (redukce na řezaný závit) N t,rd [kn] 63,504 POSOUZENÍ : Využití v [%] = 94 Úhelník - 60x60/6 průřez ve svaru se styč.plechem fy [MPa] 235 gamamo 1,00 průřez: 60x6 mm třída: 1 A[mm2] 360,00 N t,rd [kn] 84,600 POSOUZENÍ : Využití v [%] = 71 Návrh svorníků - pro kotvení jednoho táhla počet svorníků na 1 táhlo: n = 2 Posouzení v plném průřezu a v závitu jednoho svorníku: N ED1 [kn] 30,000 ocel: 5.6 fu [MPa] 500 průřez v závitu: (EC3-tab.3.4) gamam2 1,25 průřez: M16 a v 0,6 Az[mm2] 157,00 F v,rd [kn] 37,680 POSOUZENÍ : Využití v [%] =

15 Ohyb,smyk a šířka trhlin v podpoře - podle EC2 Původní stropní deska C a D w,lim [mm] = 0,300 Statické rozpětí: Leff[m] = 1,50 (světlé rozpětí 1.42 m) z.š.[m] = 1,00 qk[kn/m] = 5,15 qd[kn/m] = 7,07 v podpoře: M Ed [knm] 1,99 V Ed [kn] 5,30 M Ek [knm] 1,45 Působící ohybový moment: M d [knm] = 1,99 Průřez prvku [m] : h [m] = 0,10 b [m] = 1,00 Specifikace materiálu: fck [MPa] = 12,00 Beton C12/15 fctm [MPa] = 1,60 fctk 0,05 [MPa] = 1,10 Ecm [GPa] = 27,00 gc = 1,50 l [-] 0,80 vliv dlouhodob.zat. a [-] = 1,00 fcd [MPa] = 8,00 fctd [MPa] = 0,73 ecd = 0,0035 Ocel hladká fyk [MPa] = 210,00 fyd [MPa] = 182,61 Es [GPa] = 200,00 pro hladkou ocel 1,6 ostatní 0,8: k1 = 1,6 Pozn.: k1,k2,k3,k4 převládá ohyb: k2 = 0,5 pro výpočet trhlin k3 = 3,4 k4 = 0,425 eyd [.10-3]= 0,91 tažená výztuž d11 [m] = 0,0080 počet = 6,67 d12 [m] = 0,000 krytí hlavní výztuže: c1 [m] = 0,020 d1 [m] = 0,02400 r [-] = 0,0044 rh [-] = 0,0034 Kontrola tahového stupně vyzt.: Ast,min [m2] = 0, rmin [-] = 0,0020 Tahové vyztužení vyhovuje tlačená výztuž d [m] = 0,0000 d [m] = 0,0000 d2 [m] = 0,030 As2 [m2] = 0 ecd*es [kpa] = Kontrola množství tlak.výztuže: Tlakové vyztužení vyhovuje rmax [-] = 0,0400 Výpočet únosnosti: Vyztužení x [m] vyhovuje 0, Es [GPa] fyd [MPa] 200, ,61 ss1 [MPa] = 182, ,00 ss2 [MPa] = 0, ,00 Fcd [ kn ] = 64 Fs1d [ kn ] = 61,22 Fs2d [ kn ] = 0,00 S -2,78 zc [ m ] = 0,07 zs2 [ m ] = 0,05 M RD [knm] = 4,61 Poloha n.o. vyhoví Posouzení na ohyb: Využití únosnosti na [%] : 43 Smyk - rok 2006 Působící posouvající síla: V Rd [kn] = 5,30 mí [-] = 0,571 (6.6N) r wmin [-] = 0,00132 (9.5N) C = 62,08778 determinant det = 3850,89 Posouzení rozměrů průřezu: cotg (Q) = 2,50 61,45 V rdmax [kn] = 113,45 (6.9) Posouzení tlač.diagonál: C RD,C [-] = 0,12 r 1 [-] = 0,0044 0,0044 k [-] = 2,000 mí,min [MPa] = 0,34 26,06 (6.2.1b) beton: Vrdcm [kn] = 31,79 31,79 (6.2.1a) Posouzení bez smyk.výztuže: Využití únosnosti na [%] : 17 Výpočet šířky trhlin Limitní šířka trhliny: w,lim [mm] = 0,300 fct,eff [MPa] = 1,60 krytí c [m] = 0,02 a e = 7,41 Ф [mm] = 8,00 As2 [m2] = 0, ,0276 Ac,eff [m2] = 0,0276 0,06 r p,eff= 0,01 k t = 0,40 A i [m2]= 0,1025 těžiště shora: a gi [m]= 0,0506 I i [m4]= 0, xir [m]= 0, Ixt [m4] = 1,02825E-05 M cr[knm] = 2,75 s sr [Mpa]= 116,8 s s [Mpa]= 61,5 e sm - e cm = 0, ,98578E-05 s sr,max/mm/ = 292,2 Návrhová šířka trhliny: w,k [mm] = 0,054 Posouzení šířky trhlin:

16 Ohyb,průhyb a šířka trhlin v poli - podle EC2 Původní stropní deska C a D w,lim [mm] = 0,300 Statické rozpětí: Leff[m] = 1,50 z.š.[m] = 1,00 qk[kn/m] = 5,15 qd[kn/m] = 7,07 v poli: M Ed [knm] 1,99 1/8 fel [m] 0, /384 M Ek [knm] 1,47 Působící ohybový moment: M d [knm] = 1,99 Průřez prvku [m] : h [m] = 0,10 b [m] = 1,00 Specifikace materiálu: fck [MPa] = 12,00 Beton C12/15 fctm [MPa] = 1,60 fctk0,05 [MPa] = 1,10 Ecm [GPa] = 27,00 gc = 1,50 l [-] 0,80 vliv dlouhodob.zat. a [-] = 1,00 fcd [MPa] = 8,00 fctd [MPa] = 0,73 ecd = 0,0035 Ocel hladká fyk [MPa] = 210,00 fyd [MPa] = 182,61 Es [GPa] = 200,00 pro hladkou ocel 1,6 ostatní 0,8: k1 = 1,6 Pozn.: k1,k2,k3,k4 převládá ohyb: k2 = 0,5 pro výpočet trhlin k3 = 3,4 k4 = 0,425 eyd [.10-3]= 0,91 tažená výztuž d11 [m] = 0,0080 počet = 6,67 d12 [m] = 0,000 krytí hlavní výztuže: c1 [m] = 0,020 d1 [m] = 0,02400 r [-] = 0,0044 rh [-] = 0,0034 Kontrola tahového stupně vyzt.: Ast,min [m2] = 0, rmin [-] = 0,0020 Tahové vyztužení vyhovuje tlačená výztuž d [m] = 0,0000 d [m] = 0,0000 d2 [m] = 0,030 As2 [m2] = 0 ecd*es [kpa] = Kontrola množství tlak.výztuže: Tlakové vyztužení vyhovuje rmax [-] = 0,0400 Výpočet únosnosti: Vyztužení vyhovuje x [m] 0, Es [GPa] fyd [MPa] ss1 [MPa] = 182,61 200, ,00 182,61 ss2 [MPa] = 0, ,00 Fcd [ kn ] = 64 Fs1d [ kn ] = 61,22 Fs2d [ kn ] = 0,00 S -2,78 zc [ m ] = 0,07 zs2 [ m ] = 0,05 M RD [knm] = 4,61 Poloha n.o. vyhoví Posouzení na ohyb: Využití únosnosti na [%] : 43 Výpočet průhybu EC 2 Součinitel dotvarování: F c = 2,5 (EC2-str.32) Geometrické charakteristiky: A) Ideální průřez plně působící Ac [m2] = 0,10000 Icc [m4] = 0,00008 As1 [m2] = 0,00034 As2 [m2] = 0,00000 Sc [m3] = 0,005 Ss1 [m3] = 2,54806E-05 Ss2 [m3] = 0 Ic [m4] = 0, Is1 [m4] = 1,93652E-06 Is2 [m4] = 0 Eceff [GPa] = 7,71 ae = 25,93 Ai [m2] = 0,10869 těžiště shora agi [m] = 0,0521 Ii [m4] = 8,87394E-05 Ohybová tuhost: B1,lt [MN m2] = 0,68 Moment při vzniku trhlin: Mcr,lt [knm] = 2,96 Posouzení vzniku trhlin: Trhliny nevzniknou B) Průřez s plně rozvinutými trhlinami Eceff [GPa] = 7,71 ae = 25,93 xir [m] = 0,02868 Ixr [m4] = 2,73269E-05 Ohybová tuhost: B2,lt [MN m2] = 0, Výpočet průhybu: b = 0,50 z g,lt = 0,000-1,026 Ohybová tuhost: B,lt [MN m2] = 0,68 Průhyb: y g,lt [m]= 0, y lim,lt [m]= 0,006 (L/250) Posouzení: Výpočet šířky trhlin Limitní šířka trhliny: w,lim [mm] = 0,300 fct,eff [MPa] = 1,60 krytí c [m] = 0,02 ae = 7,41 Ф [mm] = 8,00 As2 [m2] = 0, ,0276 Ac,eff [m2] = 0,0276 0,06 rp,eff= 0,01 kt = 0,40 Ai [m2]= 0,1025 těžiště shora: agi [m]= 0,0506 Ii [m4]= 0, xir [m]= 0, Ixt [m4] = 1,02825E-05 Mcr[kNm] = 2,75 ssr [Mpa]= 116,8 ss [Mpa]= 62,5 esm - ecm = 0, ,48299E-05 ssr,max/mm/ = 292,2 Návrhová šířka trhliny: w,k [mm] = 0,055 Posouzení šířky trhlin:

17 Ohyb,smyk a šířka trhlin v podpoře - podle EC2 Původní trámy - Skladby C a B w,lim [mm] = 0,400 Zatížení: qk [kn/m2] = 5,15 qd [kn/m2] = 7,07 z.š. [m] = 1,60 qk [kn/bm] = 8,24 qd [kn/bm] = 11,30 Statické rozpětí: Leff[m] = 3,80 v poli: M Ed [knm] 20,41 (1/8 ql2) V Ed [kn] 21,48 (1/2 ql) M Ek [knm] 15,11 Působící ohybový moment: M d [knm] = 20,41 Průřez prvku [m] : h [m] = 0,30 b [m] = 0,18 Specifikace materiálu: fck [MPa] = 12,00 Beton C12/15 fctm [MPa] = 1,60 fctk [MPa] = 1,10 0,05 Ecm [GPa] = 27,00 gc = 1,50 l [-] 0,80 vliv dlouhodob.zat. a [-] = 1,00 fcd [MPa] = 8,00 fctd [MPa] = 0,73 ecd = 0,0035 Ocel hladká fyk [MPa] = 210,00 fyd [MPa] = 182,61 Es [GPa] = 200,00 pro hladkou ocel 1,6 ostatní 0,8: k1 = 1,6 Pozn.: k1,k2,k3,k4 převládá ohyb: k2 = 0,5 pro výpočet trhlin k3 = 3,4 k4 = 0,425 eyd [.10-3]= 0,91 tažená výztuž d11 [m] = 0,0180 počet = 3,00 d12 [m] = 0,000 krytí hlavní výztuže: c1 [m] = 0,025 As1 [m2] = 0, d1 [m] = 0,03400 r [-] = 0,0159 rh [-] = 0,0141 Kontrola tahového stupně vyzt.: Ast,min [m2] = 0, rmin [-] = 0,0020 Tahové vyztužení vyhovuje tlačená výztuž d [m] = 0,0000 d [m] = 0,0000 d2 [m] = 0,048 As2 [m2] = 0 ecd*es [kpa] = Kontrola množství tlak.výztuže: Tlakové vyztužení vyhovuje rmax [-] = 0,0400 Výpočet únosnosti: Vyztužení vyhovuje x [m] 0, Es [GPa] fyd [MPa] fcd [MPa] 182,61 8,00 ss1 [MPa] = 182,61 200, ,84 ss2 [MPa] = -182,61-425,21 Fcd [ kn ] = 139,392 Fs1d [ kn ] = 139,40 Fs2d [ kn ] = 0,00 S 0,01 zc [ m ] = 0,22 zs2 [ m ] = 0,22 M RD [knm] = 30,33 Poloha n.o. nevyhoví Posouzení na ohyb: Využití únosnosti na [%] : 67 Smyk - rok 2006 Působící posouvající síla: V [kn] = 21,48 Rd mí [-] = 0,571 (6.6N) rwmin [-] = 0,00132 (9.5N) 8,33283 C = determinant det = 65,44 Posouzení rozměrů průřezu: cotg (Q) = 2,50 8,13 V [kn] = 61,72 (6.9) rdmax Posouzení tlač.diagonál: C RD,C [-] = 0,12 r [-] = 0,0159 0, k [-] = 1,867 mí [MPa] = 0,31 14,81 (6.2.1b),min beton: Vrdcm [kn] = 28,69 28,69 (6.2.1a) Posouzení bez smyk.výztuže: Využití únosnosti na [%] : 75 Návrh třmínků - nutno vždy alespoň konstrukční smyk výztuž: Ocel hladká fyk [MPa] = 210,00 fyd [MPa] = 182,61 dw [m] = 0,0080 třmínky: vzdálenost: s [m] = 0,300 střižnost: nw [-] = 2,00 Asw [m2] = 0, r [-] = 0, w Posouzení stupně vyztužení: Posouzení duktility: fswd [kn/m] = 61, V Rd,st [kn] = 33,29 Posouzení na smyk bez ohybů: 65 Využití únosnosti na [%] : Návrh ohybů: r wb <rwb Ocel (R) fyk [MPa] = 200,00 fyd [MPa] = 173,91 ohyby: db [m] = 0,0000 vzdálenost: sb [m] = 0,40 sklon: alfa,b [deg] = 45,00 střižnost: nw [-] = 2,00 Asb [m2] = 0 r [-] = 0 wb Posouzení stupně vyztužení: fsbd [kn/m] = 0,00 V [kn] = 0,00 Rd,sb Celkem> V Rd,s [kn] = 33,29 Posouzení na smyk: 65 Využití únosnosti na [%] : Výpočet šířky trhlin Limitní šířka trhliny: w,lim [mm] = 0,400 fct,eff [MPa] = 1,60 krytí c [m] = 0,03 a = 7,41 e Ф [mm] = 18,00 As1 [m2] = 0, As2 [m2] = 0, ,0661 Ac,eff [m2] = 0,0119 0,085 r p,eff= 0,06 k t = 0,40 A i [m2]= 0,0597 těžiště shora: a gi [m]= 0,1610 I [m4]= 0, i xir [m]= 0, Ixt [m4] = 0, M cr[knm] = 5,45 s [Mpa]= 30,8 sr s [Mpa]= 85,3 s esm - ecm = 0, , s sr,max/mm/ = 180,4 Návrhová šířka trhliny: w,k [mm] = 0,064 Posouzení šířky trhlin:

18 Ohyb,průhyb a šířka trhlin v poli - podle EC2 Původní trámy - Skladby C a D w,lim [mm] = 0,400 Zatížení: qk [kn/m2] = 5,15 qd [kn/m2] = 7,07 z.š. [m] = 1,60 qk [kn/bm] = 8,24 qd [kn/bm] = 11,30 Statické rozpětí: Leff[m] = 3,80 v poli: M Ed [knm] 20,41 (1/8 ql2) fel [m] 0, (5/384 ql4/ei) M Ek [knm] 15,11 Působící ohybový moment: M d [knm] = 20,41 Průřez prvku [m] : h [m] = 0,30 b [m] = 0,18 Specifikace materiálu: fck [MPa] = 12,00 Beton C12/15 fctm [MPa] = 1,60 fctk 0,05 [MPa] = 1,10 Ecm [GPa] = 27,00 gc = 1,50 l [-] 0,80 vliv dlouhodob.zat. a [-] = 1,00 fcd [MPa] = 8,00 fctd [MPa] = 0,73 ecd = 0,0035 Ocel hladká fyk [MPa] = 210,00 fyd [MPa] = 182,61 Es [GPa] = 200,00 pro hladkou ocel 1,6 ostatní 0,8: k1 = 1,6 Pozn.: k1,k2,k3,k4 převládá ohyb: k2 = 0,5 pro výpočet trhlin k3 = 3,4 k4 = 0,425 eyd [.10-3]= 0,91 tažená výztuž d11 [m] = 0,0180 počet = 3,00 d12 [m] = 0,000 krytí hlavní výztuže: c1 [m] = 0,025 As1 [m2] = 0, d1 [m] = 0,03400 r [-] = 0,0159 rh [-] = 0,0141 Kontrola tahového stupně vyzt.: Ast,min [m2] = 0, rmin [-] = 0,0020 Tahové vyztužení vyhovuje tlačená výztuž d [m] = 0,0000 d [m] = 0,0000 d2 [m] = 0,060 As2 [m2] = 0 ecd*es [kpa] = Kontrola množství tlak.výztuže: Tlakové vyztužení vyhovuje rmax [-] = 0,0400 Výpočet únosnosti: Vyztužení vyhovuje x [m] 0, Es [GPa] fyd [MPa] fcd [MPa] ss1 [MPa] = 182,61 200, ,84 182,61 8,00 ss2 [MPa] = -182,61-352,89 Fcd [ kn ] = 139,392 Fs1d [ kn ] = 139,40 Fs2d [ kn ] = 0,00 S 0,01 zc [ m ] = 0,22 zs2 [ m ] = 0,21 M RD [knm] = 30,33 Poloha n.o. nevyhoví Posouzení na ohyb: Využití únosnosti na [%] : 67 Výpočet průhybu EC 2 Součinitel dotvarování: F c = 2,5 (EC2-str.32) Geometrické charakteristiky: A) Ideální průřez plně působící Ac [m2] = 0,05400 Icc [m4] = 0,00041 As1 [m2] = 0,00076 As2 [m2] = 0,00000 Sc [m3] = 0,0081 Ss1 [m3] = 0, Ss2 [m3] = 0 Ic [m4] = 0,00162 Is1 [m4] = 5,40156E-05 Is2 [m4] = 0 Eceff [GPa] = 7,71 ae = 25,93 Ai [m2] = 0,07379 těžiště shora agi [m] = 0,1811 Ii [m4] = 0, Ohybová tuhost: B1,lt [MN m2] = 4,63 Moment při vzniku trhlin: Mcr,lt [knm] = 8,07 Posouzení vzniku trhlin: Trhliny vzniknou B) Průřez s plně rozvinutými trhlinami Eceff [GPa] = 7,71 ae = 25,93 xir [m] = 0,15573 Ixr [m4] = 0, Ohybová tuhost: B2,lt [MN m2] = 3, Výpočet průhybu: b = 0,50 z g,lt = 0,857 0,857 Ohybová tuhost: B,lt [MN m2] = 3,72 Průhyb: y g,lt [m]= 0, y lim,lt [m]= 0,015 (L/250) Posouzení: Výpočet šířky trhlin Limitní šířka trhliny: w,lim [mm] = 0,400 fct,eff [MPa] = 1,60 krytí c [m] = 0,03 a e = 7,41 Ф [mm] = 18,00 As1 [m2] = 0, As2 [m2] = 0, ,0661 Ac,eff [m2] = 0,0119 0,085 r p,eff= 0,06 k t = 0,40 A i [m2]= 0,0597 těžiště shora: a gi [m]= 0,1610 I i [m4]= 0, xir [m]= 0, Ixt [m4] = 0, M cr[knm] = 5,45 s sr [Mpa]= 30,8 s s [Mpa]= 85,3 e sm - e cm = 0, , s sr,max/mm/ = 180,4 Návrhová šířka trhliny: w,k [mm] = 0,064 Posouzení šířky trhlin: