VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Transkript

1 VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STAVEBÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚÝCH KOSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL EGIEERIG ISTITUTE OF ETAL AD TIBER STRUCTURES SPOJOVACÍ KORIDOR COECTIG FOOTBRIDGE ČÁST TECHICKÁ ZPRÁVA DIPLOOVÁ PRÁCE ASTER'S THESIS AUTOOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BC. JAKUB SLÁA IG. PETR BROSCH BRO 03

2 OBSAH OBSAH.... ZADÁÍ.... ÚČEL STAVBY ZÁKLADÍ ÚDAJE VARIATY ŘEŠEÍ VARIATA A VARIATA C SROVÁÍ VARIAT DISPOZIČÍ USPOŘÁDÁÍ KOSTRUKCE ÁVRHOVÉ ZATÍŽEÍ ZALOŽEÍ KOSTRUKCE OSÁ KOSTRUKCE LÁVKY Konstrukce lávk Stojk DILATACE KOSTRUKCE POŽAADAVKY A HLAVÍ ATERIÁL ZÁBORY PLOCH, VLIV A ŽIVOTÍ PROSTŘEDÍ TECHOLOGIE PROVÁDĚÍ POSTUP PRACÍ DOTČEÉ ORY... 0 S t r á n k a

3 . ZADÁÍ Předmětem práce je návrh spojovacího koridoru mezi objekt v lokalitě Brno. Jedná se o přemostění pozemní komunikace. Konstrukční prostor pro mostní konstrukci je pak cca 30 m. Úkolem je navržení variant statického a konstrukčního řešení popsaného přemostění při respektování požadavků obsluh, doprav a architektur s ohledem na účelnost statického a konstrukčního sstému a optimalizaci účinků na spodní stavbu.. ÚČEL STAVBY Účelem stavb je propojení dvou budov stavební fakult (budova B budova R) přes ulici Rbkova. Ulicí je vedena silniční komunikace II. tříd, pruhu po chodce a parkovací stání. 3. ZÁKLADÍ ÚDAJE DÉLKA KOSTRUKCE: STAVEBÍ VÝŠKA: VOLÁ VÝŠKA: STAVEBÍ VÝŠKA: ROZPĚTÍ POLE: KRAJÍ POLE: ŠÍŘKA KOSTRUKCE: ÚHEL KŘÍŽEÍ S KOUIKACÍ: 4,6 m 3,4 m 0, m 3,0 m,3 m 6,5 m,6 m 90,0 deg Statické uspořádání: Podepření konstrukce: Založení: Příhradová konstrukce s převislými konci. Příhradové ocelové sloup betonová patka, hlubinné založení (pilot) S t r á n k a

4 4. VARIATY ŘEŠEÍ Bl navržen DVĚ variant propojení objektů. 4.. VARIATA A Jako druhá varianta bla uvažována příhradová konstrukce podepřená ve dvou bodech rámovými stojkami. Stojk bl vetknut do základové patk přes kontaktní desku. PODÉLÝ ŘEZ PŘÍČÝ ŘEZ PŮDORYS 3 S t r á n k a

5 4.. VARIATA B Jako třetí varianta bla uvažována příhradová konstrukce stejně jako u variant B podepřená ve dvou bodech příhradovými stojkami. Stojk bl uložen kloubově do základové patk SROVÁÍ VARIAT Deformace rámové spodní konstrukce Deformace spodní konstrukce s táhl 4 S t r á n k a

6 5. DISPOZIČÍ USPOŘÁDÁÍ KOSTRUKCE PŘÍČÝ ŘEZ POODÉLÝ ŘEZ PŮDORYS 5 S t r á n k a

7 PŘÍČÝ ŘEZ KORIDORE 6. ÁVRHOVÉ ZATÍŽEÍ Stálé zatížení nosnými konstrukčními prvk blo automatick generováno výpočetním programem R-FE (Dlubal). Boční opláštění koridoru je uvažováno zasklením s montážním připojením Point fitting sstém. Podlaha je navržená jako železobetonová deska s trapézovým plechem, který slouží jako ztracené bednění. Podhled konstrukce není uvažován. Střešní krtina ne navržená lehká z komůrkových polkarbonátových desek. Užitné zatížení je uvažováno pro kategorii A. Lokalita výstavb pro oblast Brno. Dle ČS E (Obecná zatížení - Zatížení sněhem) je sněhová oblast II, tp krajin normální. Dle ČS E (Obecná zatížení - Zatížení větrem) bla stanovena větrná oblast II a kategorie terénu IV. imořádné zatížení neblo uvažováno. 7. ZALOŽEÍ KOSTRUKCE Konstrukce je hlubinně založena na základových patkách a velkoprůměrových pilotách. 6 S t r á n k a

8 8. OSÁ KOSTRUKCE LÁVKY 8.. Konstrukce lávk Hlavní nosnou konstrukci lávk tvoří příhradový nosník s diagonálami bez svislic. Spodní a horní pás příhrad tvoří profil IPE 0 uzavřený plechem. Diagonál bl navržen jako uzavřené trubkové čtvercového průřezu tpu QRO 70x5mm. K hornímu a spodnímu pásu jsou diagonální prut přivařen koutovým svarem. V místě uložení na sloupové podpor je konstrukce koridoru vztužena sloupkem tpu HEB 00. Střešní nosnou konstrukci tvoří nosník profilu T80x80x5. Horní pás jsou tuze spojen složeným nosníkem, který slouží i jako svislice střešního ztužidla. Podlahu tvoří železobetonová konstrukce s trapézovým plechem uloženým. Spodní pás jsou spojen nosník tpu IPE 0, připojené šroubovým spojem, který nese podlahu z železobetonové desk s trapézovým plechem tl. 00mm. Zatížení od větru a stabilita je přenášena do spodní stavb podélným ztužidlem v místě střešního pláště (střešní ztužidlo) a ztužidlo pod úrovní podlah. 8.. Stojk Zatížení od konstrukce lávk je ve dvou polohách přenášena do spodní stavb sloupk tvaru HEB 90 s příčným ztužením IPE 0. Konstrukce je spojena lanovými táhl o průměru 0 mm. Sloup jsou kloubově uložen na základové patk. Sloup jsou jsou mírně rozkročen pod úhlem 9 o od svislice. 9. DILATACE KOSTRUKCE Konstrukce Je samostatně stojící. Součinitel tepelné roztažnosti ontážní teplota α = 0,0 (ocel) T = 0 o C T - = -5 o C T + = 35 o C 7 S t r á n k a

9 0. POŽAADAVKY A HLAVÍ ATERIÁL Všechn kovové díl, přicházejících do stku se vzduchem budou upraven pro stupeň agresivit prostředí C4, s minimální životností nátěrů nad 5 let kombinovaným povlakem dle TP 84, ČS E ISO 944 a TKP kap. 9 takto: Základní materiál Ocel S75 J pro nosné konstrukce z plechu (patk, stojk, příčle, čelní desk). Ocel S75 JRH pro konstrukce z ocelových trubek. osná OK a upevňovací prvk: x žárové zinkování ponorem x základní nátěr epoxidové bázi x mezivrstva na epoxidové bázi vrchní poluretanový nátěr min. tl. celkem 85 m 60 m 80 m 60 m m Odstín vrchního nátěru - RAL 8004 ěděná hnědá Hran OK budou před nátěrem zaoblen v poloměru R= mm. Přídavný svařovací materiál Elektrod budou opatřen dokumentem kontrol materiálu. dle ČS E 004. Požadavk na šroubové spoje Pro dodávku se požaduje prohlášení o shodě s objednávkou 3.,.. Požadavk na destruktivní a nedestruktivní zkoušk: Bude provedena vizuální kontrola svarů dle ČS E ISO Kontrola svarů UT předepsána není. 8 S t r á n k a

10 . ZÁBORY PLOCH, VLIV A ŽIVOTÍ PROSTŘEDÍ Prostor pod mostem bude dotčen pouze dočasnými technologickými potřebami stavb (zařízení staveniště, manipulační ploch pro lešení apod.). Po dokončení stavb budou dotčené ploch uklizen a uveden do původního stavu. V rámci provádění a následného provozu stavb nejsou negativní vliv s výjimkou staveništního provozu předpokládán. Během provádění stavb bude komunikace používána pouze pro účel stavb.. TECHOLOGIE PROVÁDĚÍ Konstrukce koridoru bude prováděna na montážních podpěrách umístěných v úrovni komunikace. Pro montáž nosných částí bude použit jeřáb AD0. Svařování dílčích částí bude provedeno dílensk. Jednotlivé díl převezen na stavbě budou svařen na stavbě dle technologického předpisu. Složená nosná konstrukce bude jeřábem vzdvižena do požadované poloh a uložena na podpěrnou konstrukci. 3. POSTUP PRACÍ Zařízení staveniště Vtčení geodetické sítě Výkop pro pilotové založení Zřízení pilot Betonáž základových patek Vztčení sloupových podpor ontáž ocelového konstrukce koridoru Vzdvižení ocelové konstrukce ontáž opláštění a napojení na budov Zrušení staveniště, terénní úprav 9 S t r á n k a

11 4. DOTČEÉ ORY ČS E Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -4: Obecná zatížení - Zatížení větrem ČS E 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíh, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČS E Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem ČS E Eurokód 3: avrhování ocelových konstrukcí - Část -8: avrhování stčníků ČS E Eurokód 3: avrhování ocelových konstrukcí - Část -: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavb ČS E ISO 944-(03 84 / 998-0) átěrové hmot - Protikorozní ochrana ocelových konstrukcí ochrannými nátěrovými sstém - Část : Obecné zásad ČS E ISO 944- (03 84 / 998-0) átěrové hmot - Protikorozní ochrana ocelových konstrukcí ochrannými nátěrovými sstém - Část : Klasifikace vnějšího prostředí ČS E ISO (03 84 / ) átěrové hmot - Protikorozní ochrana ocelových konstrukcí ochrannými nátěrovými sstém - Část 3: avrhování ČS E ISO (03 84 / 998-0) átěrové hmot - Protikorozní ochrana ocelových konstrukcí ochrannými nátěrovými sstém - Část 4: Tp povrchů podkladů a jejich příprava ČS E ISO (03 84 / ) átěrové hmot - Protikorozní ochrana ocelových konstrukcí ochrannými nátěrovými sstém - Část 5: Ochranné sstém, ČS E ISO (03 84 / 999-0) átěrové hmot - Protikorozní ochrana ocelových konstrukcí ochrannými nátěrovými sstém - Část 7: Provádění a dozor při zhotovování nátěrů, 0 S t r á n k a

12 VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STAVEBÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚÝCH KOSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL EGIEERIG ISTITUTE OF ETAL AD TIBER STRUCTURES SPOJOVACÍ KORIDOR COECTIG FOOTBRIDGE ČÁST STATICKÝ ÁVRH DIPLOOVÁ PRÁCE ASTER'S THESIS AUTOOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BC. JAKUB SLÁA IG. PETR BROSCH BRO 03

13 Obsah ÚVOD GEOETRIE ZATÍŽEÍ A KOSTRUKCI ČS E ZS - ZATÍŽEÍ STÁLÉ ČS E STŘEŠÍ PLÁŠŤ PODLAHA OPLÁŠTĚÍ ZATÍŽEÍ AHODILÉ ZS - UŽITÁ ZATÍŽEÍ ČS E ZS3 - ZATÍŽEÍ SĚHE ČS E ZS4 - ZATÍŽEÍ VĚTRE ČS E KOBIACE ZATÍŽEÍ ČS E PRAVIDLA PRO SESTAVOVÁÍ KOBIACÍ PRO EZÍ STAVY ÚOSOSTI PRAVIDLA PRO SESTAVOVÁÍ KOBIACÍ PRO EZÍ STAVY POUŽITELOSTI ÁVRH A POSOUZEÍ ČS E VAZICE IFORACE O KOSTRUKCI VITŘÍ SÍLY IFORACE O PRŮŘEZU EZÍ STAV ÚOSOSTI EZÍ STAV POUŽITELOSTI PŘIPOJEÍ PŘÍČÝ PODLAHOVÝ OSÍK IFORACE O KOSTRUKCI VITŘÍ SÍLY IFORACE O PRŮŘEZU EZÍ STAV ÚOSOSTI EZÍ STAV POUŽITELOSTI PŘIPOJEÍ DIAGOÁLY IFORACE O KOSTRUKCI VITŘÍ SÍLY IFORACE O PRŮŘEZU EZÍ STAV ÚOSOSTI EZÍ STAV POUŽITELOSTI HORÍ A DOLÍ PÁS IFORACE O KOSTRUKCI VITŘÍ SÍLY S t r á n k a

14 5.4.3 IFORACE O PRŮŘEZU EZÍ STAV ÚOSOSTI EZÍ STAV POUŽITELOSTI SLOUP RÁOVÁ KOSTRUKCE IFORACE O KOSTRUKCI VITŘÍ SÍLY IFORACE O PRŮŘEZU EZÍ STAV ÚOSOSTI SLOUP PŘÍHRADOVÁ KOSRTUKCE IFORACE O KOSTRUKCI VITŘÍ SÍLY EZÍ STAV ÚOSOSTI SROVÁÁÍ DEFORACÍ PŘÍHRADOVÉ PODÉLÉ ZTUŽIDLO IFORACE O KOSTRUKCI KŘÍŽOVÉ ZTUŽIDLO - IFORACE O PRŮŘEZU HORÍ SVISLICE ZTUŽIDLA IFORACE O PRŮŘEZU CELKOVÁ DEFORACE KOSTRUKCE POSOUZEÍ KLOUBOVÉ PATKY VITŘÍ SÍLY POSOUZEÍ SVARU STYČÍKOVÉHO PLECHU PŘÍLOHY APA SĚHOVÝCH OBLASTÍ APA VĚTRÝCH OBLASTÍ S t r á n k a

15 ÚVOD Pro určení vnitřních sil a deformací konstrukce bl použit výpočtový software R-FE společnosti DLUBAL. Zatížení vlastní tíhou konstrukce blo automatick generováno programem. Zatížení ostatní stálé blo uvažováno dle ČS E Zatížení větrem dle ČS E 99--4, zatížení sněhem dle ČS E GEOETRIE PODÉLÝ ŘEZ PŘÍČÝ ŘEZ PŮDORYS S t r á n k a

16 4 ZATÍŽEÍ A KOSTRUKCI ČS E ZS - ZATÍŽEÍ STÁLÉ ČS E 99-- Zatížení konstrukčními prvk generováno automatick programem DLUBAL- RFem. 4.. STŘEŠÍ PLÁŠŤ Střešní plášť tvoří komůrková polkarbonátová deska v hliníkovém rámu tloušťk 0,0mm. č. popis tl. [m] zatěžovací šířka [m] plošné zatížení [k/m ] Detail uchcení desek komůrková polkarbonátová deska 0,0, 0,03 Celkem 0,0 0, PODLAHA Podlahu tvoří trapézový plech TR 40/60 tl.,0mm (ztracené bednění) s betonovou deskou tloušťk 00,0mm a cementovým potěrem tl. 0,0mm. č. popis tl. [m] objemová tíha [k/m 3 ] plošné zatížení [k/m ] cementový potěr 0,00,5 0,45 betonová deska 0,00 5,50 3 trapézový plech 0,00-0,06 Celkem 0, OPLÁŠTĚÍ Boční opláštění je tvořeno lepeným konstrukčním sklem tl. 0,0mm připevněným k nosné konstrukci sstémem point fitting sstém SPC 75/3. č. popis tl. [m] objemová tíha [k/m 3 ] plošné zatížení [k/m ] skleněná fasáda 0,0 5 0,500 Celkem 0,0 0, S t r á n k a

17 Lokalita výstavb: Sněhová oblast: Tp krajin: Brno II normální 4. ZATÍŽEÍ AHODILÉ 4.. ZS - UŽITÁ ZATÍŽEÍ ČS E 99-- Zatížení lávk Užitná kategorie A Zatížení střech Užitná kategorie H q k = 3,0 k/m q k = 0,75 k/m Q k =,0 k Q k =,0 k 4.. ZS3 - ZATÍŽEÍ SĚHE ČS E h = 0, m b = 3,5 m h/b = 0,03 => není válcová střecha α, = 5 =>plochá střecha Základní parametr Charakteristická hodnota: Součinitel expozice: Tepelný součinitel: Tvarový součinitel: stav (i) nenavátý sníh Zatížení sněhem Pozn.: Tab. a obr. vňaté z norm ČS E Zatížení konstrukcí - Část -3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem S t r á n k a

18 4..3 ZS4 - ZATÍŽEÍ VĚTRE ČS E Lokalita výstavb: Brno Větrná oblast: II Kategorie terénu: IV Referenční výška: z s =,0m Základní parametr Výchozí základní rchlost větru Součinitel ročního období Součinitel směru větru Parametr drsnosti terénu inimální výška: Základní rchlost větru: Z =,0 m h = 3,63m d =,3m Střední rchlost větru: Součinite drsnosti: Součinitel terénu: Součinitel orografie: aximální dnamický tlak: Intenzita turbulence (z>z min ) Součinitel turbulence ěrná hmotnost vzduch Tlak větru na stěnu h/d =,56 oblast C pe,0 w e [k/m ] D 0,8 0,50 E -0,5-0,3 Pozn.: Tab. a obr. vňaté z norm ČS E Zatížení konstrukcí - Část -4: Obecná zatížení - Zatížení větrem S t r á n k a

19 4.3 KOBIACE ZATÍŽEÍ ČS E PRAVIDLA PRO SESTAVOVÁÍ KOBIACÍ PRO EZÍ STAVY ÚOSOSTI Tp STR/GE Varianta B ( rozhoduje horší z variant).6a G,sup G k,j + p P k + Q 0, Q k, + Q,i 0,i Q k,i G,inf G k,j + p P k + Q 0, Q k, + Q,i 0,i Q k,i ZS stálé zatížení ZS zatížení užitné ZS3 zatížení sněhem ZS4 zatížení větrem.6b G,sup G k,j + p P k + Q, Q k, + Q,i 0,i Q k,i G,inf G k,j + p P k + Q, Q k, + Q,i 0,i Q k,i Součinitele spolehlivosti Gsup =,35 stále zatížení nepříznivé Ginf =,00 stále zatížení příznivé Q =,5 proměnné zatížení Kombinační součinitele 0 = 0,5 sníh 0 = 0,6 vítr 0 = 0,0 užitné = 0,85 KZ KZ KZ3 KZ4 KZ4 KZ5,35*ZS+,5*ZS,35*ZS+,5*ZS3,35*ZS+,5*ZS4,35*ZS+,5*(ZS3*0,5 + ZS4),35*ZS+,5*(ZS + ZS4*0,6),35*ZS+,5*(ZS+0,5*ZS3+0,6*ZS4) 4.3. PRAVIDLA PRO SESTAVOVÁÍ KOBIACÍ PRO EZÍ STAVY POUŽITELOSTI Kombinace charakteristická: G k,j + P k + Q k, + 0,i *Q k,i Kombinace častá: G k,j + P k +, *Q k, +,i *Q k,i Kombinace kvazistálá: G k,j + P k +,i *Q k,i Kombinační součinitele = 0,0 sníh = 0, sníh = 0,0 vítr = 0, vítr = 0,0 užitné = 0,0 užitné S t r á n k a

20 5 ÁVRH A POSOUZEÍ ČS E VAZICE 5.. IFORACE O KOSTRUKCI Vaznici tvoří T-profil. Statick působí jako prostý oblouk s převislými konci kloubově uložen. 5.. VITŘÍ SÍLY V z [k] [k] [km] S t r á n k a

21 5..3 IFORACE O PRŮŘEZU veličina hodnota jednotk odul pružnosti 0 GPa Smkový modul 8 GPa Poisonův součinitel 0,3 Součinitel spolehlivosti Objemová tíha 78,5 k/m3 Ocel S Pa Zatřídění průřezu 35 f Stojina: c 7 t w 35,0 35 třída průřezu: Pásnice: c 9 t w třída průřezu: Celková třída průřezu: křivka vzpěrné pevnosti: VK=c =0,4 VKz=c =0,4 L cr = L =,6m h t w w 7 75,0 7 5, 5,0 60 neboulí Výška prvku Šířka prvku Tloušťka pásnice Tloušťka stěn oment setrvačnosti "I" oment setrvačnosti "Iz" Polární moment setr. "Ip" výsečový moment setr. "Iw" oment tuhosti v koucení "It" Plocha průřezu "A" Smková plocha "Av" Vzdálenost k horní hraně "zh" Vzdálenost k spodní hraně "zd" Poloměr setrvačnosti "i" Poloměr setrvačnosti "iz" odul pružnosti W,h odul pružnosti W,d plastický modul "Wpl,,max" vzpěrná křivka 5..4 EZÍ STAV ÚOSOSTI Posouzení na smk V Ed pl, 80 mm 80 mm 5 mm 5 mm 4,86E+05 mm4,4e+05 mm4 7,00E+05 mm4,06e+06 mm6 6,37E+03 mm4 775 mm 336 mm,9 mm 58, mm 5 mm 6,6 mm,3e+04 mm3 8,36E+03 mm3,5e+04 mm3 c V A f / V pl, V / 30 45, k V pl, 6,38 45,6 0,03,0,0 0,5V pl, RD,9 k VEd, 3 k účinek smkové síl na únosnost při ohbu a osové síl se zanedbává S t r á n k a

22 Posouzení na kombinaci ohbu a osového tlaku E 93, 9 f Ed b, Ed pl, A f cr L i cr 0,5 0, Vbočení kolmo k ose z Vbočení kolmo k ose E 93,9 93,9*,0 93,9 f ,9 z, ,9 6,6 93,9 0,5 0,40,9 0, 0,9, 07 0,5 0,4,39 0,,39, 7 z 0,40 z 0, 6,07,07 0,9,7,7,39 - Vbočení zkroucením: T I L cr, I p It 5 5 7,00 6,060 6, ,4 T T 5,4 0,56 93,9 T 0,5 0,490,56 0, 0,56 0, 75 0,75 0,75 0,56 0,59 0,4 min z min 0,6 T 0,59 W, 3 f,50 350,0 6 pl pl, 3, 54 0 km 3 z A f 0, b, 47, 35k,0 Ohb + osový tlak Ed Ed b, pl, Průřez vhovuje,0 47,35 0,54 0,7 3, S t r á n k a

23 5..5 EZÍ STAV POUŽITELOSTI Posouzení deformace δ = 0,4 mm Průhb nepřekračuje povolený limit PŘIPOJEÍ ávrhová únosnost spoje ve střihu: v fub A F F V, V, Ed ávrhová únosnost v otlačení: Posouzení připojení k d t b u F b, FV, Ed f k d t b u F b, FV, Ed d b min fub / fu,0 e d 3 d k 0 e,8,7 min 0,5 d f Svislá síla =,6 k Vodorovná síla = 0,94 k Výsledná síla F V,Ed =,78 k Připojení šroubový spoj veličina hodnota střih fub [Pa] 40 Fv, [k] 3,03 < F V,Ed fb [Pa] 400 d [mm] otlačení d0 [mm] 3 fu [Pa] 35 t [mm] 5 γm,5 αd 0,77 αv 0,6 αb 0,77 A [mm] 3, k,5 e [mm] 30 e [mm] 40 Fb,rd [k],69 < F V,Ed Šroubový spoj vhovuje. - - S t r á n k a

24 5. PŘÍČÝ PODLAHOVÝ OSÍK 5.. IFORACE O KOSTRUKCI osník průřezu IPE 0 je kloubově připojen ke spodnímu pásu příhradové konstrukce. a nosník je uložena ŽB deska s trapézovým plechem jako ztracené bednění. 5.. VITŘÍ SÍLY [km] V z [k] - - S t r á n k a

25 5..3 IFORACE O PRŮŘEZU veličina hodnota jednotk odul pružnosti 0 GPa Smkový modul 8 GPa Poisonův součinitel 0,3 Součinitel spolehlivosti Objemová tíha 78,5 k/m3 Ocel S Pa 35 f Stojina: c 7 t w 35,0 35 třída průřezu: Pásnice: c 9 t w třída průřezu: Celková třída průřezu: křivka vzpěrné pevnosti: VK=a =0, VKz=b =0,34 Výška prvku 0 mm Šířka prvku 64 mm Tloušťka pásnice 6,3 mm Tloušťka stěn 4,4 mm oment setrvačnosti "I" 3,8E+06 mm4 oment setrvačnosti "Iz",77E+05 mm4 Plocha průřezu "A" 30 mm Smková plocha "Av" 856,6 mm Vzdálenost k horní hraně "zh" 60,0 mm Vzdálenost k spodní hraně "zd" 60,0 mm Poloměr setrvačnosti "i" 49,0 mm Poloměr setrvačnosti "iz" 4,5 mm odul pružnosti W 5,3E+04 mm3 plastický modul "Wpl," 6,08E+04 mm3 vzpěrná křivka a vzpěrná křivka z b 5..4 EZÍ STAV ÚOSOSTI Posouzení na smk V A f / 3 V Ed pl, V pl, V 0 856,6 3 35/ 30 6, k V pl, 4,58 0,3,0 6,,0 Posouzení na ohb Ed pl, W, 4 f 6, ,0 6 pl pl, 4, 3 0 7,87 4,3 0,55 km Průřez vhovuje S t r á n k a

26 5..5 EZÍ STAV POUŽITELOSTI Posouzení deformace δ =,3 mm Průhb nepřekračuje povolený limit PŘIPOJEÍ Posouzení připojení ávrhová únosnost spoje ve střihu: v fub A F F V, V, Ed ávrhová únosnost v otlačení: k d t b u F b, FV, Ed k b u F b, FV, Ed f f d t d b min fub / fu,0 e d 3 d k 0 e,8,7 min 0,5 d Svislá síla = 4,58 k F V,Ed = 4,58 k Připojení šroubový spoj veličina hodnota střih šroub 4 šroub fub [Pa] 40 Fv, [k] 3,03 5, > F V,Ed fb [Pa] 400 d [mm] otlačení šroub d0 [mm] 4 fu [Pa] 35 t [mm] 5 γm,5 αd 0,7 αv 0,6 αb 0,7 A [mm] 3, k,3 Fb,rd [k] 0,47 4,88 > F V,Ed e [mm] 30 e [mm] 5 Šroubový spoj vhovuje S t r á n k a

27 5.3 DIAGOÁLY 5.3. IFORACE O KOSTRUKCI Příhradová konstrukce je složena pouze z diagonál bez svislic kloubově připojených k hornímu a dolnímu pásu svarem VITŘÍ SÍLY [k] [km] z [km] V z [k] S t r á n k a

28 5.3.4 IFORACE O PRŮŘEZU QR 70/5 tvarované za tepla veličina hodnota jednotk odul pružnosti 0 GPa Smkový modul 8 GPa Poisonův součinitel 0,3 Součinitel spolehlivosti Objemová tíha 78,5 k/m3 Ocel S Pa α =0,8 c 396,0 38,9 3 t w třída průřezu: křivka vzpěrné pevnosti: VK=a =0, VKz=a =0, Rozměr 70 mm Stěna 5 mm ε 0,94 Plocha průřezu "A" 300 mm oment setrvačnosti I,z mm4 Poloměr setrvačnosti i 6,6 mm Průřezový modul W,z 630 mm3 Plastický modul pružnosti Wpl,,z 5699,6 mm EZÍ STAV ÚOSOSTI Posouzení na smk V A f / 3 V Ed pl, V pl, V / 30 70, k V pl, 6,0-6 - S t r á n k a

29 Posouzení na kombinaci ohbu a tlaku Ed b,, Ed, pl, z, Ed z, pl, Součinitel vzpěru Smetrický profil x= A f cr L i cr ,6 93,9,73 E 93,9 93,9.,0 93,9 f 0,5 0, 0,5 0,,7 0,,7, z A f,, 0, ,7 3 b,,0 0,06 5, k, pl, z, pl, W, Wz, pl 0 pl 0 f f 5699,6.75, ,6.75,00 7,07 km 7,07 km 45,48 64,97 0,63 7,07 Průřez vhovuje 0,5 0,83 7, EZÍ STAV POUŽITELOSTI Posouzení deformace Konstrukce pro uchcení opláštění (sklo) δ = 4,3 mm Průhb nepřekračuje povolený limit S t r á n k a

30 5.4 HORÍ A DOLÍ PÁS 5.4. IFORACE O KOSTRUKCI Horní a dolní pás tvoří tuhý nosník profilu IPE 0. Konstrukce je uložena na příhradovém sloupu VITŘÍ SÍLY [k] [km] z [km] S t r á n k a

31 V [k] V [k] IFORACE O PRŮŘEZU IPE 0 odul pružnosti 0 GPa Smkový modul 8 GPa Poisonův součinitel 0,3 Součinitel spolehlivosti Objemová tíha 78,5 k/m3 Ocel S Pa Výška prvku 0 mm Šířka prvku 00 mm Tloušťka pásnice 8,5 mm Tloušťka stěn 5,6 mm oment setrvačnosti "I",94E+07 mm4 oment setrvačnosti "Iz",4E+06 mm4 výsečový moment setr. "Iw",99E+0 mm6 oment tuhosti v koucení "It" 7000,0 mm4 Plocha průřezu "A" 850 mm Smková plocha "Av" 798,6 mm Vzdálenost k horní hraně "zh" 00,0 mm Vzdálenot k spodní hraně "zd" 00,0 mm Poloměr setrvačnosti "i" 8,6 mm Poloměr setrvačnosti "iz" 5, mm odul pružnosti W,94E+5 mm3 plastický modul "Wpl,",0E+05 mm3 plastický modul "Wpl,z" 4,46E+04 mm3 vzpěrná křivka "" a vzpěrná křivka "z" b S t r á n k a

32 5.4.4 EZÍ STAV ÚOSOSTI f = 75 pa ,93 f 75 Stojina: c 83 3,7 7 67,0 t w 5,6 třída průřezu: Pásnice: c 47, 5,6 9 8,37 t w 8,5 třída průřezu: Celková třída průřezu: křivka vzpěrné pevnosti: V K =a =0, V Kz =b =0,34 L cr, = 3,073m L cr,z =,537m Posouzení na smk: V V V Ed pl, A f / 3 798,6 75/ 3 85, k V pl, RD 6 0,00,7 85,6 h t w w 0, ,93 3,7 7 67,0 5,6,0 neuvažuje se smková únosnost při boulení 0,5V pl, RD 0,5 85,6 4,8 k VEd, 7 k účinek smkové síl na únosnost při ohbu a osové síl se zanedbává Posouzení na kombinaci ohbu a osového tlaku Ed b,, Ed, z, Ed z, Vbočení kolmo k ose z Vbočení kolmo k ose E 93, 9 f A f cr L i cr 0,5 0, E 93,9 93,9*,0 93,9 f ,40 z 0, 65 8,6 93,9 5, 93,9 0,5 0, 0,4 0, 0,4 0, 6 0,5 0,340,65 0, 0,65 0, 79 0,76 z 0,, 55 0,6 0,6 0,4 0,79 0,79 0,65 - Vbočení zkroucením: LT L I cr, I p, I t, z ,05 LT T 36,05 0,38 93,9 LT 0,5 0, 0,38 0, 0,38 0, 59 LT 0,59 0,59 0,38 0, S t r á n k a

33 0,76 min z min 0,55 T 0,77 W, 5 f, 0 750,0 6 pl, pl, 60, 5 0 Wz, 4 f 4, ,0 6 pl z, pl,, 3 0 z A f 0, b, 43, 0,0 km km k dolní pás horní pás řez řez řez3 řez řez řez3 e [k] -9,46-34,7-90,98 35,94 3,74 35,93 e [km] 5,07 4,39 0,07 4,74 7,7 4,9 ez [km] 0,45 0,74 0,6,6,63 vužití 0,33 0,33 0,34 0,0 0,0 0,7 < < < < < < Průřez vhovuje EZÍ STAV POUŽITELOSTI δ = 4,7 mm Průhb nepřekračuje povolený limit. - - S t r á n k a

34 5.5 SLOUP RÁOVÁ KOSTRUKCE 5.5. IFORACE O KOSTRUKCI Konstrukce lávk je lokálně podepřena dvěma stojkami rámové konstrukce. Sloup jsou profilu HEB 90 rámově spojený profilem IPE 60 a vetknut do základové patk VITŘÍ SÍLY [k] [km] V [k] - - S t r á n k a

35 5.5.3 IFORACE O PRŮŘEZU odul pružnosti 0 GPa Smkový modul 8 GPa Poisonův součinitel 0,3 Součinitel spolehlivosti Objemová tíha 78,5 k/m3 Ocel S Pa f = 75 pa 35 f 35 0,93 75 Stojina: c 34 3,9 7 67,0 t w 5,6 třída průřezu: Pásnice: c 78,8 7,9 9 8,37 t w 0 třída průřezu: Celková třída průřezu: křivka vzpěrné pevnosti: V K =b =0,34 V Kz =c =0,4 V KT =b =0,34 Výška prvku 90 mm Šířka prvku 00 mm Tloušťka pásnice 0,0 mm Tloušťka stěn 6,5 mm oment setrvačnosti "I" 3,69E+07 mm4 oment setrvačnosti "Iz",34E+07 mm4 výsečový moment setr. "Iw",08E+ mm6 oment tuhosti v koucení "It" 000 mm4 Plocha průřezu "A" 5380 mm Smková plocha "Av" 459,3 mm Smková plocha "Avz" 805,0 mm Vzdálenost k horní hraně "zh" 95,0 mm Vzdálenot k spodní hraně "zd" 95,0 mm Poloměr setrvačnosti "i" 8,8 mm Poloměr setrvačnosti "iz" 49,8 mm odul pružnosti W 3,89E+5 mm3 odul pružnosti Wz,34E+5 mm3 plastický modul "Wpl," 4,30E+5 mm3 plastický modul "Wpl,z",04E+05 mm3 vzpěrná křivka "" b vzpěrná křivka "z" c EZÍ STAV ÚOSOSTI Posouzení na smk: Vetknutí kloub L cr, = 8,09m L cr,z = 0,63m L cr,t = 8,09m V V V Ed pl, A f / / 3 86, k V pl, RD 6 0,00 7,48 86,6 0,03 0,5V pl, RD 0,5 86,6 43,3 k VEd 7, 48 k účinek smkové síl na únosnost při ohbu a osové síl se zanedbává S t r á n k a

36 Posouzení na kombinaci ohbu a osového tlaku E 93, 9 f Ed b,, Ed, A f cr L i cr 0,5 0, Vbočení kolmo k ose z Vbočení kolmo k ose E 93,9 93,9*,0 93,9 f ,03 z, 3 8,8 93,9 49,8 93,9 0,5 0,4,03 0,,03, 0,5 0,34,3 0,,3, 53 0,36 z 0,, 8,,,03,53,53,3 z - Vbočení zkroucením: T I L cr, I p It 5 7 5,030,080, ,8 T T 57,8 0,6 93,9 T 0,5 0,340,6 0, 0,6 0, 76 0,76 0,76 0,6 0,57 0,36 min z min 0,8 T 0,57 W, f 4, pl, pl, 8, 3 0,0 z A f 0, b, 44, 3,0, 44,3 6,6 44,3 9, 8,3,3 8,3 0,67 0,57 k km S t r á n k a

37 5.6 SLOUP PŘÍHRADOVÁ KOSRTUKCE 5.6. IFORACE O KOSTRUKCI osná konstrukce lávk podepřená stojkami příhradové konstrukce tvořené sloupk průřezu HEB 90 s lanovými táhl průměru 0 mm VITŘÍ SÍLY S t r á n k a

38 5.6.3 EZÍ STAV ÚOSOSTI Posouzení příčného ztužidla f d = 75 Pa Ed = 5,89 k A = 34,6 mm A f 34, d 86, 4,0 Ed k Průřez vhovuje SLOUP Posouzení na kombinaci ohbu a osového tlaku Kloub kloub L cr, = 8,09m L cr,z = 0,63m L cr,t = 8,09m Ed b,, Ed, Vbočení kolmo k ose z Vbočení kolmo k ose E 93,9 93,9*,0 93,9 f ,33 z, 73 8,8 93,9 49,8 93,9 0,5 0,4,33 0,,33, 6 0,5 0,34,73 0,,73, 6 0,7 z 0,, 0,6,6,33,6,6,73 - Vbočení zkroucením: z T L I I cr, p I t 5, ,03 0 7, ,6 T T 70,6 0,75 93,9 T 0,5 0,340,75 0, 0,75 0, 87 0,87 0,87 0,75 0, S t r á n k a

39 0,7 min z min 0,0 T 0,49 W, f 4, pl, pl, 8, 3 0,0 z A f 0, b, 95, 9,0,8 95,9 63,3 95,9 3,3 8,3 4,38 8,3 Průřez vhovuje 0,75 0,59 km k SROVÁÁÍ DEFORACÍ δ = 48, mm δ = 4,0 mm Při stejné dimenzi sloupu vhovuje vodorovné deformaci příhradová konstrukce S t r á n k a

40 5.7 PŘÍHRADOVÉ PODÉLÉ ZTUŽIDLO 5.7. IFORACE O KOSTRUKCI Konstrukci ztužidla tvoří při horním i dolním pásu příhradové křížové ztužidlo tvořeno profilem L65/7. Svislice horního ztužidla tvoří vaznice složeného průřezu, dolního ztužidla příční nosník KŘÍŽOVÉ ZTUŽIDLO - IFORACE O PRŮŘEZU odul pružnosti 0 GPa Smkový modul 8 GPa Poisonův součinitel 0,3 Součinitel spolehlivosti Objemová tíha 78,5 k/m3 Ocel S Pa oment setrvačnosti "I" 3,69E+07 mm4 oment setrvačnosti "Iz",34E+07 mm4 výsečový moment setr. "Iw",08E+ mm6 oment tuhosti v koucení "It" 000 mm4 Plocha průřezu "A" 5380 mm Smková plocha "Av" 459,3 mm Smková plocha "Avz" 805,0 mm Vzdálenost k horní hraně "zh" 95,0 mm Vzdálenot k spodní hraně "zd" 95,0 mm Poloměr setrvačnosti "i" 8,8 mm L cr = 3,756 m Vbočení kolmo k ose v E 93,9 93,9*,0 93,9 f 3756,6 0,5 93,9 3,7 0,343,7 0, 3,7 6, S t r á n k a

41 6,03 6,03 3,7 0,08 3 z A f 0, b, 9, 4k,0 Ed b, 9,03 9,4 0,47 Průřez vhovuje HORÍ SVISLICE ZTUŽIDLA IFORACE O PRŮŘEZU odul pružnosti 0 GPa Smkový modul 8 GPa Poisonův součinitel 0,3 Součinitel spolehlivosti Objemová tíha 78,5 k/m3 Ocel S Pa oment setrvačnosti "I",53E+07 mm4 oment setrvačnosti "Iz" 3,54E+05 mm4 výsečový moment setr. "Iw" 3,48+9 mm6 oment tuhosti v koucení "It" 7770 mm4 Plocha průřezu "A" 00 mm Poloměr setrvačnosti "i" 85,4 mm Poloměr setrvačnosti "iz" 3,0 mm odul pružnosti W,E+5 mm3 odul pružnosti Wz 8,86E+3 mm3 plastický modul "Wpl,",57E+6 mm3 plastický modul "Wpl,z",70E+04 mm3 vzpěrná křivka "" b vzpěrná křivka "z" c Posouzení na kombinaci ohbu a osového tlaku Ed b,, Ed, Vbočení kolmo k ose E 93,9 93,9*,0 93,9 f,08 3,0 0,5 93,9 0,88 0,340,88 0, 0,88, S t r á n k a

42 ,0,0 0,88 0,43 - Vbočení zkroucením: T L I cr, I 7 p, I t 3, , T T 65, 0,69 93,9 T 0,5 0,340,69 0, 0,69 0, 8 0,8 0,8 0,69 0,5 min z min 0,43 T 0,5 W, 6 f, ,0 6 pl, pl, 43, 8 0 z A f 0, b, 48, 3,0 3,87 48,3,84 43,8 Průřez vhovuje. 0,0 km k S t r á n k a

43 5.8 CELKOVÁ DEFORACE KOSTRUKCE S t r á n k a

44 6 POSOUZEÍ KLOUBOVÉ PATKY 6. VITŘÍ SÍLY patka Patní deska osník ap 000 mm ad 300 mm HEA 00 bp 800 mm bd 300 mm h 650 mm t 0 mm bp 00 mm fck 0 Pa f 35 Pa tp 0 mm bs 90 mm ar 350 mm ts 6,5 mm br 50 mm a 950 mm b 800 mm kj =,9 fj = 5,96 Pa c = 7,37 mm efektivní rozměr roznosu a 34,74 mm b 96,75 mm >0 d 45,6 mm >0 Aeff = =, = 6996,3 mm 700,86 k vhovuje 0,3 4,43 k S t r á n k a

45 7 POSOUZEÍ SVARU STYČÍKOVÉHO PLECHU α = 5 o F Ed =5,89 k F Ed = F Ed *cos α = 0,0 k F Edz = F Ed *sin α =,3 k Posouzení svislého svaru Ocel S75 Β w = 0,85 γ w =,0 f u = 75 Pa Posouzení vodorvného svaru Ocel S75 Β w = 0,85 γ w =,0 f u = 75 Pa S t r á n k a

46 8 PŘÍLOHY 8. APA SĚHOVÝCH OBLASTÍ S t r á n k a

47 8. APA VĚTRÝCH OBLASTÍ S t r á n k a