Diskontinuity. Fault zlom, porucha, dislokace
|
|
- Ludvík Němeček
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Diskontinuity Diskontinuita nesouvislost Popis horninového Fault zlom, porucha, dislokace Joint trhlina, puklina, diakláza Foliation - foliace Cleavage kliváž, příčná břidličnatost Schistosity - břidličnatost Bedding - vrstevnatost 1
2 Vliv měřítka S rostoucí velikostí je více ploch oslabení 2
3 Skalní svah s diskontinuitami 3
4 Velká vzdálenost diskontinuit Vznik horninových klínů 4
5 Velké množství diskontinuit Dochází k drolení horniny 5
6 Diskontinuity vztah k velikosti podzemního díla Diskontinuity a podzemní stavby A vrt B štola C tunel 6
7 Vliv puklin na stabilitu skalního svahu 7
8 Dělení diskontinuit I. řádu svislé zlomy oddělující kontinentální kry a diskontinuity oddělující jednotlivé vrstvy zeměkoule,většinou neovlivňují stabilitu podzemních děl. II. řádu vzdálenost těchto ploch nespojitosti je řádově v kilometrech a výrazně neovlivňují stabilitu podzemních děl. III. řádu zasahují do podzemního díla a výrazně ovlivňují jeho stabilitu. IV. řádu podružné systémy ploch nespojitosti, jež nemají většinou velký vliv na stabilitu podzemních děl. 8
9 Zaměření diskontinuit sloupcových diagramů sloupcových diagramů růžicových diagramů průsečnicových diagramů bodových diagramů konturových diagramů N α af β Měření geologickým kompasem α směr roviny α F směr sklonu β sklon roviny 9 A Směr roviny B sklon roviny
10 Sloupcový diagram Růžicové diagramy Úhlový histogram Úhlový polygon 10
11 Lambertova projekce Vektor se zobrazí jako bod Plocha se zobrazí pomocí kružnice 11
12 Diagramy v Lambertově projekci Princip Lambertovy projekce průsečnicový diagram 12
13 Lambertova projekce 13
14 Zobrazení pomocí bodu 14
15 Bodový diagram plochy se směrem 60 k SV a sklonem 30 k SZ konturový diagram 15
16 Průzkum v ose podzemního díla Popsání strukturních oblastí Určení soustav diskontinuit Stereografická analýza (stabilita skalního svahu, určení klíčových horninových bloků v tunelech a kavernách) 16
17 Vlastnosti diskontinuit Rozteč ploch nespojitosti Hustota ploch nespojitosti Četnost Drsnost Volumetrický počet spar Velikost horninových bloků Průsak Světlost Stálost Výplň ploch nespojitosti Pevnost ploch 17
18 Vlastnosti diskontinuit Schematické zobrazení základních vlastnost diskontinuit 18
19 Popis diskontinuitního horninového masivu rozteče puklin rozteče ploch vrstevnatosti soustav ploch nespojitosti stálosti ploch nespojitosti, velikosti horninových bloků otevřenosti plochy nespojitosti drsnosti plochy nespojitosti průsaku 19
20 Popis pomocí rozteče puklin a ploch vrstevnatosti Vrstevnatost Rozteč puklin Limit rozteče velmi silně zvrstvená extrémně široká přes 2 m silně zvrstvená velmi široká 0,6-2 m středně široká 0,2-0,6 m zvrstvená slabě zvrstvená poměrně široká 60 mm - 0,2 m velmi slabě zvrstvená poměrně malá mm tence vrstevnatá malá 6-20 mm velmi tence vrstevnatá nepatrná pod 6 mm 20
21 Popis pomocí stálosti diskontinuity Stálost diskontinuity velmi malá stálost malá stálost střední stálost velká stálost velmi velká stálost limit formální délky stopy diskontinuity menší než 1 m 1-3 m 3-10 m m nad 20 m 21
22 Popis pomocí velikosti horninových bloků Označení blokovitosti Velikost bloků Ekvivalentní rozteč diskontinuit Volumetrický počet spar J v (počet spar/m 3 ) velmi velká přes 8 m 3 extrémně široká menší než 1 velká 0,2 8 m 3 velmi široká 1 3 střední 0,008 0,2 m 3 široká 3 10 malá 0,0002 0,008 m 3 mírně široká velmi malá menší než 0,0002 m 3 menší než mírně široká přes 30 22
23 Popis podle otevřenosti plochy nespojitosti označení těsné 0 šířka otevření extrémně úzké (vlásečnicové ) velmi úzké pod 2 mm 2 6 mm úzké mírné 6 20 mm mm mírně široké mm široké přes 200 mm 23
24 Popis podle otevřenosti plochy nespojitosti Uzavřené, velmi těsné, pod 0,1 mm Těsné, 0,1 0,25 mm Zčásti otevřené,0,25 0,5 mm Rozevřené, otevřené,0,5 2,5 mm Mírně široké, 2,5 10 mm Široké, přes 10 mm Otevřené, velmi široké, mm Extrémně široké, mm Dutinaté (kavernózní), přes 1000 mm 24
25 Popis podle drsnosti plochy nespojitosti Při velkém měřítku [m] * schodovité * zvlněné * rovinné. Při malém měřítku [cm] * hrubé (drsné), * hladké, * ohlazené 25
26 Drsnost diskontinuity měření na různé délce základny Krátká vysoké hodnoty dlouhá nízké hodnoty 26
27 Profiloměr 27
28 Drsnost dle Bartona 28
29 29
30 Popis podle průsaku ohodnocení průsaku otevřené diskontinuity (bez výplňového materiálu) diskontinuity s výplňovým materiálem 1 Diskontinuita je velice těsná a suchá, neumožňuje proudění podzemní vody 2 Suchá diskontinuita, nejsou pozorovány příznaky proudění podzemní vody 3 Suchá diskontinuita vykazující příznaky proudění podzemní vody (např. rezavé zabarvení) Výplňový materiál je suchý a plně konsolidován, významné proudění je pro nízkou propustnost nepravděpodobné Výplňové materiály jsou vlhké, bez přítomnosti volné vody Výplňové materiály jsou mokré, občas z nich odkapává voda 4 Diskontinuita je vlhká, proudění podzemní vody nenastává Výplňový materiál vykazuje souvislé proudění vody (přítok v l/min), voda z něj vytéká 5 Diskontinuitou nepatrně sákne voda, příležitostně z diskontinuity odkapává voda Výplňový materiál je místně vyplavován, místa vyplavování vykazují značné proudění vody 6 Diskontinuitou proudí voda, je nutné určit přítok v l/min a popsat tlakové poměry Výplňový materiál je zcela vyplaven, je zjištěn velký tlak vody ( hlavně při odkrytí materiálu), určuje se přítok v l/min a tlakové poměry 30
31 Smykový přístroj 31
32 Smykový přístroj 32
33 Smyková plocha vzorku 33
34 Smyková pevnost 34
35 Pevnost diskontinuit Model dle Pattona A B σ τ τ dojde k přesmyknutí n ( 1) τ = σ ϕ + nedojde k přesmyknutí τ = c + σ t gϕ n b b τ tangenciální napětí na puklině c zdánlivá soudržnost způsobená smýkáním výstupků na stěnách pukliny σ n normálové napětí působící kolmo na puklinu ϕ b základní úhel smykové pevnosti 35
36 Model dle Goodman A ϕb i N S i R S = tg b + N ( φ i) ϕ b základní úhel smykové pevnosti i úhel diskontinuity s vodorovnou S tangenciální složka síly působící na puklinu N normálová složka síly působící na puklinu B ϕb d N S Sn R S = tg b + d + S N ( ϕ ) n ϕ b základní úhel smykové pevnosti d vrcholová hodnota dilatace S n vrcholová smyková pevnost S tangenciální složka síly působící na puklinu N normálová složka síly působící na puklinu 36
37 Model dle Bandise = ntg ( J r log 10 ( J cs / n ) + b ) τ σ σ ϕ τ tangenciální napětí na puklině σ n normálové تحمnapě působící kolmo n puklinu (podle Bartona 0,1 až 2,0 MPa) ϕ b základní úhel smykové pevnosti J rcs drsnost pukliny podle klasifikace indexem J cs pevnost pukliny c prostém tlak Model dle Hoek a Browna τ = cot ϕ cosϕ hornin ( ) i i mσ c 8 τ tangenciální napětí na puklině σ c pevnost horniny v prostém tlaku ϕ i okamžitý úhel smykové pevnosti m parametr horniny podle klasifikace dle Hoeka 37
Reologie. Zkoumá zvláště změny napětí a přetvoření v závislosti na čase a na rychlosti přetváření.
Reologie Reologie je nauka o pohybu vazkých kapalin a přetváření hmot, jež nejsou dokonale pružné, ani zcela tvárné či vláčné, ale u kterých se vyskytují různé kombinace těchto vlastností. Zkoumá zvláště
VíceMechanika hornin. Přednáška 6. Reologické modely a popis diskontinuit
Mechanika hornin Přednáška 6 Reologické modely a popis diskontinuit Mechanika hornin - přednáška 6 1 Reologie Reologie je nauka o pohybu vazkých kapalin a přetváření hmot, jež nejsou dokonale pružné, ani
VíceSkalní svah - stabilita horninového klínu
Inženýrský manuál č. 28 Aktualizace: 04/2016 Skalní svah - stabilita horninového klínu Program: Skalní svah Soubor: Demo_manual_28.gsk Cílem tohoto inženýrského manuálu je popsat určení stability stěny
VíceDokumentace průzkumných děl a podzemních staveb
Dokumentace průzkumných děl d l a podzemních staveb jarní semestr 2014 / II. REPETORIUM NORMY platné ČSN EN ISO 14688 1 Geotechnický průzkum a zkoušení Pojmenovánía zatřiďování zemin Část 1: pojmenování
VíceCo můžeme zakládat. Základy budov patky pasy. Mostní pilíře. Přehrady. desky
Zakládání na skále Co můžeme zakládat Základy budov patky pasy desky Mostní pilíře Přehrady Příklady VD Mšeno Návrh základu ovlivňuje cenu a chování konstrukce Na čem se zakládá -ukázky Stálá rovinná
VíceDiskontinuity jsou zpravidla hlavním prvkem oslabení horninového masívu.
9. Diskontinuity Jen velmi obtížně lze stanovit vlastnosti (především mechanické) celého dotčeného horninového komplexu, a to proto, že čím větší geologický prostor je studován, tím více se v něm uplatňují
VíceZatížení obezdívek podzemních staveb. Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer
Zatížení obezdívek podzemních staveb Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer 1 O. Kommerel (1912) Hornina pod horninovou klenbou se postupně nakypřuje (zvětšuje
VícePřevod mezi parametry Hoekovy - Brownovy a Mohrovy - Coulombovy podmínky
Převod mezi parametry Hoekovy - Brownovy a Mohrovy - Coulombovy podmínky Úvod Vzhledem k tomu, že v praxi pro popis chování horninového masivu převládá dosud použití Mohrovy Coulombovy podmínky (dále MC,
VíceStabilita skalního svahu rovinná smyková plocha
Inženýrský manuál č. 31 Aktualizace: 04/2016 Stabilita skalního svahu rovinná smyková plocha Program: Skalní svah Soubor: Demo_manual_31.gsk Tento inženýrský manuál popisuje určení stability skalního odřezu
VíceKLASIFIKACE HORNIN. J. Pruška MH 4. přednáška 1
KLASIFIKACE HORNIN J. Pruška MH 4. přednáška 1 HISTORICKÝ VÝVOJ Protodjakonov (198) Rusko Terzaghi (1946) USA Lauffer (1958) Rakousko Pacher (1964) Rakousko RQD (1967) USA RMR (1973,1989) JAR Q (1974)
VíceHORNINOVÝ MASIV. Mechanika hornin - přednáška 3 2
KLASIFIKACE HORNIN Klasifikace hornin Popisné Číselné Indexové Podle rozpojitelnosti (ČSN 734050) Podle tlačivosti Protodjakonova Terzaghiho RQD RSR Podle ražnosti RMR Lauferova QTS Q Mechanika hornin
VícePřevod mezi parametry Hoekovy Brownovy a. podmínky. Jan Pruška, ČVUT v Praze, FSv
Převod mezi parametry Hoekovy Brownovy a Mohrovy Coulombovy podmínky Jan Pruška, ČVUT v Praze, FSv Původní HB podmínka (1980) 5,0 4,0 σ1σ σ 1ef = σ 3ef + σ c mσ 3ef / σ c + s σc 3,0 σ 2,0 1,0 0 0,2 0,4
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin 30. března 2017 Vymezení pojmů Smyková pevnost zemin - maximální vnitřní únosnost zeminy proti působícímu smykovému napětí Efektivní úhel vnitřního tření - část smykové pevnosti zeminy
VíceHISTORICKÝ VÝVOJ. J. Pruška MH 4. přednáška 2
KLASIFIKACE HORNIN Klasifikace hornin Popisné Číselné Indexové Podle rozpojitelnosti (ČSN 734050) Podle tlačivosti Protodjakonova Terzaghiho RQD RSR Podle ražnosti RMR Lauferova QTS Q J. Pruška MH 4. přednáška
VícePorušení hornin. J. Pruška MH 7. přednáška 1
Porušení hornin Předpoklady pro popis mechanických vlastností hornin napjatost masivu je včase a prostoru proměnná nespojitosti jsou určeny pevnostními charakteristikami prostředí horniny ovlivňuje rychlost
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin Pevnost materiálu je dána největším napětím, který materiál vydrží. Proto se napětí a pevnost udává ve stejných jednotkách nejčastěji kpa). Zeminy se nejčastěji porušují snykem. Se
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda oddělených elementů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceMechanika hornin. Přednáška 3. Klasifikace hornin
Mechanika hornin Přednáška 3 Klasifikace hornin Mechanika hornin - přednáška 3 1 HORNINOVÝ MASIV Část zemské kůry vzniklá horotvornou činností (soubor hornin) Vzhledem k rozrušení diskontinuitami (plochami
VíceProgram cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb
Stavební fakulta ČVUT Praha Katedra geotechniky Rok 2004/2005 Obor, ročník: Posluchač/ka: Stud.skupina: Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb Příklad 1 30g vysušené zeminy bylo podrobeno
Víceγ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :..00 Materiály bloků výplň γ φ c [ ] [ ] [] 7.00 Materiály bloků pletivo Pevnost sítě R t [] Vzdálenost svislých sítí b [m] Únosnost čelního spoje R s [] 4.00
Více1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
VíceSTABILITA SVAHŮ staveb. inženýr optimální návrh sklonu
IG staveb. inženýr STABILITA SVAHŮ - přirozené svahy - rotační, translační, creepové - svahy vzniklé inženýrskou činností (násypy, zemní hráze, sklon stavební jámy) Cílem stability svahů je řešit optimální
VíceDruhy plošných základů
Plošné základy Druhy plošných základů Ovlivnění se základů Hloubka vlivu plošných základů Příčné profily plošných základů Obecně výpočtové Zatížení Extrémní většinou 1 MS Provozní 2 MS Co znamená součinitel
VícePružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.
Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových
VíceSylabus 16. Smyková pevnost zemin
Sylabus 16 se určuje pomocí krabicové zkoušky. Schema krabicové zkoušky dle [1] Krabicová zkouška slouží ke stanovení parametrů zemin, které se projeví při usmyknutí zeminy (např. při vzniku sesuvu po
VíceSkořepinové konstrukce. tloušťka stěny h a, b, c
Skořepinové konstrukce skořepina střední plocha a b tloušťka stěny h a, b, c c Různorodé technické aplikace skořepinových konstrukcí Mezní stavy skořepinových konstrukcí Ztráta stability zhroucení konstrukce
Vícepři postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
VíceDokumentace průzkumných děl a podzemních staveb
Dokumentace průzkumných děl d l a podzemních staveb jarní semestr 2014 / III. DOKUMENTACE VRTŮ DOKUMENTACE VRTŮ Vrt nejčastější průzkumné dílo (především vig průzkumu) Dokumentace vrtu jednou znejběžnějších
VícePružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
VícePODZEMNÍ VODA. J. Pruška MH 9. přednáška 1
PODZEMNÍ VODA Komplikuje a zhoršuje geologické podmínky výstavby Ovlivňuje fyzikálně- mechanické vlastnosti Je faktorem současných geodynamických procesů Komplikuje zakládání staveb Podzemní stavby mění
VíceAdhezní síly v kompozitech
Adhezní síly v kompozitech Nanokompozity Pro 5. ročník nanomateriály Fakulta mechatroniky Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Vazby na rozhraní
Vícepasivní síly = tření a soudržnost na ploše porušení (smykové ploše) aktivní síly = tangenciální síly na ploše porušení (smykové ploše)
12. Stabilita skalních stěn Posouzení stability stěn a svahů ve skalní (poloskalní) hornině patří obvykle k velmi náročným technickým problémům. Stabilita F je dána (obdobně jako u zemních svahů) stupněm
VícePodklady WWW. ge_id=302
Podklady WWW http://departments.fsv.cvut.cz/k135/cms/?pa ge_id=302 Smyková pevnost zemin Se smykovou pevností zemin to není až tak jednoduché, zemina je třífázová, smykovou pevnost má pouze pevná fáze.
VíceVOTICKÉHO Ing. Libor Mařík, IKP Consulting Engineers, s. r. o. libor.marik@ikpce.com AITES
Ing. Libor Mařík, IKP Consulting Engineers, s. r. o. libor.marik@ikpce.com Česká tunelářsk ská asociace ITA-AITES AITES TUNELÁŘSK SKÉ ODPOLEDNE č.. 1/2011 Masarykova kolej 23.3.2011 1 Základní informace
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
Více1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
Více1 Úvod. Poklesová kotlina - prostorová úloha
Poklesové kotliny 1 Úvod Projekt musí obsahovat volbu tunelovací metody a případných sanačních opatření, vedoucích ke snížení deformací předpověď poklesu terénu nad výrubem stanovení mezních hodnot deformací
Více5. cvičení. Technické odstřely a jejich účinky
5. cvičení Technické odstřely a jejich účinky Komorový odstřel Obr. 1. Komorový odstřel je vhodný zejména do hornin s dobře vyvinutou druhotnou odlučností, což vyplývá z jeho funkce (Obr. 1.). Úkolem komorového
VíceVýpočet gabionu Vstupní data
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Dovolená
VíceMechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky
Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia Zemní tlaky Rozdělení, aktivizace Výpočet pro soudržné i nesoudržné zeminy Tlaky zemin a vody na pažení Katedra geotechniky a podzemního
VícePODROBNÝ GEOTECHNICKÝ PRŮZKUM PRO RAŽENÝ ŽELEZNIČNÍ TUNEL NA TRATI KRALUPY - VRAŇANY, PROGNÓZA A SKUTEČNOST
PODROBNÝ GEOTECHNICKÝ PRŮZKUM PRO RAŽENÝ ŽELEZNIČNÍ TUNEL NA TRATI KRALUPY - VRAŇANY, PROGNÓZA A SKUTEČNOST Ing. Jiří Činka, ILF Consulting Engineers s.r.o., Praha ABSTRAKT: Způsob provádění a výsledky
Více16. Matematický popis napjatosti
p16 1 16. Matematický popis napjatosti Napjatost v bodě tělesa jsme definovali jako množinu obecných napětí ve všech řezech, které lze daným bodem tělesa vést. Pro jednoznačný matematický popis napjatosti
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání
Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky namáhané kroucením Typy kroucených prvků Prvky namáhané kroucením
Více4. Napjatost v bodě tělesa
p04 1 4. Napjatost v bodě tělesa Předpokládejme, že bod C je nebezpečným bodem tělesa a pro zabránění vzniku mezních stavů je m.j. třeba zaručit, že napětí v tomto bodě nepřesáhne definované mezní hodnoty.
VíceČESKÁ ZEMĚDĚLSKÁ UNIVERZITA V PRAZE Fakulta životního prostředí Katedra biotechnických úprav krajiny
Vypracoval: Pavel Šefl ČESKÁ ZEMĚDĚLSKÁ UNIVERZITA V PRAZE Fakulta životního prostředí Katedra biotechnických úprav krajiny Předmět: Ročník / obor Příloha č. Malé vodní toky 3. ročník BEKOL Název přílohy:
VíceProstý beton Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II
Prostý beton http://www.klok.cvut.cz Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II - Uplatnění prostého betonu -Ukázky staveb - Charakteristické pevnosti -Mezní únosnost
VícePevnostní vlastnosti
Pevnostní vlastnosti J. Pruška MH 3. přednáška 1 Pevnost v prostém tlaku na opracovaných vzorcích Jedná se o mezní napětí při porušení zkušebního tělesa za jednoosého tlakového namáhání F R = mez d A pevnost
Více2. ANALYTICKÁ GEOMETRIE V PROSTORU Vektory Úlohy k samostatnému řešení... 21
2 ANALYTICKÁ GEOMETRIE V PROSTORU 21 21 Vektory 21 Úlohy k samostatnému řešení 21 22 Přímka a rovina v prostoru 22 Úlohy k samostatnému řešení 22 23 Vzájemná poloha přímek a rovin 25 Úlohy k samostatnému
Více7. CVIČENÍ. Sedmé cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku:
Sedmé cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku: Mohrova kružnice pro rovinnou napjatost Kritéria pevnosti (pro rovinnou napjatost) Příklady MOHROVA KRUŽNICE PRO ROVINNOU NAPJATOST Rovinná, neboli dvojosá
VíceSTRUKTURNÍ GEOLOGIE LS 2009/2010
STRUKTURNÍ GEOLOGIE LS 2009/2010 Ondrej Lexa (lexa@natur.cuni.cz) Petr Jeřábek (jerabek1@natur.cuni.cz) http://www.natur.cuni.cz/geologie/petrologie Další doporučená literatura Turner, F.J. & Weiss, L.E.,
Více13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky
13. Zděné konstrukce Navrhování zděných konstrukcí Zděné konstrukce mají široké uplatnění v nejrůznějších oblastech stavebnictví. Mají dobrou pevnost, menší objemová hmotnost, dobrá tepelně izolační schopnost
VíceTeorie prostého smyku se v technické praxi používá k výpočtu styků, jako jsou nýty, šrouby, svorníky, hřeby, svary apod.
Výpočet spojovacích prostředků a spojů (Prostý smyk) Průřez je namáhán na prostý smyk: působí-li na něj vnější síly, jejichž účinek lze ekvivalentně nahradit jedinou posouvající silou T v rovině průřezu
VíceAdhezní síly. Technická univerzita v Liberci Kompozitní materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008
Adhezní síly Technická univerzita v Liberci Kompozitní materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008 Vazby na rozhraní Mezi fázemi v kompozitu jsou rozhraní mezifázové povrchy. Možné vazby na rozhraní
VíceObr. 9.1 Kontakt pohyblivé části s povrchem. Tomuto meznímu stavu za klidu odpovídá maximální síla, která se nezývá adhezní síla,. , = (9.
9. Tření a stabilita 9.1 Tření smykové v obecné kinematické dvojici Doposud jsme předpokládali dokonale hladké povrchy stýkajících se těles, kdy se silové působení přenášelo podle principu akce a reakce
VíceAnalýza napjatosti PLASTICITA
Analýza napjatosti PLASTICITA TENZOR NAPĚTÍ Teplota v daném bodě je skalár, je to tenzor nultého řádu, který nezávisí na změně souřadného systému Síla je vektor, je to tenzor prvního řádu, v trojrozměrném
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
179/2013 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Certifikována podle ČSN EN ISO 9001: 2009 Botanická 256, 360 02 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, tel., fax: 35 32 300 17, mobil: +420
VíceVýsledky úloh. 1. Úpravy výrazů + x 0, 2x 1 2 2, x Funkce. = f) a 2.8. ( ) ( ) 1.6. , klesající pro a ( 0, ) ), rostoucí pro s (, 1)
Výsledky úloh. Úpravy výrazů.. +, + R.., a 0, a b.., a ± b, a b a b a +.. + a +, 0, a.., a 0; ± ; n + a.. a + b 9, > 0.7., a ± b a b m n.8., m 0, n 0, m n.9. a, a > 0 m + n.0., ;0; ;;.., k.. tg, k sin.
VíceKonstruktivní geometrie - LI. Konstruktivní geometrie - LI () Kótované promítání 1 / 44
Kótované promítání Konstruktivní geometrie - LI Konstruktivní geometrie - LI () Kótované promítání 1 / 44 Obsah 1 Polohové úlohy 2 Spád přímky a roviny Konstruktivní geometrie - LI () Kótované promítání
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
VíceKopané, hloubené stavby
Kopané, hloubené stavby 25/08/2014 2014 Karel Vojtasík - Geotechnické stavby 1 OBSAH Charakteristika kopaných hloubených GS Jámy Pažící konstrukce Zatížení pažící konstrukce Řešení pažící konstrukce Stabilita
VíceTVORBA TECHNICKÉ DOKUMENTACE Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
TVORBA TECHNICKÉ DOKUMENTACE Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VíceVýpočet prefabrikované zdi Vstupní data
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce : ČSN 7 0 R Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního
VíceZkušenosti z výstavby hloubeného Votického tunelu
Zkušenosti z výstavby hloubeného Votického tunelu Eva Tatíčková a Ladislav Štefan, HOCHTIEF CZ. 1 Základní informace 2 Změna geotechnických poměrů a vliv na provádění stavby 3 Ostění tunelu, technologie
VíceVlastnosti kapalin. Povrchová vrstva kapaliny
Struktura a vlastnosti kapalin Vlastnosti kapalin, Povrchová vrstva kapaliny Jevy na rozhraní pevného tělesa a kapaliny Kapilární jevy, Teplotní objemová roztažnost Vlastnosti kapalin Kapalina - tvoří
VícePevnost kompozitů obecné zatížení
Pevnost kompozitů obecné zatížení Osnova Příčná pevnost v tahu Pevnost v tahu pod nenulovým úhlem proti vláknům Podélná pevnost v tlaku Příčná pevnost v tlaku Pevnost vláknových kompozitů - obecně Základní
VíceMechanika hornin. Přednáška 4. Geotechnický průzkum
Mechanika hornin Přednáška 4 Geotechnický průzkum Mechanika hornin - přednáška 4 1 Hlavní úkoly geotechnického průzkumu Zjištění inženýrsko-geologických poměrů v zájmovém území Zjištění fyzikálních, fyzikálněmechanických
Více6.1 Shrnutí základních poznatků
6.1 Shrnutí ákladních ponatků Prostorová a rovinná napjatost Prostorová napjatost v libovolném bodě tělesa je v pravoúhlé soustavě souřadnic obecně popsána 9 složkami napětí, které le uspořádat do matice
VíceKolmost rovin a přímek
Kolmost rovin a přímek 1.Napište obecnou rovnici roviny, která prochází boem A[ 7; ;3] a je kolmá k přímce s parametrickým vyjářením x = + 3 t, y = t, z = 7 t, t R. Řešení: Hleanou rovinu si označíme α:
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceCvičení 1. Napjatost v bodě tělesa Hlavní napětí Mezní podmínky ve víceosé napjatosti
Cvičení 1 Napjatost v bodě tělesa Hlavní napětí Mezní podmínky ve víceosé napjatosti Napjatost v bodě tělesa Napjatost (napěťový stav) v bodě tělesa je množinou obecných napětí ve všech řezech, které lze
VícePřednáška č. 2 Morfologická krystalografie. Krystalové osy a osní kříže, Millerovy symboly, stereografická projekce, Hermann-Mauguinovy symboly
Přednáška č. 2 Morfologická krystalografie Krystalové osy a osní kříže, Millerovy symboly, stereografická projekce, Hermann-Mauguinovy symboly Morfologická krystalografie Krystalové soustavy Krystalové
VíceCENÍK PODLAHY TERACOVÉ A PODLAHY ZE SYNTETICKÝCH HMOT
CENOVÉ PODMÍNKY 2012/ II. CENÍK 800-773 PODLAHY TERACOVÉ A PODLAHY ZE SYNTETICKÝCH HMOT OBSAH I. OBECNÉ PODMÍNKY CENÍKU... 1 CENÍKU... 2 11. Členění... 2... 2... 2 2. PODSTATNÉ KVALITATIVNÍ A DODACÍ PODMÍNKY...
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 5 Obsah Mezní únosnost prvků namáhaných osovou silou a ohybem, stav dekomprese, počáteční napjatost průřezu. Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti (pružná,
VíceNUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST. Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o.
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o. Obsah prezentace Návrh konstrukce Podklady pro návrh Návrhové přístupy Chování primárního ostění Numerické modelování
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceRovnice přímky v prostoru
Rovnice přímky v prostoru Každá přímka v prostoru je jednoznačně zadána dvěma body. K vyjádření všech bodů přímky lze použít parametrické rovnice. Parametrická rovnice přímky p Pokud A, B jsou dva různé
VíceMongeova projekce - úlohy polohy
Mongeova projekce - úlohy polohy Mgr. František Červenka VŠB-Technická univerzita Ostrava 16. 2. 2010 Mgr. František Červenka (VŠB-TUO) Mongeova projekce - úlohy polohy 16. 2. 2010 1 / 14 osnova 1 Mongeova
VícePoruchy krystalové struktury
Tomáš Doktor K618 - Materiály 1 15. října 2013 Tomáš Doktor (18MRI1) Poruchy krystalové struktury 15. října 2013 1 / 30 Poruchy krystalové struktury nelze vytvořit ideální strukturu krystalu bez poruch
Více1 Analytická geometrie
1 Analytická geometrie 11 Přímky Necht A E 3 a v R 3 je nenulový Pak p = A + v = {X E 3 X = A + tv, t R}, je přímka procházející bodem A se směrovým vektorem v Rovnici X = A + tv, t R, říkáme bodová rovnice
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B12 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Spřažené konstrukce Obsah: Spřažení částečné a plné, styčná
VíceZavedeme-li souřadnicový systém {0, x, y, z}, pak můžeme křivku definovat pomocí vektorové funkce.
KŘIVKY Křivka = dráha pohybujícího se bodu = = množina nekonečného počtu bodů, které závisí na parametru (čase). Proto můžeme křivku také nazvat jednoparametrickou množinou bodů. Zavedeme-li souřadnicový
VíceHydromechanické procesy Obtékání těles
Hydromechanické procesy Obtékání těles M. Jahoda Klasifikace těles 2 Typy externích toků dvourozměrné osově symetrické třírozměrné (s/bez osy symetrie) nebo: aerodynamické vs. neaerodynamické Odpor a vztlak
VícePružnost a pevnost I
Stránka 1 teoretické otázk 2007 Ing. Tomáš PROFANT, Ph.D. verze 1.1 OBSAH: 1. Tenzor napětí 2. Věta o sdruženosti smkových napětí 3. Saint Venantův princip 4. Tenzor deformace (přetvoření) 5. Geometrická
VíceObecný Hookeův zákon a rovinná napjatost
Obecný Hookeův zákon a rovinná napjatost Základní rovnice popisující napěťově-deformační chování materiálu při jednoosém namáhání jsou Hookeův zákon a Poissonův zákon. σ = E ε odtud lze vyjádřit také poměrnou
VíceRovnice přímky. s = AB = B A. X A = t s tj. X = A + t s, kde t R. t je parametr. x = a 1 + ts 1 y = a 2 + ts 2 z = a 3 + ts 3. t R
Rovnice přímky Přímka p je určená dvěma různými body (A, B)(axiom) směrový vektor nenulový rovnoběžný (kolineární) s vektorem s = AB = B A pro libovolný bod X na přímce platí: X A = t s tj. Vektorová rovnice
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky
Nauka o materiálu Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky Opakování z minula Materiál Degradační procesy Vnitřní stavba atomy, vazby Krystalické, amorfní, semikrystalické Vlastnosti materiálů chemické,
VíceVYSOKÉ UČ ENÍTECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ VLADISLAV HORÁ K MECHANIKA HORNIN MODUL BF05-M02 PUKLINATOST HORNINOVÉ HO MASÍVU
VYSOKÉ UČ ENÍTECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ VLADISLAV HORÁ K MECHANIKA HORNIN MODUL BF05-M02 PUKLINATOST HORNINOVÉ HO MASÍVU STUDIJNÍOPORY PRO STUDIJNÍPROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Mechanika
VíceS = VODA V ZEMINĚ. w = m. Obsah vody v zemině. Zinženýrského hlediska voda při 105 o C. m w. hmotnost vody m d. hmotnost sušiny. V w.
VODA V ZEMINĚ Obsah vody v zemině Zinženýrského hlediska voda při 105 o C vlhkost w = m m w d.100[%] m w hmotnost vody m d hmotnost sušiny stupeň nasycení S = r V V w p V w objem vody V p objem pórů Druhy
Více4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i
Opěrné zd i 4 Opěrné zdi 4.1 Druhy opěrných zdí Podle kapitoly 9 Opěrné konstrukce evropské normy ČSN EN 1997-1 se z hlediska návrhu opěrných konstrukcí rozlišují následující 3 typy: a) gravitační zdi,
VíceIng. Lubomír Kacálek III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT VY_32_INOVACE_TDŘ0508Mechanické vlastnosti dřeva
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Stupeň a typ vzdělání Vzdělávací obor Tematický okruh Druh učebního materiálu Cílová skupina Anotace Klíčová slova Střední odborná škola Luhačovice
VíceÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE
ÚVO O MOELOVÁNÍ V MECHNICE MECHNIK KOMPOZITNÍCH MTERIÁLŮ 2 Přednáška č. 7 Robert Zemčík 1 Zebry normální Zebry zdeformované 2 Zebry normální Zebry zdeformované 3 Zebry normální 4 Zebry zdeformované protažené?
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Zemní tlaky cvičení doc. Dr. Ing. Hynek Lahuta Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009. Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním
VíceVIDEOSBÍRKA DERIVACE
VIDEOSBÍRKA DERIVACE. Zderivuj funkci y = ln 2 (sin x + tg x 2 ) 2. Zderivuj funkci y = 2 e x2 cos 3x 3. Zderivuj funkci y = 3 e sin2 (x 2 ). Zderivuj funkci y = x3 +2x 2 +sin x x 5. Zderivuj funkci y
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.
Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o. Havlíčkovo nábřeží 38 702 00 Ostrava 1 Tel.: 597 578 405 E-mail: vav@vav-ova.cz Zak. číslo: DE-5116
VíceMechanika zemin II 3 Metody pro výpočet únosnosti. 1. Plastické teorémy 2. Metody mezní rovnováhy 3. Příklady jednoduchých použití
Mechanika zemin II 3 Metody pro výpočet únosnosti 1. Plastické teorémy 2. Metody mezní rovnováhy 3. Příklady jednoduchých použití 1 ÚNOSNOST Mezní stav porušení (1. MS) napjatost splňuje podmínky porušení
Více