BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

Podobné dokumenty
Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky

STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice

PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku

Průmyslové haly. Halové objekty. překlenutí velkého rozponu snížení vlastní tíhy konstrukce. jednolodní haly vícelodní haly

FAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Nosná konstrukce jízdárny. Technická zpráva

Diplomová práce OBSAH:

Průmyslové haly. překlenutí velkého rozponu snížení vlastní tíhy konstrukce. průmyslové haly do 30 m rozpětí haly velkých rozpětí

9. Obvodové stěny. Jeřábové konstrukce.

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly.

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ A LOGISTICKÉ ÚČELY OFFICE AND LOGICTIC BUILDING

Sada 2 Dřevěné a ocelové konstrukce

Ve výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

NOVING s.r.o. Úlehlova 108/ Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: , noving@noving.cz

LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

BO04 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

Teorie prostého smyku se v technické praxi používá k výpočtu styků, jako jsou nýty, šrouby, svorníky, hřeby, svary apod.

4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)

Klíčová slova Autosalon Oblouk Vaznice Ocelová konstrukce Příhradový vazník

NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

TECHNICKÁ ZPRÁVA TECHNICAL REPORT

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY A. TEXTOVÁ ČÁST FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ

Rámové konstrukce Tlačené a rámové konstrukce Vladimír Žďára, FSV ČVUT Praha 2016

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ 02 STATICKÝ VÝPOČET

Hřebíkové spoje. Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR.

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

STATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák

TECHNICKÁ ZPRÁVA OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY

KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ

STAVBA VEŘEJNĚ PŘÍSTUPNÉHO PŘÍSTŘEŠKU PRO SPORTOVIŠTĚ - 6A4. první statická s.r.o. parcela č. 806/3 v k. ú. Vrátkov, Vrátkov

Konstrukce haly schéma nosné kce. Prostorové schéma nosné konstrukce haly

VÝSTAVNÍ PAVILON V BYSTŘICI POD HOSTÝNEM EXHIBITION PAVILION IN BYSTŘICE POD HOSTÝNEM

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ

2. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger

BO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 PODKLADY DO CVIČENÍ. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. Akademický rok 2018/19, LS

Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny. Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR.

STANOVENÍ VZPĚRNÝCH DÉLEK PRUTŮ PŘÍHRADOVÉ VAZNICE A PŘÍHRADOVÉHO VAZNÍKU řešený příklad pro BO004

NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU

Výstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)

NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA

Konstrukce s převažujícím ohybovým namáháním

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017

6. Skelety: Sloupy, patky, kotvení, ztužidla.

Investor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU

při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní

VZOROVÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA

BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D.

Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015

Schöck Isokorb typ KS

NK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému

Konstrukce haly schéma nosné kce. Prostorové schéma nosné konstrukce haly

Šroubované spoje namáhané smykem Šroubované spoje namáhané tahem Třecí spoje (spoje s VP šrouby) Vůle a rozteče. Vliv páčení

A. 1 Skladba a použití nosníků

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MONOTOVANÉ KONSTRUKCE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška

D1.2.1 TECHNICKÁ ZPRÁVA A SPECIFIKACE

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ OCELOVÁ KONSTRUKCE SPORTOVNÍ HALY STEEL LOAD-BEARING STRUCTURE OF A SPORT HALL

Obr. 6.1 Zajištění tuhosti vícepodlažní budovy

GESTO Products s.r.o.

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

14. JEŘÁBY 14. CRANES

7. Haly. Dispozice, střešní konstrukce.

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZASTŘEŠENÍ SPORTOVIŠTĚ SPORTS FIELD ROOFING STRUCTURE

Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM

Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,

Modulová osnova. systém os, určující polohu hlavních nosných prvků

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Prostorová tuhost. Nosná soustava. podsystém stabilizační. podsystém gravitační. stropy, sloupy s patkami, základy. (železobetonové), jádra

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)

STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ D STATICKÝ VÝPOČET. STAVEBNÍ ÚPRAVY HASIČSKÉ ZBROJNICE v Bystřici u Benešova

Program předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )

Trapézový plech... ako nosná súčast ľahkej plochej strechy. Ing. Miloš Lebr, CSc., Kovové profily, spol. s r.o., Praha

Transkript:

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019

Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje příhradového vazníku... - 9 - Jeřábová dráha... - 11 - Příčná vazba... - 14 - Sloup... - 15 - Použitá literatura... - 17 - - 2 -

Dispoziční řešení - 3 -

Příhradová vaznice Vaznice je navržena jako prostě podepřený příhradový nosník o rozpětí 12 m s dolním zakřiveným parabolickým pásem (tzv. girlandový nosník). STÁLÁ ZATÍŽENÍ ZS1 Tíha střešní konstrukce včetně opláštění Vlastní tíha střešní krytiny plošná tíha [kn/m 2 ] ZŠ [m] =.. = kn/m' Vlastní tíha tepelné izolace objemová tíha [kn/m 3 ] t [m] ZŠ [m] =... = kn/m' Vlastní tíha nosné části pláště plošná tíha [kn/m 2 ] ZŠ [m] =.. = kn/m' Vlastní tíha vaznice odhad plošné tíhy 0,10 kn/m 2 ZŠ [m] =.. = kn/m' Σ g k = kn/m' PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍ ZS2 Zatížení sněhem s = μ i C e C t s k ZŠ = kn/m' ZS3 Zatížení větrem (sání větru) pro oblast H při směru větru ϴ = 90 w - = q p(ze) C pe,10,h ZŠ = kn/m' Kombinační pravidlo 6:10: G " " " k G k, 1 " k 0 K1: g k G, sup " " s K2: g " " w k G, inf - 4 -

Tab. Přehled normálových sil v jednotlivých prutech příhradové vaznice Prut H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 Osová síla od jednotkového zatížení Osová síla od kombinace Osová síla od Osová síla od kombinace zatížení Prut jednotkového zatížení K1 K2 zatížení K1 K2 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 Horní pás Svařovaný T-profil Dolní pás Rovnoramenný úhelník Diagonály Kruhová tyč - 5 -

Příhradový vazník Vazník je navržen jako prostě podepřený příhradový nosník o rozpětí 18 / 24 / 30 m. Tvary a rozměry typizovaných vazníků pro rozpětí L = 18 / 24 / 30 m jsou uvedeny v kap. 3.4 STÁLÁ ZATÍŽENÍ ZS1 Tíha střešní konstrukce včetně opláštění Vlastní tíha střešní krytiny plošná tíha [kn/m 2 ] ZŠ [m] =.. = kn/m' Vlastní tíha tepelné izolace objemová tíha [kn/m 3 ] t [m] ZŠ [m] =... = kn/m' Vlastní tíha nosné části pláště plošná tíha [kn/m 2 ] ZŠ [m] =.. = kn/m' Vlastní tíha vaznice odhad plošné tíhy 0,10 kn/m 2 ZŠ [m] =.. = kn/m' Vlastní tíha vazníku vč. ztužidel odhad plošné tíhy 0,17 kn/m 2 ZŠ [m] =.. = kn/m' Σ g k = kn/m' PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍ ZS2 Zatížení sněhem - plný sníh s = μ i C e C t s k ZŠ = kn/m' ZS3 Zatížení větrem (sání větru) pro oblast H při směru větru ϴ = 90 w - = q p(ze) C pe,10,h ZŠ = kn/m' G G " " k, 1 " " k 0 Kombinační pravidlo 6:10: K1: g k G, " " s K2: g k G, " " w sup k inf Tab. Přehled normálových sil v jednotlivých prutech příhradového vazníku Prut H1 H2 H3 (H4) (H5) S1 S2 S3 (S4) (S5) Osová síla od jednotkového zatížení Osová síla od kombinace Osová síla od Osová síla od kombinace zatížení Prut jednotkového zatížení K1 K2 zatížení K1 K2 D1 D2 D3 (D4) (D5) V1 V2 V3 (V4) (V5) - 6 -

- 7 -

Horní pás Rovnoramenný úhelník Dolní pás Rovnoramenný úhelník Diagonály + svislice Dvojice rovnoramenných úhelníků - 8 -

Spoje příhradového vazníku Dílenský přípoj diagonály k hornímu nebo dolnímu pásu vazníku je navržen jako svařovaný prostřednictvím dvojice koutových svarů k styčníkovému plechu. Styčníkový plech je přivařen k hornímu či dolnímu pásu tupým K svarem. Volba tloušťky styčníkového plechu se řídí velikostí normálové síly v připojované diagonále dle následující tabulky: Maximální síla [kn] < 150 150-250 250-400 400-600 600-1000 1000-1400 tp [mm] 6 8 10 12 14 16 Styk horního pásu je řešen pomocí dvojice čelní desek po obvodě přivařených koutovým svarem k profilu horního pásu. Horní pás je tlačený, tudíž použité šrouby jsou voleny pouze z konstrukčního hlediska. Minimální dimenze šroubu v konstrukčním spoji je M16. Doporučená tloušťka čelní desky je 10 mm (obecně min. 10 mm). Styk dolního pásu je řešen jako šroubovaný prostřednictvím čtveřice příložek z pásové oceli. Normálová síla v dolním pásu se v místě přerušení pásu přenáší prostřednictvím šroubů namáhaných na střih a otlačení do profilu příložek a následně zpět stejným počtem šroubů do pokračujícího dolního pásu. Z toho vyplývá, že celkový počet šroubů ve spoji odpovídá dvojnásobku počtu šroubů, který vychází z posouzení namáhání šroubů na střih a otlačení od účinků normálové síly v dolním pásu (= při návrhu se dimenzují šrouby na polovině přípoje). - 9 -

Montážní přípoj diagonály k hornímu / dolnímu pásu je navržený jako šroubovaný přípoj úhelníku k styčníkovému plechu. Jelikož se jedná o spoj hlavních nosných prutů vazníku, minimální počet šroubů v přípoji činní 2 kusy. Šrouby jsou namáhány na střih a otlačení. Přídavné namáhání šroubového spoje ohybovým momentem z titulu excentrického působení normálové síly v prutu diagonály vůči rovině šroubového spoje se zohlední v posudku na únosnost v tahu oslabeného průřezu diagonály prostřednictvím redukčního součinitele β. Příhradový vazník je v úrovni jeho horního pásu uložen ve vrcholu špičky sloupu. Detail uložení odpovídá kloubovému podepření v úložném styčníku. Svislé složka reakce vazníku se přenáší kontaktem mezi úložnou deskou a úložným prahem vytvořeným ve vrcholu špičky sloupu. V místě uložení je vazník připojen k vrcholu špičky dvojicí šroubů (např. M20). Uložení vazníku na sloup v úrovni horního pás Připojení spodního pásu vazníku ke sloupu Konstrukční řešení přípoje dolního pásu vazníku ke sloupu vychází z požadavku na volný posun dolního pásu ve směru jeho podélné osy. Tento posun je umožněn ve šroubovém spoji s prodlouženými otvory pro šrouby (osa prodloužení rovnoběžná s osou dolního pásu). - 10 -

Jeřábová dráha Mostový jeřáb slouží k přemisťování břemen v průmyslových objektech. Pojíždí po jeřábových drahách, tj. po pravé a levé větvi jeřábové dráhy. - 11 -

Základní parametry jeřábu jsou pro jednotlivé zdvihové třídy (HC1-HC3) vedeny v [1] - Tab. 2.1a / 2.1b / 2.1c (str. 9 11). Zn. Význam Jeřáb / t L rozpětí lodi [m] s rozchod dráhy = rozpětí jeřábu (s = L -2*750 mm) [m] a vodorovná vzdálenost obrysu jeřábu od osy koleje [mm] z minimální světlá výška (od temene kolejnice k dolnímu obrysu střešní konstrukce) [mm] e výška nárazníku [mm] b rozvor kol [mm] c vodorovný dojezd háku [mm] b r šířka hlavy koleje [mm] h tíha břemene [kn] t tíha kočky [kn] c tíha jeřábu s kočkou [kn] v h rychlost zdvihu kladkostroje [m/s] rychlost pojezdu jeřábu [m/s] v c 5.4.1 Geometrie Hlavní nosník jeřábové dráhy je plnostěnný svařovaný I nosník působící ze statického hlediska jako prostý nosník na rozpětí l = 12m. Jeho rozměry lze odvodit z předběžného návrhu jako: 1 1 h l 10 15 1 1 b h 3 5 hw Štíhlost stojiny má být v rozmezí: 100 120 t Horní pásnice je masivnější než spodní pásnice: t f 1 t f 2 (4 10mm) Z momentové podmínky únosnosti lze určit minimální hodnotu průřezového modulu: W el, y M Ed f M 0 y w - 12 -

Dynamické součinitele 1 1,1 2 2,min 2 v h (pro zdvihovou třídu HC2 je 2,min 1, 10, 2 0, 34 ) 4 1,0 1, 5 5 Výpočet vnitřních sil na hlavním nosníku JD je proveden pro: - kombinaci zatížení vyvozující maximální ohybový moment M Ed, max[knm] + V Ed, odp[kn] - kombinaci zatížení vyvozující maximální posouvající sílu V Ed, max[kn] + M Ed, odp[knm] - kombinaci zatížení vyvozující maximální normálovou sílu N L, Ed [kn] + M L, Ed [knm] - 13 -

Příčná vazba STÁLÁ ZATÍŽENÍ ZS1 Vlastní tíha Reakce vazníku od vlastní tíhy střešní konstrukce včetně opláštění G S = kn G S = kn Reakce jeřábové dráhy od vlastní tíhy G J = kn G J = kn Vlastní tíha špičky G H = kn G H = kn Vlastní tíha dříku G D = kn G D = kn PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍ Levý sloup Pravý sloup ZS2 Zatížení jeřáby Reakce jeřábové dráhy od svislých tlaků kol K max = kn K min = kn Reakce jeřábové dráhy od bočních rázů jeřábu H = kn H = kn ZS3 Zatížení sněhem Reakce vazníku od zatížení sněhem ze střešní konstrukce S = kn S = kn ZS4 Zatížení větrem Reakce vazníku od zatížení větrem ze střešní konstrukce P l = kn P p = kn Reakce okapového ztužidla od zatížení větrem z boční stěny V l = kn V p = kn Liniové zatížení větrem z boční stěny přenášející sloup v l = kn v p = kn G G " " k, 1 " " k 0 Kombinační pravidlo 6:10: K1: ZS1 " " ZS2 G K2: ZS1 " " ZS4 G K3: ZS1 " " ZS2 " " 0 ZS4 G K4: G ZS " " ZS2 " " 0 ZS3" " ZS4 1 0 k Kombinační součinitele: jeřáby 0 1, 0 sníh 0, 0 5 vítr 0,6. 0 Řez a b c d Veličina N V M N V M N V M N V M Zatěžovací stav Kombinace ZS1 ZS2 ZS3 ZS4 K1 K2 K3 K4-14 -

Sloup 7.1.1 Varianta sloupu s plnostěnným dříkem Příčný řez plnostěnným dříkem / plnostěnnou špičkou Pro dvouose symetrické průřezy platí: h h h / 2 w,c w,t w boční pohled čelní pohled 7.1.2 Varianta sloupu s příhradovým dříkem boční pohled čelní pohled Pozor na správné přiřazení průřezových charakteristik samostatných pásů členěného prutu s ohledem na zavedený systém značení os (pro charakteristiky IPE profilů platí: I y = I z a I z = I y ). - 15 -

Výpočet součinitelů interakce dle ČSN EN 1993-1-1 Metoda 2 [2] - 16 -

Použitá literatura [1] PILGR, M.: Kovové konstrukce. Výpočet jeřábové dráhy pro mostové jeřáby podle ČSN EN 1991-3 a ČSN EN 1993-6. Akademické nakladatelství CERM, s.r.o., Brno, 2012. [2] ČSN EN 1993-1-1 Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [3] Studijní opory k předmětu BO04 Kovové konstrukce I - 17 -