Pružné oblasti (oblasti bez plasticity) Program: MKP

Podobné dokumenty
Posouzení stability svahu

Výpočet sedání terénu od pásového přitížení

Namáhání ostění kolektoru

Numerické řešení pažící konstrukce

Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace

Výpočet sedání kruhového základu sila

Kapitola 24. Numerické řešení pažící konstrukce

Návrh kotvené pažící stěny

Návrh nekotvené pažící stěny

Kontraktantní/dilatantní

Posouzení mikropilotového základu

Nejpoužívanější podmínky plasticity

Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny

Nelineární problémy a MKP

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA

Posouzení záporové stěny kotvené ve více úrovních

Metoda konečných prvků Základy konstitutivního modelování (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika)

Výpočet konsolidace pod silničním náspem

Pilotové základy úvod

Nejprve v rámu Nastavení zrušíme zatrhnutí možnosti nepočítat sedání. Rám Nastavení

Výpočet konsolidace pod silničním náspem

ALTERNATIVNÍ MOŽNOSTI MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ STABILITY SVAHŮ SANOVANÝCH HŘEBÍKOVÁNÍM

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Numerické modelování tunelu metodou NRTM

PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK

Inženýrskémanuály. Díl3

Primární a sekundární napjatost

Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

OOFEM: Implementace plasticitního materiálového modelu Cam-Clay. Ondřej Faltus, ZS 2016/17 Vyučující: Ing. Martin Horák, PhD.

Porušení hornin. J. Pruška MH 7. přednáška 1

Stabilita skalního svahu rovinná smyková plocha

Kopané, hloubené stavby

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Výpočet sedání osamělé piloty

Tvorba výpočtového modelu MKP

Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění

Druhy plošných základů

Mechanika hornin. Přednáška 5. Napětí, deformace a numerické modelování horninového masivu

NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST. Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o.

Posouzení piloty Vstupní data

Mechanika s Inventorem

Předpjatý beton Přednáška 9. Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování.

1 Použité značky a symboly

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Nastavení výpočtu a Správce nastavení

ANALÝZA SMYKOVÉHO PORUŠENÍ ŽELEZOBETONOVÉ STĚNY

Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot

ZEMNÍ KONSTRUKCE. LUMÍR MIČA, ING., Ph.D. ÚSTAV GEOTECHNIKY

Smyková pevnost zemin

Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

PRUŽNOST A PLASTICITA I

OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6

Matematické modelování v geotechnice - Plaxis 2D (ražený silniční/železniční tunel)

Návrh rozměrů plošného základu

Skalní svah - stabilita horninového klínu

Předpjatý beton Přednáška 5

MIDAS GTS. gram_txt=gts

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Výpočet vodorovné únosnosti osamělé piloty

Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.

b) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti

ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá

Aktuální trendy v oblasti modelování

MATEMATICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNÉ CHOVÁNÍ TUNELŮ REALIZOVANÝCH PODLE PROJEKTŮ IKP Consulting Engineers, s.r.o.

V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.

( ) Podmínka plasticity: σ σ 0. Podmínky plasticity. Podmínky plasticity. Podmínky plasticity. = σ = σ. f σ σ σ

Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP

Co můžeme zakládat. Základy budov patky pasy. Mostní pilíře. Přehrady. desky

5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek

Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží

Martin NESLÁDEK. 14. listopadu 2017

Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test

Nejpoužívanější podmínky plasticity

STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ. J. Pruška, T. Parák

DVA ZÁKLADNÍ PROBLÉMY PLASTICITY KOVŮ

ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Programové systémy MKP a jejich aplikace

Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky

Sypaná hráz výpočet neustáleného proudění

Analýza napjatosti PLASTICITA

Betonové konstrukce (S)

Výpočet gabionu Vstupní data

Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D

Výpočet svislé únosnosti a sedání pilot vyšetřovaných na základě zkoušek CPT

γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem

Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.

Konsolidace zemin Stlačení vrstev zeminy je způsobené změnou napětí v zemině např. vnesením vnějšího zatížení do zeminy

PARAMETRY - LABORATORNÍ ZKOUŠKY TUHOST ZEMIN. Vybrané kapitoly z geotechniky (VKG) VKG: Parametry... tuhost zemin /29

Téma 2 Napětí a přetvoření

MECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD STABILITY A ZATÍŽENÍ OSTĚNÍ

Rovinná úloha v MKP. (mohou být i jejich derivace!): rovinná napjatost a r. deformace (stěny,... ): u, v. prostorové úlohy: u, v, w

NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:

Zajištění svahu stabilizačními pilotami

1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU

Náhradní ohybová tuhost nosníku

Transkript:

Pružné oblasti (oblasti bez plasticity) Program: MKP Soubor: Demo_manual_34.gmk Inženýrský manuál č. 34 Aktualizace: 04/2016 Úvod Při zatížení zeminy napětím, jehož hodnota dosáhne meze plasticity, dojde v zemině k vzniku deformací, které v materiálu přetrvávají i po odtížení. Tuto trvalou deformaci nazýváme plastickým přetvořením materiálu a lze ji modelovat pomocí standardních modelů typu Mohr-Coulomb, Drucker- Prager či pokročilých modelů typu Cam clay. Pokud při modelování metodou konečných prvků chceme vývoj plastických deformací v určitém místě a určité výpočetní fázi potlačit, můžeme použít funkce Pružné oblasti. Kdy Pružné oblasti použít Zamezit vzniku plastických deformací je užitečné v případech, kdy: Vznikají excesivní plastická přetvoření v malé oblasti, která jinak neovlivňuje celkové chování konstrukce. Tyto nerealistické deformace se někdy projevují divergencí výpočtu. Z důvodu zjednodušení přijatých ve výpočetním modelu dochází k nereálně velkým plastickým deformacím. K tomu může dojít například v místě paty pažící stěny či uzlu, do kterého je uchycen kořen kotvy. Chceme zjistit, jak se plastické chování zeminy podílí na celkových posunech a napětí tím, že porovnáme pružně-plastické chování s čistě pružnou odezvou. Pro jaké materiálové modely můžeme Pružné oblasti použít Funkce Pružné oblasti je aplikovatelná na následující modely. Mohr-Coulomb Modifikovaný Mohr-Coulomb Drucker-Prager Chování ostatních materiálových modelů není zavedením Pružné oblasti ovlivněno. Vlastnosti zeminy v Pružných oblastech Prvky v Pružné oblasti si zachovávají svoje vlastnosti určující elastickou tuhost materiálu (modul pružnosti, Poissonovo číslo, smykový modul). Parametry pevnosti, tedy soudržnost a úhel vnitřního tření, však mají takové hodnoty, že napětí v žádném případě nedosáhne plochy plasticity a nevzniknou trvalé plastické deformace. Vynucené pružné chování se projeví pouze ve fázi, ve které je pružná oblast zadána. V dotčených prvcích se nebude plastické přetvoření vyvíjet a zůstane v nich hodnota z předchozí fáze.

Čeho se při použití Pružných oblastí vyvarovat Při použití Pružných oblastí je důležité mít na paměti, že v dotčených konečných prvcích nemůže dojít k dosažení podmínky plasticity. Prakticky to znamená, že skrze pružnou oblast nemůže procházet globální smyková plocha, která by vedla ke ztrátě stability celé konstrukce. Jak se Pružné oblasti zadávají Pružná oblast se zadává ve zvolené výpočetní fázi. Na obrazovce se zadají body polygonu. Všechny prvky, které alespoň částečně zasahují do oblasti, jsou na obrazovce zvýrazněny. Obrazovka zadávání Pružných oblastí Poznámka: Při zadávání pružné oblasti je praktické zobrazit síť konečných prvků. Hrany prvků zobrazíme kliknutím na Nastavení kreslení -> Síť konečných prvků -> Hrany, viz obrázek. Nastavení zobrazení sítě konečných prvků 2

Pružná oblast zůstává i v následujících výpočetních fázích, ale je možno ji odstranit. Pokud pružnou oblast v následující fázi odstraníme, umožníme opět výpočet plastických deformací. V praxi to znamená, že po odstranění pružné oblasti dojde v modelu k redistribuci napětí a přírůstku plastických deformací i v případě, že není definováno žádné přitížení. Příklad použití Pružné oblasti Použití pružných oblastí budeme ilustrovat na úloze modelování kotvené pažící stěny. Geometrie úlohy, geologický profil a fáze výstavby jsou zadány v souboru Demo_manual_34.gmk. První fáze slouží k výpočtu geostatické napjatosti. V druhé fázi je do modelu vložen nosníkový prvek s kontakty a zároveň je exkavována (deaktivována) zemina na úroveň dna před instalací kotev. Ve třetí fázi je instalována jedna řada kotev a exkavována zemina na konečnou úroveň dna. Ve druhé výpočetní fázi bylo dosaženo pouze 87,5 % zatížení a výpočet nedosáhl rovnováhy. Plasticita se vyvíjí pouze v jednou prvku v úrovni dočasného dna a nedochází k redistribuci, viz obrázek. Divergující výpočet ve druhé výpočetní fázi Vzhledem k tomu, že v modelu nedochází k vývoji globální plochy porušení, lze výsledek připsat numerické nestabilitě, nikoliv nestabilitě konstrukce. K nápravě použijeme funkci Pružné oblasti. Pružnou oblastí označíme problematický prvek u dna jámy a výpočet spustíme znovu. Při výpočtu je tentokrát aplikováno celé zatížení a plastické přetvoření se redistribuuje do okolních prvků, viz obrázek. 3

Dosažení rovnováhy s použitím elastické oblasti čítající jeden prvek Poznámka: Problematický prvek je ve vodorovném směru přitížen (přenáší vodorovnou reakci pažící stěny vyvolanou aktivním tlakem zeminy v pravé části za stěnou). Ve svislém směru je tento prvek naopak odtížen. Výsledný rozdíl mezi svislým a vodorovným napětím se projeví významným nárůstem deviatorického napětí a ekvivalentních plastických deformací. V třetí výpočetní fázi je výsledek obdobný není dosaženo rovnováhy pro celkové zatížení díky plasticitě v jediném prvku u dna jámy. Řešením je opět označení problematického prvku jako pružnou oblast. 4

Nedosažení rovnováhy pro celkové zatížení ve třetí výpočetní fázi nedochází k redistribuci plastických deformací, výpočet diverguje Dosažení rovnováhy ve třetí výpočetní fázi pomocí pružné oblasti 5

Závěr Funkce Pružné oblasti dovoluje vynutit pružné chování zeminy ve vybraných prvcích a tím potlačit plastické chování. Tímto ad-hoc přístupem lze vyřešit situace, kdy se nedaří dosáhnout rovnováhy. Tento přístup můžeme použít pouze tehdy, kdy k divergenci či oscilaci výpočtu dochází z numerických důvodů, tj. deformace nenaznačují globální ztrátu stability konstrukce. 6