MATEMATICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNÉ CHOVÁNÍ TUNELŮ REALIZOVANÝCH PODLE PROJEKTŮ IKP Consulting Engineers, s.r.o.
|
|
- Klára Holubová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 MOŽNOSTI A ÚSPĚŠNOST NUMERICKÉHO MODELOVÁNÍ PODZEMNÍCH STAVEB (JEDNODUŠE I PRO LAIKY) MATEMATICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNÉ CHOVÁNÍ TUNELŮ REALIZOVANÝCH PODLE PROJEKTŮ IKP Consulting Engineers, s.r.o. Ing. Jiří Hořejší, Ing. Libor Mařík IKP Consulting Engineers, s. r. o. TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE CzTA PRAHA
2 OBSAH PREZENTACE 1. Cíle matematického modelování MKP 2. Způsoby modelování tunelových ostění (NRTM) 3. Modely průběhu ražby a primárního ostění ve 2D 4. Úspěšnost modelu, porovnání se skutečností 5. Faktory ovlivňující chování modelu MKP 6. Shrnutí problematiky modelování MKP 7. Numerické modelování a varovné stavy OBSAH PREZENTACE TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 2CzTA PRAHA Strana 2
3 CÍLE MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ MKP Statický návrh podzemního díla vyhovuje v daných podmínkách s předepsanou mírou bezpečnosti dle MSÚ, resp. MSP v souladu s EC dílčí součinitelé spolehlivosti materiálů, zatížení Ověření vstupních předpokladů - zpětná analýza ověření skutečných GT parametrů, zatížení, pro další fázi návrhu podzemního díla ověření skutečných podmínek např. v případech havárií CÍLE MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 3CzTA PRAHA Strana 3
4 Statický návrh podzemního díla návrh dle MSÚ, resp. MSP v souladu s EC dílčí součinitelé spolehlivosti materiálů, zatížení MSÚ E d = E (γ F F rep ; X kr /γ kr ; X kc /γ kc ; Y m ; a d ) (1) E d = γ E E (F rep ; X kr /γ kr ; X kc /γ kc ; Y m ; a k ) (2) E d = γ E E (F rep ; X kr ; X kc ; Y m ; a k ) (3) MSP E d = E (F rep ; X kr ; X kc ; Y m ; a k ) (4) CÍLE MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 4CzTA PRAHA Strana 4
5 Zpětná analýza (ověření vstupních předpokladů) hledání podmínek modelu, aby chování odpovídalo hodnotám veličin (deformací) naměřeným in situ vliv na výsledky nemají pouze GT parametry zemních, resp. horninových materiálů, které především hledáme, ale i jiné další podmínky těmto podmínkám bude věnována pozornost v další části příspěvku CÍLE MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 5CzTA PRAHA Strana 5
6 ZBŮSOBY MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ Statický návrh podzemního díla (NRTM) komplexní návrh tunelového ostění (PO + DO) návrh primárního ostění, definitivní ostění řešeno samostatně ZPŮSOBY MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 6CzTA PRAHA Strana 6
7 Olbramovický tunel, zajištění v TM 403 TTV6 ZPŮSOBY MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 7CzTA PRAHA Strana 7
8 ZBŮSOBY MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ Statický návrh podzemního díla (NRTM) komplexní návrh tunelového ostění (PO + DO) návrh primárního ostění, definitivní ostění řešeno samostatně Modely 2D vers. 3D 2D - pro liniové stavby, kde jsou splněny podmínky rovinné deformace. Stejné podmínky před i za profilem 3D - v případech, kdy nelze zanedbat 3D účinky, např. křížení, rozplety, atd. Tento příspěvek se zaměřuje na 2D (rovinná deformace) ve fázi ražby a zřizování primárního ostění součástí nosného systému je i horninový masiv!!! ZPŮSOBY MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 8CzTA PRAHA Strana 8
9 Olbramovický tunel, čelba v TM 403 ZPŮSOBY MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 9CzTA PRAHA Strana 9
10 Olbramovický tunel, zajištění v TM 403 TTV6 ZPŮSOBY MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 10 CzTA PRAHA Strana 10
11 MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ VE 2D Liniové dílo => model 2D ve stavu rovinné deformace Reálný 3D efekt během ražby je převeden na 2D model prostřednictvím relaxace masivu Řeší se systém ostění (včetně kotvení) - hornina (neřeší se např. čelba) Modelování skutečného tvaru a výšky nadloží vers. části nadloží + přitížení 2D MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 11 CzTA PRAHA Strana 11
12 Výpočetní model 2D, síť MKP 2D MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 12 CzTA PRAHA Strana 12
13 Výpočetní model 2D, zobrazení materiálů Kvarter a eluvium R6 Granitoidy R5 Granitoidy R4 2D MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 13 CzTA PRAHA Strana 13
14 Kvartér a eluvium R6 Granitoidy R5 Granitoidy R4 Výpočetní model 2D, fáze ražby Kalota stav relaxace masivu 2D MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 14 CzTA PRAHA Strana 14
15 Výpočetní model 2D, fáze ražby Kalota osazení ostění + kotvení 2D MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 15 CzTA PRAHA Strana 15
16 Výpočetní model 2D, fáze ražby Opěří stav relaxace masivu 2D MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 16 CzTA PRAHA Strana 16
17 Výpočetní model 2D, fáze ražby Opěří osazení ostění + kotvení 2D MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 17 CzTA PRAHA Strana 17
18 Výpočetní model 2D, fáze ražby Dno stav relaxace masivu 2D MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 18 CzTA PRAHA Strana 18
19 Výpočetní model 2D, fáze ražby Dno osazení ostění 2D MODELY RAŽBY A PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 19 CzTA PRAHA Strana 19
20 Úspěšnost modelu MSÚ bez poruch a nadměrných deformací Porovnání modelového a skutečného chování v rámci MSP, případně ZA Prostředky ke zjištění skutečného chování horninového masivu s tunelovým výrubem: GT monitoring měření napětí (méně časté): ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ SE SKUTEČNOSTÍ např. tlaky na ostění ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 20 CzTA PRAHA Strana 20
21 Výsledky výpočtu Průběh kontaktních napětí na ostění (kn/m 2 ) ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 21 CzTA PRAHA Strana 21
22 ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ SE SKUTEČNOSTÍ Úspěšnost modelu MSÚ bez poruch a nadměrných deformací Porovnání modelového a skutečného chování v rámci MSP, případně ZA GT monitoring měření napětí (méně časté) GT monitoring nejčastěji měření deformací: deformace výrubu, resp. členěného výrubu (konvergence) extenzometrická měření z povrchu měření poklesů terénu (poklesová kotlina) inklinometrická měření (např. blízkosti stavební jámy) ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 22 CzTA PRAHA Strana 22
23 Dokumentace čelby ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 23 CzTA PRAHA Strana 23
24 Výsledky konvergenčního měření Deformace výrubu vektory posuvů (mm) ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 24 CzTA PRAHA Strana 24
25 Výsledky měření deformací Průběh svislých posuvů v bodech výrubu v čase (mm) ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 25 CzTA PRAHA Strana 25
26 ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ SE SKUTEČNOSTÍ GT monitoring: Měření deformace výrubu (konvergence): možnost zpoždění v osazení měřicích bodů a nultého měření, část deformace výrubu proběhne nezachycena měřením. Skutečné posuvy mohou být větší než naměřené důležitý je sledovaný trend ustalování / neustalování deformací Další druhy měření (extenzometrická, inklinometrická, poklesy terénu) nejsou zatížena tímto možným nedostatkem. Měřicí profily instalovány před zahájením ražby ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 26 CzTA PRAHA Strana 26
27 Výsledky extenzometrických měření ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 27 CzTA PRAHA Strana 27
28 Výsledky výpočtu Průběh svislých deformací na povrchu terénu (mm) -21 ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 28 CzTA PRAHA Strana 28
29 Výsledky výpočtu Průběh svislých posuvů v nadloží na vertikálním řezu v ose díla (mm) ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 29 CzTA PRAHA Strana 29
30 Porovnání modelového chování a skutečnosti: ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ SE SKUTEČNOSTÍ porovnatelnost uvedených druhů měření s výsledky ideální je vzájemné doplnění druhů měření (možné jen u tunelů s nízkým či středním nadložím) ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 30 CzTA PRAHA Strana 30
31 FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU MKP Umístění hranic (velikost) modelu MKP Nastavení geostatické napjatosti více možností Přiřazení GT parametrů zemin a hornin Přiřazení parametrů ostění Zavedení časových předpokladů o postupu ražby Pro pružnoplastické výpočty materiálové modely - kontinuum vers. diskontinuum Míra relaxace masivu pro 2D výpočty FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 31 CzTA PRAHA Strana 31
32 Umístění hranic (velikost) modelu MKP Model nemá být FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU MKP příliš mělký (významné změny způsobené výrubem nesmí být ovlivněny hranicemi modelu), ale ani příliš hluboký (mohou být zkresleny vypočítané veličiny, např. větší zdvih počvy, menší pokles vrcholu klenby, menší pokles terénu) FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 32 CzTA PRAHA Strana 32
33 Umístění hranic (velikost) modelu MKP šířka výrubu D = 13 m šířka výrubu D = 13 m hloubka modelu cca 65 m (5D) hloubka modelu cca 115 m TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 33 CzTA PRAHA FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU Strana 33
34 Umístění hranic (velikost) modelu MKP hloubka modelu cca 65 m (5D) svislé posuvy svislé posuvy -21 mm -18 mm -23 mm -21 mm +23 mm hloubka modelu cca 115 m 25 mm +25 mm TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 34 CzTA PRAHA FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU Strana 34
35 FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU MKP Nastavení geostatické napjatosti Modelové určení geostatické (primární) napjatosti od počátku ovlivňuje všechny následující fáze výpočtu. Jeden z klíčových faktorů Některé možnosti stanovení vodorovných napětí pro GN z Poissonovy konstanty - konstantní v dalších fázích z Poissonovy konstanty odlišná pro GN zavedením bočních tlaků na modelu FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 35 CzTA PRAHA Strana 35
36 Přiřazení GT parametrů zemin a hornin Přetvárné a pevnostní charakteristiky na základě GTP často velké rozpětí hodnot důležitá správná interpretace údajů a přiřazení vstupních hodnot do modelu. Spolupráce se zpracovatelem GTP Přiřazení parametrů ostění Zavedení časových předpokladů o postupu ražby FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU MKP pro primární ostění ze SC modul pružnosti E v závislosti na stáří betonu v modelovaných fázích. Pro fázi osazení ostění hodnota závisí na rychlosti postupu, často se uvažuje stáří 2 3 dny FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 36 CzTA PRAHA Strana 36
37 Materiálové modely pro pružnoplastické výpočty nejčastěji a běžně používaný model je Mohr- Coulomb dostupné vstupní údaje - pevnostní parametry (PHI, c) FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU MKP některé modely sofistikovanější a v různých situacích vhodnější, avšak potíž spočívá v reálném zjištění vstupních parametrů kontinuum vers. diskontinuum řešení úloh kontinua pomocí MKP, kde převažujícím prostředím je hornina jakožto diskontunuum nutnost stanovení GT parametrů pro masiv - odlišnost od parametrů neporušeného horninového materiálu!! FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 37 CzTA PRAHA Strana 37
38 FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU MKP Míra relaxace masivu pro 2D výpočty Pomocí součinitele relaxace je zprostředkován přechod ze 3D skutečnosti do 2D modelových podmínek pro NRTM běžně zaváděn hodnotou BETA=0,3, tj. ostění v další fázi je namáháno zatížením odpovídající 70% napjatosti v předchozí výpočetní fázi např. pro ražbu TBM by součinitel BETA byl stanoven jiným způsobem pokusy vyčíslit součinitel BETA na modelech 3D FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 38 CzTA PRAHA Strana 38
39 Výsledky výpočtu Složky posuvů v bodech ostění ve fázi kalota (mm) FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ CHOVÁNÍ MODELU TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 39 CzTA PRAHA Strana 39
40 Výsledky konvergenčního měření Deformace výrubu vektory posuvů (mm) ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 40 CzTA PRAHA Strana 40
41 Výsledky konvergenčního měření Deformace výrubu vektory posuvů (mm) ÚSPĚŠNOST MODELU A POROVNÁNÍ TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 41 CzTA PRAHA Strana 41
42 SHRNUTÍ PROBLEMATIKY MODELOVÁNÍ MKP Při srovnávání neopomenout, pro jaký účel je model sestavován Srovnávat porovnatelné Pro návrh podzemního díla (MSÚ) a fázi srovnávání modelu se skutečností (MSP, ZA) nevystačí jeden model Sledovat nejen absolutní hodnoty posuvů, ale i jejich proporcionalitu. Během ražby sledovat jejich vývoj Soustředit se pokud možno na více míst modelu a ve více fázích (nejen ostění, ale i masiv či povrch terénu) Uvědomit si faktory ovlivňující výsledky výpočtu, ale i skutečnosti, které mohou zkreslit měření Správná interpretace výsledků (MSP a zejména ZA) SHRNUTÍ PROBLEMATIKY A ZÁVĚR TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 42 CzTA PRAHA Strana 42
43 NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY Vyhláška 55/1996 Sb (265/2012 Sb) Varovný stav je projektem definovaná hodnota deformace horninového masivu nebo jiná měřitelná veličina závislá na projevu ražby na horninový masiv, při jejímž dosažení je nutno vyhodnotit vzniklou situaci a případně stanovit opatření k zajištění požadované stability výrubu, objektů v nadloží a bezpečnosti práce. 16a vyhlášky 55/1996 Sb, odstavec 5 Součástí projektové dokumentace je výpočet, který modeluje chování horninového masivu při ražbě v daném kvazihomogenním celku s navrženým způsobem zajištění stability výrubu. MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 43 CzTA PRAHA Strana 43
44 28 vyhlášky 55/1996 Sb, použití observačních metod Technologická třída výrubu určí zejména varovné stavy z hlediska: zajištění stability výrubu, únosnosti systému ostění-hornina přípustných deformací výrubu zajištění stability objektů v nadloží. Varovný stav může být kromě hodnoty určen i předpokládaným vývojem sledované veličiny v čase a doporučením pro provádění doprovodných opatření při dosažení varovného stavu. Původní znění: Pokud vyhodnocené výsledky bezpečnostního měření překračují hodnoty určené projektem, musí projekt upravit další postup. Do té doby nesmí ražení pokračovat. MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 44 CzTA PRAHA Strana 44
45 PŘEVÁŽNÁ VĚTŠINA NUMERICKÝCH MODELŮ SE V PRAXI ZABÝVÁ ÚNOSNOSTÍ PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ (NIKOLI SYSTÉMU OSTĚNÍ HORNINA) A PŘÍPADNĚ DEFORMACEMI VÝRUBU ČI NADLOŽÍ. NENÍ ŘEŠENA STABILITA ČELBY A OBNAŽENÉHO LÍCE VÝRUBU PŘED PROVEDENÍM PRIMÁRNÍHO OSTĚNÍ MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 45 CzTA PRAHA Strana 45
46 Stav vysoké míry bezpečnosti 60% A A 125% A Stav přípustných změn Stav mezní přijatelnosti Kritický stav ČBÚ Havarijní stav Progresivní růst deformací Ztráta stability MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 46 CzTA PRAHA Strana 46
47 Výsledky měření deformací Průběh svislých posuvů v bodech výrubu v čase (mm) Sledování jedné hodnoty varovného stavu Varovný stav 30 mm TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 47 CzTA PRAHA MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY Strana 47
48 Výsledky měření deformací Průběh svislých posuvů v bodech výrubu v čase (mm) Sledování jedné hodnoty varovného stavu Varovný stav 30 mm TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 48 CzTA PRAHA MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY Strana 48
49 Výsledky měření deformací Průběh svislých posuvů v bodech výrubu v čase (mm) Sledování jedné hodnoty varovného stavu Varovný stav 30 mm TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 49 CzTA PRAHA MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY Strana 49
50 NESTABILITA ČELBY PŘI RAŽBĚ TUNELU MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 50 CzTA PRAHA Strana 50
51 NESTABILITA ČELBY PŘI RAŽBĚ TUNELU MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 51 CzTA PRAHA Strana 51
52 STRUKTURNÍ ANALÝZA HORNINOVÉHO MASIVU Po zadání geometrických a fyzikálních parametrů získaných z měření na čelbě vyhodnotí program z kombinací průsečíků ploch odlučnosti v okolí výrubu ty, které vymezují kritické bloky. V úrovni zpracování projektové dokumentace lez řešit programy řešícími horninový masiv jako diskontinuum. Problematické je získání vstupních hodnot pro výpočty z IG průzkumu. Funkce tunelového geologa (geotechnika) na stavbě je nezastupitelná, není však v předpisech definována a nejsou určeny kompetence. MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 52 CzTA PRAHA Strana 52
53 KOMPETENCE ÚČASTNÍKŮ VÝSTAVBY GRAFICKÉ ZNÁZORNĚNÍ VÝSLEDKŮ POMOCI ZABEZPEČENÉ SEKCE WEBU TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 53 CzTA PRAHA MOŽNOSTI MODELOVÁNÍ A VAROVNÉ STAVY Strana 53
54 DĚKUJEME ZA POZORNOST ZÁVĚR TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE Seite 54 CzTA PRAHA Strana 54
Královopolské tunely Brno
Královopolské tunely Brno Geotechnický monitoring David Rupp Václav Veselý CzTA - Tunelářské odpoledne, 13.5.2009 1/41 Geotechnický monitoring ražba průzkumných štol 2001-2003 - inženýrskogeologický průzkum
Více1 Úvod. Poklesová kotlina - prostorová úloha
Poklesové kotliny 1 Úvod Projekt musí obsahovat volbu tunelovací metody a případných sanačních opatření, vedoucích ke snížení deformací předpověď poklesu terénu nad výrubem stanovení mezních hodnot deformací
VíceNUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST. Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o.
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o. Obsah prezentace Návrh konstrukce Podklady pro návrh Návrhové přístupy Chování primárního ostění Numerické modelování
VíceNamáhání ostění kolektoru
Inženýrský manuál č. 23 Aktualizace 06/2016 Namáhání ostění kolektoru Program: MKP Soubor: Demo_manual_23.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat namáhání ostění raženého kolektoru pomocí metody konečných
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceSystém a výsledky geotechnického monitoringu při realizaci tunelového komplexu Blanka
Tunelářské odpoledne 3/2012 Praha 28.11.2012 Systém a výsledky geotechnického monitoringu při realizaci tunelového komplexu Blanka Ondřej Kostohryz Zadání monitoringu Historický vývoj: 1.veřejná soutěž
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
VícePROJEKT SUDOMĚŘICKÉHO TUNELU PŘEDPOKLADY A SKUTEČNOST. Ing. Libor Mařík, Ing. Zuzana Nováková IKP Consulting Engineers, s. r. o.
PROJEKT SUDOMĚŘICKÉHO TUNELU PŘEDPOKLADY A SKUTEČNOST Ing. Libor Mařík, Ing. Zuzana Nováková IKP Consulting Engineers, s. r. o. TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE TÁBOR 24.9.2014 OBSAH PREZENTACE OBSAH PREZENTACE ÚVOD
VíceOLBRAMOVICKÝ A TOMICKÝ I.
Ing. Libor Mařík, IKP Consulting Engineers, s. r. o. libor.marik@ikpce.com Česká tunelářsk ská asociace ITA-AITES AITES TUNELÁŘSK SKÉ ODPOLEDNE č.. 1/2011 Masarykova kolej 23.3.2011 1 Základní informace
VíceGEOTECHNICKÝ MONITORING PŘI VÝSTAVBĚ STANICE NÁDRAŽÍ VELESLAVÍN
GEOTECHNICKÝ MONITORING PŘI VÝSTAVBĚ STANICE NÁDRAŽÍ VELESLAVÍN Tomáš Ebermann, Jakub Bohátka, Ondřej Hort Martin Vinter, Stanislav Liška, Martin Čermák Tunelářské odpoledne 1/2013 13. března 2013 Praha
VíceNumerické modelování tunelu metodou NRTM
Inženýrský manuál č. 26 Aktualizace 05/2016 Numerické modelování tunelu metodou NRTM Program: MKP - Tunel Soubor: Demo_manual_26.gmk Cílem tohoto inženýrského manuálu je popsat numerické modelování jednokolejného
VícePříčiny havárií v Jablunkovském tunelu
Příčiny havárií v Jablunkovském tunelu Seminář ČzTA - tunelářské odpoledne 2/2013 25.9.2013 Prof. Ing. Josef Aldorf DrSc., Ing. Lukáš Ďuriš VŠB-TUO, fakulta stavební (1917) (Tunel Kalchberg 1870) NÁVRH
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring tunelů a kolektorů doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceTunelářské odpoledne 1/2011 Železniční tunely na trati Votice Benešov u Prahy. Projektové řešení Zahradnického tunelu
Tunelářské odpoledne 1/2011 Železniční tunely na trati Votice Benešov u Prahy Projektové řešení Zahradnického tunelu Zahradnický tunel základní údaje Celková délka tunelu 1044 m Délka vjezdového hloubeného
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 06/2018 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
VíceMatematické modelování v geotechnice - Plaxis 2D (ražený silniční/železniční tunel)
Matematické modelování v geotechnice - Plaxis 2D (ražený silniční/železniční tunel) Plaxis 2D Program Plaxis 2D je program vhodný pro deformační a stabilitní analýzu geotechnických úloh. a je založen na
VíceVýsledky výpočtů a skutečnost. Tunely prodloužení trasy metra A
Výsledky výpočtů a skutečnost Tunely prodloužení trasy metra A Ing. Martina Urbánková METROPROJEKT Praha a.s. Prodloužení trasy A pražského metra Začátek výstavby v roce 2010 Ukončení výstavby se předpokládá
VíceGeotechnický průzkum
Geotechnický průzkum jednotlivé metody jsou vysoce účinné jen v určitém typu horniny volba vhodné metody je závislá na výstižné klasifikaci horniny v celé dotčené oblasti (např. po celé délce trasy tunelu)
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 02/2016 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
VícePROVÁDĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB - II. část
Fakulta stavební ČVUT v Praze, katedra geotechniky PROVÁDĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB - II. část 1/2009 Prof. Ing. Jiří Barták, DrSc. PROVÁDĚNÍ RAŽENÝCH PODZEMNÍCH STAVEB Cyklický postup operace provedené v jednom
VíceRealita versus matematické modelování
Realita versus matematické modelování zkušenosti z projektů AMBERG Engineering Brno a.s. Ing. Jiří Pechman Ing. Lubomír Kosík VMO Brno - Královopolský tunel Průzkumné štoly Ražba tunelu, primární ostění
VíceNásep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace
Inženýrský manuál č. 37 Aktualizace: 9/2017 Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace Soubor: Demo_manual_37.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Konsolidace
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009. Tento
VícePružné oblasti (oblasti bez plasticity) Program: MKP
Pružné oblasti (oblasti bez plasticity) Program: MKP Soubor: Demo_manual_34.gmk Inženýrský manuál č. 34 Aktualizace: 04/2016 Úvod Při zatížení zeminy napětím, jehož hodnota dosáhne meze plasticity, dojde
VíceTUNEL NA ÚSEKU 514 LAHOVICE SLIVENEC PRAŽSKÉHO SILNIČNÍHO OKRUHU
Tunelářské odpoledne Silniční okruh kolem Prahy Radotín, 15.10.2008 TUNEL NA ÚSEKU 514 LAHOVICE SLIVENEC PRAŽSKÉHO SILNIČNÍHO OKRUHU Ladislav Štefan, Gottlieb Blažek HOCHTIEF 15.10.2008 Tunelářské odpoledne
VíceMECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD STABILITY A ZATÍŽENÍ OSTĚNÍ
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD
VíceNOVÁ RAKOUSKÁ TUNELOVACÍ METODA
NOVÁ RAKOUSKÁ TUNELOVACÍ METODA Observační metoda s cyklickým ražením Umožňuje řešení složitých profilů a geologických podmínek ve formě Design as yougo Novější definice NRTM NRTM je založená na tom, že
VícePROJEKT DVOUKOLEJNÝCH ŽELEZNIČNÍCH TUNELŮ HALÁ HUBA A HNĚVKOVSKÝ I. NA TRAŤOVÉM ÚSEKU ZÁBŘEH - KRASÍKOV
PROJEKT DVOUKOLEJNÝCH ŽELEZNIČNÍCH TUNELŮ HALÁ HUBA A HNĚVKOVSKÝ I. NA TRAŤOVÉM ÚSEKU ZÁBŘEH - KRASÍKOV Ing. Libor Mařík, ILF Consulting Engineers, s. r. o. 1 ÚVOD Příspěvek pojednává o technickém řešení
VíceObecný průjezdný profil
Zatížení ražených dopravních tunelů, ražených tunelů pro uložení potrubí a podzemních vedení (kolektorů) a tunelů s volnou hladinou upřesňuje ČSN 73 7501 Navrhovanie konštrukcií razených tunelových objektov.
VíceGeotechnický průzkum hlavní úkoly
Geotechnický průzkum hlavní úkoly * optimální vedení trasy z hlediska inženýrskogeologických poměrů * stávající stabilitu území, resp. změny stabilitních poměrů v souvislosti s výstavbou * polohu, velikost
VícePosouzení stability svahu
Inženýrský manuál č. 25 Aktualizace 07/2016 Posouzení stability svahu Program: MKP Soubor: Demo_manual_25.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat stupeň stability svahu pomocí metody konečných prvků. Zadání
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceDEFINITIVNÍ OSTĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB Z HLEDISKA BETONÁŘE
DEFINITIVNÍ OSTĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB Z HLEDISKA BETONÁŘE Ing. Michal Sedláček, Ph.D. Tunelářské odpoledne 3/2011 14.9.2011 NAVRHOVÁNÍ DEFINITIVNÍHO OSTĚNÍ - základní předpisy - koncepce návrhu - analýza
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring stavebních jam doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceIng. Martin Čermák, INSET s.r.o. Tunelářské odpoledne 3/2012 Systém a výsledky geotechnického monitoringu při realizaci tunelového komplexu Blanka
Tunelářské odpoledne 3/2012 Systém a výsledky geotechnického monitoringu při realizaci tunelového komplexu Blanka Obsah příspěvku: 1) Rozdělení provádění geotechnického monitoringu v úseku Malovanka Pelc-Tyrolka.
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceNumerické řešení pažící konstrukce
Inženýrský manuál č. 24 Aktualizace 06/2016 Numerické řešení pažící konstrukce Program: MKP Soubor: Demo_manual_24.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat deformace kotvené stěny z ocelových štětovnic a
VíceNUMERICKÝ MODEL PRŮZKUMNÉ ŠTOLY A TUNELŮ LAHOVSKÁ
NUMERICKÝ MODEL PRŮZKUMNÉ ŠTOLY A TUNELŮ LAHOVSKÁ Běhal, O. a Mašín, D. Univerzita Karlova, Přírodovědecká fakulta, Oddělení inženýrské geologie, Albertov 6, 128 43 Praha 2, fax: 221951556, behy@centrum.cz,
VíceVýpočet sedání terénu od pásového přitížení
Inženýrský manuál č. 21 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání terénu od pásového přitížení Program: Soubor: MKP Demo_manual_21.gmk V tomto příkladu je řešeno sednutí terénu pod přitížením pomocí metody konečných
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy Drahomír Novák Jan Eliáš 2012 Spolehlivost konstrukcí, Drahomír Novák & Jan Eliáš 1 část 8 Normové předpisy 2012 Spolehlivost konstrukcí,
VíceGeotechnický monitoring na stavbách
Geotechnický monitoring na stavbách Ing. Jiří Svoboda / Ing. Lenka Pikhartová Praha 28.5.2019 Obsah přednášky: Úvod Rozdělení GTM Rizika geotechnických konstrukcí Systém řízení bezpečnosti dle Eurokódu
Více14/7.2 RAŽENÉ PODZEMNÍ STAVBY
STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ DETAILY V OBRAZE Část 14, Díl 7, Kapitola 2.1, str. 1 14/7.2 RAŽENÉ PODZEMNÍ STAVBY 14/7.2.1 KONVENČNÍ METODA RAŽBY Konvenční metodou ražby rozumíme především tzv. Novou rakouskou
VíceHavárie tunelu Jablunkov z pohledu vlivu změn vlastností horninového prostředí
Havárie tunelu Jablunkov z pohledu vlivu změn vlastností horninového prostředí Seminář tunelářské odpoledne 24.11.2010 Prof. Ing. Josef Aldorf DrSc., Ing. Lukáš Ďuriš VŠB-TUO, fakulta stavební ÚVOD REKONSTRUKCE
VíceV tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2016 Návrh úhlové zdi Program: Úhlová zeď Soubor: Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
VícePrůzkum rizika havárií podzemních staveb
Průzkum rizika havárií podzemních staveb Autor: Jan Pruška, ČVUT v Praze Příspěvek byl zpracován za podpory programu Centra kompetence Technologické agentury České republiky (TAČR) v rámci projektu Centrum
VíceDemo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2018 Návrh úhlové zdi Program: Soubor: Úhlová zeď Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
VícePLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
VíceZatížení obezdívek podzemních staveb. Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer
Zatížení obezdívek podzemních staveb Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer 1 O. Kommerel (1912) Hornina pod horninovou klenbou se postupně nakypřuje (zvětšuje
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VícePrimární a sekundární napjatost
Primární a sekundární napjatost Horninový tlak = síly, které vznikají v horninovém prostředí vlivem umělého porušení rovnovážného stavu napjatosti. Toto porušení se projevuje deformací nevystrojeného výrubu
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
Více2 ZHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ MĚŘENÍ A STANOVENÍ VELIKOSTÍ VNI- TŘNÍCH SIL OD TEPLOTNÍHO ZATÍŽENÍ
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 20 Josef ALDORF 1, Lukáš ĎURIŠ 2, Eva HRUBEŠOVÁ 3, Karel VOJTASÍK 4, Jiří
VíceMechanika hornin. Přednáška 4. Geotechnický průzkum
Mechanika hornin Přednáška 4 Geotechnický průzkum Mechanika hornin - přednáška 4 1 Hlavní úkoly geotechnického průzkumu Zjištění inženýrsko-geologických poměrů v zájmovém území Zjištění fyzikálních, fyzikálněmechanických
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VíceVÝZNAM ÚROVNĚ ZPRACOVÁNÍ JEDNOTLIVÝCH STUPŇŮ PROJEKTOVÉ DOKUMENTACE NA VOLBU TECHNOLOGIE VÝSTAVBY TUNELU
VÝZNAM ÚROVNĚ ZPRACOVÁNÍ JEDNOTLIVÝCH STUPŇŮ PROJEKTOVÉ DOKUMENTACE NA VOLBU TECHNOLOGIE VÝSTAVBY TUNELU Ing. Libor Mařík ILF Consulting Engineers, spol. s r.o. Jirsíkova 5, 186 00 Praha 8 Karlín tel.
VíceKapitola 24. Numerické řešení pažící konstrukce
Kapitola 24. Numerické řešení pažící konstrukce Cílem tohoto manuálu je vypočítat deformace kotvené stěny z ocelových štětovnic a dále zjistit průběhy vnitřních sil pomocí metody konečných prvků. Zadání
VíceProdlouženi trasy metra V.A Dejvická - Motol: Aplikace technologie ražeb NRTM, realizovaná v rámci sdružení Metrostav-Hochtief firmou Hochtief CZ
Prodlouženi trasy metra V.A Dejvická - Motol: Aplikace technologie ražeb NRTM, realizovaná v rámci sdružení Metrostav-Hochtief firmou Hochtief CZ HOCHTIEF Solutions AG Niederlassung Frankfurt, Verkehrsprojekte
VíceTUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE 3/2014. autoři fotografií: Vladimír Lender, Libor Mařík, Martin Pospíšil, Miloš Voštera
TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE 3/2014 autoři fotografií: Vladimír Lender, Libor Mařík, Martin Pospíšil, Miloš Voštera Koncem dubna 1869 začala vlastní stavba na území okresu Sedlec, odkud zakrátko postoupila do
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda oddělených elementů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VícePRUŽNOST A PLASTICITA I
Otázky k procvičování PRUŽNOST A PLASTICITA I 1. Kdy je materiál homogenní? 2. Kdy je materiál izotropní? 3. Za jakých podmínek můžeme použít princip superpozice účinků? 4. Vysvětlete princip superpozice
VíceNejprve v rámu Nastavení zrušíme zatrhnutí možnosti nepočítat sedání. Rám Nastavení
Inženýrský manuál č. 10 Aktualizace: 05/2018 Výpočet sedání a natočení patky Program: Soubor: Patky Demo_manual_10.gpa V tomto inženýrském manuálu je popsán výpočet sednutí a natočení plošného základu.
VícePODZEMNÍ STAVITELSTVÍ
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ - TECHNICKÁ UNIVERZITA Katedra geotechniky a podzemního stavitelství PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ PŘEDNÁŠKY 5 ŠTOLY, KLASICKÉ METODY RAŽENÍ Definice štoly: liniové vodorovné nebo šikmé podzemní
VícePosouzení záporové stěny kotvené ve více úrovních
Inženýrský manuál č. 7 Aktualizace: 04/2018 Posouzení záporové stěny kotvené ve více úrovních Program: Soubory: Pažení posudek Demo_manual_07.gp2 V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh pažící konstrukce
VíceVýpočet gabionu Vstupní data
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Dovolená
VíceALTERNATIVNÍ MOŽNOSTI MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ STABILITY SVAHŮ SANOVANÝCH HŘEBÍKOVÁNÍM
Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc. Ing. Lukáš Ďuriš, VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, L. Podéště 1875, 708 00 Ostrava-Poruba tel./fax: 597 321 944, e-mail: josef.aldorf@vsb.cz, lukas.duris@vsb.cz, ALTERNATIVNÍ
VíceNávrh hlubinných základů dle EC 7
Návrh hlubinných základů dle EC 7 PILOTOVÉ ZÁKLADY PLATNOST NORMY, MEZNÍ STAVY, ZATÍŽENÍ A NÁVRHOVÉ PŘÍSTUPY Kapitola 7 je členěna do článků: všeobecné údaje seznam mezních stavů - všeobecné poznámky -
VíceInterakce ocelové konstrukce s podložím
Rozvojové projekty MŠMT 1. Úvod Nejrozšířenějšími pozemními konstrukcemi užívanými za účelem průmyslové výroby jsou ocelové haly. Základní nosné prvky těchto hal jsou příčné vazby, ztužidla a základy.
Víceγ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :..00 Materiály bloků výplň γ φ c [ ] [ ] [] 7.00 Materiály bloků pletivo Pevnost sítě R t [] Vzdálenost svislých sítí b [m] Únosnost čelního spoje R s [] 4.00
VíceTECHNOLOGIE RAŽBY - PRŮZKUMNÁ ŠTOLA 0079 ŠPEJCHAR - PELC - TYROLKA
Úvod Ing. Josef Krátký S 5 Energie-stavební a báňská a.s. TECHNOLOGIE RAŽBY - PRŮZKUMNÁ ŠTOLA 0079 ŠPEJCHAR - PELC - TYROLKA Stavba 0079 Špejchar-Pelc-Tyrolka je součástí městského okruhu v Praze, má celkovou
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring přehradních hrází doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceHAVÁRIE PŘI RAŽBĚ KOLEKTORU VODIČKOVA V PRAZE
Fakulta stavební ČVUT v Praze, katedra geotechniky Prof. Ing. Jiří Barták, DrSc. HAVÁRIE PŘI RAŽBĚ KOLEKTORU VODIČKOVA V PRAZE TD 3-11/2010 CTA ITA/AITES Přehled devíti očividných neúspěchů podzemního
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceZakládání ve Scia Engineer
Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,
VíceZakládání staveb 5 cvičení
Zakládání staveb 5 cvičení Únosnost základové půdy Mezní stavy Mezní stav použitelnosti (.MS) Stlačitelnost Voda v zeminách MEZNÍ STAVY I. Skupina mezní stav únosnosti (zhroucení konstrukce, nepřípustné
VíceOCHRANA POVRCHOVÉ ZÁSTAVBY PŘED VLIVY TUNELOVÁNÍ Tunelářské odpoledne č.1/2010
ČVUT v Praze, Fakulta stavební, katedra geotechniky OCHRANA POVRCHOVÉ ZÁSTAVBY PŘED VLIVY TUNELOVÁNÍ Tunelářské odpoledne č.1/2010 Prof. Ing. Jiří Barták, DrSc. PŘÍČINY DEFORMACÍ POVRCHU PŘI P I TUNELOVÁNÍ
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
VícePODZEMNÍ STAVITELSTVÍ
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ - TECHNICKÁ UNIVERZITA Katedra geotechniky a podzemního stavitelství PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ PŘEDNÁŠKY 6 NOVÁ RAKOUSKÁ TUNELOVACÍ METODA Základní myšlenky Rziha (1872) Otci metody jsou
VíceNávrh kotvené pažící stěny
Inženýrský manuál č. 6 Aktualizace: 03/2018 Návrh kotvené pažící stěny Program: Pažení posudek Soubor: Demo_manual_06.gp2 V tomto inženýrském manuálu je provedeno ověření návrhu kotvené pažící konstrukce
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Programový systém Plaxis v.8 (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
Více1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
VíceGT DOZOR A MONITORING PŘI VÝSTAVBĚ SUDOMĚŘICKÉHO TUNELU IV. ŽELEZNIČNÍ KORIDOR PRAHA ČESKÉ BUDĚJOVICE - LINZ
GT DOZOR A MONITORING PŘI VÝSTAVBĚ SUDOMĚŘICKÉHO TUNELU IV. ŽELEZNIČNÍ KORIDOR PRAHA ČESKÉ BUDĚJOVICE - LINZ ZÁKLADNÍ INFORMACE O PROJEKTU Ortofoto místa budoucího tunelu: - Dl. ražené části 420 m, hloubená
VíceNávrh rozměrů plošného základu
Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 04/2018 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patky Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak jednoduše a efektivně navrhnout železobetonovou
VíceMetoda konečných prvků Základy konstitutivního modelování (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika)
Inovace studijního oboru Geotechnika Reg. č. CZ.1.7/2.2./28.9 Metoda konečných prvků Základy konstitutivního modelování (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika) Doc.
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
Vícetunel Ejpovice? Tunelářské odpoledne 3/2015 Tunel Ejpovice
tunel Ejpovice? Tunelářské odpoledne 3/2015 Tunel Ejpovice ČINNOST 2009 2015 (D2 Consult 3G Consulting Engineers) - Kontrola přípravy projektové dokumentace, připomínkování - Koncepční návrhy úprav - Kontakty
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních děl
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceVOTICKÉHO Ing. Libor Mařík, IKP Consulting Engineers, s. r. o. libor.marik@ikpce.com AITES
Ing. Libor Mařík, IKP Consulting Engineers, s. r. o. libor.marik@ikpce.com Česká tunelářsk ská asociace ITA-AITES AITES TUNELÁŘSK SKÉ ODPOLEDNE č.. 1/2011 Masarykova kolej 23.3.2011 1 Základní informace
VíceRozvoj tepla v betonových konstrukcích
Úvod do problematiky K novinkám v požární odolnosti nosných konstrukcí Praha, 11. září 2012 Ing. Radek Štefan prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Znalost rozložení teploty v betonové konstrukci nebo její
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VíceMezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty
Kontaktní prvky Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty Základní myšlenka Modelování posunu po smykové ploše, diskontinuitě či na rozhraní konstrukce a okolního
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Obecný postup při numerickém modelování (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc RNDr Eva Hrubešová, PhD Inovace
Více