NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU 02 STATICKÝ VÝPOČET

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES BAKALÁŘSKÁ PRÁCE NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU 02 STATICKÝ VÝPOČET AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR LENKA TROJANOVÁ Ing. STANISLAV BUCHTA BRNO 2012

Bakalářská práce NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU TROJANOVÁ LENKA STATICKÝ VÝPOČET NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU

Bakalářská práce NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU TROJANOVÁ LENKA OBSAH: NÁVRH ROZMĚRŮ KONSTRUKCE 2 1. VAZNÍK 3 1.1 Statický model konstrukce 3 1.2 Zatížení 3 1.2.1 Zatížení stálá 3 1.2.2 Zatížení proměnná 4 1.3 Kombinace zatížení 1 1.3.1 Výpis zatěžovacích stavů 1 1.4 Průběh vnitřních sil na vazníku 18 1.5 Průřezové charakteristiky 19 1.. Posouzení vazníku 20 1..1 MSÚ 20 1..2 MSP 23 2. VAZNICE 24 2.1 Průřezové charakteristiky 24 2.2 Vaznice č. 1 25 2.2.1 Zatížení 25 2.2.2 MSÚ mezní stav únosnosti 25 2.2.3 MSP mezní stav použitelnosti 27 2.3 Vaznice č. 7 28 2.3.1 Zatížení 28 2.3.2 MSÚ mezní stav únosnosti 28 2.3.3 MSP mezní stav použitelnosti 30 2.4 Vaznice č. 23 31 2.4.1 Zatížení 31 2.4.2 MSÚ mezní stav únosnosti 31 2.4.3 MSP mezní stav použitelnosti 33 2.5 Vaznice č. 39 34 2.5.1 Zatížení 34 2.5.2 MSÚ mezní stav únosnosti 34 2.5.3 MSP mezní stav použitelnosti 3 3. SLOUPKY 43 3.1 Zatížení 43 3.1.1 Vítr 43 3.2 Vnitřní síly na prutech 44 3.3 Průřezové charakteristiky 45 3.4 MSP 4 3.4.1 Posouzení na kombinaci tlaku a ohybu 4 3.4.2 Ověření příčné a torzní stability 47 3.5 MSÚ 48

4. PAŽDÍKY (PŘÍČKY) 49 4.1 Průřezové charakteristiky 49 4.2 Zatížení 50 4.2.1 Posouzení na kombinaci tahu a ohybu 50 4.2.2 Posouzení na kombinaci tlaku a ohybu 50 4.2.3 Ověření příčné a torzní stability 50 5. ZTUŽIDLO 51 5.1 Zatížení 51. SPOJE 53.1 Tangenciální ložisko v patě 53.1.1 Napětí ve smyku 53.1.2 Posouzení únosnosti 53.1.3 Osová síla je přenesena pomocí ocel.desky 53.1.4 Posouzení únosnosti 53.1.5 Posouvající síla je přenesena pomocí bočních ocel.desek 54.1. Posouzení únosnosti 54.1.7 Pevnost dřeva v otlačení stěny otvoru 54.1.8 Návrhová hodnota únosností na střihovou plochu svorní 55.1.9 Charakteristická únosnost kolíků pro střih ocel dřevo 55.2 Přípoj vaznice vazník. var. 1 5.2.1 Hřebíky 5.2.2 Vruty 57.3 Ztužidlo 57.3.1 Minimální rozteče od krajů 58.3.2 Posouzení pro ½ vrutů namáhaných silou N Ed 58.3.3 Posouzení na střih 58.3.4 Posouzení na kombinaci namáhání 59.3.5 Posouzení svarů plechu 59.4 Montážní spoj vazníku 0.4.1 Schéma 0.4.2 Posouzení střednicového plechu vzdorující v z,d 0.4.3 Pevnost v otlačení sstěny otvoru s předvrtanými otvory 1.4.4 Rozhodující návrhová únosnost na střihovou plochu 1.4.5 Posouzení krajních plechů vzdorující normálové síle N d 1 a momentu M y,d.5 Připojení vaznice vazník var. 2 2.5.1 Posouzení na střih C24 2.5.2 Posouzení na střih G24H 3. Připojení vaznice sloupek 4..1 Pevnost dřeva v otlačení stěny otvoru 4..2 Namáhaných silou Vz 5 7. ÚDAJE NA ZÁKLADY 5 8. SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ

NÁVRH ROZMĚRŮ KONSTRUKCE Axonometrie Půdorys 2

1. VAZNÍK 1.1 STATICKÝ MODEL KONSTRUKCE Model je vytvořen pomocí statického programu SCIA ENGINEER 2011 1.2 ZATÍŽENÍ Zatížení je počítáno pro celou konstrukci v charak. hodnotách ČSN EN 1991 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí ČSN EN 1990 Eurokód : Zásady navrhování konstrukcí Přepočet OSTATNÍ STÁLÉ v = g2,k * S *3,5 S =1m (vzd.vaznic) 1.2.1 Zatížení stálá Dle ČSN 1991-1-1 (příznivá γ G =1,0; nepříznivá γ G =1,35) 1.2.1.1 Vlastní tíha konstrukce 1.ZS - STÁLÉ g,0,k = SCIA vl. tíha konstrukce je generována programem SCIA ENGINEER 2011 1.2.1.2 Osvětlení + vzduchotechnika +požární zař. + ozvučení (odhad) 2.ZS OSTATNÍ STÁLÉ g2,k = 0,1 kn/m2 1.2.1.3 Střešní plášť 2.ZS OSTATNÍ STÁLÉ g 1,k = 0,577 kn/m 2 3

tl [mm] qk [kn/m2] 1-Plechová krytina titan - zinek 0, 0,043 2-Separační vrstva 0,3 0,0015 3Podkladní asfaltový modyfikovaný hydroizolační pás - celoplošně natavený 5 0,0025 4-Kotevní plech ( 150x150 mm) 5-Lepidlo PC 500 - cca 4kg/m2 0,04 -Tep.izolace FOAMGLAS T4 READY BLOCK 20 0,312 7-Nahřebíkovaný podkladní asfaltový pás s vložkou ze skelné 5 tkaniny 0,0025 8-Dřevěná konstrukce - bednění z OSB desek 25 0,175 9-Dřevěná konstrukce - lepený lamelový nosník SKLADBA STŘEŠNÍHO PLÁŠTĚ =300 =0,577 1.2.2 Zatížení proměnná 1.2.2.1 Sníh Dle ČSN 1991-1-3 Lokalita BRNO Sněhová oblast I charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi S k =0,7 Typ krajiny OTEVŘENÁ Součinitel okolního prostředí c e =0,8 Tepelný součinitel c t = 1,0 4

charakteristické zatížení Uvažujeme - 2 případy zatížení sněhem na střechu H1 = 15,5 8 =7,5m H2=15,5 3 = 12,5m = 3,98 > 2,0 = 2,47 > 2,0 Uvažujeme všude NÁVĚJE jediný úhel > 0 (pro α> ) 1. PŘÍPAD - 2. PŘÍPAD Přepočet zatížení pro zadání do SCIA ENGINEERING 2011 2D model - NAVÁTÝ - zatížení na dílčí konstantní části - NENAVÁTÝ - přepočet zatížení na sílu do vaznic 5

3.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ - CELÝ s 1k = 0,448 kn/m 2 4.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ POLOVIČNÍ (L+P) s 1k/2 = 0,224 kn/m 2 F = s 1k * X * 3,5 Fv = Øcosαi * F ZŠ = 3,5m s= (x n +x n+1 )/2 SVISLÉ SÍLY V OSE VAZNICE PŘEPOČET POMOCÍ ÚHLU NOSNÍKU α [ ] SVISLÉ V ROVINĚ STŘECHY V OSE VAZNICE ČÍSLO NOSNÍ KU PŮD. DÉLKA nos. X [m] číslo VAZNI CE X [m] F [kn] F/2 [kn] α sinα i cosα i F V [kn] F V /2 [kn] 1 0,481 1 0,502 0,787 0,394 3 0,891 0,454 0,375 0,188 2 0,523 2 0,544 0,885 0,442 0 0,8 0,500 0,42 0,231 3 0,55 3 0,585 0,942 0,471 57 0,839 0,545 0,533 0,27 4 0,04 4 0,17 1,002 0,501 54 0,809 0,588 0,03 0,301 5 0,30 5 0,1 1,09 0,534 52 0,788 0,1 0,79 0,340 0,91 0,703 1,124 0,52 49 0,755 0,5 0,752 0,37 7 0,714 7 0,731 1,172 0,58 47 0,731 0,82 0,821 0,411 8 0,748 8 0,74 1,223 0,11 44 0,95 0,719 0,901 0,451

9 0,780 9 0,79 1,270 0,35 41 0,5 0,755 0,980 0,490 10 0,811 10 0,825 1,327 0,3 38 0,1 0,788 1,059 0,530 11 0,839 11 0,87 1,379 0,90 3 0,588 0,809 1,13 0,58 12 0,895 12 0,893 1,40 0,703 33 0,545 0,839 1,199 0,599 13 0,890 13 0,902 1,430 0,715 30 0,500 0,8 1,257 0,28 14 0,913 14 0,923 1,42 0,731 27 0,454 0,891 1,314 0,57 15 0,933 15 0,942 1,491 0,745 25 0,423 0,90 1,37 0,83 1 0,951 1 0,90 1,517 0,758 22 0,375 0,927 1,420 0,710 17 0,98 17 0,975 1,539 0,79 19 0,32 0,94 1,47 0,734 18 0,982 18 0,988 1,559 0,779 1 0,27 0,91 1,505 0,753 19 0,994 19 1,000 1,577 0,788 14 0,242 0,970 1,539 0,79 20 1,00 20 1,011 1,590 0,795 11 0,191 0,982 1,58 0,784 21 1,01 21 1,017 1,59 0,798 8 0,139 0,990 1,585 0,793 22 1,018 22 1,019 1,597 0,798 5 0,087 0,99 1,592 0,79 23 1,019 23 1,018 1,594 0,797 3 0,052 0,999 1,593 0,79 24 1,017 24 1,015 1,587 0,794 0 0,000 1,000 1,58 0,793 25 1,013 25 1,010 1,577 0,788 3 0,052 0,999 1,573 0,78 2 1,00 2 1,002 1,53 0,781 5 0,087 0,99 1,554 0,777 27 0,997 27 0,992 1,54 0,773 7 0,122 0,993 1,529 0,74 28 0,987 28 0,980 1,525 0,73 10 0,174 0,985 1,494 0,747 29 0,973 29 0,9 1,501 0,750 13 0,225 0,974 1,45 0,728 30 0,958 30 0,949 1,474 0,737 15 0,259 0,9 1,413 0,70 31 0,940 31 0,931 1,443 0,722 18 0,309 0,951 1,30 0,80 32 0,922 32 0,910 1,408 0,704 21 0,358 0,934 1,301 0,50 33 0,898 33 0,887 1,371 0,85 24 0,407 0,914 1,242 0,21 34 0,875 34 0,82 1,331 0,5 2 0,438 0,899 1,180 0,590 35 0,849 35 0,83 1,288 0,44 29 0,485 0,875 1,109 0,555 3 0,822 3 0,807 1,241 0,21 32 0,530 0,848 1,035 0,517 37 0,792 37 0,77 1,182 0,591 35 0,574 0,819 0,95 0,478 38 0,70 38 0,732 1,117 0,559 37 0,02 0,799 0,874 39 0,703 39 0,94 1,081 0,540 40 0,43 0,7 0,809 0,404 40 0,84 0,84 0,000 43 0,82 0,731 0,000 0,000 7

3.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ CELÝ 4.ZS.L. SNÍH NENAVÁTÝ P- POLOVIČNÍ V - PLNÝ 4.ZS.P. SNÍH - NENAVÁTÝ L - POLOVIČNÍ P - PLNÝ 8

5.ZS.P- SNÍH - NAVÁTÝ - CELÝ 5.ZS.P- SNÍH - NAVÁTÝ - POLOVIČNÍ Fv=3,5*Nové sƞ3,k* X *cosα Z.Š. = 3,5m Nové sƞ3,k = odečteno z AutoCAD číslo VAZNICE NOVÉ Sƞ3,k [kn/m2] PŘEPOČET Sƞ3,k na kolmou sílu F PŮDORYSNÁ DÉLKA [m] ZATĚŽOVACÍ ŠÍŘKA VAZNICE X [m] 9 α cosα i SVISLÁ F V [kn] 1 0,000 0,481 0,502 3 0,477 0,000 2 0,053 0,523 0,544 0 0,522 0,053 3 0,130 0,55 0,585 57 0,5 0,151 4 0,212 0,04 0,17 54 0,02 0,27 5 0,298 0,30 0,1 52 0,3 0,438 0,392 0,91 0,703 49 0,9 0,45 7 0,489 0,714 0,731 47 0,701 0,877 8 0,590 0,748 0,74 44 0,737 1,13 9 0,9 0,780 0,79 41 0,772 1,495 10 0,80 0,811 0,825 38 0,799 1,859 11 0,919 0,839 0,87 3 0,824 2,298 12 1,038 0,895 0,893 33 0,853 2,75 13 1,081 0,890 0,902 30 0,879 2,997 14 0,958 0,913 0,923 27 0,899 2,782 15 0,831 0,933 0,942 25 0,917 2,513 1 0,702 0,951 0,90 22 0,937 2,208 17 0,570 0,98 0,975 19 0,954 1,855 18 0,437 0,982 0,988 1 0,9 1,40 19 0,302 0,994 1,000 14 0,97 1,032 20 0,1 1,00 1,011 11 0,98 0,579 21 0,028 1,01 1,017 8 0,994 0,099 22 0,055 1,018 1,019 5 0,998 0,19P 23 0,124 1,019 1,018 3 1,000 0,442 24 0,193 1,017 1,015 0 1,000 0,85 25 0,22 1,013 1,010 3 0,998 0,923 2 0,331 1,00 1,002 5 0,995 1,154 27 0,399 0,997 0,992 7 0,989 1,370 28 0,47 0,987 0,980 10 0,980 1,570 29 0,534 0,973 0,9 13 0,970 1,751 30 0,520 0,958 0,949 15 0,959 1,5 31 0,455 0,940 0,931 18 0,943 1,398 32 0,391 0,922 0,910 21 0,924 1,151 33 0,329 0,898 0,887 24 0,90 0,925

5.ZS.L-SNÍH-NAVÁTÝ-poloviční CELÝ NAVÁTÝ- 5.ZS.L-SNÍH- 34 0,28 0,875 0,82 2 0,887 0,717 35 0,209 0,849 0,83 29 0,82 0,527 3 0,150 0,822 0,807 32 0,834 0,353 37 0,095 0,792 0,77 35 0,809 0,209 38 0,041 0,70 0,732 37 0,783 0,082 39 0,000 0,703 0,94 40 0,749 0,000 40 0,000 0,84 0,84 43 0,731 0,000 5.ZS.L- SNÍH - NAVÁTÝ - CELÝ 5.ZS.L- SNÍH - NAVÁTÝ - POLOVIČNÍ Fv=3,5*Nové sƞ3,k* X *cosα Z.Š. = 3,5m Nové sƞ3,k = odečteno z AutoCAD PŘEPOČET Sƞ3,k na kolmou sílu F ZATĚŽOVACÍ NOVÉ SVISLÁ číslo PŮDORYSNÁ ŠÍŘKA Sƞ3,k VAZNICE DÉLKA VAZNICE α cosα i F V [kn/m2] [m] X [m] [kn] 1 0,000 0,481 0,502 3 0,477 0,000 2 0,002 0,523 0,544 0 0,522 0,002 3 0,05 0,55 0,585 57 0,5 0,075 4 0,10 0,04 0,17 54 0,02 0,138 5 0,149 0,30 0,1 52 0,3 0,219 0,19 0,91 0,703 49 0,9 0,322 7 0,244 0,714 0,731 47 0,701 0,438 8 0,295 0,748 0,74 44 0,737 0,582 9 0,348 0,780 0,79 41 0,772 0,748 10 0,403 0,811 0,825 38 0,799 0,929 11 0,40 0,839 0,87 3 0,824 1,150 12 0,519 0,895 0,893 33 0,853 1,382 13 0,541 0,890 0,902 30 0,879 1,500 14 0,477 0,913 0,923 27 0,899 1,385 15 0,415 0,933 0,942 25 0,917 1,255 1 0,351 0,951 0,90 22 0,937 1,104 17 0,284 0,98 0,975 19 0,954 0,924 18 0,219 0,982 0,988 1 0,9 0,731 19 0,150 0,994 1,000 14 0,97 0,513 20 0,082 1,00 1,011 11 0,98 0,28 21 0,014 1,01 1,017 8 0,994 0,050 22 0,109 1,018 1,019 5 0,998 0,388 23 0,247 1,019 1,018 3 1,000 0,880 24 0,38 1,017 1,015 0 1,000 1,371 25 0,524 1,013 1,010 3 0,998 1,847 2 0,1 1,00 1,002 5 0,995 2,304 27 0,798 0,997 0,992 7 0,989 2,740 28 0,933 0,987 0,980 10 0,980 3,13 10

29 1,07 0,973 0,9 13 0,970 3,499 30 1,041 0,958 0,949 15 0,959 3,315 31 0,911 0,940 0,931 18 0,943 2,798 32 0,783 0,922 0,910 21 0,924 2,304 33 0,58 0,898 0,887 24 0,90 1,850 34 0,53 0,875 0,82 2 0,887 1,434 35 0,417 0,849 0,83 29 0,82 1,051 3 0,302 0,822 0,807 32 0,834 0,711 37 0,190 0,792 0,77 35 0,809 0,417 38 0,083 0,70 0,732 37 0,783 0,1 39 0,000 0,703 0,94 40 0,749 0,000 5.ZS.L. SNÍH-NAVÁTÝ P POLOVIČNÍ L-PLNÝ 5.ZS. P. SNÍH - NAVÁTÝ L POLOVIČNÍ P- PLNÝ 11

1.2.2.2 Vítr Stavba se nachází ve větrové oblasti II. - BRNO Vypočteno dle ČSN EN 1991-1-4 součinitel orografie c o (z)= 1,0 součinitel terénu k r k r Maximální dynamický tlak součinitel expozice x základní dynamický tlak větru součinitel turbulence k 1 = 1,0 měrná hmotnost vzduchu pro danou oblast BRNO - větrová oblast II. výchozí základní rychlost větru v b,0 = 25m/s součinitel směru větru a součinitel ročního období c dir =c season = 1,0 základní rychlost větru vb = cdir cseason vb,0 = 1,0 1,0 25 v b = 25m/s střední rychlost větru v m (z) ve výšce z nad terénem v m (z)= c r (z) c o (z) v b = 0,75 1,0 25 v m (z)=18,75m/s součinitel drsnosti terénu pro z min z max 200 počítáme c r (z): c r (z)= k r ln = c r (z)=0,75 parametr drsnosti terénu m - pro kategorii terénu III. Maximální dynamický tlak q p (z) = ) ) = Intenzita turbulence ve výšce 12 ) ) qp (z) =0,04kN/m )

PŘÍČNÝ VÍTR Stanovení zatížení větrem na střešní plášť viz.graf h = 15,5m d = 33m f 1 = h = 15,5-3 = 12,5m f 2 = h = 15,5 8 = 7,5m 1 2 tlak větru: w e = q p (z) c pe,10 pro A 10m 2 c pe,10 = c pe pro 0 < h/d < 0,5 se c pe,10 získá lineární interpolací 1 pro 0,2 f/d a d usí být uváže y dvě hodnoty c pe,10 2 13

OBLAST OBLAST.ZS. - PŘÍČNÝ VÍTR A=C=33/4=8,25m B=33/2=1,5m VÍTR - PŘÍČNÝ - PŘÍPAD 1 Fw=we*1,0*3,5 v.v. = 1,0m z.š. = 3,5m c pe,10 w e,k [kn/m 2 ] Fw [kn] A 0,255 0,154 0,539 B -0,927-0,50-1,90 C -0,4-0,242-0,84 7.ZS - 2 PŘÍČNÝ VÍTR A=C=33/4=8,25m B=33/2=1,5m VÍTR - PŘÍČNÝ - PŘÍPAD 2 Fw=we*1,0*3,5 v.v. = 1,0m z.š. = 3,5m c pe,10 w e,k Fw [kn/ m 2 [kn] ] A 0,583 0,352 1,232 B -1,078-0,51-2,279 C -0,4-0,242-0,84 14

OBLAST PODÉLNÝ VÍTR Pro směr větru rovnoběžný se směrem podélné osy klenbové střechy nejsou v Eurokódu uvedeny pokyny pro stanovení zatížení členění sedlové střechy se sklonem α> pro s ěr θ h = 15,5m b = 33m d = 49m h/d=15,5/49=0,32 e=min(b;2h) e=31m oblast F =e/4=31/4=7,75m e/10=31/10=3,1m oblast G = b- e/2= 33 31/2=17,5m oblast H =e/2=30/2=15,0m oblast I = d- e/2= 49-15=34,0m 8.ZS PODÉLNÝ VÍTR HORŠÍ VARIANTA = 44 (2 ) VÍTR -PODÉLNÝ - ZPRAVA Fw=we*1,0*3,5 v.v. = 1,0m z.š. = 3,5m c pe,10 w e,k [kn/m 2 ] Fw [kn] F -1,1-0,4-2,325 G -1,4-0,84-2,90 H -0,9-0,544-1,903 I -0,5-0,302-1,057 15

1.3 KOMBINACE ZATÍŽENÍ 1.3.1 Výpis zatěžovacích stavů 1.ZS - Stálé 2.ZS - Ostatní stálé 3.ZS - SNÍH NENAVÁTÝ - CELÝ 4.ZS.L - SNÍH NENAVÁTÝ - P- POLOVIČNÍ V - PLNÝ 4.ZS.P - SNÍH - NENAVÁTÝ - L - POLOVIČNÍ P - PLNÝ 5.ZS.L - SNÍH-NAVÁTÝ - P POLOVIČNÍ L-PLNÝ 5.ZS.P - SNÍH NAVÁTÝ - L POLOVIČNÍ P- PLNÝ.ZS - PŘÍČNÝ VÍTR PŘÍPAD 1 7.ZS - PŘÍČNÝ VÍTR PŘÍPAD 2 8.ZS - PODÉLNÝ VÍTR 1.3.2 Pravidla pro sestavování kombinací pro mezní stav únosnosti (MSÚ) Typ STR/GEO Varianta B Rovnice.10.: KOMBINACE PŘÍZNIVÁ: KOMBINACE NEPŘÍZNIVÁ Součinitel spolehlivosti: = 1,35 stálé zatížení nepříznivé = 1,00 stálé zatížení přiznivé proměnné zatížení Kombinace provedené programem SCIA ENGINEER 2011 1

MSÚ MSP 17

1.4 PRŮBĚH VNITŘNÍCH SIL NA VAZNÍKU N Vz My 18

1.5 PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY Šířka profilu b 200 mm Výška profilu h 1400 mm Plocha průřezu A 280000 mm 2 Smyková plocha A y 280000 mm 2 Smyková plocha A z 280000 mm 2 Moment setrvačnost k ose y I y 4,57E+10 mm 4 Moment setrvačnost k ose z I z 9,33E+08 mm 4 Poloměr setrvačnost k ose y i y 404,145 mm Poloměr setrvačnost k ose z i z 57,7 mm Hmotnost průřezu G 140 kg/m Průřezový modul k ose y W y,53e+10 mm 3 Průřezový modul k ose z W y 9,33E+09 mm 3 Lepené lamelové dřevo GL 24h Dílčí součinitel zatížení γ M = 1,25 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9 Součinitel k redistribuci napětí Obdélníkový průřez k m = 0,7 f m,k = 24 MPa f t,0,k = 1,5 MPa f t,90,k = 0,4 MPa f c,0,k f c,90,k f v,k = E 0,mean = 24 MPa 2,7 MPa 2,7 MPa 1100 MPa E 90,mean = 390 MPa G mean = 720 MPa E 0,05 = 325 MPa = t = t = = = = = 19

1. POSOUZENÍ VAZNÍKU 1..1 MSÚ 1..1.1 Napětí za OHYBU ve vrcholové části h = 1,4m b = 0,2m r = 20m r in = 19,3m = 0 t = 40mm Pro = 0 r in /t = 43>240 k r = 1,0 VYHOVUJE 20

Pro zakřivený nosník k dis = 1,4 1..1.2 Napětí v TAHU kolmo k vláknům ve vrcholové části Vb = celkový objem Vb = 40 1,4 0,2 = 11,2 m 3 V objem vrcholové části Délka nejnamáhavější části 10m Přibližně V = 10 1,4 0,2 = 2,8 m 3 max se uvažuje V max = V b = 11,2 = 7,47 m 3 > V = 2,8 m 3 Pro nosníky konst.výšky = r/h = 20/1,4 = 14,28 V ) V = 2,8 m 3 srovnávací objem V 0 = 0,01 m 3 = 0,324 Pro = 0 k5 = 0 k= 0,25 k7= 0 1..1.3 Kombinace v TAHU kolmo k vláknům a SMYKU V= kdis= 1,4 kvol= 1 0,4 1 VYHOVUJE 21

L y cr, 40000mm Pro lepené lamelové dřevo β = 0,1 1..1.4 Stanovení součinitele vzpěrnosti -vybočení v rovině L y i obl.xz cr, y y 40000 404,145 98,974 y fc,0, k 98,974 24 rel, y 1,592 0,5 E0,05 9400 posuzujeme na vzpěr k y k 0,51 2 rel y 0,3 rel, y 0,51 0,1 1,592 0,3 1 2 1,592 1, 832, c, y 2 2 2 2 ky ky rel, y 1,832 1,832 1,592 1 0,235 L z cr, 2000mm 1..1.5 Stanovení součinitele vzpěrnosti vybočení z roviny L z i obl.xy cr, z z 2000 34, 57,7 y fc,0, k 34, 24 rel, y 0,577 0,5 E0,05 9400 posuzujeme na vzpěr kz k 0,51 2 2 rel, z 0,3 rel, z 0,51 0,1 0,577 0,3 0,577 0, 8 1 c, z 2 2 2 2 kz kz rel, z 0,8 0,8 0,557 1 0,95 1..1. Posouzení prutu - provedeno pro vybočení ve směru XZ (ve směru větší štíhlosti, která vždy rozhoduje) k c, y c,0, d f c, o, d 1 m,d f m, d =2,3MPa =7,28MPa 3 N d 222,5210 c, 0, d 0, 759MPa A 1400 200 0,759 1 0,1 1 0,23517,28 VYHOVUJE 1..1.7 Kombinace TLAKU a OHYBU k c, y c,0, d f c, o, d f m, d m, d 1 2,3 0,1 1 0,237 1 17,28 VYHOVUJE 22

k c, z c,0, d f c, o, d f m, d m, d 1 0,05 0,137 1 0,187 1 VYHOVUJE 1..1.8 Ověření TORZNÍ a PŘÍČNÉ stability h = b = l = 1400mm 200mm 2000mm f 24 45,54 m, k rel, m m, k 0,72 rel,m rel, m rel, m rel,m rel,m > tlačený okraj je po celé délce zajištěn proti vybočení a je zamezeno torznímu natočení v podporách 1..2 MSP a L délka oblouku L = 39 000mm vygenerované pogramem SCIA NOSNÍK VYHOVUJE NA MSP 23

2. VAZNICE Provedeny posudky na 4 nejvíce namáhané vaznice zatížení převzato z výpočtu pro vazník, provedeným programem SCIA ENGINEER Rostlé dřevo C24 Dílčí součinitel zatížení γ M = 1,3 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9 Součinitel k redistribuci napětí Obdélníkový průřez k m = 0,7 2.1 PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY Šířka profilu b 140 mm Výška profilu h 10 mm Plocha průřezu A 22400 mm 2 Smyková plocha A y 22400 mm 2 Smyková plocha A z 22400 mm 2 Moment setrvačnost k ose y I y 4,779E+07 mm 4 Moment setrvačnost k ose z I z 3,59E+07 mm 4 Poloměr setrvačnost k ose y i y 4,188 mm Poloměr setrvačnost k ose z i z 40,415 mm Hmotnost průřezu G 140 kg/m Průřezový modul k ose y W y 5,973E+05 mm 3 Průřezový modul k ose z W y 5,227E+05 mm 3 Charakteristická únosnost v ohybu f m,k = 24 MPa Návrhová únosnost v ohybu = 24

2.2 VAZNICE č.1 2.2.1 Zatížení STÁLÉ 0,315 kn/m 0,580 kn/m SNÍH 0,107 kn/m 0,198 kn/m VÍTR =0 0,154 kn/m OSAMĚLÉ BŘEMENO 0,715 kn/m 1,318 kn/m 2.2.2 MSÚ mezní stav únosnosti 2.2.2.1 Ohybové momenty STÁLÉ SNÍH Rozhodující sníh nenavátý Sání zanedbáváme Vítr oblast A var.1 VÍTR OSAMĚLÉ BŘEMENO 25

2.2.2.2 Kombinace Pro příznivé Kombinační součinitelé: SNÍH - VÍTR - KOMBINACE NEPŘÍZNIVÁ 2.2.2.3 Návrhové napětí za ohybu 2.2.2.4 Podmínka pro mezní stav a) b) 2

2.2.3 MSP mezní stav použitelnosti L 3500 ulim 11, 7mm 300 300 STÁLÉ 1,171mm mm SNÍH 0,398mm mm VÍTR mm OSAMĚLÉ BŘEMENO mm mm 27

2.3 VAZNICE č.7 2.3.1 Zatížení STÁLÉ 0,42 kn/m 0,471 kn/m SNÍH 0,251 kn/m 0,255 kn/m VÍTR =0 0,154 kn/m OSAMĚLÉ BŘEMENO 1,051kN/m 1,070 kn/m 2.3.2 MSÚ mezní stav únosnosti 2.3.2.1 Ohybové momenty STÁLÉ SNÍH Rozhodující sníh navátý Sání zanedbáváme Vítr oblast A var.1 VÍTR OSAMĚLÉ BŘEMENO 28

2.3.3 MSP mezní stav použitelnosti L 3500 ulim 11, 7mm 300 300 STÁLÉ mm mm SNÍH 0,932mm mm VÍTR mm OSAMĚLÉ BŘEMENO mm mm 30

2.4 VAZNICE č.23 2.4.1 Zatížení STÁLÉ 0,0kN/m 0,017 kn/m SNÍH 0,455 kn/m 0,012 kn/m VÍTR 0 =0 OSAMĚLÉ BŘEMENO 0,715 kn/m 1,318 kn/m 2.4.2 MSÚ mezní stav únosnosti 2.4.2.1 Ohybové momenty STÁLÉ SNÍH Rozhodující sníh nenavátý Vítr zanedbáváme jen SÁNÍ OSAMĚLÉ BŘEMENO 31

2.4.3 MSP mezní stav použitelnosti L 3500 ulim 11, 7mm 300 300 STÁLÉ mm mm SNÍH 1,91mm mm OSAMĚLÉ BŘEMENO mm mm 33

2.5 VAZNICE č.39 2.5.1 Zatížení STÁLÉ 0,494kN/m 0,437 kn/m SNÍH 0,231 kn/m 0,204 kn/m VÍTR =0 0,352 kn/m OSAMĚLÉ BŘEMENO 1,123 kn/m 0,994 kn/m 2.5.2 MSÚ mezní stav únosnosti 2.5.2.1 Ohybové momenty STÁLÉ SNÍH Rozhodující sníh nenavátý Sání zanedbáváme Vítr oblast A var.2 VÍTR OSAMĚLÉ BŘEMENO 34

2.5.3 MSP mezní stav použitelnosti L 3500 ulim 11, 7mm 300 300 STÁLÉ mm mm SNÍH 0,859mm mm VÍTR mm OSAMĚLÉ BŘEMENO mm mm 3

TABULKA PŘEPOČTU ZATÍŽENÍ DO ROVINY STŘECHY PŘES NA F V A F H OSTATNÍ STÁLÉ g 2,k = 0,0 kn/m2 Fv = cosα i * F F = g 2,k * b ; b = 1,0 m F H = sinαi* F SVISLÉ PŘEPOČET POMOCÍ ÚHLU α [ ] KOLMÉ A VODOROVNÉ SÍLY číslo nosníku F [kn/m] α sinα i cosα i F V [kn/m] F H [kn/m] 1 0,0 3 0,891 0,454 0,300 0,588 2 0,0 0 0,8 0,500 0,330 0,572 ČÍSLO VAZNICE 3 0,0 57 0,839 0,545 0,359 0,554 3 4 0,0 54 0,809 0,588 0,388 0,534 4 5 0,0 52 0,788 0,1 0,40 0,520 5 0,0 49 0,755 0,5 0,433 0,498 7 0,0 47 0,731 0,82 0,450 0,483 8 0,0 44 0,95 0,719 0,475 0,458 F V [kn/m] F H [kn/m] 1 0,315 0,580 0,374 0,544 0,420 0,509 7 0,42 0,471 9 0,0 41 0,5 0,755 0,498 0,433 9 10 0,0 38 0,1 0,788 0,520 0,40 10 0,509 0,420 11 0,0 3 0,588 0,809 0,534 0,388 11 12 0,0 33 0,545 0,839 0,554 0,359 12 0,544 0,374 13 0,0 30 0,500 0,8 0,572 0,330 13 14 0,0 27 0,454 0,891 0,588 0,300 14 0,580 0,315 15 0,0 25 0,423 0,90 0,598 0,279 15 0,05 0,23 37

1 0,0 22 0,375 0,927 0,12 0,247 1 17 0,0 19 0,32 0,94 0,24 0,215 17 18 0,0 1 0,27 0,91 0,34 0,182 18 19 0,0 14 0,242 0,970 0,40 0,10 19 20 0,0 11 0,191 0,982 0,48 0,12 20 21 0,0 8 0,139 0,990 0,54 0,092 21 22 0,0 5 0,087 0,99 0,57 0,058 22 23 0,0 3 0,052 0,999 0,59 0,035 24 0,0 0 0,000 1,000 0,0 0,000 25 0,0 3 0,052 0,999 0,59 0,035 25 2 0,0 5 0,087 0,99 0,57 0,058 2 27 0,0 7 0,122 0,993 0,55 0,080 27 28 0,0 10 0,174 0,985 0,50 0,115 28 29 0,0 13 0,225 0,974 0,43 0,148 29 30 0,0 15 0,259 0,9 0,38 0,171 30 31 0,0 18 0,309 0,951 0,28 0,204 31 32 0,0 21 0,358 0,934 0,1 0,237 32 33 0,0 24 0,407 0,914 0,03 0,28 33 34 0,0 2 0,438 0,899 0,593 0,289 34 35 0,0 29 0,485 0,875 0,577 0,320 35 3 0,0 32 0,530 0,848 0,50 0,350 3 37 0,0 35 0,574 0,819 0,541 0,379 37 38 0,0 37 0,02 0,799 0,527 0,397 38 39 0,0 40 0,43 0,7 0,50 0,424 40 0,0 43 0,82 0,731 0,483 0,450 0,29 0,198 0,44 0,143 0,5 0,075 23 0,0 0,017 0,58 0,04 0,53 0,098 0,40 0,10 0,22 0,220 0,598 0,279 0,58 0,335 0,534 0,388 39 0,494 0,437 3.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ - CELÝ s 1k = 0,448 kn/m 2 4.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ - POLOVIČNÍ s 1k/2 = 0,224 kn/m 2 F v = Øcosα i * F F = s 1k * X *1,0 F H = Øsinαi* F s= (x n +x n+1 )/2 vazník X [m] vaznice X [m] F [kn] F/2 [kn] 38 α sinα i cosα i F V [Kn/m] F H [kn/m] 1 0,481 1 0,502 0,787 0,394 3 0,891 0,454 0,107 0,198 2 0,523 2 0,544 0,885 0,442 0 0,8 0,500 0,132 0,215 3 0,55 3 0,585 0,942 0,471 57 0,839 0,545 0,152 0,222 4 0,04 4 0,17 1,002 0,501 54 0,809 0,588 0,172 0,229 5 0,30 5 0,1 1,09 0,534 52 0,788 0,1 0,194 0,23 0,91 0,703 1,124 0,52 49 0,755 0,5 0,215 0,239 7 0,714 7 0,731 1,172 0,58 47 0,731 0,82 0,235 0,239

vazník X [m] vaznice X [m] F [kn] F/2 [kn] α sinα i cosα i F V [Kn/m] F H [kn/m] 8 0,748 8 0,74 1,223 0,11 44 0,95 0,719 0,257 0,23 9 0,780 9 0,79 1,270 0,35 41 0,5 0,755 0,280 0,231 10 0,811 10 0,825 1,327 0,3 38 0,1 0,788 0,303 0,228 11 0,839 11 0,87 1,379 0,90 3 0,588 0,809 0,325 0,223 12 0,895 12 0,893 1,40 0,703 33 0,545 0,839 0,343 0,210 13 0,890 13 0,902 1,430 0,715 30 0,500 0,8 0,359 0,195 14 0,913 14 0,923 1,42 0,731 27 0,454 0,891 0,375 0,183 15 0,933 15 0,942 1,491 0,745 25 0,423 0,90 0,390 0,170 1 0,951 1 0,90 1,517 0,758 22 0,375 0,927 0,40 0,152 17 0,98 17 0,975 1,539 0,79 19 0,32 0,94 0,419 0,132 18 0,982 18 0,988 1,559 0,779 1 0,27 0,91 0,430 0,115 19 0,994 19 1,000 1,577 0,788 14 0,242 0,970 0,440 0,097 20 1,00 20 1,011 1,590 0,795 11 0,191 0,982 0,448 0,075 21 1,01 21 1,017 1,59 0,798 8 0,139 0,990 0,453 0,052 22 1,018 22 1,019 1,597 0,798 5 0,087 0,99 0,455 0,032 23 1,019 23 1,018 1,594 0,797 3 0,052 0,999 0,455 0,012 24 1,017 24 1,015 1,587 0,794 0 0,000 1,000 0,453 0,012 25 1,013 25 1,010 1,577 0,788 3 0,052 0,999 0,449 0,031 2 1,00 2 1,002 1,53 0,781 5 0,087 0,99 0,444 0,047 27 0,997 27 0,992 1,54 0,773 7 0,122 0,993 0,437 0,05 28 0,987 28 0,980 1,525 0,73 10 0,174 0,985 0,427 0,087 29 0,973 29 0,9 1,501 0,750 13 0,225 0,974 0,41 0,104 30 0,958 30 0,949 1,474 0,737 15 0,259 0,9 0,404 0,120 31 0,940 31 0,931 1,443 0,722 18 0,309 0,951 0,389 0,138 32 0,922 32 0,910 1,408 0,704 21 0,358 0,934 0,372 0,154 33 0,898 33 0,887 1,371 0,85 24 0,407 0,914 0,355 0,15 34 0,875 34 0,82 1,331 0,5 2 0,438 0,899 0,337 0,17 35 0,849 35 0,83 1,288 0,44 29 0,485 0,875 0,317 0,187 3 0,822 3 0,807 1,241 0,21 32 0,530 0,848 0,29 0,19 37 0,792 37 0,77 1,182 0,591 35 0,574 0,819 0,273 0,198 38 0,70 38 0,732 1,117 0,559 37 0,02 0,799 0,250 0,199 39 0,703 39 0,94 1,081 0,540 40 0,43 0,7 0,231 0,204 40 0,84 0,84 0,000 43 0,82 0,731 0,000 0,000 39

SNÍH NAVÁTÝ Nové sƞ3,k = odečteno z AutoCAD Fv=Nové sƞ3,k* X *cosα FH=Nové sƞ3,k* X *sinα (jenom pro plné sƞ3,k) číslo VAZNICE NOVÉ Sƞ3,k [kn/m2] PŮDORYSNÁ DÉLKA [m] X [m] 40 α cosα i sinα i F V [Kn/m] F H [Kn/m] 1 0,000 0,481 0,502 3 0,477 0,879 0,000 0,000 2 0,053 0,523 0,544 0 0,522 0,853 0,015 0,025 3 0,130 0,55 0,585 57 0,5 0,824 0,043 0,03 4 0,212 0,04 0,17 54 0,02 0,799 0,079 0,104 5 0,298 0,30 0,1 52 0,3 0,772 0,125 0,152 0,392 0,91 0,703 49 0,9 0,743 0,184 0,205 7 0,489 0,714 0,731 47 0,701 0,713 0,251 0,255 8 0,590 0,748 0,74 44 0,737 0,7 0,332 0,305 9 0,9 0,780 0,79 41 0,772 0,3 0,427 0,352 10 0,80 0,811 0,825 38 0,799 0,02 0,531 0,400 11 0,919 0,839 0,87 3 0,824 0,5 0,57 0,451 12 1,038 0,895 0,893 33 0,853 0,522 0,790 0,484 13 1,081 0,890 0,902 30 0,879 0,477 0,85 0,45 14 0,958 0,913 0,923 27 0,899 0,438 0,795 0,388 15 0,831 0,933 0,942 25 0,917 0,399 0,718 0,312 1 0,702 0,951 0,90 22 0,937 0,350 0,31 0,23 17 0,570 0,98 0,975 19 0,954 0,301 0,530 0,17 18 0,437 0,982 0,988 1 0,9 0,259 0,417 0,112 19 0,302 0,994 1,000 14 0,97 0,21 0,295 0,05 20 0,1 1,00 1,011 11 0,98 0,15 0,1 0,028 21 0,028 1,01 1,017 8 0,994 0,113 0,028 0,003 23 0,124 1,019 1,018 3 1,000 0,02 0,251 0,007 24 0,193 1,017 1,015 0 1,000 0,02 0,392 0,010 25 0,22 1,013 1,010 3 0,998 0,070 0,528 0,037 2 0,331 1,00 1,002 5 0,995 0,105 0,58 0,09 27 0,399 0,997 0,992 7 0,989 0,148 0,783 0,117 28 0,47 0,987 0,980 10 0,980 0,199 0,89 0,182 29 0,534 0,973 0,9 13 0,970 0,242 1,000 0,249 30 0,520 0,958 0,949 15 0,959 0,284 0,947 0,281 30 0,520 0,958 0,949 15 0,959 0,284 0,947 0,281

číslo VAZNICE NOVÉ Sƞ3,k [kn/m2] PŮDORYSNÁ DÉLKA [m] X [m] α cosα i sinα i F V [Kn/m] F H [Kn/m] 31 0,455 0,940 0,931 18 0,943 0,334 0,799 0,283 32 0,391 0,922 0,910 21 0,924 0,383 0,58 0,273 33 0,329 0,898 0,887 24 0,90 0,423 0,529 0,247 34 0,28 0,875 0,82 2 0,887 0,42 0,410 0,213 35 0,209 0,849 0,83 29 0,82 0,508 0,300 0,177 3 0,150 0,822 0,807 32 0,834 0,552 0,203 0,135 37 0,095 0,792 0,77 35 0,809 0,588 0,119 0,087 38 0,041 0,70 0,732 37 0,783 0,23 0,048 0,038 39 0,000 0,703 0,94 40 0,749 0,3 0,000 0,000 40 0,000 0,84 0,84 43 OSAMĚLÉ BŘEMENO F= 1,5 kn FV = cosαi * F FH = sinαi* F číslo nosníku KOLMÁ F V [kn/m] VODOROVN- F H [kn/m] ČÍSLO VAZNICE F v [kn] F h [kn] 1 0,81 1,337 2 0,750 1,299 3 0,817 1,258 3 4 0,882 1,214 4 5 0,923 1,182 5 0,984 1,132 7 1,023 1,097 8 1,079 1,042 41 1 0,715 1,318 0,849 1,23 0,954 1,157 7 1,051 1,070 9 1,132 0,984 9 10 1,182 0,923 10 1,157 0,954 11 1,214 0,882 11 12 1,258 0,817 12 1,23 0,849 13 1,299 0,750 13 1,318 0,715

14 1,337 0,81 14 15 1,359 0,34 15 1 1,391 0,52 1 17 1,418 0,488 17 18 1,442 0,413 18 19 1,455 0,33 19 20 1,472 0,28 20 21 1,485 0,209 21 22 1,494 0,131 22 1,375 0,598 1,430 0,451 1,44 0,325 1,490 0,170 23 1,498 0,079 24 1,500 0,000 23 1,499 0,039 25 1,498 0,079 25 2 1,494 0,131 2 27 1,489 0,183 27 28 1,477 0,20 28 29 1,42 0,337 29 30 1,449 0,388 30 31 1,427 0,44 31 32 1,400 0,538 32 33 1,370 0,10 33 34 1,348 0,58 34 35 1,312 0,727 35 3 1,272 0,795 3 37 1,229 0,80 37 38 1,198 0,903 38 1,49 0,105 1,483 0,222 1,455 0,33 1,413 0,501 1,359 0,34 1,292 0,71 1,213 0,882 39 1,149 0,94 40 1,097 1,023 39 1,123 0,994 42

3. SLOUPKY Konstrukce pro skleněnou fasádu - navržen atypický tvar 3.1 ZATÍŽENÍ 3.1.1 Vítr 3.1.1.1 Podélný vítr Zatížení na štítovou stěnu budovy Pro e<d h/d=15,5/49=0,32 e=min(b;2h) e=31m h= 15,5m b= 33m d= 49m oblast A =e/5=31/5=,2m oblast B = = 24,8m oblast C = d- e=18,0m O B L A S T PODÉLNÝ VÍTR c pe,10 w e,k [kn/m2] Fw[kN/m] A -1,2-0,725-2,537 B -0,85-0,517-1,810 C -0,5-0,302-1,057 D 0,709 0,428 1,499 E -0,318-0,192-0,72 43

3.2 VNITŘNÍ SÍLY NA PRUTECH N Vz My 44

3.3 PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY Nesymetrický průřez - bráno v největším místě: Šířka profilu b 200 mm Výška profilu h 00 mm Plocha průřezu A 120000 mm 2 Smyková plocha A y 120000 mm 2 Smyková plocha A z 120000 mm 2 Moment setrvačnost k ose y I y 3,E+9 mm 4 Moment setrvačnost k ose z I z 4,0E+08 mm 4 Poloměr setrvačnost k ose y i y 173,205 mm Poloměr setrvačnost k ose z i z 57,735 mm Hmotnost průřezu G 00 kg/m Průřezový modul k ose y W y 1,2E+07 mm 3 Průřezový modul k ose z W y 4,0E+0 mm 3 Lepené lamelové dřevo GL 24h Dílčí součinitel zatížení γ M = 1,25 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9 Součinitel k redistribuci napětí Obdélníkový průřez k m = 0,7 f m,k = 24 MPa f t,0,k = 1,5 MPa f t,90,k = 0,4 MPa f c,0,k f c,90,k f v,k = E 0,mean = 24 MPa 2,7 MPa 2,7 MPa 1100 MPa E 90,mean = 390 MPa G mean = 720 MPa E 0,05 = 325 MPa = t = t = = = = = 45

3.4 POSOUZENÍ - MSÚ L cr, y. i y = dle TAB 144,3mm Pro lepené lamelové dřevo β = 0,1 L z cr, 1500mm i z = m,d f m, d 57,7mm =2,3MPa =7,28MPa 3.4.1 Posouzení na kombinaci tlaku a ohybu Stanovení součinitele vzpěrnosti: k y y L cr, y i y 2 0,51 rel, y 0, 3 rel, y rel, y k c, y y k y f c,0, k E k 0,05 1 2 y 2 rel, y Lcr,y λrel, λrel, Č. (mm) Lcr,z(mm) y z ky kz kc,y kc,z 58 11358 1500 1,27 0,42 1,35 0,59 0,55 0,99 57 12385 1500 1,38 0,42 1,51 0,59 0,47 0,99 5 13354 1500 1,49 0,42 1,7 0,59 0,41 0,99 55 130 1500 1,4 0,42 1,2 0,59 0,43 0,99 54 13983 1500 1,5 0,42 1,78 0,59 0,38 0,99 53 15130 1500 1,9 0,42 1,99 0,59 0,33 0,99 52 15393 1500 1,72 0,42 2,04 0,59 0,32 0,99 51 15500 1500 1,73 0,42 2,07 0,59 0,31 0,99 50 15358 1500 1,71 0,42 2,04 0,59 0,32 0,99 49 1503 1500 1,8 0,42 1,97 0,59 0,33 0,99 48 14779 1500 1,5 0,42 1,93 0,59 0,34 0,99 47 1319 1500 1,52 0,42 1,71 0,59 0,40 0,99 4 13085 1500 1,4 0,42 1,2 0,59 0,43 0,99 45 12185 1500 1,3 0,42 1,48 0,59 0,49 0,99 44 11129 1500 1,24 0,42 1,32 0,59 0,57 0,99 43 992 1500 1,11 0,42 1,15 0,59 0,8 0,99 42 8589 1500 0,9 0,42 0,99 0,59 0,80 0,99 41 7131 1500 0,80 0,42 0,84 0,59 0,90 0,99 4

k 1. PODMÍNKA 2.PODMÍNKA c, y c,0, d f c, o, d f m, d m, d 1 k c, y c,0, d f c, o, d f m, d m, d 1 Č. Ned My,ed σc,0,d σm,y,d 1.podmínka 2.podmínka 58 8,01 23,5 0,08 2,82 0,17 0,17 1 57 7,79 3,1 0,08 4,34 0,2 0,2 1 5 8,4 45,37 0,08 5,45 0,33 0,32 1 55 8,94 52,99 0,09,3 0,38 0,37 1 54 9,34 59,88 0,09 7,19 0,43 0,42 1 53 9,71 5,43 0,10 7,85 0,47 0,4 1 52 9,84 8,7 0,10 8,24 0,49 0,48 1 51 9,89 9,58 0,10 8,35 0,50 0,49 1 50 9,83 8,32 0,10 8,20 0,49 0,48 1 49 9,7 4,74 0,10 7,77 0,47 0,4 1 48 9,32 58,82 0,09 7,0 0,42 0,41 1 47 8,9 51,48 0,09,18 0,37 0,3 1 4 8,3 43,5 0,08 5,24 0,31 0,31 1 45 7,4 34,87 0,08 4,19 0,25 0,25 1 44,83 25,84 0,07 3,10 0,19 0,18 1 43 5,95 18,37 0,0 2,21 0,13 0,13 1 42 5,04 11,89 0,05 1,43 0,09 0,09 1 41 4,43 7,17 0,04 0,8 0,05 0,05 1 VYHOVUJE 3.4.2 Ověření příčné a torzní stability rel, m f m, k m, k 47

rel,m rel, m rel, m Č. l(mm) lef(mm h λrel, σcrit (mm) m kcrit 58 10458 1012 00 4,0 0,72 1 57 11585 11027 00 44,33 0,74 1 5 12554 11899 00 41,08 0,7 0,990 55 133 1229 00 38,70 0,79 0,98 54 13983 13185 00 37,07 0,80 0,90 53 14430 13587 00 35,98 0,82 0,945 52 1493 13824 00 35,3 0,82 0,945 51 1479 13892 00 35,19 0,83 0,938 50 1458 13792 00 35,44 0,82 0,945 49 1430 13524 00 3,14 0,81 0,953 48 13879 13091 00 37,34 0,80 0,90 47 13219 12497 00 39,11 0,78 0,975 4 12385 11747 00 41,1 0,7 0,990 45 11385 10847 00 45,07 0,73 1 44 10229 980 00 49,85 0,9 1 43 892 833 00 5,2 0,5 1 42 7489 7340 00,59 0,0 1 41 5931 5938 00 82,32 0,54 1 3.4 POSOUZENÍ MSP Max u sloupku č.51 L = H max = 15 49 mm 38,5 mm průhyb sloupků jako celku 1/300 bereme globální maximum 38,5 mm 48

4. PAŽDÍKY (PŘÍČKY) Lepené lamelové dřevo GL 24h Dílčí součinitel zatížení γ M = 1,25 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9 Součinitel k redistribuci napětí Obdélníkový průřez k m = 0,7 4.1 PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY f m,k = f t,0,k = f t,90,k = 24 MPa 1,5 MPa 0,4 MPa Šířka profilu b 120 mm Výška profilu h 120 mm Plocha průřezu A 14400 mm 2 Smyková plocha A y 14400 mm 2 Smyková plocha A z 14400 mm 2 Moment setrvačnost k ose y I y 1.728E+7 mm 4 Moment setrvačnost k ose z I z 1.728E+7 mm 4 Poloměr setrvačnost k ose y i y 34.41 mm Poloměr setrvačnost k ose z i z 34.41 mm Hmotnost průřezu G 7.2 kg/m Průřezový modul k ose y W y 2.88+05 mm 3 Průřezový modul k ose z W y 2.88+05 mm 3 = t = t = 49

4.2 ZATÍŽENÍ Bráno viz. Sloupek posudek na největší namáhání 4.2.1 Posouzení na kombinaci tahu a ohybu L cr, y = 2000mm 4.2.2 Posouzení na kombinaci tlaku a ohybu Stanovení součinitele vzpěru: L y i cr, y y 2000 28,88 9,280 y fc,0, k 9,280 24 rel, y 1,11 0,5 E0,05 9400 posuzujeme na k y k 0,51 vzpěr 2 2 rel, y 0,3 rel, y 0,51 0,1 1,11 0,3 1,11 1, 157 1 c, y 2 2 2 2 ky ky rel, y 1,157 1,157 1,11 4.2.3 Ověření příčné a torzní stability 1 0,7 f m,k = 24 MPa fm, k 24 rel, m 0,25 3, crit 0,75 50

5. ZTUŽIDLO 5.1 ZATÍŽENÍ Vygenerováno programem SCIA ENGONEER 2011 Zatížení viz.vazník + podélný vítr viz SLOUPEK Navrhnuty lana od firmy MACALLOY 51

Max. NORMÁLOVÁ SÍLA Dle TAB. NÁVRH 10mm Elastické protažení d: 1 x 19 pramenné lano Parametry od dodavatele Ocel S31 Pro třídu pevnosti 1,2 a 3 γ M,0 = 1,15 empirické E=107kN/mm 2 Dle TAB. pro 10mm Styčníkový plech GP1 Kotvící systém SAF 10 52

. SPOJE Ocel S355.1 TANGENCIÁLNÍ LOŽISKO V PATĚ Dílčí součinitel materiálu γ M,0 = 1,00 B = γ M,0 = 1,25 spoje 180 mm H= 1400 mm Rozměry patní desky B = 10 mm H= 180 mm = 355MPa = 510MPa Vd průměrná reakce Max R x a odpovídajíci R z a naopak f m,k = 24 MPa f t,0,k = 1,5 MPa f t,90,k = 0,4 MPa f c,0,k f c,90,k f v,k = E 0,mean = 24 MPa 2,7 MPa 2,7 MPa 1100 MPa E 90,mean = 390 MPa G mean = 720 MPa E 0,05 = 325 MPa.1.1 Napětí ve smyku.1.2 Posouzení únosnosti.1.3 Osová síla je přenesena prostřednictvím ocel.patní desky = =.1.4 Posouzení únosnosti a = = 53

.1.5 Posouvající síla je přenesena prostřednictvím bočních ocel.desek.1. Posouzení únosnosti ) a NÁVRH OCELOVÝCH KOLÍKŮ: KOLÍKY - S355 d = 22mm Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,25 DŘEVO GL24h.1.7 Pevnost dřeva v otlačení stěny otvoru Pro svorníky a kolíky do 30mm lze uvažovat: f h, 1, k 0,082(1 0,01d ) fh, 1, k 0,082(1 0,01 22)380 24, 305MPa f h,, k k a f sin h, o, k 2 cos 2 24,305 fh,, k 24, 12MPa 2 2 1,8sin cos k t 1 = 84mm k90 1,35 0,015d 1,35 0,015 22 1,8 Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,3 spoje DESKA S355 k a1 a (3 4 cos ) d Moment kluzu spojovacích prostředků M 0, f d y, k 3 u 2, t= 12mm = M k 2, y, 0,3 510 22 473, 14kNm a (3 4cos ) d (3 4cos)22 153mm 1 a 3d 322 mm 2 a t 7d 722 154mm 3, a c 3d mm 3, a t (2 2sin ) d (2 2 sin )22 49mm 4, a c 3d mm 4, 54

.1.8 Návrhová hodnota únosnosti na střihovou plochu svorní pro tlustou desku jednostřižně namáhanou Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9.1.9 Charakteristická únosnost kolíků pro jeden střih ocel deska =14,88kN Moment přenášený pomocí ocelových kolíků ) > > 55

.2 PŘÍPOJ VAZNICE VAZNÍK VAR. 1 Přípoj vaznic pouze na nosnících č. 4,8,12 jinak připoj pomocí spoje VAR. 2 HŘEBÍKY d = 22 mm l = 50 mm DŘEVO C24 t 1 = 84mm Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,3 spoje k mod = 0,9 DESKA S355.2.1 HŘEBÍKY.2.1.1 Minimální rozteče od krajů a 10d 10 4 40mm 1 a 5d 54 20mm 2 a t (10 5cos ) d (10 5 cos )22 0mm 3, a c 10d 40mm 3, a t (5 5sin ) d (5 5sin )4 20mm 4, a c 5d 20mm 4,.2.1.2 Návrh hřebíkového přípoje Ověření únosnosti hřebíkového spoje na střih únosnost spoje ocel-dřevo je závislá na tloušťce ocelových desek. Pro t 0,5d - tenké desky t > 0,5d - tlusté desky 5mm > 2mm tlusté desky t = 5mm Pro tlusté ocelové desky jako vnější prvky dvojstřižných spojů: VRUTY d = l = 10 mm 20mm 50 mm 0,3 0,3 fh, 1, k 0,082 k d 0,082350 4 18, 93MPa 5

n - počet hřebíků v řadě - pro hřebíky nef -účinný počet hřebíků n ef 10 0, 85 7,08 F F Ed 5,33 V, Ed 0, 37kN n n 2 7,08 s ef.2.1.3 Posouzení > > počet rovin střihu.2.2 VRUTY.2.2.1 Návrh přípoje pomocí vrutů 0,8 d l f 2,7 10 250 Fax, Rk nef ef ax, k 23, 83, 24 f 3 1,5 3 1,5 ax, Rk 3, 10 k 3, 10 350 23, 0,8 MPa n ef n k ef 3 0, 9 2,7 VRUTY.3 ZTUŽIDLO d = 10 mm l = 100 mm γ M = 1,0 DŘEVO GL24h t 2 = 97mm n = 8 n 8 0, 9,498 ef DESKA str.51 57

.3.1 Minimální rozteče od krajů p 2,2 d 2,2 10 22mm 1 e,2d 1,2 10 12mm 1 1 0 p 2,4 d 2,4 10 24mm 2 2 1,2d 0 1,2 10 e 12mm Vnitřní síly ze str.:51.3.2 Posouzení pro 1/2vrutů namáhaných silou F F f ax, Rk ax, Rk n ef 0,8 d l f,498 1090 100,093kN ef ax, k 3 1,5 3 1,5 ax, Rk 3, 10 k 3, 10 380 2, 7 MPa 0,8 2,7.3.3 Posouzení na střih a f 0,082(1 0,0110)380 28, 044MPa h, 2, k 2, 2, M y, k 0,3 fu d 0,3 51010 0910Nmm 58

.3.3.1 Posouzení.3.4 Posouzení na kombinaci namáhání.3.5 Posouzení svarů plechu Minimální délka svaru pro přenášení zatížení: L=max L 140mm ) ) 59

.4 MONTÁŽNÍ SPOJ VAZNÍKU Pro přepravu na stavbu Lmax=15m VRUTY d = l = 22 mm 200 mm KOLÍKY d = l = 22 mm 200 mm Vnitřní síly z PŘÍLOHA 1: Pro spoj v řezu 1,2 2 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9.4.1 Schéma.4.2 Posouzení střednicového plechu vzdorující v ) 0

.4.3 Pevnost v otlačení stěny otvoru s předvrtanými otvory fh, 1, k 0,082(1 0,01d ) k 0,082(1 0,01 22)380 24, 305MPa 2, 2, M y, k 0,3 fu d 0,3 510 22 473141Nmm.4.4 Rozhodující návrhová únosnost na střihovou plochu.4.5 Posouzení krajních plechů vzdorující normálové síle a momentu 1

HŘEBÍKY.5 PŘIPOJENÍ VAZNICE VAZNÍK VAR. 2 Úhelník od firmy BeA NÁVRH typ4 DŘEVO C24/GL24h Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,3 spoje k mod = 0,9 tř.vlh.1.5.1 Posouzení na střih C24 HŘEBÍKY: DESKA - viz BeA t = 3mm VRUTY d = l = 10 mm 0 mm 50 mm 0,3 0,3 f h, 1, k 0,082 k d 0,0823504 18, 93MPa VRUTY: 2

.5.2 Posouzení na střih GL24h HŘEBÍKY: 0,3 0,3 f h, 1, k 0,082 k d 0,0823804 20, 5MPa VRUTY: 3

. PŘIPOJENÍ VAZNICE - SLOUPEK SVORNÍKU S355 d = 22mm l = 200mm Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,25 DŘEVO GL24h t 1 = 200mm Dílčí součinitel materiálu..1 Pevnost dřeva v otlačení stěny otvoru Pro svorníky a kolíky do 30mm lze uvažovat: f h, 1, k 0,082(1 0,01d ) fh, 1, k 0,082(1 0,01 22)380 24, 305MPa f h, o, k h,, k 2 2 k a sin cos f Moment kluzu spojovacích prostředků 2, 2, M y, k 0,3 fu d 0,3 510 22 473, 14kNm k 0 γ M0 = 1,3 spoje 4

..2 Namáhaných silou Vz F F f ax, Rk ax, Rk n ef 93,2kN 0,8 d l f 1,8 22178 ef ax, k 3 1,5 3 1,5 ax, Rk 3, 10 k 3, 10 380 2, 7 MPa 0,8 2,7 n - počet hřebíků v řadě nef -účinný počet hřebíků n ef 2 0, 9 1,8 7. ÚDAJE NA ZÁKLADY ýs ed reakce 5

8. SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ Normy: [1] ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení objemové tíhy, vlastní tíha a užitné zatížení pozemních staveb (2004) [2] ČSN EN 1991-1-3 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Zatížení konstrukcí Obecná zatížení Zatížení sněhem(2005) [3] ČSN EN 1995-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Zatížení konstrukcí Obecná zatížení Zatížení větrem (2005) [4] ČSN EN 1995-1-1 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [5] ČSN 1993-1-8 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Navrhování styčníků Skripta a publikace: [] Kuklík, P.; Kuklíková, A.; Mikeš, K. : Dřevěné konstrukce. Cvičení, ES ČVUT, Praha, 2005 [7] Straka, B.: Navrhování dřevěných konstrukcí, CERM, s.r.o. Brno, 199 [8]Dutko, P.; Chomová, E.; Draškovic, F.; Lapos, J.: Drevené konštrukcie. Príklady, SVŠT, Bratislava, 1982 [9] překlad Koželouh, B.: Dřevěné konstrukce podle Eurokódu 5, STEP 1, ČKAIT, Praha, 2004, [10] Překlad Koželouh, B.: Dřevěné konstrukce podle Eurokódu 5, STEP 2, ČKAIT, Praha, 2004, [11] Kuklík, P.: Příručka 2 Navrhování dřevěných konstrukcí podle Eurokódu 5, TEMTIS, 2008 Internetové stránky: [12] <http://www.izolas.cz> [13] <http://www.ckait.cz/sites/default/files/ec5_seminar_drevo_2.pdf> [14] <http://www.ocel.wz.cz> [15] <http://www.tension.cz> [1] <http://www.izolas.cz>