Reflexní parotěsná fólie SUNFLEX Roof-In Plus v praktické zkoušce



Podobné dokumenty
Měření prostupu tepla

SCHEMA OBJEKTU POPIS OBJEKTU. Obr. 3: Pohled na rodinný dům

BH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D.

Obr. 3: Pohled na rodinný dům

Lineární činitel prostupu tepla

Obr. 3: Řez rodinným domem

Protokol pomocných výpočtů

Skladba konstrukce (od interiéru k exteriéru) Vlastnosti konstrukce

SF2 Podklady pro cvičení

N_SFB. Stavebně fyzikální aspekty budov. Přednáška č. 3. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích

Autor: Ing. Martin Varga

SCHEMA OBJEKTU. Obr. 3: Řez rodinným domem POPIS OBJEKTU

Obr. 3: Pohled na rodinný dům

BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1

SOFTWARE PRO STAVEBNÍ FYZIKU

VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT

Skladba konstrukce (od interiéru k exteriéru) Vlastnosti konstrukce

Tabulka Tepelně-technické vlastností zeminy Objemová tepelná kapacita.c.10-6 J/(m 3.K) Tepelná vodivost

Vliv zateplení objektů na vytápěcí soustavu, nové provozní stavy a topné křivky

SCHEMA OBJEKTU. Obr. 3: Pohled na rodinný dům

VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT

AKADEMIE ZATEPLOVÁNÍ. Není izolace jako izolace, rozdělení minerálních izolací dle účelu použití. Marcela Jonášová Asociace výrobců minerální izolace

BH059 Tepelná technika budov

Tepelný odpor vzduchové mezery ve skutečnosti a podle normy ČSN EN ISO 6946

POPIS VYNÁLEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ. (54) Vícechodý trubkový výmdnik tepla

Univerzita obrany. Měření na výměníku tepla K-216. Laboratorní cvičení z předmětu TERMOMECHANIKA. Protokol obsahuje 13 listů. Vypracoval: Vít Havránek

Výpočet potřeby tepla na vytápění

OPTIMALIZACE PROVOZU OTOPNÉ SOUSTAVY BUDOVY PRO VZDĚLÁVÁNÍ PO JEJÍ REKONSTRUKCI

1 Zatížení konstrukcí teplotou

Oblast podpory A Snižování energetické náročnosti stávajících rodinných domů

ŠETŘÍLEK. Martin Koutník, Jan Hubáček. Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola Kladno Jana Palacha KLADNO

Tepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem

Dřevostavby - Rozdělení konstrukcí - Vybraná kri;cká místa. jan.kurc@knaufinsula;on.com

T E C H N I C K Á Z P R Á V A

TOB v PROTECH spol. s r.o Pavel Nosek - Kaplice Datum tisku: DP_RDlow-energy. 6 c J/(kg K) 5 ρ kg/m 3.

102FYZB-Termomechanika

Vlhkost. Voda - skupenství led voda vodní pára. ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára

Detail nadpraží okna

Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství. BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1

Šíření tepla. Obecnéprincipy

Komplexní vzdělávací program pro podporu environmentálně šetrných technologií ve výstavbě a provozování budov

DIFÚZNÍ MOSTY. g = - δ grad p (2) Doc. Ing. Šárka Šilarová, CSc. Ing. Petr Slanina Stavební fakulta ČVUT v Praze

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem

Směrnice EP a RADY 31/2010/EU

Příloha 2 - Tepelně t echnické vlast nost i st avební konst rukce. s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y

PŘEDNÁŠKA 1 - OBSAH. Přednáška 1 - Obsah

Energetická studie. pro program Zelená úsporám. Bytový dům. Breitcetlova Praha 14 Černý Most. Zpracováno v období: StaJ

AKUstika + AKUmulace = AKU na druhou. Ing. Robert Blecha, Product Manager společnosti Wienerberger ,

VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ

Tepelnětechnický výpočet kondenzace vodní páry v konstrukci

DELTA -MAXX COMFORT. První tepelně izolační pojistná hydroizolace. Speciální vrstva tepelné izolace v tloušťce 3 cm. Výrazně snižuje tepelné ztráty.

6. Jaký je výkon vařiče, který ohřeje 1 l vody o 40 C během 5 minut? Měrná tepelná kapacita vody je W)

Technologie a procesy sušení dřeva

Prezentace: Martin Varga SEMINÁŘE DEKSOFT 2016 ČINITELÉ TEPLOTNÍ REDUKCE

Cvičení č. 2 TEPELNÉ ZTRÁTY ČSN EN

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

Teorie přenosu tepla Deskové výměníky tepla

Stavební tepelná technika 1 - část A Jan Tywoniak ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Stavební fyzika (L)

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice

VÝSLEDKY OVĚŘOVÁNÍ ZEMNÍHO MASIVU JAKO ZDROJE ENERGIE PRO TEPELNÁ ČERPADLA. Technická fakulta České zemědělské univerzity v Praze

Vliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce

rekreační objekt dvůr Buchov orientační výpočet potřeby tepla na vytápění stručná průvodní zpráva

IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE ZAKÁZKY ZHOTOVITEL: Thákurova 7, Praha 6, IČO: , DIČ:

VI. Nestacionární vedení tepla

PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY. Pořadové číslo: 010/2016 Název akce: Pravice 93 Pravice

Tepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem

Nejnižší vnitřní povrchová teplota a teplotní faktor

TERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla

Pohled na energetickou bilanci rodinného domu

Porovnání energetické náročnosti pasivního domu, nízkoenergetického domu a energeticky úsporného domu

Vytápění BT01 TZB II - cvičení

Porovnání tepelných ztrát prostupem a větráním

RD DÝŠINA, Č. KAT. 775/7 MANŽELÉ PLICKOVI. Ing. arch. Barbora DUPALOVÁ

POSOUZENÍ KCÍ A OBJEKTU

POROVNÁNÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ MINERÁLNÍ VLNY A ICYNENE

Termografie - měření povrchu železobetonového mostu

Warszawa, ul. Filtrowa 1, tel , fax Výpočet koeficientu prostupu tepla u oken systému Pol-Skone a Skandynawskie

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

Vnitřní stěny Lehké montované stěny a předstěny

2.1 Vliv orientace budovy ke světovým stranám na její tepelnou bilanci

Porovnání energetické náročnosti pasivního domu, nízkoenergetického domu a energeticky úsporného domu

Tepelně technické vlastnosti zdiva

Dřevěné konstrukce požární návrh. Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc.

TOB v PROTECH spol. s r.o ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca Datum tisku: MŠ Krasno 2015.TOB 0,18 0,18. Upas,20,h = Upas,h =

Systém podlahového vytápění. Euroflex extra ODOLNÝ SYSTÉM PRO SAMONIVELAČNÍ STĚRKU

VÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ

PROSTUP TEPLA STAVEBNÍMI MATERIÁLY

ZÁKLADY STAVEBNÍ FYZIKY

MĚŘENÍ EMISÍ A VÝPOČET TEPELNÉHO VÝMĚNÍKU

Podlahy. podlahy. Akustické a tepelné izolace podlah kamennou vlnou

BH059 Tepelná technika budov Konzultace č. 3

Návrhy zateplení střechy

Sdružení EPS ČR ENERGETICKÉ VYHODNOCENÍ OBJEKTU NERD 1 V PRAZE-VÝCHOD

Elektrostatické pole. Vznik a zobrazení elektrostatického pole

Komín a hořlavé materiály. Ing. Jiří Vrba

Tepelně vlhkostní posouzení

Správné návrhy tepelné izolace plochých střech a chyby při realizaci Pavel Přech projektový specialista

NUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014

2.6. Koncentrace elektronů a děr

Řešení: Nejdříve musíme určit sílu, kterou působí kladka proti směru pohybu padajícího vědra a napíná tak lano. Moment síly otáčení kladky je:

Transkript:

Reflexní parotěsná SUNFLEX Roof-In Plus v praktické zkoušce Měření povrchových teplot předstěny s reflexní fólií a rozbor výsledků Tepelné vlastnosti SUNFLEX Roof-In Plus s tepelně reflexní vrstvou otestovala Fakulta stavební VUT Brno ve spolupráci s firmou TART, s.r.o. Fólie o tloušťce 3,5 mm vložená dovnitř lehké duté stěny zvýšila její tepelný odpor zhruba na trojnásobek, výpočtem o 0,67 m 2 K/W, což odpovídá víc než sedm krát silnější vrstvě minerální vlny. Je to první publikované měření tohoto druhu v ČR. Experiment byl navržen tak, aby byl vliv co nejvíc patrný. Byla postavena jednoduchá lehká stěna, simulující montážní předstěnu obvodové stěny, o celkové tloušťce 70 mm složená z OSB desky (14 mm) a sádrokartonu (12,5 mm), mezi nimiž byla ekvidistantní mezera o světlosti 43,5 mm, do níž byly vsazeny : v jedné polovině parotěsná, tepelně odrazivá SUNFLEX Roof-In Plus, obr. 1, v druhé polovině parozábrana bez reflexní vrstvy. Potom byly měřeny ustálené povrchové teploty na vnějších površích stěny v obou jejích polovinách (s reflexní, resp. obyčejnou fólií) a v podmínkách, kdy stěna oddělovala chladné (EXterní) prostředí o teplotě 15 C, resp. 18 C a teplejší prostředí (INterní) o teplotě 21,1 C resp. 21 C. Obr. 1: Experiment poskytl čtyři soubory výsledků pro dvě a dvě externí teploty, které ukazuje tab. 1. Rozdíl teplot na vnějších površích stěny s reflexní fólií Sunflex byl zhruba o třetinu vyšší ve srovnání se stěnou bez. Např. při měření při prostorové teplotě T EXT = 15 C zvýšila rozdíl povrchových teplot z 21,7 C na 29 C, tj o 33,6 %. Přítomnost, jinak řečeno, podstatně zvýšila tepelný odpor stěny. Zadavatel měření, firma TART, s.r.o., si zkouškou ověřila, jak se tepelně reflexní vlastnosti její projeví v reálné konstrukci ve srovnání s použitím běžné. Měření přesvědčivě vyznělo ve prospěch reflexní. Argumentace firmy, že její reflexní SUNFLEX Roof-In Plus ve stropech či stěnách působí příznivě, zvyšuje jejich tepelný odpor a zlepšuje povrchové teploty, se zkouškou plně potvrdila. Pokusme se z naměřených povrchových teplot odvodit vlastnosti SUNFLEX Roof-In Plus v číslech.

Chladná strana stěny Prostorová teplota,t E ( C) Povrch. teplota,t P ( C) obyčejná reflexní Teplá strana stěny Prostorová teplota,t I ( C) Povrch. teplota, T P ( C) obyčejná reflexní 15 7,4 13,3 21,1 14,3 15,7 18 9,0 15,6 21,0 14,3 15,7 Tab. 1: Výsledky měření povrchových teplot lehké stěny složené z dvou desek s ekvidistantní mezerou s obyčejnou fólií a reflexní Sunflex. Rozbor výsledků měření Tab. 1 ukazuje na nápadný rozdíl mezi povrchovou a prostorovou teplotou (přestupovým schodem) na studené resp. teplé straně stěny s reflexní fólií. Pro měření s externí teplotou 15 C je to číselně 1,7 C resp. 5,4 C. U stěny s obyčejnou fólií jsou tyto schody 7,6 C resp. 6,8 C, tedy ne sice stejné, ale blízké. Měření při externí teplotě 18 C skončilo podobně (2,4 C resp. 5,3 C s reflexní fólií a 9,0 C resp. 6,7 C s běžnou fólií). Měli bychom čekat, že přestupové teplotní schody budou na studené i teplé straně téhož měření stejné nebo blízké, protože i přestupové odpory jsou zde stejné nebo blízké. To se však neděje. Za druhé by se měl zachovávat poměr přestupových schodů na obou vnějších plochách stěny (ať už je rovný nebo blízký jedné) u všech měření, tj. s reflexní a běžnou fólií či při různých teplotách. Ani to se neděje, neboť např. 1,7 : 5,4 = 0,31 7,6 : 6,8 = 1,12. Vysvětlení spočívá v nesymetrii testu. Tedy v tom, že teplo vstupuje do konstrukce plochou o jiné velikosti, než je plocha, ze které teplo vystupuje ven do chladicího boxu. Celkový ustálený tok tepla je stejný, ale na větším povrchu má menší hustotu, čímž se povrchová teplota přiblíží prostorové. Budiž je A EX velikost chladné, pro tepelný tok tedy výstupní plochy. Celkový tok tepla vystupujícího z konstrukce je A EX I EX, kde I EX je intenzita toku v W/(m 2 K) na výstupu. Hledejme velikost teplé (neboli vstupní) plochy A IN, kterou vstupuje teplo do konstrukce. Musí platit: Vyjádříme-li intenzitu jako podíl přestupového schodu a přestupového odporu ΔT P /R P, dostaneme po drobné úpravě: kde p je podíl ploch, který charakterizuje nesymetrii měření, ΔT P jsou přestupové schody a r je podíl přestupových odporů R P na ohřívané, resp. ochlazované ploše.

Předpokládejme, že přestupové odpory na obou plochách stěny jsou stejné (r = 1) a rovné R P = 0,13 m 2 K/W. Tuto hodnotu jsme převzali z ČSN 73 0540 pro interiérové podmínky, tedy bezvětří, které je u našeho experimentu splněno na obou stranách měřené stěny. Měřené uspořádání(t E, stav konstrukce) ΔT P,EX ΔT P,IN ΔT KCE I EX I IN P R KCE (min) R KCE (max) R KCE -15 o C, běžná folie 7,6 6,8 21,7 58,5 52,3 1,12 0,41 0,37 0,392-15 o C, reflexni folie 1,7 5,4 29,0 13,1 41,5 0,32 0,70 2,21 1,062-18 o C, běžná folie 9,0 6,7 23,3 69,2 51,5 1,34 0,34 0,45 0,386-18 o C, reflexni folie 2,4 5,3 31,3 18,5 40,8 0,45 0,77 1,69 1,057 Tab. 2: Přestupové rozdíly teplot ΔT P, teplotní spád ΔT KCE na konstrukci, přestupové intenzity tepelného toku I EX a I IN, poměr výstupní a vstupní plochy p, mezní tepelné odpory a odpor konstrukce RKCE pro všechna měřená uspořádání. Například pro přestupový schod 1,7 C na a 5,4 C na teplém povrchu, viz tab. 2 v druhém datovém řádku, dostaneme p = 0,31. Čím je menší podíl p, tím je na vstupu větší plocha, ale menší hustota toku tepla. Z přestupových schodů a odporu R P = 0,13 m 2 K/W lze určit hustoty tepelných toků na obou površích pro všechny čtyři soubory měření. Jejich porovnáním, viz tab. 2, zjistíme, že reflexní ve stěně podstatně sníží hustotu tepelného toku na (studeném) výstupu cca o 75 %, zatímco hustotu toku na vstupu sníží jen o málo (o 21 %), což je kompenzováno velkým zmenšením vstupní plochy A IN. Poznamenejme, že podíl p není vlastnost konstrukce, ale měření. Jinak řečeno, p závisí na uspořádání, jakým konstrukce odděluje teplo a chlad. Plochy A nelze chápat jako zřetelně ohraničené plochy na površích konstrukce. Je-li p 1, je uvnitř konstrukce (i místech přesahu mimo chladicí box) nehomogenní teplotní pole s gradienty různých směrů i velikostí. Ideální pro vyhodnocení výsledků je, když p = 1. Vyhodnocení výsledků měření SUNFLEX Roof-In Plus Z každého souboru dat plyne minimální a maximální hodnota povrchových hustot tepelných toků, viz tab. 2. Např. pro měřená při externí teplotě T E = 15 C u stěny s běžnou fólií to je 58,5 m 2 K/W na studeném okraji, resp. 52,3 m 2 K/W na teplém; u stěny s reflexní fólií pak 13,1 m 2 K/W, resp. 41,5 m 2 K/W. Střední hustota toku tepla bude někde mezi nimi. Dokážeme rozhodnout, kde mezi to bude? Víme, že kdybychom mohli rozšířit konstrukci i její ochlazovanou a ohřívanou plochu do nekonečna, ustálil by se v ní homogenní tepelný tok. Jeho intenzita by byla všude stejná, uvnitř i na okrajích, a kolmá na stěny. Matematicky by se pak střední intenzita toku tepla konstrukcí I KCE vyjádřila pomocí okrajových intenzit I EX a I IN (které jsou stejné), jako jejich průměr, tedy I KCE = (I EX + I IN )/2.

Přijměme stejný vzorec i pro naše měření a navíc požadujme, aby také součin A KCE I KCE splňoval rovnost (1). Z toho po dosazení do rovnice I KCE = ΔT KCE /R KCE plynou pro tepelné odpory stěny následující hodnoty: 1. Stěna s běžnou fólií, T E = 15 C: R KCE = 0,392 m 2 K/W, 2. Stěna s reflexní fólií, T E = 15 C: R KCE = 1,062 m 2 K/W, 3. Stěna s běžnou fólií, T E = 18 C: R KCE = 0,386 m 2 K/W, 4. Stěna s reflexní fólií, T E = 18 C: R KCE = 1,057 m 2 K/W, Navýšení tepelného odporu stěny, které je způsobeno nahrazením běžné reflexní fólií, lze spočítat z rozdílu tepelného odporu u obou polovin stěn při stejné teplotě. Za výše uvedeného předpokladu, že odpor při přestupu tepla na obou vnějších površích předstěny je 0,13 m 2 K/W, plyne z měření při teplotě chladicího boxu 15 C hodnota ΔR KCE = 0,670 m 2 K/W a z dalších dvou měření (teplota boxu 18 C) pak ΔR KCE = 0,671 m 2 K/W. Součinitel prostupu tepla reflexní U RF, která je ve stěně umístěna nekontaktně, je pak kde U OB je součinitel prostupu tepla obyčejné. Z (3) pak plyne pro 1/U OB 0 maximální hodnota součinitele prostupu tepla reflexní fólií U RF = 1,49 W/(m 2 K). Skutečná hodnota U RF, kdy se člen 1/U OB nezanedbává, vyjde nižší a tedy z pohledu tepelné ochrany příznivější. Obr. 2: Fotografie praktického uspořádání experimentu

Závěr Článek diskutuje měření lehké předstěny složené z OSB desky a sádrokartonu, mezi nimiž je vzduchová mezera a v ní obyčejná, resp. reflexní SUNFLEX Roof-In Plus o tloušťce 3,5 mm. Z měření a výpočtů, v nichž je podstatný předpoklad, že je na obou vnějších površích předstěny stejný odpor při přestupu tepla 0,13 m 2 K/W, vyplynul závěr: reflexní uvnitř stěny zvýší v porovnání s běžnou fólií její tepelný odpor na 2,5 násobek, výpočtem o 0,670 m 2 K/W. To odpovídá víc než sedm krát silnější vrstvě minerální vlny. Odvozený součinitel prostupu tepla reflexní folie je pak podle (3) menší než 1,49 W/(m 2 K). Vynásobením tloušťkou reflexní 0,0035 m dostaneme číslo 0,0052 W/(mK) o rozměru součinitele tepelné vodivosti, v němž jsou ale zahrnuty odpory při přestupu tepla, zvýšené vysokou reflexí tepelného záření. Toto číslo ukazuje, že u sestav složených z několika reflexních fólií SUNFLEX Roof-In Plus, kdy se většina přestupových odporů na reflexních plochách stane součástí vnitřní struktury vícevrstvé sestavy, by bylo možné docílit velmi nízké hodnoty součinitele tepelné vodivosti, blížícímu se 0,005 W/(mK).