ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 SO1 Název úlohy : Zpracovatel : Josef Fatura Zakázka : VVuB Datum : 19.1.2012 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná 0.0150 0.8800 840.0 1600.0 6.0 0.0000 2 Heluz 24 P+D 0.2400 0.4400 960.0 1000.0 8.0 0.0000 3 Rigips EPS P P 0.2000 0.0340 1270.0 30.0 60.0 0.0000 4 Terranova Terr 0.0030 0.8400 860.0 1220.0 54.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -17.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 54.5 1321.7-2.9 81.4 390.3 2 28 20.6 56.8 1377.5-1.2 80.8 446.6 3 31 20.6 58.2 1411.4 2.3 79.7 574.3 4 30 20.6 58.9 1428.4 7.3 77.6 793.2 5 31 20.6 62.0 1503.6 12.4 74.7 1075.1 6 30 20.6 65.0 1576.4 15.5 72.3 1272.5 7 31 20.6 66.4 1610.3 16.8 71.1 1359.6 8 31 20.6 65.9 1598.2 16.3 71.6 1326.3 9 30 20.6 62.2 1508.5 12.6 74.6 1087.8 10 31 20.6 59.2 1435.7 8.0 77.3 828.8 11 30 20.6 58.2 1411.4 2.8 79.4 592.9 12 31 20.6 56.9 1379.9-1.1 80.7 449.8 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 6.45 m2k/w 0.151 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.17 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 7.5E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 378.1 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 12.0 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.21 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.963 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.5 0.741 11.1 0.596 19.7 0.963 57.5 2 15.2 0.750 11.7 0.593 19.8 0.963 59.7 3 15.5 0.723 12.1 0.536 19.9 0.963 60.7 4 15.7 0.633 12.3 0.375 20.1 0.963 60.7 5 16.5 0.503 13.1 0.081 20.3 0.963 63.2 6 17.3 0.348 13.8 ------ 20.4 0.963 65.8 7 17.6 0.213 14.1 ------ 20.5 0.963 67.0 8 17.5 0.277 14.0 ------ 20.4 0.963 66.6 9 16.6 0.497 13.1 0.065 20.3 0.963 63.3 10 15.8 0.619 12.4 0.346 20.1 0.963 60.9 11 15.5 0.716 12.1 0.523 19.9 0.963 60.6 12 15.2 0.750 11.8 0.593 19.8 0.963 59.8 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 e tepl.[c]: 19.2 19.1 16.1-16.8-16.8 p [Pa]: 1334 1326 1161 130 116 p,sat [Pa]: 2224 2211 1825 140 140 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.3814 0.4254 8.626E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.004 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.875 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1
V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2009 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 Střecha Název úlohy : Zpracovatel : Josef Fatura Zakázka : Datum : 19.1.2012 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton 0.0125 0.2200 1060.0 750.0 9.0 0.0000 2 Fatrafol 807 0.0015 0.3500 1470.0 1335.0 10200.0 0.0000 3 Ursa TFP 0.2000 0.0360 840.0 100.0 1.0 0.0000 4 Ursa TFP 0.1500 0.0360 840.0 100.0 1.0 0.0000 5 Bramac Fol 0.0002 0.3500 1450.0 900.0 6000.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -17.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 21.0 53.9 1339.7-2.4 81.2 406.1 2 28 21.0 56.0 1391.9-0.9 80.8 457.9 3 31 21.0 56.9 1414.3 3.0 79.5 602.1 4 30 21.0 57.8 1436.7 7.7 77.5 814.1 5 31 21.0 60.9 1513.7 12.7 74.5 1093.5 6 30 21.0 64.0 1590.8 15.9 72.0 1300.1 7 31 21.0 65.7 1633.0 17.5 70.4 1407.2
8 31 21.0 65.1 1618.1 17.0 70.9 1373.1 9 30 21.0 61.4 1526.1 13.3 74.1 1131.2 10 31 21.0 58.0 1441.6 8.3 77.1 843.7 11 30 21.0 56.9 1414.3 2.9 79.5 597.9 12 31 21.0 56.5 1404.4-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 9.78 m2k/w 0.101 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.12 / 0.15 / 0.20 / 0.30 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 9.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 289.5 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 10.0 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 20.06 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.975 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.7 0.732 11.3 0.586 20.4 0.975 55.9 2 15.3 0.741 11.9 0.584 20.5 0.975 57.9 3 15.6 0.698 12.1 0.507 20.6 0.975 58.5 4 15.8 0.610 12.4 0.351 20.7 0.975 59.0 5 16.6 0.474 13.2 0.057 20.8 0.975 61.7 6 17.4 0.298 13.9 ------ 20.9 0.975 64.5 7 17.8 0.095 14.3 ------ 20.9 0.975 66.1 8 17.7 0.172 14.2 ------ 20.9 0.975 65.5 9 16.8 0.450 13.3 ------ 20.8 0.975 62.1 10 15.9 0.596 12.4 0.325 20.7 0.975 59.1 11 15.6 0.700 12.1 0.510 20.6 0.975 58.5 12 15.5 0.743 12.0 0.585 20.5 0.975 58.4 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 e tepl.[c]: 20.1 19.8 19.8-1.1-16.8-16.8 p [Pa]: 1367 1359 229 214 203 115 p,sat [Pa]: 2345 2314 2312 556 139 139 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství
číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.3640 0.3640 1.161E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.015 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 1.310 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2009 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 Podlaha Název úlohy : Zpracovatel : Pepánek Zakázka : Datum : 19.1.2012 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop - tepelný tok shora 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Dlažba keramic 0.0080 1.0100 840.0 2000.0 200.0 0.0000 2 Beton 0.8000 1.3600 840.0 1200.0 23.0 0.0000 3 Baumit XPS-R 0.1500 0.0300 2060.0 33.0 70.0 0.0000 4 Beton hutný 2 0.1200 1.3000 1020.0 2200.0 20.0 0.0000 5 Štěrk 0.0600 0.6500 800.0 1650.0 15.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : Návrhová venkovní teplota Te : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w -17.0 C
Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 54.5 1321.7-2.9 81.4 390.3 2 28 20.6 56.8 1377.5-1.2 80.8 446.6 3 31 20.6 58.2 1411.4 2.3 79.7 574.3 4 30 20.6 58.9 1428.4 7.3 77.6 793.2 5 31 20.6 62.0 1503.6 12.4 74.7 1075.1 6 30 20.6 65.0 1576.4 15.5 72.3 1272.5 7 31 20.6 66.4 1610.3 16.8 71.1 1359.6 8 31 20.6 65.9 1598.2 16.3 71.6 1326.3 9 30 20.6 62.2 1508.5 12.6 74.6 1087.8 10 31 20.6 59.2 1435.7 8.0 77.3 828.8 11 30 20.6 58.2 1411.4 2.8 79.4 592.9 12 31 20.6 56.9 1379.9-1.1 80.7 449.8 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 5.78 m2k/w 0.167 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.8E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 10714.0 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 3.1 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.05 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.959 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.5 0.741 11.1 0.596 19.6 0.959 57.9 2 15.2 0.750 11.7 0.593 19.7 0.959 60.0 3 15.5 0.723 12.1 0.536 19.8 0.959 61.0 4 15.7 0.633 12.3 0.375 20.1 0.959 60.9 5 16.5 0.503 13.1 0.081 20.3 0.959 63.3 6 17.3 0.348 13.8 ------ 20.4 0.959 65.8 7 17.6 0.213 14.1 ------ 20.4 0.959 67.0 8 17.5 0.277 14.0 ------ 20.4 0.959 66.6 9 16.6 0.497 13.1 0.065 20.3 0.959 63.5 10 15.8 0.619 12.4 0.346 20.1 0.959 61.1 11 15.5 0.716 12.1 0.523 19.9 0.959 60.9 12 15.2 0.750 11.8 0.593 19.7 0.959 60.1 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 e tepl.[c]: 19.1 19.0 15.4-15.6-16.2-16.8 p [Pa]: 1334 1276 613 235 149 116 p,sat [Pa]: 2203 2196 1744 156 148 140 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.9580 0.9580 5.332E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.006 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.518 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2009 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 Název úlohy : Zpracovatel : Josef Fatura Zakázka : Datum : 19.1.2012 podlaha automobilové stání KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop - tepelný tok shora 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Nátěr na beton 0.0010 0.2100 1400.0 1400.0 1710.0 0.0000 2 Beton hutný 2 0.1000 1.3000 1020.0 2200.0 20.0 0.0000
3 B 500 0.0012 0.2100 1470.0 845.0 560.0 0.0000 4 Beton hutný 2 0.1000 1.3000 1020.0 2200.0 20.0 0.0000 5 Štěrk 0.0600 0.6500 800.0 1650.0 15.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -17.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 54.5 1321.7-2.9 81.4 390.3 2 28 20.6 56.8 1377.5-1.2 80.8 446.6 3 31 20.6 58.2 1411.4 2.3 79.7 574.3 4 30 20.6 58.9 1428.4 7.3 77.6 793.2 5 31 20.6 62.0 1503.6 12.4 74.7 1075.1 6 30 20.6 65.0 1576.4 15.5 72.3 1272.5 7 31 20.6 66.4 1610.3 16.8 71.1 1359.6 8 31 20.6 65.9 1598.2 16.3 71.6 1326.3 9 30 20.6 62.2 1508.5 12.6 74.6 1087.8 10 31 20.6 59.2 1435.7 8.0 77.3 828.8 11 30 20.6 58.2 1411.4 2.8 79.4 592.9 12 31 20.6 56.9 1379.9-1.1 80.7 449.8 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.26 m2k/w 2.143 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 2.16 / 2.19 / 2.24 / 2.34 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.9E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 10.0 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 8.3 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 3.40 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.543 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.5 0.741 11.1 0.596 9.9 0.543 100.0 2 15.2 0.750 11.7 0.593 10.6 0.543 100.0 3 15.5 0.723 12.1 0.536 12.2 0.543 99.2
4 15.7 0.633 12.3 0.375 14.5 0.543 86.5 5 16.5 0.503 13.1 0.081 16.8 0.543 78.4 6 17.3 0.348 13.8 ------ 18.3 0.543 75.1 7 17.6 0.213 14.1 ------ 18.9 0.543 74.0 8 17.5 0.277 14.0 ------ 18.6 0.543 74.5 9 16.6 0.497 13.1 0.065 16.9 0.543 78.2 10 15.8 0.619 12.4 0.346 14.8 0.543 85.1 11 15.5 0.716 12.1 0.523 12.5 0.543 97.7 12 15.2 0.750 11.8 0.593 10.7 0.543 100.0 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 e tepl.[c]: 3.4 3.1-2.2-2.6-7.9-14.2 p [Pa]: 1334 1048 713 601 267 116 p,sat [Pa]: 779 761 508 491 312 177 Při venkovní návrhové teplotě dochází k povrchové kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.0000 0.0010 9.053E-0006 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 24.884 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 319.160 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -17.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] 12 0.0000 0.0010 6.39E-0007 1.7122 1 0.0000 0.0010 7.66E-0007 3.7630 2 0.0000 0.0010 6.55E-0007 5.3472 3 0.0010 0.0010-2.96E-0008 5.2679 4 0.0010 0.0010-5.51E-0008 5.1251 5 0.0010 0.0010-7.74E-0008 4.9177 6 0.0010 0.0010-8.97E-0008 4.6851 7 0.0010 0.0010-9.50E-0008 4.4307 8 0.0010 0.0010-9.28E-0008 4.1822 9 0.0010 0.0010-7.81E-0008 3.9796 10 0.0010 0.0010-5.83E-0008 3.8234 11 0.0010 0.0010-3.22E-0008 3.7399 Maximální množství kondenzátu Mc,a: 5.3472 kg/m2 Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2009 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 Název úlohy : Zpracovatel : Pepánek Zakázka : Datum : 19.1.2012 podlaha zimní zahrada KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop - tepelný tok shora 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Dlažba keramic 0.0800 1.0100 840.0 2000.0 200.0 0.0000 2 Beton hutný 2 0.0500 1.3000 1020.0 2200.0 20.0 0.0000 3 B 500 0.0012 0.2100 1470.0 845.0 560.0 0.0000 4 Beton hutný 2 0.1000 1.3000 1020.0 2200.0 20.0 0.0000 5 Štěrk 0.0600 0.6500 800.0 1650.0 15.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -17.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.6 54.5 1321.7-2.9 81.4 390.3 2 28 20.6 56.8 1377.5-1.2 80.8 446.6 3 31 20.6 58.2 1411.4 2.3 79.7 574.3 4 30 20.6 58.9 1428.4 7.3 77.6 793.2 5 31 20.6 62.0 1503.6 12.4 74.7 1075.1 6 30 20.6 65.0 1576.4 15.5 72.3 1272.5 7 31 20.6 66.4 1610.3 16.8 71.1 1359.6 8 31 20.6 65.9 1598.2 16.3 71.6 1326.3 9 30 20.6 62.2 1508.5 12.6 74.6 1087.8 10 31 20.6 59.2 1435.7 8.0 77.3 828.8 11 30 20.6 58.2 1411.4 2.8 79.4 592.9 12 31 20.6 56.9 1379.9-1.1 80.7 449.8 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788.
Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.29 m2k/w 1.990 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 2.01 / 2.04 / 2.09 / 2.19 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.0E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 11.9 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 8.9 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 4.47 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.571 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.5 0.741 11.1 0.596 10.5 0.571 100.0 2 15.2 0.750 11.7 0.593 11.2 0.571 100.0 3 15.5 0.723 12.1 0.536 12.7 0.571 95.9 4 15.7 0.633 12.3 0.375 14.9 0.571 84.4 5 16.5 0.503 13.1 0.081 17.1 0.571 77.2 6 17.3 0.348 13.8 ------ 18.4 0.571 74.5 7 17.6 0.213 14.1 ------ 19.0 0.571 73.5 8 17.5 0.277 14.0 ------ 18.8 0.571 73.9 9 16.6 0.497 13.1 0.065 17.2 0.571 77.1 10 15.8 0.619 12.4 0.346 15.2 0.571 83.2 11 15.5 0.716 12.1 0.523 13.0 0.571 94.5 12 15.2 0.750 11.8 0.593 11.3 0.571 100.0 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 e tepl.[c]: 4.5-0.6-3.1-3.5-8.5-14.4 p [Pa]: 1334 387 328 288 169 116 p,sat [Pa]: 840 579 470 456 297 174 Při venkovní návrhové teplotě dochází k povrchové kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.0000 0.0035 7.522E-0006 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 19.737 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 408.949 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] 12 0.0000 0.0035 2.01E-0007 0.5378 1 0.0000 0.0035 2.71E-0007 1.2640 2 0.0000 0.0035 2.11E-0007 1.7738 3 0.0035 0.0035-2.34E-0008 1.7111 4 0.0035 0.0035-8.21E-0008 1.4982 5 0.0035 0.0035-1.34E-0007 1.1399 6 0.0035 0.0035-1.62E-0007 0.7201 7 0.0035 0.0035-1.74E-0007 0.2542 8 --- --- -1.69E-0007 0.0000 9 --- --- --- --- 10 --- --- --- --- 11 --- --- --- --- Maximální množství kondenzátu Mc,a: 1.7738 kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2009