Počítačová simulace, výpočetní metody
|
|
- Lukáš Kraus
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Hutnické listy č. 3/29 počítačová simulace, výpočetní metody Počítačová simulace lomového poškození drátu v průvlacích s různým úhlem tažení Computer Simulation of the Wire Damage in the Dies with Various Drawing Angle Ing. Soňa Benešová, Ph.D., Doc. Ing. Vladimír Bernášek, CSc., Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, ZČU v Plzni, Ing. Jan Krnáč, ŽDB, a.s. Lomové poškození vyjádřené pomocí lomových kritérií definuje stupeň vyčerpání plasticity daného materiálu během procesu tváření, kdy při dosažení jeho kritické hodnoty dochází k lomovému porušení tvářeného materiálu. Kritéria tvárného popisují veličinu mezní plasticity na principu hustoty plastické energie. V předkládaném článku je lomové poškození studováno na technologii tažení drátu v průvlaku pomocí počítačové simulace v programu Deform, kde je lomové poškození počítáno pomocí modifikovaného Cockroft-Lathamova kritéria (C-L kritéria). Maximální hodnota C-L kritéria byla zjištěna simulací experimentu, kdy byl drát po tepelném zpracování o průměru 5.5mm tažen ve dvou průvlacích tak, že první dílčí úběr u všech experimentů činil 1,6%, druhý dílčí úběr byl potom různý: od malých úběrů ve výši 4,94% až do velikosti 34,7, resp.41,4%. Rovněž byla měněna geometrie průvlaku: experiment byl proveden pro tažné úhly 2α = 8, 2α = 1, 2α = 12. Při nejvyšším sledovaném dílčím úběru již docházelo při tažení k opakovaným lomům lze tedy hovořit o vyčerpání plasticity drátu při tažení. Experimenty byly podrobeny počítačové simulaci a z jejích výsledků byla zjištěna hodnota C-L kritéria při. V případě tažení s úhlem 2α = 8 došlo k při hodnotě C-L kritéria ve výši,324, při tažení s úhlem 2α = 1 došlo k při velikosti C-L kritéria,346 a při tažení s úhlem α = 12 byla tato hodnota 57. Bylo pozorováno, že při tažení s úhlem α = 12 při úrovni lomového poškození ve výši,375 k ještě nedošlo. Velikost C-L kritéria při při tažení drátu je značně proměnlivá a závisí podobně jako mechanické vlastnosti drátu po tažení (zejména mez pevnost i a mez kluzu), na způsobu, jakým bylo dosaženo finální deformace, tj. především na typu úběrové řady, definované velikostí dílčích úběrů, a geometríi průvlaku (faktor deformační historie). Z hlediska výskytu při tažení je důležité sledovat zejména přírůstek lomového poškození v jednotlivých průchodech s ohledem na úroveň vyčerpání plasticity v předcházejících průchodech. The fracture damage expressed by the damage criteria defines the degree of exhaustion of material plasticity during the forming process when at the achievement of its critical value the fracture damage of the forming materials occurs. Criteria of the plastic rupture describe the terminal plasticity on the basis of the principle of the plastic energy density. The submitted paper studies the rupture damage on the wiredrawing technology by computer simulation using the software Deform that computes the damage with use of the modified Cockroft- Latham criterion (C-L criterion). The value of this criterion was established by simulation of experiments when the wire was driven through two dies so that the first single reduction of the wire rod with diameter 5.5 mm was in all experiments 1.6%, but the second single reduction was different: it proceeds from small reduction of approx. 5% to big reductions of approx. 35 or even 41% in one pass. The die geometry was changed too: the experiments were implemented for the die angles 2α = 8, 2α = 1 and 2α = 12. During the experiments with the biggest partial reductions the frequent fractures were detected it is possible to say the material plasticity during wiredrawing was already exhausted. Then the experiments were simulated on computer and the fracture value of the Cockroft-Latham criterion was established from the results. In the case of the dies with the drawing angle 2α = 8 the fracture was observed when the C-L criterion was.324, in the case of the dies with drawing angle 2α = 1 the fracture was observed when the C-L criterion was.346 and during the drawing with the angle 2α = 12 the value of C-L criterion was.557. It was observed during the drawing with the angle 2α = 12 that the fracture did not occur. 9
2 Hutnické listy č. 3/29 The fracture value of the C_L criterion during wiredrawing is variable and it depends on similarly to the mechanical properties of the drawing wire (especially strength and yield limits) - the way of achieving the final strain, i.e. on the type of the drawing set defined by partial reductions and by the die geometry (the deformation history factor).it means that it is fundamental to observe also the damage increments in each pass through the dies in relation to the plasticity exhaustion at the previous drawing. 1.Úvod Plasticita je definována jako schopnost kovu nebo slitiny se v daných podmínkách deformovat v rozsahu deformací od počátečních do mezních [6]. Těleso je považováno za kontinuální médium, ačkoliv se v něm vyskytují mikrodutiny a mikrotrhliny. Rozměry a objemová hustota těchto mikrodefektů je vyjádřena hodnotou, nazvanou lomové poškození (damage), které je definováno pomocí tzv. lomových kritérií. Kritéria tvárného popisují veličinu mezní plasticity na principu hustoty plastické energie, tj. energie vztažené na jednotku objemu v místě. Obecně jsou reprezentována funkcí ve tvaru F( def. historie) dε ef = C (1) kde ε ef je efektivní deformace a C je,,lomové poškození (damage). Tato rovnice platí za předpokladu, že hodnota lomového poškození během tváření neklesá k tomu by došlo např. v případě vyžíhání materiálu během tváření nebo jinému ovlivnění struktury působením tepla. K tvárnému podle všeobecně přijímaných hypotéz dojde tehdy, překročí-li velikost lomového poškození jeho kritickou hodnotu. Pro homogenní materiál může být hodnota kritického poškození považována za daných podmínek tváření (definovaných mj. teplotou, rychlostí tváření, stavem napjatosti a s ohledem na historii zatěžování) za materiálovou konstantu, kterou lze chápat jako analogii k definici konstanty plasticity podle energetické podmínky plasticity Trescy a Misese[1]. Ačkoliv mnohá z těchto lomových kritérií byla odvozena již před poměrně dlouhou dobou, jejich praktické využití a aplikaci v technologiích umožnil až vývoj výpočetní techniky a dostupnost programů, založených na metodě konečných prvků. Ke studiu lomového poškození drátu při tažení bylo využito simulačního softwaru Deform[2], který využívá k sledování lomového poškození modifikovaný tvar lomového kritéria podle Cockrofta a Lathama [2,4] ve tvaru : ε eff ( σ * / σ ef ) dε ef = C (2) kde σ ef je efektivní napětí, ε eff je efektivní deformace při a (σ * / σ ef ) je bezrozměrný faktor koncentrace napětí, reprezentující vliv největšího tahového napětí σ *. Vhodnost použití výše uvedeného kritéria pro studium vývoje lomového poškození pro různé technologické postupy byla zevrubně zkoumána v práci [3], v níž byla ověřována řada lomových kritérií, navržených různými autory. Z této práce vyplynulo, že k nejlepší shodě mezi experimentem a výpočtem dochází při použití výše uvedeného modifikovaného Cockroft-Lathamova kritéria (zkráceně C-L kritéria). Předkládaný příspěvek volně navazuje na práci, provedenou v Železárnách a drátovnách Bohumín [4], která byla zaměřena na studium lomů pomocí lomových kritérií podle Avitzura, Yoshidy a Wrighta. Tato kritéria jsou postavena na vzájemných vztazích mezi geometrickými parametry průvlaku a koeficientem tření, přičemž se neuvažuje vliv materiálu. Kritérium podle Cockroft a Lathama je na rozdíl od jmenovaných kritérií v podstatě materiálovou vlastností a neuvažuje se vliv technologie, takže je nutné zachytit buď okamžitý stav materiálu, nebo vliv technologie nějakým způsobem definovat. Cílem provedené numerické simulace bylo tedy stanovení hodnoty lomového kritéria při drátu, taženého experimentálním postupem ve dvou průvlacích s různým úhlem tažení. 2. Provedení experimentu tažení drátu ve dvou průvlacích do výskytu Vstupním materiálem pro tažení byl válcovaný drát ve zpracování ŘOVD z uhlíkové oceli s obsahem uhlíku,68 % jakosti C68DP (výrobce Třinecké železárny a.s., Třinec). Drát o průměru 5,5 mm byl tažen nejprve na průměr 5,2mm v průvlaku s tažným úhlem 2α = 8 a poté byl tažen jedním průchodem, a to nejprve v průvlaku s tažným úhlem 2α = 8 na průměr 5,7mm, takže dílčí úběr činil 4,94 %. Vzhledem k nižšímu obsahu uhlíku taženého drátu byla délka kalibračního pásma průvlaku ve všech případech rovna polovině výstupního průměru drátu. V druhé etapě byl tento předtažený drát o průměru 5,2mm tažen opět v průvlaku s tažným úhlem 2α = 8 na průměr 4,82mm, takže úběr činil 14.8 % Tento postup byl opakován, takže drát o průměru 5,2 byl tažen na průměr 4,65 mm (úběr 2,4 %); 4,45mm (úběr 26,77 %); 4,35 mm (úběr 3,2 %); 4,2 mm (úběr 34,74 %) a 3,98 mm( úběr 41,42 %), kdy došlo při tažení k přetržení drátu. Tento experiment byl proveden dále při použití průvlaků s tažným úhlem 2α = 1, kdy došlo k při tažení na průměr 3,98 mm(úběr 41,42 %) a 2α = 12, kdy došlo k přetržení při tažení na průměr 3,45mm (úběr ). 91
3 Hutnické listy č. 3/29 Pro účely počítačové simulace je nutné znát křivku zpevnění na mezi kluzu, tzv. flow stress, která představuje závislost efektivního napětí na efektivní deformaci (σ ef. ε ef. ). V případě několikanásobného tažení drátu je zjištována jako smluvní mez kluzu Rp 2 pomocí tahových zkoušek ze vzorků, odebraných po tažení.tato metoda, specifická pro technologii tažení drátu, kdy je finální deformace dosahováno postupně ve více krocích, byla použita např. také v práci [2]. Pro simulaci nebyly použity přesně naměřené hodnoty, ale hodnoty po regresi (červené hodnoty v tab. č. 1 ), která byla provedena pomocí programu Excel, mj. také proto, že nebylo možné zjistit mechanické vlastnosti vzorků tam, kde docházelo k lámání a trhání drátu při tažení. Simulace byla provedena pro ty postupy, u nichž docházelo k, a dále pro experimenty, kdy byl drát tažen s nejvyšším úběrem a k ještě nedošlo. Ukázky rozložení lomového poškození a radiálních napětí jsou uvedeny na obr.č.1a) a 1b). Při vstupu do deformační zóny průvlaku lomové poškození narůstá, a to především v osové oblasti. Maximální hodnoty lomového poškození je dosaženo v oblasti přechodu deformační zóny do zóny kalibrační, resp. na jejím počátku. Lomové poškození potom zůstává na konstantní úrovni až do okamžiku vstupu do dalšího průvlaku. Tab.1 Zpevnění na mezi kluzu při tažení dvěma průchody Tab.1 The yield stress during the drawing through two passes Rp 2 [ MPa ] průvlak Úd α = 4 α=5 α=6 [%] měření regrese měření regrese měření regrese 5,5 73 5,2 1, ,7 4, ,82 14, , ,45 26, , ,2 34, ,98 41, , Obr.1a) Lomové poškození při tažení v průvlaku s α = 5 s výskytem Fig.1a) The damage during drawing through the die with α = 5 - with fracture Obr. 1b) Radiální napětí při tažení v průvlaku s α = 5 s výskytem Fig. 1b) Radial stress during drawing through the die with α = 5 - with fracture 92
4 Hutnické listy č. 3/29 Velikost maximálního lomového poškození byla zjišťována metodou point-tracking (sledování bodu), která je standardním nástrojem simulačního software Deform a umožňuje zjistit přesné hodnoty sledované veličiny ve zvolených bodech v kterékoliv fázi procesu. Zjištěné hodnoty jsou uvedeny v tab.2 až 4, kde jsou uvedeny rovněž přírůstky lomového poškození v jednotlivých průvlacích. Červeně jsou označeny situace, kdy k došlo, modře, kdy k nedošlo. Tab..2 Lomové poškození a jeho přírůstek při tažení s tažným úhlem α = 4 Tab. 2 The damage and its increment during wire drawingwith the drawing angle α = alfa4 - lom 5533alfa4 - bez flow - stress: flow - stress: ,2 1,18,18 5,2 1,19,19 3,98 2, ,2 2 67,158 Tab. 3 Lomové poškození a jeho přírůstek při tažení s tažným úhlem α = 5 Tab. 3 The damage and its increment during wire drawing with the drawing angle α = alfa5 - lom 5533alfa5 -bez flow - stress: flow - stress: ,2 1,128,128 5,2 1,127,128 3,98 2, ,2 2 81,154 Tab..4 Lomové poškození a jeho přírůstek při tažení s tažným úhlem α = 6 Tab. 4 The damage and its increment during wire drawing with the drawing angle α = alfa6 - lom 5533alfa6 -bez flow - stress: flow - stress: ,2 1,177,177 5,2 1,18,18 3, ,38 3,98 2,375,195 Jak je vidět ze zjištěných výsledků, v případě tažení s úhlem α = 5 došlo k při lomovém poškození ve výši,346, zatímco při tažení s úhlem α = 6 při lomovém poškození ve výši,375 k ještě nedošlo. Znalost konečné maximální hodnoty lomového poškození tedy neposkytuje vyčerpávající informaci o výskytu při tažení. Příčinou tohoto jevu je vliv deformační historie během tažení se vlastnosti drátu mění a jejich úroveň závisí mj. na způsobu, jakým bylo dosaženo finální deformace. Otázkou tedy je, jakým způsobem vyjádřit tento okamžitý stav deformace. Na obr. č. 2 je uvedena závislost lomového poškození ve vztahu ke zpevnění na mezi kluzu ( flow stress). Zde je potvrzeno zjištění, že celková velikost lomového poškození neposkytuje dostatečnou informaci o výskytu. Na následujícím obrázku č.3 je sledována závislost přírůstku lomového poškození na efektivním napětí. Červeně jsou vyznačeny hodnoty, kdy k došlo, modře, kdy k nedošlo. Zde je patrná zřejmá závislost. Pokud tedy přírůstek lomového poškození leží v oblasti na nebo nad červenou čarou, k dojde. Pokud přírůstek lomového poškození leží v oblasti pod nebo na modré čáře, k nedojde. Zúžení oblasti mezi těmito dvěma čarami bude vyžadovat další opakování a zpřesňování experimentu. Grafické zpracování na obr. č. 4 a 5 nabízí ještě jiný úhel pohledu. Na obr. č. 4 je uvedena závislost lomového poškození na skutečné deformaci, vypočítané z velikosti průřezů po tažení. Zde je patrné, že čáry, které zobrazují situaci při, jsou téměř rovnoběžné a mají jiný sklon než čáry, kdy k nedošlo. Jejich směrnice je vyšší a po výpočtu činí,4 (α = 4 ),,41 (α = 5 ) a,46 (α = 6 ) pro situace s lomem, pro situace bez je tato směrnice,37 (α = 4 a 6 ) a,36 (α = 5 ). Vzhledem k definici Cockroft Lathamova kritéria tato směrnice odpovídá faktoru koncentrace napětí. 93
5 Hutnické listy č. 3/29,6 Damage lom Damage 5533 damage,4, bez flow stress [MPa] Obr. 2 Lomové poškození při tažení ve dvou průchodech Fig. 2 Damage during wiredrawing through two dies damage,4, lom, bez flow stress [MPa] Obr. 3 Přírůstek lomového poškození při tažení ve dvou průchodech Fig. 3 The increase of the damage during wiredrawing trough two dies,6 Lom. poškození 5533,6 Lom. poškození 5533 lom.poškození,4,3 5533alfa4 lom,1 5533alfa4 bez 5533alfa5lom 5533 alfa5 bez,4, alfa6lom,8 1 skut. deformace ε 5533 alfa6 bez lom. poškození,4,3,1 5533alfa4 lom 5533alfa4 bez 5533alfa5lom alfa5 bez 3 číslo tahu 5533 alfa6lom 5533 alfa6 bez Obr. 4 Závislost lomového poškození na deformaci Fig. 4 The relation between the damage and the effective strain 3. Závěr Problematika stanovení velikosti Cockroft-Lathamova kritéria při při tažení drátu v průvlacích se jeví jako značně složitá. Důležitou úlohu zde sehrává faktor deformační historie, kdy mechanické vlastnosti a rovněž velikost lomového poškození drátu závisí mj. na způsobu, jakým bylo dosaženo finální deformace, tj. především na typu úběrové řady a geometrii průvlaku. Z hlediska výskytu při tažení je důležité sledovat zejména přírůstek lomového poškození v jednotlivých průchodech, kdy se ovšem dá očekávat jeho značná proměnlivost. Této problematice bude v nejbližší době věnována hlubší pozornost. Obr. 5 Závislost lomového poškození na číslu průchodu průvlakem Fig. 5 The relation between the damage and the number of the die pass Literatura: [1] M.J.Cockroft, D.J.Latham, Ductility and Workability of Metals, Journal of the institute of Metals, Vol. 96, [2] E.Doege, A.Krőff, M.Massai,Stress and Strain Analysis of Automated Multistage FEM-simulation of wiredrawing Considering the Backward Force,Wire Journal International, May 2, p [3] Internetová stránka [4] H. Kim, M.Yamanaka, T. Altan, Prediction and Elimination of Ductile Fracture in Cold Forging using FEM Simulation, Transaction of NAMRI/SME, Vol. XXIII, [5] J. Krnáč, Kritéria vzniku vnitřních trhlin, Postgraduální práce, Železárny a drátovny Bohumín, 25. [6] S.I.Oh, C.C.Chen, S. Kobayashi, Ductile Fracture in Axisymmetric Extrusion and Drawing, Transactions of the ASME, Vol.11, February 1979 [7] M.Žídek, Metalurgická tvařitelnost ocelí za tepla a za studena, Aleko, s.r.o., Praha
Počítačová simulace lomového poškození drátu při tažení obvyklou technologií
Počítačová simulace lomového poškození drátu při tažení obvyklou technologií Computer Simulation of the Wire Damage during its Drawing by Ordinary Wire-drawing Technology Ing. Soňa Benešová, Ph.D., ZČU
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VíceMODELOVÁNÍ CHOVÁNÍ POVRCHOVÉ VADY PRI PECHOVÁNÍ HLAVY ŠROUBU. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Jindrich Petruška b Libor Janícek b
MODELOVÁNÍ CHOVÁNÍ POVRCHOVÉ VADY PRI PECHOVÁNÍ HLAVY ŠROUBU Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Jindrich Petruška b Libor Janícek b a VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VícePorušení hornin. J. Pruška MH 7. přednáška 1
Porušení hornin Předpoklady pro popis mechanických vlastností hornin napjatost masivu je včase a prostoru proměnná nespojitosti jsou určeny pevnostními charakteristikami prostředí horniny ovlivňuje rychlost
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceA mez úměrnosti B mez pružnosti C mez kluzu (plasticity) P vznik krčku na zkušebním vzorku, smluvní mez pevnosti σ p D přetržení zkušebního vzorku
1. Úlohy a cíle teorie plasticity chopnost tuhých těles deformovat se působením vnějších sil a po odnětí těchto sil nabývat původního tvaru a rozměrů se nazývá pružnost. 1.1 Plasticita, pracovní diagram
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VícePožadavky na technické materiály
Základní pojmy Katedra materiálu, Strojní fakulta Technická univerzita v Liberci Základy materiálového inženýrství pro 1. r. Fakulty architektury Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Rozdělení materiálů Požadavky
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceTéma 2 Napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Téma 2 Napětí a přetvoření Deformace a posun v tělese Fzikální vztah mezi napětími a deformacemi, Hookeův zákon, fzikální konstant a pracovní diagram
VícePROBLEMATIKA TVAŘITELNOSTI MIKROLEGOVANÉ ŠROUBOVÉ OCELI FORMABILITY OF MICROALLOYED SCREW STEEL
PROBLEMATIKA TVAŘITELNOSTI MIKROLEGOVANÉ ŠROUBOVÉ OCELI FORMABILITY OF MICROALLOYED SCREW STEEL Doc. Ing. Stanislav Rusz, CSc.*, Doc. Ing. Tibor Donič, CSc. *VŠB Technická univerzita Ostrava, Česká republika
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceMODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU
. 5. 9. 007, Podbanské MODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU Zbyšek Nový, Michal Duchek, Ján Džugan, Václav Mentl, Josef Voldřich, Bohuslav Tikal, Bohuslav Mašek 4 COMTES FHT s.r.o., Lobezská E98, 00
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles Ing. Jiří Šuta PREDIKCE PORUŠOVÁNÍ KOVŮ PŘI TVÁŘENÍ FRACTURE PREDICTION OF METALS IN FORMING ZKRÁCENÁ VERZE PH.D. THESIS
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ PODMÍNKY PLASTICITY A PORUŠENÍ
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ PODMÍNKY PLASTICITY A PORUŠENÍ
VíceKontraktantní/dilatantní
Kontraktantní/dilatantní plasticita - úhel dilatance směr přírůstku plastické deformace Na základě experimentálního měření dospěl St. Venant k závěru, že směry hlavních napětí jsou totožné se směry přírůstku
VícePENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU
PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU : Ing.Bohuslav Tikal CSc, ZČU v Plzni, tikal@civ.zcu.cz Ing.František Valeš CSc, ÚT AVČR, v.v.i., vales@cdm.cas.cz Anotace Výpočtová simulace slouží k
VíceNejpoužívanější podmínky plasticity
Nejpoužívanější podmínky plasticity Materiály bez vnitřního tření (např. kovy): Trescova Misesova Materiály s vnitřním třením (beton, horniny, zeminy): Mohrova-Coulombova, Rankinova Druckerova-Pragerova
VíceSimulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP
Simulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP Jan Šanovec František Tatíček Jan Kropaček Fakulta strojní, České vysoké učení technické v Praze, Ústav strojírenské technologie, Technická
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceFEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR
Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
VícePružnost a pevnost. 6. přednáška 7. a 14. listopadu 2017
Pružnost a pevnost 6. přednáška 7. a 14. listopadu 17 Popis nepružnéo cování materiálu 1) epružné cování experimentální výsledky ) epružné cování jednoducé modely 3) Pružnoplastický oyb analýza průřezu
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceNávod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů
Návod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů Sestavení prostorové mapy tvařitelnosti na základě zkoušek tahem při různých teplotách a Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148
VícePřetváření a porušování materiálů
Přetváření a porušování materiálů Přetváření a porušování materiálů 1. Viskoelasticita 2. Plasticita 3. Lomová mechanika 4. Mechanika poškození Přetváření a porušování materiálů 2. Plasticita 2.1 Konstitutivní
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09
Stránka 1 z 3 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09 Výrobek identifikační kód typu Typové označení Zamýšlené pouţití Výrobce Výrobna Zplnomocněný zástupce Systém posuzování a ověřování stálosti vlastností
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VíceZKOUŠKA PEVNOSTI V TAHU
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: KONTROLA A MĚŘENÍ ČTVRTÝ Aleš GARSTKA 27.5.2012 Název zpracovaného celku: Zkouška pevnosti materiálu v tahu ZKOUŠKA PEVNOSTI V TAHU Zadání: Proveďte na zkušebním trhacím
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VícePOČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE
VUT Brno Fakulta strojního inženýrství ÚST odbor tváření kovů a plastů POČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE obor: strojírenská technologie ČINNOSTI V POSTROCESSINGU SIMULAČNÍCH SOFTWARE S UKÁZKAMI Ing. Miloslav
VíceDVA ZÁKLADNÍ PROBLÉMY PLASTICITY KOVŮ
Úvod PLASTICITA DVA ZÁKLADNÍ PROBLÉMY PLASTICITY KOVŮ I. Návrh konstrukce z "mezního stavu Zahrnuje relativně malá plastická přetvoření často stejného řádu jako jsou souběžná elastická přetvoření. Analýza
VíceAntonín Kříž a) Miloslav Chlan b)
OVLIVNĚNÍ KVALITY GALVANICKÉ VRSTVY AUTOMOBILOVÉHO KLÍČE VÝCHOZÍ STRUKTUROU MATERIÁLU INFLUENCE OF INITIAL MICROSTRUCTURE OF A CAR KEY MATERIAL ON THE ELECTROPLATED LAYER QUALITY Antonín Kříž a) Miloslav
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
VíceAnalýza zkušebních rychlostí podle EN ISO
Intelligent testing Analýza zkušebních rychlostí podle EN ISO 6892-1 Tále, duben MMXVII Stanislav Korčák Novinky v oblasti skúšobnictva, Tále 2017 Obsah Zkoušení tahem - základní zkušební metoda Pár veselých
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceNespojitá vlákna. Technická univerzita v Liberci kompozitní materiály 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008
Nespojitá vlákna Technická univerzita v Liberci kompozitní materiály 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008 Vliv nespojitých vláken Zabývejme se nyní uspořádanými nespojitými vlákny ( 1D systém) s tahovým
VíceTHE PREDICTION PHYSICAL AND MECHANICAL BEHAVIOR OF FLOWING LIQUID IN THE TECHNICAL ELEMENT
THE PREDICTION PHYSICAL AND MECHANICAL BEHAVIOR OF FLOWING LIQUID IN THE TECHNICAL ELEMENT PREDIKCE FYZIKÁLNĚ-MECHANICKÝCH POMĚRŮ PROUDÍCÍ KAPALINY V TECHNICKÉM ELEMENTU Kumbár V., Bartoň S., Křivánek
VíceACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION
AKUSTICKÁ EMISE VYUŽÍVANÁ PŘI HODNOCENÍ PORUŠENÍ Z VRYPOVÉ INDENTACE ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION Petr Jiřík, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceNejpoužívanější podmínky plasticity
Nejpoužívanější podmínky plasticity Materiály bez vnitřního tření (např. kovy): Trescova Misesova Materiály s vnitřním třením (beton, horniny, zeminy): Mohrova-Coulombova, Rankinova Druckerova-Pragerova
VíceSTUDIUM ODUHLIČENÍ POVRCHOVÝCH VRSTEV LOŽISKOVÝCH OCELÍ 100Cr6. RESEARCH OF DECARBURIZATION SURFACE LAYER OF BEARING STEEL 100Cr6
STUDIUM ODUHLIČENÍ POVRCHOVÝCH VRSTEV LOŽISKOVÝCH OCELÍ 00Cr6 RESEARCH OF DECARBURIZATION SURFACE LAYER OF BEARING STEEL 00Cr6 Petr Dostál a Jana Dobrovská b Jaroslav Sojka b Hana Francová b a Profi am
VíceMateriálové modelování a numerická simulace jako nástroj pro vývoj technologických procesů
Fakulta strojní Katedra materiálu a strojírenské metalurgie Obor: Materiálové inženýrství a strojírenská metalurgie Dizertační práce Materiálové modelování a numerická simulace jako nástroj pro vývoj technologických
VíceNespojitá vlákna. Nanokompozity
Nespojitá vlákna Nanokompozity Pro 5. ročník nanomateriály Fakulta mechatroniky Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Vliv nespojitých vláken Uspořádaná
VíceMechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření. Metody charakterizace nanomateriálů 1
Mechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření Metody charakterizace nanomateriálů 1 Základní rozdělení vlastností ZMV Přednáška č. 1 Nejobvyklejší dělení vlastností materiálů v technické
VíceVLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE
VLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE INFLUENCE OF GRINDING OF FLY-ASH ON ALKALI ACTIVATION PROCESS Rostislav Šulc 1 Abstract This paper describes influence of grinding of fly - ash
VícePružnost, pevnost, tvrdost, houževnatost. Jaký je v tom rozdíl?
Pružnost, pevnost, tvrdost, houževnatost. Jaký je v tom rozdíl? Zkušební stroj pro zkoušky mechanických vlastností materiálů na Ústavu fyziky materiálů AV ČR, v. v. i. Pružnost (elasticita) Z fyzikálního
Více3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45
3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45 Mašek Bohuslav a + c Nový Zbyšek b + a Kešner Dušan a a) Západočeská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, CZ b) Škoda
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Tahová zkouška (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti - dislokace (monokrystal polykrystal) - mez kluzu nízkouhlíkových
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceNelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP
Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Obsah přednášky Lineární a nelineární úlohy Typy nelinearit (geometrická, materiálová, kontakt,..) Příklady nelineárních problémů Teorie kontaktu,
VíceZáklady stavby výrobních strojů Tvářecí stroje I
STANOVENÍ SIL A PRÁCE PŘI P I TVÁŘEN ENÍ Většina výpočtů pro stanovení práce a sil pro tváření jsou empirické vzorce, které jsou odvozeny z celé řady experimentálních měření. Faktory, které ovlivňují velikost
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceVLIV MECHANICKÉHO PORUŠENÍ NA CHOVÁNÍ POVRCHU S TIN VRSTVOU PŘI TEPELNÉM A KOROZNÍM NAMÁHÁNÍ. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý, Klára Jačková
VLIV MECHANICKÉHO PORUŠENÍ NA CHOVÁNÍ POVRCHU S TIN VRSTVOU PŘI TEPELNÉM A KOROZNÍM NAMÁHÁNÍ Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý, Klára Jačková Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceFakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky
Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky Vytvořil Ing. Jan Bořkovec v rámci grantu FRVŠ 2842/2006/G1 Ostřihování hlav šroubů Zadání Proveďte výpočtovou simulaci
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceSTUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI
STUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI EVALUATION OF MECHANICAL PROPERTIES AND BEHAVIOUR AROUND MACROINDENTS ON SYSTEMS WITH THIN FILMS Denisa Netušilová,
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin 30. března 2017 Vymezení pojmů Smyková pevnost zemin - maximální vnitřní únosnost zeminy proti působícímu smykovému napětí Efektivní úhel vnitřního tření - část smykové pevnosti zeminy
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
VíceVÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD
VÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD INFLUENCE OF CHANGES DEFORMATION ON STRUCTURE ALMN1CU ALLOY WITH USE SPD PROCESS Stanislav Tylšar a, Stanislav Rusz a, Jan
VíceInkrementální teorie plasticity - shrnutí
Inkrementální teorie plasticity - shrnutí Aditivní zákon = e p. Hookeův zákon pro elastickou složku deformace =C: e. Podmínka plasticity f = f Y =0. Pravidlo zpevnění p e d =g, p,,d, d p,..., dy =h, p,y,
VíceVýukový materiál zpracovaný v rámci operačního programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost
Výukový materiál zpracovaný v rámci operačního programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Registrační číslo: CZ.1.07/1. 5.00/34.0084 Šablona: II/2 Inovace a zkvalitnění výuky cizích jazyků na středních
VíceStatika 2. Vybrané partie z plasticity. Miroslav Vokáč 2. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
ocelových 5. přednáška Vybrané partie z plasticity Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta architektury 2. prosince 2015 Pracovní diagram ideálně pružného materiálu ocelových σ
VíceVýrobky válcované za tepla z konstrukčních ocelí Část 2: Technické dodací podmínky pro nelegované konstrukční oceli
VÁ LC E P R O VÁ LC OV N Y S T R OJ Í R E N S K É V Ý R O BKY H U T N Í M AT E R I Á L U Š L E C H T I L É O CE LI ČSN EN 100252 Výrobky válcované za tepla z konstrukčních ocelí Část 2: Technické dodací
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceTESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ
TESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ TESTING OF THE INFLUENCE OF THE INDICATING LIQUIDS ON BREAKED PROPERTIES OF VITREOUS ENAMEL COATINGS Kamila
Více