Teplotní profily ve stěně krystalizátoru blokového ZPO
|
|
- Erik Ján Beránek
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Hutnické listy č.3/28 Teplotní profily ve stěně krystalizátoru blokového ZPO Ing. Marek Velička, Ph.D., prof. Ing. Miroslav Příhoda, CSc., Ing. Jiří Molínek, CSc., VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, Ostrava-Poruba Ing. Michal Adamik, TŘINECKÉ ŽELEZÁRNY, a. s., Průmyslová, Třinec Staré Město,Třinec Příspěvek se zabývá popisem primární oblasti chlazení na ZPO se zaměřením na průběh teplotních profilů a odvod tepla z krystalizátoru. Při hodnocení procesů v krystalizátoru byly posouzeny jednotlivé technologické parametry, které mají rozhodující vliv na kvalitu odlévané oceli. Mezi zkoumané ukazatele patří - chemické složení oceli, licí rychlost a opotřebení krystalizátoru. Tepelnou práci krystalizátoru lze monitorovat prostřednictvím měření teplotních polí, protože teplota v daném místě krystalizátoru je prakticky lineárně závislá na hustotě tepelného toku z předlitku. Podmínkou je konstantní teplota a průtočné množství vody. Experimentální měření proběhlo na krystalizátoru parabolického typu průměru 41 mm, při kterém byly sledovány popsané parametry po celou dobu životnosti krystalizátoru. Na konkrétních případech jsou uvedeny některé dosažené výsledky. 1. Úvod Základním úkolem primárního chlazení je odvod tepla z tuhnoucí oceli a proto je důležitá znalost teplotních polí v předlitku a krystalizátoru. Podle rozložení teplot je možné také získat obraz o tvorbě licí kůry, vnitřní struktuře, povrchové jakosti a mechanických vlastnostech předlitku. Technologické parametry plynulého odlévání mají na výsledný produkt po stránce kvality a produktivity podstatný vliv. K nejdůležitějším patří chemické složení odlévané oceli, teplota a rychlost lití, výška hladiny, frekvence a typ oscilace krystalizátoru, druh licího prášku, opotřebení krystalizátoru, způsob chlazení a s tím spojená intenzita a rovnoměrnost odvodu tepla v průběhu tvorby a tuhnutí předlitku. Skutečnosti, jako jsou vysoké licí teploty, nevhodně utvářená mezera v krystalizátoru, nerovnoměrný odvod tepla po obvodu předlitku, příliš intenzivní či naopak nedostatečná intenzita chlazení, mohou vést ke zhoršení kvality produkce, v některých případech až k přetržení předlitku a průvalu. Řešení je potřeba hledat dvěma směry, a to jednak výzkumem nových možností zintenzívnění a zrovnoměrnění odvodu tepla, a jednak vývojem metod monitorování a diagnostiky procesu odlévání, zejména indikace trhlin v licí kůře, měření tření v krystalizátoru, tloušťky licí kůry a délky tekutého jádra [1]. 2. Hodnocení teplotního profilu při odlévání kruhových předlitků Na základě naměřených okrajových podmínek lze sledování tepelné práce krystalizátoru zjednodušit na monitorování teplotních polí krystalizátoru, protože teploty v daném místě krystalizátoru závisí prakticky lineárně na hustotě tepelného toku z předlitku. Předpokladem je dodržení konstantní teploty a průtočného množství vody. Odlévané tavby mají rozdílné chemické složení oceli a tudíž i odlišné smrštění a tvorbu licí kůry. Pro ideální stav by pro každou značku oceli měl být použit jiný optimální profil krystalizátoru. Tento postup však není, vzhledem k vysokým nákladům na materiál a výrobu krystalizátoru, technicky možný. Proto je nezbytné hledat takový profil krystalizátoru, který by co nejlépe vyhovoval nejčastěji odlévaným značkám oceli. Výzkum a hodnocení tepelné práce krystalizátoru se zaměřil na odlévání kruhových bloků o průměrech 41 mm, kdy provozní experimenty se prováděly na blokovém ZPO č. 1 v TŽ a. s. Třinec. Byl použit parabolický krystalizátor s hladkými stěnami, jehož konicita byla upravena tak, aby průběh postupujícího opotřebení byl po výšce rovnoměrný. Obr. 1. Rozmístění termočlánků po výšce krystalizátoru Ø 41 mm Fig. 1. Thermocouples location upon the height of mould Ø 41 mm 73
2 Pro sledování teplotního pole krystalizátoru na provozním ZPO byla vypracována původní metodika měření teplotních profilů krystalizátoru, včetně návrhu speciálních čidel. K experimentálnímu měření se používají speciální termočlánky NiCr - CuNi typu E, které jsou pro měření v oblasti nízkých teplot nejvýhodnější. Teplý spoj se umísťuje do zvolených míst krystalizátorové vložky. Signál je veden k analogovým vstupům měřicí karty PC. Vstupní kanály se vzorkují s periodou 55 ms a softwarově filtrují, čímž jsou částečně eliminovány rušivé signály. Kolísání teploty v utuhlé části předlitku úzce souvisí se změnami teplot ve stěnách krystalizátoru, které lze sledovat pomocí teplotních sond, zabudovaných do měděné krystalizátorové vložky. Ze signálů sond je možno usoudit na rovnoměrnost odvodu tepla z předlitku. Hutnické listy č.3/28 přechodovou oblast a spodní oblast krystalizátoru s již stálou mezeru mezi ocelí a krystalizátorem. 2.1 Vliv chemického složení oceli na teplotní profil krystalizátoru Obsah uhlíku má základní vliv na odvod tepla v krystalizátoru a jeho teplotní profil. U nízkouhlíkových ocelí dochází v důsledku peritektické reakce k největšímu smrštění licí kůry a značnému zpomalení jejího růstu, což se projeví snížením hustoty tepelného toku přes stěnu krystalizátoru na minimum. Dalším důsledkem této reakce je zvýšený výskyt povrchových vad předlitku, zejména povrchových trhlin. Tloušťka licí kůry se může u těchto druhů oceli zvětšovat buď litím při nižších licích rychlostech, nebo zvyšováním odvedeného tepla z krystalizátoru. Rovněž lze přizpůsobit tvar konicity krystalizátoru podle smršťování utuhlé kůry v kritických oblastech krystalizátoru [2]. Pro posouzení vlivu chemického složení oceli na teplotní profil krystalizátoru byly vybrány značky s nižším obsahem uhlíku, cca,17 hm.% C (značka A) a středním obsahem uhlíku, kolem,48 hm.% C (značka B). Pro objektivní vyhodnocení vlivu chemického složení na teplotní profil byly porovnávány pouze tavby kde rychlost lití se pohybovala okolo,5 m.min-1. Tavby s větším kolísáním rychlosti jsou porovnány v odstavci, zabývajícím se vlivem rychlosti lití na teplotní profil. Umístění a označení jednotlivých termočlánkových čidel v krystalizátoru uvádí obr. 1, fotografie krystalizátoru s rozmístěním termočlánků je na obr. 2. Termočlánky označené č. N1, N2, N3, N5, N6, N7 byly umístěny na straně velkého rádiusu (VR) a termočlánky N8, N9, N1, N12, N13, N14 na straně malého rádiusu (MR). Termočlánky N4 na straně VR a N11 na straně MR jsou čidla protiprůvalového systému, jejichž údaje nebyly pro teplotní profily využívány. V místech zabudování termočlánků N1, N7, N8 a N14 byly umístěny další termočlánky X1, X2, X3 a X4 pro měření teplotního gradientu ve stěně krystalizátoru. Pro dokonalý kontakt termočlánku se stěnou krystalizátoru byla zvolena metoda zabudování termočlánku do měděných válečků, které byly instalovány do otvorů vyvrtaných do stěny krystalizátoru. Při provozním experimentu bylo odlito několik desítek značek oceli od,15 do,9 hm.% C. Z profilů lze usuzovat, zda proces tuhnutí předlitku probíhá v souladu s teoretickými předpoklady tvorby licí kůry ve třech oblastech krystalizátoru. Jedná se o horní část krystalizátoru, kdy přestup tepla se uskutečňuje z tekuté oceli přes stěnu krystalizátoru do chladicí vody, střední 74 Teplotní profily byly vytvořeny pro každou sledovanou tavbu z průměrných teplot, vypočtených jako medián ze všech měřených teplot. Na obr. 3 jsou vykresleny teplotní profily značky A pro MR (malý rádius) a VR (velký rádius). Teploty prakticky rovnoměrně klesají jak na straně MR tak i VR Obr. 2. Krystalizátor Ø 41 mm s popisem rozmístění termočlánků Fig. 2. Mould Ø 41 mm with the description of thermocouples location teploty_vr teploty_mr Obr. 3. Teplotní profil krystalizátoru u značky A Fig. 3. Temperature profile of mould by the symbol A Středněuhlíková ocel značky B je pravidelně odlévanou ocelí, kde její teplotní profil na straně MR a VR (obr. 4) vykazuje takřka totožný charakter, změna nastane až ve spodní části krystalizátoru, kdy teplota na straně VR stoupne. To je dáno rozdílným odvodem tepla a tvorbou licí kůry.
3 Hutnické listy č.3/ teploty_vr teploty_mr Obr. 4. Teplotní profil krystalizátoru u značky B Fig. 4. Temperature profile of mould by the symbol B Teplotní profily u obou značek oceli potvrzují odlišný průběh teplot u obou rádiusů. Teplotní pole ve stěně krystalizátoru vykazuje i při konstantních licích podmínkách značnou dynamiku. Teploty kolísají s nepravidelnou frekvencí i amplitudou. Z tohoto důvodu se body, jimiž jsou křivky proloženy, stanoví jako mediány z hodnot teploty v daném měřicím místě během vybraného časového úseku. 2.2 Vliv rychlosti lití oceli na teplotní profil krystalizátoru Hodnota licí rychlosti je závislá zejména na příčném průřezu a rozměrech předlitku, druhu oceli, přehřátí oceli, rychlosti odvodu tepla z předlitku do okolního chladicího prostředí, pevnosti utuhlé kůry na dráze tuhnutí a na způsobech podepření utuhlé kůry v sekundární oblasti chlazení. Při vyšších licích rychlost je tenčí kůra intenzivněji přitlačována na stěnu krystalizátoru, což vede ke zvýšení hustoty tepelného toku z předlitku do stěny krystalizátoru. Kratší doba setrvání předlitku v krystalizátoru přispívá ke zvýšení povrchové teploty předlitku a dalšímu růstu hodnoty q. Vyšší teplota povrchu zpomaluje smršťování a umožňuje tak lepší kontakt předlitku s vnitřní stěnou krystalizátoru. Příliš velké licí rychlosti však vedou v důsledku oslabení licí kůry k častější tvorbě trhlin a průvalů. Proto dochází k vývoji nových technologií výroby, které by těmto nepříznivým vlivům zabránily. Jsou navrhovány konstrukční úpravy krystalizátoru se speciálními křivkami konicity nebo intenzifikací vodního chlazení v primární oblasti. Provozní experimentální měření se změnou licí rychlosti na teplotní profil se uskutečnilo opět u značky oceli s nízkým obsahem uhlíku (značka A) a u oceli se středním obsahem uhlíku (značka B), kdy došlo k výraznějším změnám tohoto licího parametru. Licí rychlost u značky A nabývala hodnot,46,,5 a,52 m.s -1 a u značky B byla licí rychlost,5,,54 a,62 m.s v =,46 v =,5 v =,52 Obr. 5. Teplotní profil se změnou licí rychlosti pro nízkouhlíkovou ocel Fig. 5. Temperature profile with the change of casting velocity for the low-carbon steel v =,5 v =,54 v =,62 Obr. 6. Teplotní profil se změnou licí rychlosti pro středněuhlíkovou ocel Fig. 6. Temperature profile with the change of casting velocity for the medium-carbon steel Z teplotních profilů MR, vyhodnocených na obr. 5 a 6, vyplývá, že s rostoucí licí rychlostí dojde ke zvýšení teplot stěn krystalizátoru po celé jeho výšce. Teplota stěny u nízkouhlíkové oceli se při změně rychlosti o,6 m.min -1 zvýší v průměru na MR i VR o 5 až 1 K. Obdobného výsledku bylo dosaženo u středněuhlíkové oceli kde při změně rychlosti o,12 m.min -1 se teplota zvýší v průměru na MR i VR o 1 až 2 K. Větší nárůst teplot je v horní části krystalizátoru. 2.3 Vliv opotřebení na teplotní profil krystalizátoru Opotřebení krystalizátoru má značný význam na odlévání oceli a na velikost tření a mazání. Krystalizátory s malými průřezy se deformují méně než s velkými průřezy, stejně jako obdélníkové průřezy se deformují méně než čtvercové. V průběhu životnosti krystalizátoru je důležité udržovat jej v rámci povolených tolerancí, kontrolovat příčný průřez po celé délce krystalizátoru, pravoúhlost i tvar úkosu, dodržovat souosost stroje a správné nastavení vodicích válečků. Životnost krystalizátoru lze zvýšit na základě analýzy opotřebení, kde pomocí renovace lze upravit geometrii v místech s největším poklesem konicity v důsledku opotřebení. Vhodně zvolenou úpravou konicity se může docílit menšího a rovnoměrnějšího opotřebení. 75
4 Hutnické listy č.3/ nový kryst. 1.renovace 2.renovace Obr. 7. Teplotní profily v závislosti na opotřebení krystalizátoru Fig. 7. Temperature profiles in the dependence on mould depreciation Na obr. 7 je uvedeno, jak se pro středněuhlíkovou značku B vyvíjely teplotní profily na VR během životnosti krystalizátoru Z grafu je vidět, že teplotní profil se u nového krystalizátoru a po 1. renovaci příliš neměnil. Teplotní křivky zachovávají, až na drobné výjimky, svůj charakteristický tvar. Odvod tepla u opotřebeného krystalizátoru je tedy v zásadě velmi blízký transportu tepla u krystalizátoru nového. Vyšších teplot o 1 až 2 K však bylo dosaženo u všech teplotních profilů získaných po 2. renovaci krystalizátoru. Obdobných výsledků bylo dosaženo i u dalších zkoumaných profilů. 3. Tepelná práce krystalizátoru Odvod tepla z předlitku v krystalizátoru významnou měrou ovlivňuje kvalitu odlévané oceli a je tak klíčovým problémem plynulého odlévání. Rozložení teplot resp. průběhů teplotních profilů po výšce krystalizátoru má úzkou souvislost nejen s kvalitou předlitku, ale rovněž s opotřebením pracovního povrchu měděné vložky. Odvod tepla by měl být v daném místě krystalizátoru pokud možno konstantní a po obvodu příčného průřezu rovnoměrný. Proměnný odvod tepla vyvolává v licí kůře napětí a při překročení kritických hodnot vznikají trhliny, které mohou vést až k průvalu. Z hlediska kvality je tudíž žádoucí, aby teplotní změny v licí kůře vykazovaly minimální fluktuace [3]. Cílem vyhodnocení experimentálního měření bylo stanovit rovnoměrnost odvodu tepla z krystalizátoru ZPO. Lineární hustota tepelného toku byla vypočtena jako vedení tepla válcovou stěnou z následující rovnice q.( t t ) π 1 r2.ln 2λ r N X = (W.m -1 ) (1) 1 kde λ je součinitel tepelné vodivosti krystalizátoru (W.m -1.K -1 ), t N - teplota termočlánků N1, N7, N8 a N14 ( C), t X - teplota termočlánků X1, X2, X3 a X4 ( C), r 1 - poloměr krystalizátoru v místech termočlánků N1, N7, N8 a N14 (m), r 2 - poloměr krystalizátoru v místech termočlánků X1, X2, X3 a X4 (m). Pro posouzení odvodu tepla z krystalizátoru byly vybrány opět dvě značky oceli, nízkouhlíková ocel (značka A) a středněuhlíková ocel (značka B). U těchto značek byly vyhodnoceny průběhy hustot tepelných toků, vždy dvě na straně MR a VR v horní a spodní části krystalizátoru. Dvojice termočlánků pro výpočet tepelných toků byly zvoleny podle obr. 1. Z odlitých taveb byly vypočteny průměrné hodnoty tepelných toků sledovaných taveb podle značek oceli. Obr. 8. Průběh hustot tepelného toku pro značku A Fig. 8. Heat flux densities behavior for the symbol A Obr. 9. Průběh hustot tepelného toku pro značku B Fig. 9. Heat flux densities behavior for the symbol B Na obr. 8 a 9 jsou znázorněny vypočtené tepelné toky ve stěně krystalizátoru a průběhy všech měřených teplot u vybraných taveb, včetně rychlosti lití. Průběhy teplot jsou zachyceny bez jakékoli následné úpravy. Reálný průběh ovlivňuje frekvence kmitání krystalizátoru, působení licího prášku a jiné provozní důvody. Z odlitých taveb byly vypočteny průměrné hodnoty tepelných toků sledovaných značek oceli, z kterých vyplývá, že u obou jakostí oceli jsou průměrné hodnoty tepelných toků ve spodní části krystalizátoru vyšší než v oblasti těsně pod hladinou roztavené oceli. Takové rozložení odvodu tepla po výšce krystalizátoru odporuje teoretickým předpokladům, neboť lze očekávat intenzivnější odvod tepla mezi taveninou a stěnou krystalizátoru než v místech, kde se s měděnou stěnou 76
5 Hutnické listy č.3/28 stýká utuhlá kůra předlitku. Z tohoto důvodu byl proveden podrobný rozbor odvodu tepla vodou krystalizátoru a jeho hodnoty porovnány s výše vypočtenými tepelnými toky. Z množství tepla odvedeného chladící vodou lze stanovit pouze průměrnou hodnotu tepelného toku po výšce a obvodu krystalizátoru. Na základě dřívějších měření katedry tepelné techniky byla navržena metodika, která umožňuje z průměrné hodnoty tepelného toku určit konkrétní rozložení odvodu tepla po výšce krystalizátoru. Tímto způsobem vypočtené hodnoty tepelných toků byly porovnány s tepelnými toky, stanovenými z teplot, měřenými termosondami ve stěně krystalizátoru [4]. Z tohoto porovnání vyplývá zásadní rozdíl mezi hodnotami tepelných toků v horní a spodní části krystalizátoru. Zatímco v horní části se velikosti tepelných toků stanovených oběma metodami odlišují pouze o 5 až 9 %, ve spodní části se porovnávané hodnoty liší několikanásobně. Příčina tohoto rozdílu pravděpodobně souvisí s rozdílným způsobem kompenzace studených konců termočlánků X1 až X4 a N1 až N14. S ohledem na výše provedené porovnání lze konstatovat, že tepelné toky vypočtené z teplot stěny krystalizátoru v horní části jsou blízké reálným hodnotám, zatímco tepelné toky určené pro dolní část krystalizátoru neodpovídají skutečnosti. 4. Závěr V rámci výzkumu tepelné pochodů v primární oblasti chlazení bylo provedeno vyhodnocení teplotních profilů z hlediska chemického složení, rychlosti lití, opotřebení krystalizátoru a vypočteny hodnoty tepelných toků po výšce krystalizátoru. Potvrdila se již dříve zjištěná skutečnost, že u ocelí odlévaných při vyšší teplotě jsou teploty ve stěně krystalizátoru nižší. Znamená to, že s rostoucím obsahem uhlíku v oceli roste také teplota měděné stěny. Tento trend vykazují teploty na MR i VR a je zejména výrazný ve spodní části krystalizátoru. Ukázalo se, že nejvýznamnějším vliv má při odlévání na velikost teplotního profilu licí rychlost. Snížení licí rychlosti o,1 m.min -1 způsobuje pokles teploty stěny o 3 až 5 K a je přibližně srovnatelné se zvýšením hladiny o 1 %. Při posuzování vlivu jednotlivých technologických parametrů je potřeba úzkostlivě dodržovat konstantní licí rychlost, neboť její změny už v řádu cm.min-1 způsobují poměrně velké posuny teplotních profilů a mohou zcela potlačit vliv ostatních parametrů. Z výpočtů tepelných toků lze konstatovat, že tepelné toky vypočtené z teplot stěny krystalizátoru v horní části jsou blízké reálným hodnotám, zatímco tepelné toky určené pro dolní část krystalizátoru neodpovídají skutečnosti. Tento fakt byl potvrzen kontrolním výpočtem odvodu tepla chladicí vodou krystalizátoru. Příčina popsaného rozdílu pravděpodobně souvisí s rozdílným způsobem kompenzace studených konců termočlánků X1 až X4 a N1 až N14. Literatura [1] PŘÍHODA, M., et al. Vliv technologických parametrů odlévání na rozložení teplot v kruhovém krystalizátoru ZPO. In Sborník přednášek 11. mezinárodní konference metalurgie a materiálů METAL 22. Hradec nad Moravicí, 22. ISBN [2] CHO, J., EMI, T., SHIBATA, H. Thermal resistance at the interface between mold flux filmand mold for continuously casting of steel. ISIJ International, 1998, no. 5, p [3] BOERI, R., CICUTTI, C. A simple method for shell thickness at the mold exit in the continuous casting of steel. ISIJ International, 21, no. 3, p [4] PŘÍHODA, M., et al. Nové poznatky z výzkumu plynulého odlévání oceli. 1. vyd. Ostrava: Ediční středisko VŠB-TU Ostrava, s. ISBN Recenze: Prof. Ing. Jozef Kijac, CSc. 77
TEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD
TEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD Andrea Michaliková a Jiří Molínek a Miroslav Příhoda a a VŠB-TU Ostrava, FMMI, katedra tepelné techniky, 7. listopadu 5, 708 Ostrava-
VíceVLIV TECHNOLOGICKÝCH PARAMETRŮ ODLÉVÁNÍ NA ROZLOŽENÍ TEPLOT V KRUHOVÉM KRYSTALIZÁTORU ZPO
METAL 22 14. 16. 5. 22, Hradec nad Moravicí VLIV TECHNOLOGICKÝCH PARAMETRŮ ODLÉVÁNÍ NA ROZLOŽENÍ TEPLOT V KRUHOVÉM KRYSTALIZÁTORU ZPO Miroslav Příhoda - Jiří Molínek - René Pyszko - Leoš Václavík - Marek
VíceDOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC
DOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC RESULTS ACHIEVED FROM APPLICATION OF CUBIC CU MOULD INSERTS FOR CCM 1 AT TŽ, A.S. Jan Morávka, Vladislav Mrajca
VíceVLIVY TECHNOLOGICKÝCH PARAMETRŮ ODLÉVÁNÍ NA TŘENÍ V KRYSTALIZÁTORU ZPO
VLIVY TECHNOLOGICKÝCH PARAMETRŮ ODLÉVÁNÍ NA TŘENÍ V KRYSTALIZÁTORU ZPO René Pyszko a Leopold Cudzik b a) VŠB-TU Ostrava, 17.listopadu 3, 78 33 Ostrava - Poruba, ČR b) DASFOS v.o.s., Ladislava Ševčíka 6,
VícePOROVNÁNÍ SOUČINITELE SDÍLENÍ TEPLA PŘI VODOVZDUŠNÉM A VODNÍM CHLAZENÍ. Jiří Molínek Miroslav Příhoda Leoš Václavík:
POROVNÁNÍ SOUČINITELE SDÍLENÍ TEPLA PŘI VODOVZDUŠNÉM A VODNÍM CHLAZENÍ. Jiří Molínek Miroslav Příhoda Leoš Václavík: Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Abstrakt K poznání složitých termokinetických
VícePOROVNÁNÍ MIKROČISTOTY OCELI PŘI POUŽITÍ DVOU TYPŮ PONORNÝCH VÝLEVEK. Jaroslav Pindor a Karel Michalek b
POROVNÁNÍ MIKROČISTOTY OCELI PŘI POUŽITÍ DVOU TYPŮ PONORNÝCH VÝLEVEK Jaroslav Pindor a Karel Michalek b a TŘINECKÉ ŽELEZÁRNY, a.s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec-Staré Město, ČR b VŠB-TU Ostrava, FMMI,
VíceZÁSADNÍ POZNATKY Z ODLÉVÁNÍ JAKOSTI 19312
ZÁSADNÍ POZNATKY Z ODLÉVÁNÍ JAKOSTI 19312 Miloš MASARIK 1), Zdeněk ŠÁŇA 2), Václav KOZELSKÝ 3) EVRAZ Vítkovice Steel a.s., Štramberská 2871/47 709 00 Ostrava Hulváky, 1) milos.masarik@cz.evraz.com, 2)
VíceMODEL PREDIKCE KVALITY PLYNULE LITÝCH KRUHOVÝCH PŘEDLITKŮ NA ZPO 1 V TŽ, A.S.
MODEL PREDIKCE KVALITY PLYNULE LITÝCH KRUHOVÝCH PŘEDLITKŮ NA ZPO 1 V TŽ, A.S. Ing. Jan Morávka, Ph.D., Ing. Vladislav Mrajca, CSc. a Ing. Michal Adamik b Ing. Lubomír Lacina c a Třinecký inženýring, a.
VíceSDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO. Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina
SDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 78 33 Ostrava Poruba, ČR, E mail: miroslav.prihoda@vsb.cz
VíceMĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM. Technická univerzita v Liberci, Háklova Liberec 1, ČR
MĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM Iva Nová Marek Kalina Jaroslav Exner Technická univerzita v Liberci, Háklova 6 461 17 Liberec 1, ČR Abstrakt The article deals with an influence of
VíceStanovení délky tekutého jádra na sochorovém ZPO č. 1 Liquid core determination on billet CCM 1
Stanovení délky tekutého jádra na sochorovém ZPO č. 1 Liquid core determination on billet CCM 1 Rudolf Moravec 1 Jiří Pyš 1 Petr Horký 1 František Rosypal 2 Michael Lowry 3 1) Mittal Steel Ostrava a.s.,
VíceIng. Tomáš MAUDER prof. Ing. František KAVIČKA, CSc. doc. Ing. Josef ŠTĚTINA, Ph.D.
OPTIMALIZACE BRAMOVÉHO PLYNULÉHO ODLÉVÁNÍ OCELI ZA POMOCI NUMERICKÉHO MODELU TEPLOTNÍHO POLE Ing. Tomáš MAUDER prof. Ing. František KAVIČKA, CSc. doc. Ing. Josef ŠTĚTINA, Ph.D. Fakulta strojního inženýrství
VíceMODELOVÁNÍ VLIVU TECHNOLOGICKÝCH PARAMETRŮ NA POVRCHOVOU TEPLOTU KRUHOVÉHO PŘEDLITKU
MODELOVÁNÍ VLIVU TECHNOLOGICKÝCH PARAMETRŮ NA POVRCHOVOU TEPLOTU KRUHOVÉHO PŘEDLITKU SIMULATION OF TECHNOLOGICAL PARAMETERS INFLUENCE ON SURFACE TEMPERATURE OF ROUND CC BLANK René Pyszko Miroslav Příhoda
VíceElektrostruskové svařování
Nekonvenční technologie svařování Elektrostruskové svařování doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. ivo.hlavaty@vsb.cz http://fs1.vsb.cz/~hla80 1 Elektroda zasahuje do tavidla, které je v pevném skupenství nevodivé.
VíceVliv tvaru ponorné výlevky na mikročistotu plynule odlévané oceli
Vliv tvaru ponorné výlevky na mikročistotu plynule odlévané oceli Ing. David Bocek a), Ing. Lubomír Lacina a), Ing. Pavel Střasák Ph.D. b), Ing. Antonín Tuček CSc. b), Ing. Ladislav Socha c), Prof. Ing.
Vícetepelná technika Tepelné ztráty hlav ocelárenských ingotů 1. Úvod 2. Výpočet ztrát tepla z hlavy ingotu
Hutniké listy č.3/28 tepelná tehnika Tepelné ztráty hlav oelárenskýh ingotů Ing. Miroslav Vaulík, Ing. Jiří Molínek, CS., Ing. Leoš Válavík, Prof. Ing. Miroslav Příhoda, CS., VŠB- TU Ostrava, 17. listopadu
VíceHODNOCENÍ ROZDÍLNÝCH REŽIMŮ PŘI PROCESU SPALOVÁNÍ
HODNOCENÍ ROZDÍLNÝCH REŽIMŮ PŘI PROCESU SPALOVÁNÍ Radim Paluska, Miroslav Kyjovský V tomto příspěvku jsou uvedeny poznatky vyplývající ze zkoušek provedených za účelem vyhodnocení rozdílných režimů při
VíceTepelná technika. Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007
Tepelná technika Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007 Tepelné konstanty technických látek Základní vztahy Pro proces sdílení tepla platí základní
VíceVÍŘIVÉ PROUDY DZM 2013 1
VÍŘIVÉ PROUDY DZM 2013 1 2 VÍŘIVÉ PROUDY ÚVOD Vířivé proudy tvoří druhou skupinu v metodách, které využívají ke zjišťování vad materiálu a výrobků působení elektromagnetického pole. Na rozdíl od metody
VíceVliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti. Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor
Vliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor Abstrakt Při tváření ingotů volným kováním docházelo ke vzniku
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VíceZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ
ZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ Rok vzniku: 29 Umístěno na: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního ženýrství, Technická 2, 616 69 Brno, Hala C3/Energetický ústav
VícePopis softwaru VISI Flow
Popis softwaru VISI Flow Software VISI Flow představuje samostatný CAE software pro komplexní analýzu celého vstřikovacího procesu (plnohodnotná 3D analýza celého vstřikovacího cyklu včetně chlazení a
VíceTECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS. Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b
TECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b a) TRINECKÉ ŽELEZÁRNY, a.s., Prumyslová 1000, 739 70 Trinec Staré Mesto,
VíceVYUŽITÍ METOD TERMICKÉ ANALÝZY PRO STUDIUM TEPLOT FÁZOVÝCH PŘEMĚN REÁLNÝCH JAKOSTÍ OCELÍ VE VYSOKOTEPLOTNÍ OBLASTI
VYUŽITÍ METOD TERMICKÉ ANALÝZY PRO STUDIUM TEPLOT FÁZOVÝCH PŘEMĚN REÁLNÝCH JAKOSTÍ OCELÍ VE VYSOKOTEPLOTNÍ OBLASTI Karel GRYC a, Bedřich SMETANA b, Karel MICHALEK a, Monika ŽALUDOVÁ b, Simona ZLÁ a, Michaela
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceDOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ
DOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ Ing. Roman Jirák, Ph.D., DECOEN v.o.s., roman.jirak@decoen.cz V posledních letech je vidět progresivní trend snižovaní spotřeby
VíceVLIV PROVOZNÍCH FAKTORŮ NA OPOTŘEBNÍ VYZDÍVKY LICÍCH PÁNVÍ JANČAR, D., HAŠEK, P.* TVARDEK,P.**
METAL 2003 20.-22.5.2003, Hradec nad Moravicí VLIV PROVOZNÍCH FAKTORŮ NA OPOTŘEBNÍ VYZDÍVKY LICÍCH PÁNVÍ 1. ÚVOD JANČAR, D., HAŠEK, P.* TVARDEK,P.** *.VŠB - TU Ostrava **. NOVÁ HUŤ, a.s. Současná doba
VíceVlastnosti tepelné odolnosti
materiálu ARPRO mohou být velmi důležité, v závislosti na použití. Níže jsou uvedeny technické informace, kterými se zabývá tento dokument: 1. Očekávaná životnost ARPRO estetická degradace 2. Očekávaná
Více1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23]
1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23] Hodnocení povlakovaných plechů musí být komplexní a k určování vlastností základního materiálu přistupuje ještě hodnocení vlastností povlaku v závislosti na jeho
Vícevlastností odlitků, zvláště pak na únavovou životnost. Jejich vliv Cena opravných prací těchto vad (připečeniny, zapečeniny) je
PREDICKCE E VZNIKU VAD TYPU PŘIPEČENIN A HLUBOKÝCH ZAPEČENIN E Ing. Ladislav Tomek, Ing. Vojtěch Kosour M2332-00 Slévárenská technologie PFM - Formovací materiály a ekologie HGS Technologie slévání I.
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VícePraktické poznatky z využití lisovaných filtrů Pyral 15 při filtraci hliníkových odlitků
Praktické poznatky z využití lisovaných filtrů Pyral 15 při filtraci hliníkových odlitků P.Procházka, Keramtech s.r.o. Žacléř M.Grzinčič, Nemak Slovakia s.r.o., Žiar nad Hronom Lisovaný keramický filtr
VíceTavení skel proces na míru?
Laboratoř anorganických materiálů Společné pracoviště Ústavu anorganické chemie AVČR, v.v.i a Vysoké školy chemicko-technologick technologické v Praze Technická 5, 166 28 Praha 6, Česká Republika Tavení
VíceExperimentáln. lní toků ve VK EMO. XXX. Dny radiační ochrany Liptovský Ján 10.11.-14.11.2008 Petr Okruhlica, Miroslav Mrtvý, Zdenek Kopecký. www.vf.
Experimentáln lní měření průtok toků ve VK EMO XXX. Dny radiační ochrany Liptovský Ján 10.11.-14.11.2008 Petr Okruhlica, Miroslav Mrtvý, Zdenek Kopecký Systém měření průtoku EMO Měření ve ventilačním komíně
VíceTepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling
Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling Toman, Z., Hajkr, Z., Marek, J., Horáček, J, Babinec, A.,VŠB TU Ostrava, Czech Republic 1. Popis problému Technický pokrok v oblasti vysokotlakých
VíceTomáš Syka Komořanská 3118, Most Česká republika
SOUČINITEL PŘESTUPU TEPLA V MAKETĚ PALIVOVÉ TYČE ZA RŮZNÝH VSTUPNÍH PARAMETRŮ HLADÍÍHO VZDUHU SVOČ FST 2008 Tomáš Syka Komořanská 38, 434 0 Most Česká republika ABSTRAKT Hlavním úkolem této práce bylo
VíceReflexní parotěsná fólie SUNFLEX Roof-In Plus v praktické zkoušce
Reflexní parotěsná SUNFLEX Roof-In Plus v praktické zkoušce Měření povrchových teplot předstěny s reflexní fólií a rozbor výsledků Tepelné vlastnosti SUNFLEX Roof-In Plus s tepelně reflexní vrstvou otestovala
VíceNavrhování betonových konstrukcí na účinky požáru. Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Beton z požárního hlediska Ohnivzdorný materiál: - nehořlavý -tepelně izolační Skupenství:
VíceRozvoj tepla v betonových konstrukcích
Úvod do problematiky K novinkám v požární odolnosti nosných konstrukcí Praha, 11. září 2012 Ing. Radek Štefan prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Znalost rozložení teploty v betonové konstrukci nebo její
VíceVliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí
Vliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí Jiří Ježek 1, Jan Schwarzer 2 1 Oknotherm spol. s r.o. 2 ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Abstrakt Obsahem příspěvku je určení
VíceDilatace nosných konstrukcí
ČVUT v Praze Fakulta stavební PSA2 - POZEMNÍ STAVBY A2 (do roku 2015 název KP2) Dilatace nosných konstrukcí doc. Ing. Jiří Pazderka, Ph.D. Katedra konstrukcí pozemních staveb Zpracováno v návaznosti na
VíceBRDSM core: Komplexní systém dynamického řízení kvality plynule odlévané oceli
BRDSM core: Komplexní systém dynamického řízení kvality plynule odlévané oceli Registrační číslo: 120108 Garant výsledku: doc. Ing. Josef Štětina, Ph.D. Typ: Software - R Rok vydání: 27. 11. 2015 Instituce:
VíceTECHNOLOGIE I (slévání a svařování)
TECHNOLOGIE I (slévání a svařování) Přednáška č. 3: Slévárenské slitiny pro výrobu odlitků, vlastnosti slévárenských slitin, faktory ovlivňující slévárenské vlastnosti, rovnovážné diagramy. Autoři přednášky:
VíceTECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2
1 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE typ aplikovaného výstupu Z vzniklý za podpory projektu TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE - ZPRÁVA KSP-2015-Z-OT-02 ROK 2015 Autor: Ing.
VíceVÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S.
VÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S. Ing. Jan Klapsia Třinecké železárny, a.s., Třinec, Czech Republic Anotace Třinecké železárny mají dlouhou tradici ve
VíceN o v é p o z n a t k y o h l e d n ě p o u ž i t í R o a d C e m u d o s m ě s í s t u d e n é r e c y k l a c e
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ v PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ - ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ Katedra silničních staveb Thákurova 7, PSČ 116 29 Praha 6 ODBORNÁ LABORATOŘ OL 136 telefon 224353880 telefax 224354902, e-mail:
VíceNUMERICKÁ OPTIMALIZACE PROCESU ODLÉVÁNÍ INGOTŮ
Abstrakt NUMERICKÁ OPTIMALIZACE PROCESU ODLÉVÁNÍ INGOTŮ 1) Václav Čermák, Aleš Herman, 2) Jaroslav Doležal 1) ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav strojírenské technologie, Technická 4, 166 07 Praha 6,
VíceUniverzita obrany. Měření na výměníku tepla K-216. Laboratorní cvičení z předmětu TERMOMECHANIKA. Protokol obsahuje 13 listů. Vypracoval: Vít Havránek
Univerzita obrany K-216 Laboratorní cvičení z předmětu TERMOMECHANIKA Měření na výměníku tepla Protokol obsahuje 13 listů Vypracoval: Vít Havránek Studijní skupina: 21-3LRT-C Datum zpracování: 7.5.2011
VíceNOVÉ VÝROBNÍ TECHNOLOGIE VYBRANÝCH JAKOSTÍ SE ZAMĚŘENÍM NA SNÍŽENÍ VÝROBNÍCH NÁKLADŮ
NOVÉ VÝROBNÍ TECHNOLOGIE VYBRANÝCH JAKOSTÍ SE ZAMĚŘENÍM NA SNÍŽENÍ VÝROBNÍCH NÁKLADŮ a Miloš MASARIK, b Libor ČAMEK, a Jiří DUDA, a Zdeněk ŠÁŇA a EVRAZ VÍTKOVICE STEEL, a. s., Štramberská 2871/47, Czech
VíceExperimentální realizace Buquoyovy úlohy
Experimentální realizace Buquoyovy úlohy ČENĚK KODEJŠKA, JAN ŘÍHA Přírodovědecká fakulta Univerzity Palackého, Olomouc Abstrakt Tato práce se zabývá experimentální realizací Buquoyovy úlohy. Jedná se o
Více7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad)
7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad) Stanovte teplotu plynu při prostorovém požáru parametrickou teplotní křivkou v obytné místnosti o rozměrech 4 x 6 m a výšce 2,8 m s jedním oknem velikosti,4
VíceOpakovací maturitní okruhy z předmětu KONSTRUKCE VÝROBKŮ, FOREM A STROJNÍHO ZAŘÍZENÍ
Opakovací maturitní okruhy z předmětu KONSTRUKCE VÝROBKŮ, FOREM A STROJNÍHO ZAŘÍZENÍ 1. Závitové spoje a. Druhy závitů z hlediska vzniku vrubů b. Závitové vložky c. Otvory pro závity d. Závity přímo lisované
VíceOdborná zpráva projektu TAČR GAMA č. TG rok Evidovaná APOLLO
Odborná zpráva projektu TAČR GAMA č. TG01010054 2 rok 2014 Evidovaná APOLLO 132070 PILOTNÍ ANALÝZA - KOMPLEXNÍ SYSTÉM DYNAMICKÉHO ŘÍZENÍ KVALITY PLYNULE ODLÉVANÉ OCELI (Pilot Analysis Complex system of
VíceMOŽNOSTI PREDIKCE DOSAŽENÍ POŽADOVANÉ LICÍ TEPLOTY OCELI PRO ZAŘÍZENÍ PLYNULÉHO ODLÉVÁNÍ
MOŽNOSTI PREDIKCE DOSAŽENÍ POŽADOVANÉ LICÍ TEPLOTY OCELI PRO ZAŘÍZENÍ PLYNULÉHO ODLÉVÁNÍ PREDICTION POSSIBILITIES OF ACHIEVING THE REQUISITE CASTING TEMPERATURE OF STEEL IN CONTINUOUS CASTING EQUIPMENT
VíceIMPROVED PROPERTIES DIE CASTING APPLICATIONS
HOTWORK TOOL STEELS WITH IMPROVED PROPERTIES FOR DIE CASTING APPLICATIONS by ThyssenKrupp Ferrosta s.r.o V Holešovičkách 1579 / 24 180 00 Praha 8 Libeň Tel.: 2 8 1 0 9 6 5 1 1, 2 8 1 0 9 6 5 3 2 Fax: 2
VíceNUMERICKÉ MODELOVÁNÍ VLIVU SEKUNDÁRNÍHO CHLAZENÍ NA PROCES TUHNUTÍ SOCHOROVÉHO PŘEDLITKU
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ VLIVU SEKUNDÁRNÍHO CHLAZENÍ NA PROCES TUHNUTÍ SOCHOROVÉHO PŘEDLITKU NUMERICAL MODELLING OF SECONDARY COOLING EFFECT ON BILLET SOLIDIFICATION PROCESS René Pyszko Miroslav Příhoda Jiří
VíceKondenzace brýdové páry ze sušení biomasy
Kondenzace brýdové páry ze sušení biomasy Jan HAVLÍK 1,*, Tomáš DLOUHÝ 1 1 České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky, Technická 4, 16607 Praha 6, Česká republika * Email:
VíceVýroba, oprava a montáž vstřikovací formy
Výroba, oprava a montáž vstřikovací formy Obsah... 1 Vstřikovací forma... 2 Údržba forem... 5 Použité zdroje... 6 1. Vstřikovací forma Je to nástroj, který se upíná na upínací desky a jeho vnitřní dutina
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceOcelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru Jednoduchá metoda pro požární návrh
Ocelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru požární návrh Cíl návrhové metody požární návrh 2 požární návrh 3 Obsah prezentace za požáru ocelobetonových desek za běžné Model stropní desky Druhy porušení
VíceTECHNOLOGIE I. Autoři přednášky: prof. Ing. Iva NOVÁ, CSc. Ing. Jiří MACHUTA, Ph.D. Pracoviště: TUL FS, Katedra strojírenské technologie
TECHNOLOGIE I : Technologičnost konstrukce svařenců, rozdíl v konstrukci odlitku a svařence, materiály pro svařenec, materiály pro odlitky, vlastnosti materiálů pro svařenec. Autoři přednášky: prof. Ing.
VícePřípravek pro měření posuvů a deformací v průběhu svařování a chladnutí se zaměřením na využití pro numerické simulace.
KSP-2012-G-FV-02 Přípravek pro měření posuvů a deformací v průběhu svařování a chladnutí se zaměřením na využití pro numerické simulace (Typ výstupu G) Ing. Jaromír Moravec, Ph.D. V Liberci dne 21. prosince
VíceVysoké teploty, univerzální
Vysoké teploty, univerzální Vynikající koeficient tření na oceli Trvalá provozní teplota do +180 C Pro střední a vysoké zatížení Zvláště vhodné pro rotační pohyb HENNLICH s.r.o. Tel. 416 711 338 Fax 416
VíceSimulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy
Konference ANSYS 2009 Simulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy Regina Holčáková, Martin Marek VŠB-TUO, FEI, Katedra elektrických strojů a přístrojů Abstract: Paper focuses
VíceProduktová řada Elektricky vodivý Vysoká pevnost v tlaku Dobrá tepelná odolnost Vysoká hodnota pv Dobrá chemická odolnost
Elektricky vodivý iglidur Produktová řada Elektricky vodivý Vysoká pevnost v tlaku Dobrá tepelná odolnost Vysoká hodnota pv Dobrá chemická odolnost HENNLICH s.r.o. Tel. 416 711 338 ax 416 711 999 lin-tech@hennlich.cz
VíceTechnologičnost konstrukce
Technologičnost konstrukce - přizpůsobení konstrukce dílu způsobu výroby a vlastnostem materiálu s cílem zajistit maximální efektivitu a kvalitu výroby - Do jisté míry rozhoduje konstruktér na základě
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
Více2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
VícePlánování experimentu
Fakulta chemicko technologická Katedra analytické chemie licenční studium Management systému jakosti Autor: Ing. Radek Růčka Přednášející: Prof. Ing. Jiří Militký, CSc. 1. LEPTÁNÍ PLAZMOU 1.1 Zadání Proces
VíceVLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD
23. 25.11.2010, Jihlava, Česká republika VLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD Ing.Petr Beneš Ph.D. Doc.Dr.Ing. Antonín Kříž Katedra
VíceAutokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce
Vysoká škola chemicko technologická v Praze Ústav organické technologie (111) Autokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce Vypracoval : Bc. Tomáš Sommer Předmět: Vícefázové reaktory (prof. Ing.
VíceTřífázové trubkové reaktory se zkrápěným ložem katalyzátoru. Předmět: Vícefázové reaktory Jméno: Veronika Sedláková
Třífázové trubkové reaktory se zkrápěným ložem katalyzátoru Předmět: Vícefázové reaktory Jméno: Veronika Sedláková 3-fázové reakce Autoklávy (diskontinuální) Trubkové reaktory (kontinuální) Probublávané
VíceSVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika
VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů
VíceBRDSM: Komplexní systém dynamického řízení kvality plynule odlévané oceli
BRDSM: Komplexní systém dynamického řízení kvality plynule odlévané oceli Registrační číslo: 132071 Garant výsledku: prof. Ing. Josef Štětina, Ph.D. Typ: Software - R Rok vydání: 30. 12. 2016 Instituce:
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceElektricky vodivý iglidur F. Produktová řada Elektricky vodivý Vysoká pevnost v tlaku Dobrá tepelná odolnost Vysoká hodnota pv Dobrá chemická odolnost
Elektricky vodivý Produktová řada Elektricky vodivý Vysoká pevnost v tlaku Dobrá tepelná odolnost Vysoká hodnota pv Dobrá chemická odolnost 59 Elektricky vodivý. Materiál je extrémní tuhý a tvrdý, kromě
Více1. Okalibrujte pomocí bodu tání ledu, bodu varu vody a bodu tuhnutí cínu:
1 Pracovní úkoly 1. Okalibrujte pomocí bodu tání ledu, bodu varu vody a bodu tuhnutí cínu: a. platinový odporový teploměr (určete konstanty R 0, A, B) b. termočlánek měď-konstantan (určete konstanty a,
VíceMendelova univerzita v Brně. Analýza vybraných mechanických vlastností konstrukčních materiálů pro dřevostavby
Mendelova univerzita v Brně Lesnická a dřevařská fakulta Ústav základního zpracování dřeva Analýza vybraných mechanických vlastností konstrukčních materiálů pro dřevostavby Diplomová práce Vedoucí práce:
VíceStanovení profilu tekutého jádra při plynulém odlévání oceli metodou radioaktivních indikátorů Mayer Jiří, Rosypal František VÚHŽ,a.s.
Stanovení profilu tekutého jádra při plynulém odlévání oceli metodou radioaktivních indikátorů Mayer Jiří, Rosypal František VÚHŽ,a.s.,739 51 Dobrá Technologie plynulého odlévání oceli je složitý ťyzikálně-ehemický
VíceLineární činitel prostupu tepla
Lineární činitel prostupu tepla Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2018 především s ohledem na změny v normách. Lineární činitel
VíceNÁZEV ZAŘÍZENÍ: EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH
NÁZEV ZAŘÍZENÍ: EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ (ATMOSFÉRICKÝ STAND) ROK VZNIKU: 203 UMÍSTĚNÍ: VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ, FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ, TECHNICKÁ
VíceVliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce
Vliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce Článek se zabývá problematikou vlivu kondenzující vodní páry a jejího množství na stavební konstrukce, aplikací na střešní pláště,
VíceNÁVRH A REALIZACE MODELU SMĚSNÝCH KUSŮ PRO BRAMOVÉ ZPO V PODMÍNKÁCH ArcelorMittal Ostrava a.s. Ladislav VÁLEK, Pavel JAGLA, Aleš MAREK
NÁVRH A REALIZACE MODELU SMĚSNÝCH KUSŮ PRO BRAMOVÉ ZPO V PODMÍNKÁCH ArcelorMittal Ostrava a.s. Ladislav VÁLEK, Pavel JAGLA, Aleš MAREK ArcelorMittal Ostrava a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice,
VíceVlastnosti tepelné odolnosti
Tepelné odolnosti ARPRO je velmi všestranný materiál se širokou řadou aplikací (automobilový průmysl, stavebnictví, vzduchotechnika, bytové zařízení, hračky ) a pro většinu z nich je důležitou vlastností
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VíceEXPERIMENTÁLNÍ METODY I. 1. Základy měření
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. EXPERIMENTÁLNÍ METODY I OSNOVA 1. KAPITOLY 1. Základy měření Úvod do problematiky experimentální
VíceTeplotně a chemicky odolný, FDA kompatibilní iglidur A500
Teplotně a chemicky odolný, FDA kompatibilní Produktová řada Samomazný a bezúdržbový Je v souladu s předpisy FDA (Food and Drug Administration) Pro přímý kontakt s potravinami a léčivy Teplotní odolnost
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceFDA kompatibilní iglidur A180
FDA kompatibilní Produktová řada Je v souladu s předpisy FDA (Food and Drug Administration) Pro přímý kontakt s potravinami a léčivy Pro vlhká prostředí 411 FDA univerzální. je materiál s FDA certifikací
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceTepelně vlhkostní posouzení
Tepelně vlhkostní posouzení komínů výpočtové metody Přednáška č. 9 Základní výpočtové teploty Teplota v okolí komína 1 Teplota okolí komína 2 Teplota okolí komína 3 Teplota okolí komína 4 Teplota okolí
VíceUniverzita Pardubice. Fakulta chemicko-technologická Katedra analytické chemie. Licenční studium Statistické zpracování dat
Univerzita Pardubice Fakulta chemicko-technologická Katedra analytické chemie Licenční studium Statistické zpracování dat Semestrální práce Interpolace, aproximace a spline 2007 Jindřich Freisleben Obsah
VíceAproximace a vyhlazování křivek
Fakulta chemicko technologická Katedra analytické chemie licenční studium Management systému jakosti Autor: Přednášející: Prof. Ing. Jiří Militký, Csc 1. SLEDOVÁNÍ ZÁVISLOSTI HODNOTY SFM2 NA BARVIVOSTI
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceJednoduchá metoda pro návrh ocelobetonového stropu
Jednoduchá metoda pro návrh Jan BEDNÁŘ František WALD, Tomáš JÁNA, Olivier VASSART, Bin ZHAO Software pro požární návrh konstrukcí 9. února 011 Obsah prezentace Chování za požáru Jednoduchá metoda pro
VíceVLÁKNITÉ VYZDÍVKY OHŘEVOVÝCH VÍK PROVOZOVANÝCH V TŘINECKÝCH ŽELEZÁRNÁCH, A.S.
VLÁKNITÉ VYZDÍVKY OHŘEVOVÝCH VÍK PROVOZOVANÝCH V TŘINECKÝCH ŽELEZÁRNÁCH, A.S. Petr ŠÍMA a, Michal PŘIBYL a, Milan CIESLAR b a1) PROMAT s.r.o., Praha; sima@promatpraha.cz, pribyl@promatpraha.cz b) TŘINECKÉ
Více