tepelná technika Tepelné ztráty hlav ocelárenských ingotů 1. Úvod 2. Výpočet ztrát tepla z hlavy ingotu
|
|
- Jindřich Pavel Beránek
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Hutniké listy č.3/28 tepelná tehnika Tepelné ztráty hlav oelárenskýh ingotů Ing. Miroslav Vaulík, Ing. Jiří Molínek, CS., Ing. Leoš Válavík, Prof. Ing. Miroslav Příhoda, CS., VŠB- TU Ostrava, 17. listopadu 15, Ostrava-Poruba Ing. Mihal Adami, Ing. Eduard Gryz, Ing. Ivo Mlýnek, TŘINECKÉ ŽELEZÁRNY, a. s., Průmyslová 1, Třine Staré Město,Třine V souvislosti se zvyšováním výtěžku ložiskové oeli, odlévané do kokil, proběhl experimentální výzkum, zaměřený na stanovení tepelnýh ztrát u kokil nového a starého typu. Termočlánky byl proměřen teplotní gradient po tloušťe stěny pro dva druhy izolačníh desek. Kinetika povrhovýh teplot hlavy kokily se měřila termovizní kamerou. Vypočtené tepelné toky byly porovnány jak z hlediska materiálu izolačníh desek, tak s ohledem na konfigurai kokil na liím voze. Z termovizníh snímků povrhovýh teplot byly sestaveny horizontální a vertikální teplotní profily. Byl prokázán rozdílný vliv obou prověřovanýh typů kokil na tuhnutí hlavy ingotu. 1. Úvod Rozhodujíí objem tekuté oeli je v dnes v České republie zpraováván na ZPO. Ingotová esta je přesto stále využívána pro odlévání vysoe uhlíkaté oeli, určené pro výrobu ložisek. S rostouí elosvětovou konkurení rostou i nároky na kvalitu výrobků, a tím i na samotnou výrobu. Chladnutí ingotu v kokile a rovněž v ingotové hlavě probíhá jako složitý, nestaionární transport tepla. Komplikovanost tohoto proesu je způsobena hlavně tím, že se při sdílení tepla vyskytují různorodé soustavy, ingot a kokila, mezi kterými postupně vzniká plynová mezera. Izolační desky běžně používané v hlaváh ingotů při jejih odlévání, se z tepelně tehnikého hlediska liší od dříve aplikovaného šamotového nástave v tom, že tenkostěnná (2 až 5 mm) izolační deska působí jako tepelný odpor, bez akumulae tepla. Tavenina v kokiláh na odlévárně postupně hladne, přitom dohází k jejímu pozvolnému tuhnutí a současně ke snižování entalpie oeli. Je snahou, aby tuhnutí oeli, především v hlavě ingotu, probíhalo o nejpomaleji, aby se potlačila tvorba vnitřníh vad ingotu. Z uvedeného důvodu bývá kokilová hlava oddělena od tekuté oeli izolačními deskami, které minimalizují ztráty tepla do okolí a tím zpomalují tuhnutí tekuté oeli v hlavě odlévaného ingotu. Celý proes tuhnutí je dále ovlivňován přehřátím oeli, jejím hemikým složením, způsobem a druhem izolae ingotové hlavy, jakož i nejrůznějšími dalšími vlivy. Základním ílem tehnologikého proesu je získání kvalitního odlitku ingotu [1]. Experimentální výzkum, který probíhal ve spoluprái s Třinekými železárnami a. s., Třine byl zaměřen na proes tuhnutí oeli v hlaváh ingotů z hlediska rozložení teplot v jednotlivýh izolačníh deskáh a porovnání ztrát tepla hlavy ingotu v kokile nového a starého typu. 2. Výpočet ztrát tepla z hlavy ingotu Úkolem řešení bylo porovnat, jak se změní ztráty tepla z hlavy ingotu u nového typu kokily, ve srovnání s kokilou staršího provedení. Ztráty tepla z hlavy ingotu lze řešit buď na základě výsledků, zjištěnýh provozním experimentem nebo čistě teoretiky. Množství tepla Q, proházejíí izotermikou plohou S za čas τ se určí z rovnie: Q = q S τ (J) (1) kde q je hustota tepelného toku (W.m -2 ). Z vnějšího povrhu hlavové části kokily do okolí se teplo přenáší konvekí a zářením. Pro sumární odvod tepla oběma těmito základními mehanismy transportu tepelné energie platí rovnie q = α ( t t ) (W m ) (2) p ok 2 kde α je elkový součinitel přestupu tepla konvekí a sáláním (W.m -2.K -1 ), t p - teplota povrhu ( C), 66
2 Hutniké listy č.3/28 t ok - teplota okolí ( C). Hodnota α sestává ze součinitele přestupu tepla konvekí α k a sáláním α s. Platí vztah 2 1 α = α + α (W m K ) (3) k s Konvekční odvod tepla má harakter přirozeného proudění a je proto ovlivněn hlavně teplotním rozdílem mezi povrhem kokily a okolní atmosférou. Sálavý tepelný tok je závislý na vzájemném postavení kokil na odlévaím voze. Na stranáh kokily, které jsou orientovány do volné atmosféry, vysílá povrh tepelné záření bez omezení podél elé ohlazované plohy. Výpočet součinitelů α k i α s lze provést podle vztahů podrobně rozvedenýh v [2]. Zjednodušeně je možno pro stanovení hodnoty elkového součinitele přestupu tepla použít práe Vejnika [3], který odvodil polynom ve tvaru: α = 19,992 1, , t 2 p 2 t p 2 1 (W m K ) (4) Na stranáh orientovanýh k sousedním kokilám směřuje do okolí jen určitá část tepelného záření. Zbývajíí podíl radiačního tepelného toku dopadá na povrh sousední přilehlé kokily, která však má praktiky stejnou teplotu. Vzájemně sdílený sálavý tepelný tok mezi takovými povrhy se tak blíží nule. Hodnota radiačního tepelného toku z vnějšího povrhu kokily, osálaného vedlejší kokilou, se proto snižuje prostřednitvím indexu směrovosti (úhlového součinitele ozáření) φ. Odvod tepla z horního povrhu ingotu se uskutečňuje konvekí a zářením. Při ošetření horního povrhu ingotu zásypem je nutno nejdříve uvažovat i s přestupem tepla vedením. Odvod tepla konvekí má také v tomto případě harakter přirozeného proudění. Vzhledem k tomu, že se jedná o horizontální plohu ohlazovanou shora, je součinitel sdílení tepla přirozenou konvekí zhruba o 3 % intenzivnější než na bočníh ploháh. Pro odvod tepla konvekí a sáláním z horního povrhu ingotu je možno použít empiriký vztah: α = 3,26 4 t t (W m K ) (5) i ok 2 1 kde t i je teplota horního povrhu ingotu ( C). Při změně typu kokily se ztráty tepla z horní plohy ingotu praktiky nezmění, takže řešení je možno soustředit na ztráty tepla bočním povrhem hlavy kokily. Stanovení součinitelů transportu tepla do okolí je u dané úlohy, z důvodu obtížně definovatelnýh podmínek jednoznačnosti, zatíženo značnou hybou. Proto bylo rozhodnuto použít k určení tepelnýh ztrát jiné metodiky, vyházejíí z experimentálně změřenýh teplot ve stěně hlavy kokily. Hustota tepelného toku q je podle prvního Fourierova zákona úměrná zápornému gradientu teploty, tedy: t t t -2 q = λ grad t = λ + + (W m ) (6) x y z kde λ je součinitel tepelné vodivosti (W.m -1.K -1 ). Teplo se stěnou kokily šíří praktiky jednosměrně, takže rovnie (6) se pak zapíše ve tvaru d t q = λ λ d t = q d x (7) d x Pokud se rovnie (7) integruje v mezíh od t 1 do t 2 a od x 1 do x 2, potom t 2 t1 x 2 λ d t = q d x (8) resp. x1 λ t t ) = q ( x ) (9) ( x1 Po úpravě vztahu (9) platí t1 t2 q = λ (W m 2 ) (1) x x 2 1 Pokud se do stěny kokily umístí dva termočlánky ve vzdálenosti x 1 x 2, potom lze ze změřenýh teplot v místeh 1, 2 vypočítat hustotu tepelného toku q. Rovnie (1) samozřejmě platí pro případ, kdy jsou hustota tepelného toku a součinitel tepelné vodivosti konstantní. Rozdělí-li se proes ohřevu stěny kokily na velmi krátké časové intervaly, je možno v těhto úseíh obě veličiny považovat za konstanty. Vypočtená hustota tepelného toku se nakone dosadí do rovnie (1), odkud se získají výsledné tepelné ztráty [2]. 3. Experimentální měření teplot Katedra tepelné tehniky VŠB-TUO uskutečnila provozní experimentální výzkum na odlévanýh ingoteh ložiskové oeli s různým provedením ingotové hlavy, při použití dvou typů izolačníh desek. Porovnáván byl odvod tepla z hlav ingotů, odlévanýh do nového typu kokily bez vybrání v hlavové části (viz obr. 1) a do klasiké kokily s vybráním pro stripování ingotu horem (viz obr. 2). Ingoty s novou hlavou jsou stripovány pomoí trnu, na který je kokila spolu s ingotem posazena. Experimentální provozní měření proběhlo na odlévárně oelárny Třinekýh železáren a. s. v Třini, při odlévání ingotů z ložiskové oeli s obsahem uhlíku a,9 hm.% [4]. 67
3 Obr. 1 Fig. 1 Kokila bez vybrání (nová hlava) Ingot mould without utout (new head) Hutniké listy č.3/28 Obr. 2 Fig. 2 Kokila s vybráním (stará hlava) Ingot mould with utout (old head) Obr. 3 Fig. 3 Umístění termočlánků ve vnější dese hlavy ingotu Thermoouples in outer ingot s board Obr. 4 Fig. 4 Umístění termočlánků ve vnitřní dese hlavy ingotu Thermoouples in inner ingot s board Předmětem provozního experimentu bylo posoudit ztráty tepla hlavovou částí ingotu. Kromě přímého měření teplot po průřezu termoizolačníh desek, byla současně měřena teplota oeli v ingotové hlavě a kontrolně byly měřeny i teploty povrhu kokilové hlavy termočlánky a termovizní tehnikou. 4. Měření teplot ingotové hlavy nového typu Termoizolační desky nového typu jsou dodávány rakouskou firmou ISOMAG o rozměreh 64 x 345 x 46,7 mm. Teploty byly měřeny ve dvou izolačníh deskáh jak na straně ovlivněné sálavým tokem sousedního ingotu, tak na neovlivněné straně. Teploty v obou termoizolačníh deskáh hlavy nového typu byly měřeny ve vzdálenosteh 1, 2, 3 a 4 mm od vnitřního povrhu (tekuté oeli). Způsob umístění termočlánků v termoizolačníh deskáh nové hlavy je vyobrazen na obr. 3 (vnější deska) pro neosálanou stranu hlavy ingotu a na obr. 4 (vnitřní deska) pro osálanou stranu hlavy ingotu. Průběhy teplot jsou porovnány s naměřenou teplotou oeli ve středu ingotové hlavy, včetně teplot, které byly naměřeny na vnitřníh a vnějšíh stěnáh kokily. Délka měření byla omezena dobou stání ingotové vozové soupravy na odlévárně VO, která činí 12 minut. Pro lepší názornost teplotníh poměrů v hlavě ingotu nového typu z hlediska vlivu sálání okolníh kokil byl sestrojen graf na obr. 5. izolační deska - vnější (- - - ) + izolační deska - vnitřní 16 teplota oeli 14 1 mm 12 2 mm 1 K experimentálnímu měření gradientů teplot v termoizolačníh deskáh byly použity plášťované termočlánky NiCr-NiAl typu K o průměru 1,5 mm s provedením teplého spoje na plášť. Studený spoj byl vyveden kompenzačním vedením na konektory měřiíh ústředen Grant, typů 125 a 123 s automatikou kompenzaí vlivu kolísání okolní teploty. Teploty tekuté oeli v hlavě ingotu byly měřeny speiálně upraveným platinovým termočlánkem Pt3%Rh - Pt-6%Rh typu B. 3 mm 8 6 kokila vnitřní 4 mm 4 kokila vnější 2 Obr. 5 Fig Teplotní průběhy v izolační dese hlavy nového typu Temperatures in insulating boards for new type of ingot s head Plnou čarou jsou znázorněny průběhy teplot izolační desky vnitřní (ovlivněné sáláním okolního ingotu) a čárkovanou čárou jsou vykresleny průběhy teplot izolační desky vnější (neovlivněné sáláním okolního 68
4 Hutniké listy č.3/28 ingotu). Dolní křivky ukazují průběh povrhovýh teplot na obou površíh kokily. Teploty izolačníh desek v hloube 3 a 4 mm jsou ovlivněny zbytkovou vlhkostí, kterou desky obsahují. Zbytková vlhkost zpomaluje nárůst teploty ve vzdálenosti 3 mm o 2 minuty a ve vzdálenosti 4 mm od oeli o 4 minuty. Z porovnání teplotníh průběhů vyplývá vliv sálavýh toků okolníh ingotů na rozložení teplot na povrhu kokilové hlavy. Charakter křivek, znázorňujííh časové průběhy vnitřníh teplot v termoizolačníh deskáh, ovlivněnýh sálavým tokem a v deskáh neovlivněnýh sálavým tokem, je velmi podobný lií kůl kokila Směr odjezdu lií soupravy Porovnání ztrát tepla jednotkovou plohou hlavy ingotu nového typu, z hlediska vlivu sálání okolníh kokil, byl vyhodnoen v grafu na obr. 6. Ztráta tepla vnější deskou v době odjezdu soupravy z odlévárny činí 1,2 MJ.dm -2 a vnitřní deskou,54 MJ.dm -2. ztráta tepla (MJ.dm -2 ) 2,1 1,8 1,5 1,2,9,6,3 Obr. 6 Fig. 6 vnější deska vnitřní deska Ztráty tepla hlavy ingotu nového typu Heat losses for new type of ingot s head 5. Měření teplot ingotové hlavy starého typu Termoizolační desky starého typu jsou dodávány slévárnou Třinekýh železáren a. s., Třine ve dvou provedeníh. Termoizolační deska o rozměreh 64 x 345 x 46,7 mm s plehem na vnější straně desky je vkládána do hlavy ingotu s výřezem pro stripování ingotu. Termoizolační deska o rozměreh 54 x 34 x 3 mm bez plehu je vkládána do hlavy ingotu bez výřezu. V kokilové hlavě starého typu byly proměřovány čtyři izolační desky, které byly dvě s vybráním o tloušťe 46,8 mm (2 a 4) a dvě bez vybrání o tloušťe 35 mm (1 a 3). Desky 2 a 3 byly umístěny na stranáh ovlivněnýh sáláním okolníh kokil a desky 1 a 4 na stranáh, sousedními kokilami neosálávanýh. Konkrétní orientae jednotlivýh izolačníh desek na liím voze je uvedena na obr. 7. Obr. 7 Fig. 7 Orientae izolačníh desek na liím voze Orientation of insulating boards on the asting truk Teploty naměřené ve vzdálenosteh 15 a 3 mm od vnitřního povrhu (od tekuté oeli) v termoizolačníh deskáh s plehem jsou uvedeny na obr. 8. V termoizolačníh deskáh bez plehu se teploty měřily ve vzdálenosteh 15 a 25 mm a jejih průběhy jsou na obr. 9. Rozdílná volba vzdálenosti měřiíh míst od vnitřního povrhu termoizolačníh desek, umístěnýh v kokilové hlavě starého typu s vybráním a bez vybrání, vyplynula z jejih rozdílné tloušťky izolační deska 2 - vnitřní + izolační deska 4 - vnější (- - - ) teplota oeli 15 mm 3 mm pleh vnitřní pleh vnější Obr. 8 Teplotní průběhy v izolační dese hlavy starého typu s vybráním Fig. 8 Temperatures in insulating boards for old type of ingot s head with utout izolační deska 1 - vnější (- - - ) + izolační deska 3 - vnitřní teplota oeli 15 mm 25 mm mezera kokila vnější 2 kokila vnitřní Obr. 9 Teplotní průběhy v izolačníh deskáh hlavy starého typu bez vybrání Fig. 9 Temperatures in insulating boards for old type of ingot s head without utout 69
5 Hutniké listy č.3/28 Z porovnání vypočtenýh ztrát tepla vyplynulo, že největší měrnou tepelnou ztrátu, 2,6 MJ.dm -2, má vnější izolační deska (4) s vybráním (obr. 1). Další v pořadí je vnější izolační deska (1) se ztrátou 1,73 MJ.dm -2 (obr. 11), následuje izolační deska (2) se ztrátou 1,13 MJ.dm -2 a nakone izolační deska (3) se ztrátou 1,6 MJ.dm -2. ztráta tepla (MJ.dm -2 ) 2,1 1,8 1,5 1,2,9,6,3 vnější deska vnitřní deska Obr. 1 Ztráty tepla hlavy ingotu starého typu s vybráním Fig. 1 Heat losses for old type of ingot s head with utout ztráta tepla (MJ.dm -2 ) 2,1 1,8 1,5 1,2,9,6,3 Obr. 11 Fig. 11 vnější deska vnitřní deska Ztráty tepla hlavy ingotu starého typu bez vybrání Heat losses for old type of ingot s head without utout Důležitý poznatek, který vyplynul z teplotníh křivek na obr. 8 a 9, souvisí se způsobem skladování termoizolačníh desek pro hlavy ingotů starého typu. Tyto desky, před použitím v hlavovýh částeh ingotů, mají různé množství obsahu H 2 O. Z výsledků provozního měření jednoznačně vyplývá, že termoizolační desky byly nasáklé vodou, ož způsobilo prodlevu v náběhu teplot v hloube 3 mm i na povrhu plehu. Časy prodlev na teplotě 1 C, kdy dohází k odpařování vody, se pohybují od 2 do 16 min. Z těhto důvodů je problematiké objektivně porovnat jednotlivé faktory, ovlivňujíí ztráty tepla u kokil starého a nového typu. Jak už bylo výše uvedeno, pro novou hlavu ingotu měly u vnější desky největší ztráty hodnotu 1,2 MJ.dm -2, kdežto u staré ingotové hlavy dosahovala největší ztrátu vnější deska s vybráním, a to 2,6 MJ.dm Měření povrhovýh teplot hlav ingotů termovizní kamerou Rozložení teplot na povrhu horní části kokily nového a starého typu bylo změřeno pomoí termovizní tehniky. Teploty u nové ingotové hlavy byly měřeny jen na jedné straně kokily (bez osálání), v místě pro termovizní kameru přístupném (viz obr. 12). Hor. pro. Obr. 12 Fig. 12 Ver. pro. Termovizní snímek kokily nového typu Infrared piture for new type of ingot s head C 55.4 Současně byla měřena povrhová teplota kokily termočlánkem za účelem stanovení emisivity ε. Termovizní měření bylo využito ke stanovení rozložení teplot v horizontálním a vertikálním směru na povrhu kokily. V řezu označeném červenou čarou je vyhodnoen vertikální profil, v místeh spojenýh černou čarou pak profil horizontální. Na obrázku 13 jsou znázorněny teplotní profily po a 17 minutáh od kone odlití ingotu. Nulová souřadnie v grafu teplotníh profilů označuje průsečík obou čar vertikální horizontální 1 levá pravá horní spodní souřadnie (pixel) Obr. 13 Fig. 13 Teplotní profily kokily nového typu Temperature profiles for new type of ingot s head Termovizní snímky byly pořizovány v intervalu a 1 minut od odlití ingotu až do odjezdu lií soupravy do stripovaí haly. Na následujííh grafeh jsou uvedeny horizontální (obr. 14) a vertikální (obr. 15) profily pro všehny termovizní snímky ingotové hlavy nového typu
6 Hutniké listy č.3/28 6 Ver. pro C 5 1_4:34:3 2_4:4:51 3_4:51:55 4_5:2:51 5_5:9:53 6_5:22:4 7_5:31:2 8_5:4:14 9_5:49:4 1_5:57: Hor. pro Obr. 14 Fig horizontální souřadnie v daném snímku (pixel) Horizontální profily ingotové hlavy nového typu Horizontal temperature profiles for new type of ingot s head Obr. 16 Fig. 16 Termovizní snímek kokily starého typu s vybráním Infrared piture for old type of ingot s head with utout vertikální horizontální _4:34:3 2_4:4:51 3_4:51:55 4_5:2:51 5_5:9:53 6_5:22:4 7_5:31:2 8_5:4: vertikalní souřadnie v daném snímku (pixel) Obr. 15 Vertikální profily ingotové hlavy nového typu Fig. 15 Vertial temperature profiles for new type of ingot s head Jednotlivé křivky zobrazují nárůst teploty v čase od 4:34 h do 5:57 h, tj. po elou dobu pobytu lií soupravy na odlévárně. Z obr. 14 vyplývá, že rozložení teplot po šíře hlavy kokily nového typu je poměrně rovnoměrné. Maximální rozdíl teplot na koni měření nepřekročil 35 K. Za tuto dobu měření vzrostla průměrná teplota v posuzovaném horizontálním řezu ze 18 C na 367 C, tj. o 187 K. Na obr. 15 jsou vyhodnoeny vertikální profily hlavy kokily nového typu. Nejvyšší teploty se vyskytují v dolní části hlavy a opačně nejnižší teploty byly naměřeny v úrovni zásypu. Narůst průměrné teploty mezi začátkem a konem měření je přibližně stejný jako u horizontálního profilu, činí 166 K. Výrazná je ovšem teplotní nerovnoměrnost po výše hlavy kokily, která byla na začátku měření 232 K a na koni dosáhla 398 K. Obdobným způsobem byly vyhodnoeny horizontální a vertikální profily u ingotové hlavy starého typu jak bez vybrání, tak s vybráním (obr. 16 a 17) levá pravá horní spodní souřadnie (pixel) Obr. 17 Fig. 17 Teplotní profily kokily starého typu s vybráním Temperature profiles for old type of ingot s head with utout Z vyhodnoenýh horizontálníh a vertikálníh teplotníh profilů pro starý typ kokilové hlavy s vybráním vyplývá značně nerovnoměrné rozložení teplot v hlavě kokily jak po její šíře, tak po její výše. Nerovnoměrnost je způsobena vybráním kokily pro horní stripování ingotu. Největší teplotní rozdíly byly zjištěny v oblasti kontaktu kokily s plehem termoizolační desky. V horizontálníh a vertikálníh profileh dosahuje rozdíl teplot hodnot a 2 K. Maximální naměřená teploty v horizontálním řezu byla 45 C a ve vertikálním řezu 55 C. 7. Gradienty teplot v kokilovýh hlaváh Na základě termovizního měření povrhovýh teplot a teplot v termoizolační dese, byly pro kokilovou hlavu nového typu vyhodnoeny teplotní gradienty v příčném řezu stěnou kokily a termoizolační deskou (viz obr. 18), v časovýh intervaleh 1 minut. 71
7 Hutniké listy č.3/ Obr. 18 Fig. 18 DESKA KOKILA min 1 min 2 min 3 min 4 min 5 min 6 min 7 min vzdálenost (mm) Gradienty teplot kokilové hlavy nového typu Temperature gradients for new type of ingot s head K stanovení teplotníh gradientů pro kokilu starého typu s vybráním byly použity pouze naměřené teploty v termoizolační dese. Z průběhů teplot měřenýh v jednotlivýh místeh desky lze konstatovat ryhlejší náběh na maximální teplotu na straně ovlivněné sálavým tokem sousedního ingotu, než na straně neovlivněné. Na vnější straně ovlivněné termoizolační desky s vybráním, která byla opatřena plehem, dosahovala povrhová teplota přibližně hodnoty 56 C, ož je o 8 C víe než v případě neovlivněné termoizolační desky. Rozdíl mezi teplotami desek staré a nové hlavy je a 15 C. V případě teplotníh gradientů, stanovenýh pro termoizolační desku u kokily bez vybrání, je gradient teploty srovnatelný s teplotním spádem u nového druhu termoizolační desky. Rozdíl povrhové teploty desky mezi osálanou a neosálanou vnější stranou je v tomto případě pouze 3 C. Menší rozdíl teplot, ve srovnání se starým typem kokily, je způsoben zastíněním vnějšího povrhu desky stěnou kokily. 8. Závěr Byl proveden výzkum tuhnutí oeli v hlaváh ingotů z hlediska rozložení teplot v jednotlivýh izolačníh deskáh a porovnání ztrát tepla hlavy ingotu v kokile nového a starého typu. Provozní experimentální výzkum potvrdil rozdílnost hustot tepelnýh toků v jednotlivýh termoizolačníh deskáh ingotovýh hlav starého a nového typu. Z porovnání teplotníh průběhů jednoznačně vyplývá vliv sálavýh toků okolníh ingotů na rozložení teplot na povrhu kokilové hlavy, ož ovšem neovlivňuje symetrii tuhnutí v ingotové hlavě nového typu. Povrhové teploty kokily byly při odlévání měřeny termovizní tehnikou. Kamera byla nastavena pomoí měření povrhové teploty dotykovým termočlánkem. Výsledků z termovizníh měření bylo použito ke stanovení rozložení teplot po výše a šíře ingotové hlavy obou typů provedení kokil. Literatura [1] ŠMRHA, L., Tuhnutí a krystalizae oelovýh ingotů. Praha 1983 :SNTL. [2] RÉDR, M., PŘÍHODA, M. Základy tepelné tehniky. 1. vyd. SNTL Praha, 1991, 68 s. ISBN [3] TIMOFEJEV, V. N. aj. Teplo-i massoperenos. Energija, Moskva [4] MOLÍNEK, J. a kol. Experimenální měření průběhu teplot v ingotu z ložiskové oeli. Tehniká zpráva VŠB-TU Ostrava, Ostrava 27. ArelorMittal he získat 3 miliardy USD z emise dluhopisů Největší světový výrobe oeli ArelorMittal he získat 3 miliardy USD z emise dluhopisů. Získané peníze použije na snížení objemu dlouhodobýh úvěrů. Dluhopisy budou rozděleny na dvě stejně velké části se splatností 5 a 1 let. Úročení bude představovat 5,375 %, respektive 6,125 %. Zadluženost konernu během prvníh tří měsíů roku 28 vzrostla o 5 miliard USD a na koni března dosáhla 27,4 miliardy USD. Za jejím ryhlým růstem stojí náklady na nedávný výkup akií, akvizie a náklady v souvislosti s pohybem směnnýh kurzů. ArelorMittal při expanzi sází na rozvíjejíí se trhy, a to především v Argentině, Brazílii, Číně, Egyptě a Venezuele. Informovala o tom agentura DPA a zpravodajská agentura BBC. SB 72
Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling
Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling Toman, Z., Hajkr, Z., Marek, J., Horáček, J, Babinec, A.,VŠB TU Ostrava, Czech Republic 1. Popis problému Technický pokrok v oblasti vysokotlakých
VíceTEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD
TEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD Andrea Michaliková a Jiří Molínek a Miroslav Příhoda a a VŠB-TU Ostrava, FMMI, katedra tepelné techniky, 7. listopadu 5, 708 Ostrava-
VíceHliníkové konstrukce požární návrh
Hliníkové konstrukce požární návrh František Wald Zdeněk Sokol, 17.2.25 1 2 Obsah prezentace Úvod Teplotní vlastnosti Mechanické vlastnosti Přestup tepla do konstrukce Analýza prvků Kritická teplota Tlačené
VíceNávrh výměníku pro využití odpadního tepla z termického čištění plynů
1 Portál pre odborné publikovanie ISSN 1338-0087 Návrh výměníku pro využití odpadního tepla z termického čištění plynů Frodlová Miroslava Elektrotechnika 09.08.2010 Práce je zaměřena na problematiku využití
VíceOTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles 1. Lokální tělesa 2. Konvekční tělesa Článková otopná tělesa
OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles Stejně jako celé soustavy vytápění, tak i otopná tělesa dělíme na lokální tělesa a tělesa ústředního vytápění. Lokální tělesa přeměňují energii v teplo a toto předávají
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 17.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 17 Lenka LAUSOVÁ 1 OSOVĚ ZATÍŽEÉ SLOUPY ZA POŽÁRU AXIALLY LOADED COLUMS DURIG
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
Více6 NÁVRH A EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘENÍ ELEKTROMAGNETICKÉHO AKTUÁTORU. František MACH
1. Úvod do řešené problematiky 6 NÁVRH A EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘENÍ ELEKTROMAGNETICKÉHO AKTUÁTORU František MACH ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI Fakulta elektrotechnická Katedra teoretické elektrotechniky Aktuátor,
VíceIdentifikátor materiálu: ICT 2 58
Identifikátor materiálu: ICT 58 Registrační číslo projektu Název projektu Název příjemce podpory název materiálu (DUM) Anotace Autor Jazyk Očekávaný výstup Klíčová slova Druh učebního materiálu Druh interaktivity
Více6 PROTIPOŽÁRNÍ DESKOVÉ OBKLADY
6 PROTIPOŽÁRNÍ DESKOVÉ OBKLADY Ve srovnání s protipožárními nátěry a nástřiky, které slouží především pro zvýšení požární odolnosti nosných, zejména tyčových prvků, mohou být protipožární deskové obklady
VíceKontrolní otázky k 1. přednášce z TM
Kontrolní otázky k 1. přednášce z TM 1. Jak závisí hodnota izobarického součinitele objemové roztažnosti ideálního plynu na teplotě a jak na tlaku? Odvoďte. 2. Jak závisí hodnota izochorického součinitele
Víceúčinnost zdroje tepla
Ztráty tepelných rozvodů při rozvodu tepelné energie Ing. Roman Vavřička, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Roman.Vavricka@fs.cvut.cz www.utp.fs.cvut.cz Účinnost přeměny energie
VíceVedení tepla v MKP. Konstantní tepelné toky. Analogické úlohám statiky v mechanice kontinua
Vedení tepla v MKP Stacionární úlohy (viz dále) Konstantní tepelné toky Analogické úlohám statiky v mechanice kontinua Nestacionární úlohy (analogické dynamice stavebních konstrukcí) 1 Základní rovnice
VíceSDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO. Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina
SDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 78 33 Ostrava Poruba, ČR, E mail: miroslav.prihoda@vsb.cz
VíceLaboratorní úloha č. 4 MĚŘENÍ STATICKÝCH A DYNAMICKÝCH VLASTNOSTÍ PNEUMATICKÝCH A ODPOROVÝCH TEPLOMĚRŮ
Laboratorní úloha č 4 MĚŘENÍ STATICKÝCH A DYNAMICKÝCH VLASTNOSTÍ PNEUMATICKÝCH A ODPOROVÝCH TEPLOMĚRŮ 1 Teoretický úvod Pro laboratorní a průmyslové měření teploty kapalných a plynných medií v rozsahu
VíceTEPELNÉ A OBJEMOVÉ POMĚRY PŘI LITÍ A TUHNUTÍ KORUNDO- BADDELEYITOVÉHO MATERIÁLU - EUKOR.
TEPELNÉ A OBJEMOVÉ POMĚRY PŘI LITÍ A TUHNUTÍ KORUNDO- BADDELEYITOVÉHO MATERIÁLU - EUKOR. Jiří Ticha Vlastimil Spousta Petr Motyčka Škoda Výzkum s.r..o., Tylova 7, 316 Plzeň ÚVOD Odlitky kamenů pro vyzdívky
VíceZvýšení spolehlivosti závěsného oka servomotoru poklopových vrat plavební komory
Zvýšení spolehlivosti závěsného oka servomotoru poklopových vrat plavební komory Miroslav Varner Abstrakt: Uvádí se postup a výsledky šetření porušení oka a návrh nového oka optimalizovaného vzhledem k
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
Více1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou.
1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou. Z hlediska použitelnosti kovů v technické praxi je obvyklé dělení
VíceTeplotní profily ve stěně krystalizátoru blokového ZPO
Hutnické listy č.3/28 Teplotní profily ve stěně krystalizátoru blokového ZPO Ing. Marek Velička, Ph.D., prof. Ing. Miroslav Příhoda, CSc., Ing. Jiří Molínek, CSc., VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, 78
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Optimalizace návrhu tepelné izolace 2013 Abstrakt Předkládaná bakalářská práce
VíceMĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM. Technická univerzita v Liberci, Háklova Liberec 1, ČR
MĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM Iva Nová Marek Kalina Jaroslav Exner Technická univerzita v Liberci, Háklova 6 461 17 Liberec 1, ČR Abstrakt The article deals with an influence of
VíceVÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ
VÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ Zbyněk Svoboda FSv ČVUT v Praze, Thákurova 7, Praha 6, e-mail: svobodaz@fsv.cvut.cz The following paper contains overview of recommended calculation methods for
Více12 Prostup tepla povrchem s žebry
2 Prostup tepla povrchem s žebry Lenka Schreiberová, Oldřich Holeček Základní vztahy a definice V případech, kdy je třeba sdílet teplo z média s vysokým součinitelem přestupu tepla do média s nízkým součinitelem
VíceVliv tvaru ponorné výlevky na mikročistotu plynule odlévané oceli
Vliv tvaru ponorné výlevky na mikročistotu plynule odlévané oceli Ing. David Bocek a), Ing. Lubomír Lacina a), Ing. Pavel Střasák Ph.D. b), Ing. Antonín Tuček CSc. b), Ing. Ladislav Socha c), Prof. Ing.
VíceTERMOKINETIKA PŮDNÍ POVRCHOVÉ VRSTVY Thermokinetics of Surface Soil Layer
TERMOKINETIKA PŮDNÍ POVRCHOVÉ VRSTVY Thermokinetics of Surface Soil Layer Růžena Petrová Abstrakt: Článek se zabývá možnostmi výzkumu a použití modelu termokinetiky povrchové půdní vrstvy, jež úzce souvisí
Vícea)čvut Praha, stavební fakulta, katedra fyziky b)čvut Praha, stavební fakulta, katedra stavební mechaniky
MATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA PŘI POŽÁRECH OCELOVÝCH A ŽELEZOBETONOVÝCH STAVEB The Materials Points at Issue in a Fire of Steel and Reinforced Concrete Structures Jan Toman a Robert Černý b a)čvut Praha, stavební
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV PROCESNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV PROCESNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF PROCESS AND ENVIRONMENTAL
VíceVLIV TECHNOLOGICKÝCH PARAMETRŮ ODLÉVÁNÍ NA ROZLOŽENÍ TEPLOT V KRUHOVÉM KRYSTALIZÁTORU ZPO
METAL 22 14. 16. 5. 22, Hradec nad Moravicí VLIV TECHNOLOGICKÝCH PARAMETRŮ ODLÉVÁNÍ NA ROZLOŽENÍ TEPLOT V KRUHOVÉM KRYSTALIZÁTORU ZPO Miroslav Příhoda - Jiří Molínek - René Pyszko - Leoš Václavík - Marek
Více9. MĚŘENÍ TEPELNÉ VODIVOSTI
Měřicí potřeby 9. MĚŘENÍ TEPELNÉ VODIVOSTI 1) střídavý zdroj s regulačním autotransformátorem 2) elektromagnetická míchačka 3) skleněná kádinka s olejem 4) zařízení k měření tepelné vodivosti se třemi
VíceTECHNICKÉ INFORMACE SCHÖCK NOVOMUR / NOVOMUR LIGHT
TECHNICKÉ INFORMACE SCHÖCK NOVOMUR / NOVOMUR LIGHT ZÁŘÍ 2009 SCHÖCK NOVOMUR Obsah SCHÖCK NOVOMUR Strana Zastoupení a poradenský servis............................................................ 2 Stavební
VícePraktikum I Mechanika a molekulová fyzika
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK Praktikum I Mechanika a molekulová fyzika Úloha č. III Název: Proudění viskózní kapaliny Pracoval: Matyáš Řehák stud.sk.: 16 dne: 20.3.2008
VíceTERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí Prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. TERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla OSNOVA 15. KAPITOLY Tři mechanizmy přenosu tepla Tepelný
VíceObr. 1 Pohled na požární úsek ve 39 minutě plně rozvinutém požáru
Teplota plynu při požáru patrové budovy Požární zkouška pod vedením pracovníků z ČVUT v Praze na ocelobetonovém osmipodlažním skeletu v Cardingtonu byla zaměřena na chování styčníků a ocelobetonové desky.
VíceCvičení č. 2 TEPELNÉ ZTRÁTY ČSN EN 12 831
Cvičení č. 2 ZÁKLADY VYTÁPĚNÍ Ing. Jindřich Boháč Jindrich.Bohac@fs.cvut.cz http://jindrab.webnode.cz/skola/ +420-22435-2488 Místnost B1-807 1 Tepelné soustavy v budovách - Výpočet tepelného výkonu AKTUÁLNĚ
VíceDOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ
DOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ Ing. Roman Jirák, Ph.D., DECOEN v.o.s., roman.jirak@decoen.cz V posledních letech je vidět progresivní trend snižovaní spotřeby
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav Ing. Jiří Škorpík PŘÍSPĚVEK K NÁVRHU STIRLINGOVA MOTORU A CONTRIBUTION TO DESIGN OF THE STIRLING ENGINE Zkracená verze Ph.D.
VíceLICÍ PÁNVE V OCELÁRNĚ ARCELORMITTAL OSTRAVA POUŽITÍ NOVÉ IZOLAČNÍ VRSTVY
LICÍ PÁNVE V OCELÁRNĚ ARCELORMITTAL OSTRAVA POUŽITÍ NOVÉ IZOLAČNÍ VRSTVY POURING LADLES IN ARCELORMITTAL OSTRAVA STEEL PLANT - UTILIZATION OF NEW INSULATION LAYER Dalibor Jančar a Petr Tvardek b Pavel
Víceplynu, Měření Poissonovy konstanty vzduchu
Úloha 4: Měření dutých objemů vážením a kompresí plynu, Měření Poissonovy konstanty vzduchu FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM FJFI ČVUT V PRAZE Datum měření: 2.11.2009 Jméno: František Batysta Pracovní skupina: 11 Ročník
VíceSpolehlivost tekutinových systémů The Reliability of Fluid Systems
Fakulta strojní VŠB Technická univerzita Ostrava Katedra hydromechaniky a hydraulických zařízení Spolehlivost tekutinových systémů The Reliability of Fluid Systems prof. Ing. Jaroslav Kopáček, CSc. Proč
VíceMODELOVÁNÍ MAGNETICKÝCH LOŽISEK
MODELOVÁNÍ MAGNETICKÝCH LOŽISEK Lukáš Bartoň, Roman Čermák, Jaroslav Matoušek Západočeská univerzita v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů Univerzitní 8, 306 14 Plzeň e-mail: bartonlk@kks.zcu.cz
VíceVyzařování černého tělesa, termoelektrický jev, závislost odporu na teplotě.
Klíčová slova Vyzařování černého tělesa, termoelektrický jev, závislost odporu na teplotě. Princip Podle Stefanova-Boltzmannova zákona vyzařování na jednotu plochy a času černého tělesa roste se čtvrtou
VíceMendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně
Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně Bobtnání dřeva Fyzikální vlastnosti dřeva Protokol č.3 Vypracoval: Pavel Lauko Datum cvičení: 24.9.2002 Obor: DI Datum vyprac.: 10.12.02 Ročník: 2. Skupina:
VíceENERGETICKÁ SANACE. Zateplení při zachování vzhledu
ENERGETICKÁ SANACE Zateplení při zachování vzhledu AKTIVNÍ ÚČAST NA OCHRANĚ OVZDUŠÍ Čeká nás ještě spousta práce Ochrana ovzduší se týká všech! Energie a ochrana ovzduší patří k nejožehavějším tématům
VícePalivo. Teplo. Distribuce Ztráty Teplo r účinnost rozvodů tepla. Spotřebitelé
Ztráty tepelných zařízení, tepelných rozvodů a vyhodnocování účinnosti otopných systémů Roman Vavřička ČVUT v Praze, Fakulta strojní Roman.Vavricka@ Roman.Vavricka @fs.cvut.cz Účinnost přeměny energie
VíceTepelně vlhkostní mikroklima. Vlhkost v budovách
Tepelně vlhkostní mikroklima Vlhkost v budovách Zdroje vodní páry stavební vlhkost - vodní pára vázaná v materiálech v důsledku mokrých technologických procesů (chemicky nebo fyzikálně vázaná) zemní vlhkost
VíceVýroba páry - kotelna, teplárna, elektrárna Rozvod páry do místa spotřeby páry Využívání páry v místě spotřeby Vracení kondenzátu do místa výroby páry
Úvod Znalosti - klíč k úspěchu Materiál přeložil a připravil Ing. Martin NEUŽIL, Ph.D. SPIRAX SARCO spol. s r.o. V Korytech (areál nádraží ČD) 100 00 Praha 10 - Strašnice tel.: 274 00 13 51, fax: 274 00
VíceDřevostavby aktuality Mnoho tváří Heraklithu Větrané fasády dvě strany stejné mince
Dřevostavby aktuality Mnoho tváří Heraklithu Větrané fasády dvě strany stejné mince Dřevostavby - aktuality Skladby difuzně otevřené/uzavřené Novinky v oblase PO AkusEka Dřevostavby - aktuality Co to je
VíceTeoretické základy bezdotykového měření
Teoretické základy bezdotykového měření Z podkladů: Ing. Jana Dvořáka Vedoucí cvičení: Ing. Daniela Veselá Speciální technika a měření v oděvní výrobě Zákony vyzařování popisují vlastnosti tepelného záření
Více4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK.
4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK. Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, navrhování z hlediska MSÚ a MSP. Návrh na únavu: zatížení, Wöhlerův přístup a
VíceZápadočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra kybernetiky BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra kybernetiky BAKALÁŘSKÁ PRÁCE PLZEŇ 202 MARTIN TICHÝ Prohlášení Předkládám tímto k posouzení a obhajobě bakalářskou práci zpracovanou na závěr
VíceÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE
LABORATOŘ OBORU I ÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE () A Určování binárních difúzních koeficientů ve Stefanově trubici Vedoucí práce: Ing. Pavel Čapek, CSc. Umístění práce: laboratoř 74 Určování binárních difúzních
Více2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
VíceSetting up Spark Ignition Engine Control Unit Nastavování řídicích jednotek zážehových motorů automobilů
XXIX. ASR '2004 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, April 30, 2004 113 Setting up Spark Ignition Engine Control Unit Nastavování řídicích jednotek zážehových motorů automobilů JURÁK, Michal Ing.,
VíceZáklady sálavého vytápění (2162063) 4. Sálavé panely. 27. 4. 2016 Ing. Jindřich Boháč
Základy sálavého vytápění (2162063) 4. Sálavé panely 27. 4. 2016 Ing. Jindřich Boháč Zavěšené sálavé panely - Návrh Pro dosažení rovnoměrnosti se při rozmisťování sálavých panelů se dodržuje pravidlo,
VíceEnergetická studie. pro program Zelená úsporám. Bytový dům. Breitcetlova 876 880. 198 00 Praha 14 Černý Most. Zpracováno v období: 2010-11273-StaJ
Zakázka číslo: 2010-11273-StaJ Energetická studie pro program Zelená úsporám Bytový dům Breitcetlova 876 880 198 00 Praha 14 Černý Most Zpracováno v období: září 2010 1/29 Základní údaje Předmět posouzení
VíceCharakteristika matematického modelování procesu spalování dřevní hmoty v aplikaci na model ohniště krbových kamen
Charakteristika matematického modelování procesu spalování dřevní hmoty v aplikaci na model ohniště krbových kamen Michal Branc, Marián Bojko Anotace Příspěvek se zabývá charakteristikou matematického
VíceVodní režim půd a jeho vliv na extrémní hydrologické jevy v měřítku malého povodí. Miroslav Tesař, Miloslav Šír, Václav Eliáš
Vodní režim půd a jeho vliv na extrémní hydrologické jevy v měřítku malého povodí Miroslav Tesař, Miloslav Šír, Václav Eliáš Ústav pro hydrodynamiku AVČR, Pod Paťankou 5, 166 12 Praha 6 Úvod Příspěvek
VíceMěření kinematické a dynamické viskozity kapalin
Úloha č. 2 Měření kinematické a dynamické viskozity kapalin Úkoly měření: 1. Určete dynamickou viskozitu z měření doby pádu kuličky v kapalině (glycerinu, roztoku polysacharidu ve vodě) při laboratorní
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROENERGETIKY
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROENERGETIKY ELEKTROTEPELNÁ TECHNIKA Infrazářiče Vypracoval: Václav Laxa Ostatní členové měřícího týmu: Otakar Zavřel Jan Kokeisl Jakub
VíceOBSAH ŠKOLENÍ. Internet DEK netdekwifi
OBSAH ŠKOLENÍ 1) základy stavební tepelné techniky pro správné posuzování skladeb 2) samotné školení práce v aplikaci TEPELNÁ TECHNIKA 1D Internet DEK netdekwifi 1 Základy TEPELNÉ OCHRANY BUDOV 2 Legislativa
VíceVliv konstrukce solárního kolektoru na jeho účinnost. Tomáš Matuška Ústav techniky prostředí, Fakulta strojní ČVUT v Praze
Vliv konstrukce solárního kolektoru na jeho účinnost Tomáš Matuška Ústav techniky prostředí, Fakulta strojní ČVUT v Praze Solárníkolektory Typy a konstrukční uspořádání plochésolárníkolektory trubkovésolární
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
Více5 Měření tokových vlastností
5 Měření tokových vlastností K měření tokových vlastností se používají tzv. reometry. Vzhledem k faktu, že jednotlivé polymerní procesy probíhají při rozdílných rychlostech smykové deformace (Obr. 5.1),
VíceExperimentální analýza hluku
Experimentální analýza hluku Mezi nejčastěji měřené akustické veličiny patří akustický tlak, akustický výkon a intenzita zvuku (resp. jejich hladiny). Vedle členění dle měřené veličiny lze měření v akustice
VíceBIOMASA OBNOVITELNÝ ZDROJ ENERGIE
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 BIOMASA OBNOVITELNÝ ZDROJ ENERGIE
VíceVytápění BT01 TZB II cvičení
CZ.1.07/2.2.00/28.0301 Středoevropské centrum pro vytváření a realizaci inovovaných technicko-ekonomických studijních programů Vytápění BT01 TZB II cvičení Cvičení 6: Návrh zdroje tepla pro RD Zadání V
VíceTepelný výpočet indukčních zařízení
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV ELEKTROENERGETIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION DEPARTMENT OF
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ APLIKOVANÁ FYZIKA MODUL 4 PŘENOS TEPLA
VYSOKÉ UČENÍ ECHNICKÉ V BRNĚ FAKULA SAVEBNÍ PAVEL SCHAUER APLIKOVANÁ FYZIKA MODUL 4 PŘENOS EPLA SUDIJNÍ OPORY PRO SUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU SUDIA Recenzoval: Prof. RNDr. omáš Ficker, CSc.
VíceTváření za tepla. Jedná se o proces, kdy na materiál působíme vnějšími silami a měníme jeho tvar bez porušení celistvosti materiálu.
Tváření za tepla Tváření za tepla je hospodárná a produktivní metoda výroby výrobků a polotovarů s malým množstvím odpadu materiálu (5-10%). Tvářecí procesy lez dobře mechanizovat a automatizovat. Jedná
VíceKONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled Petr Hájek, Ctislav Fiala Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti
VíceVýtok kapaliny otvorem ve dně nádrže (výtok kapaliny z danaidy)
Výtok kapaliny otvorem ve dně nádrže (výtok kapaliny z danaidy) Úvod: Problematika výtoku kapaliny z nádrže se uplatňuje při vyprazdňování nádrží a při nejjednodušším nastavování konstantních průtoků.
VíceChlazení termovizní kamery
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta strojní Studijní program B 2341 - Strojírenství Studijní obor: 2301R022 Stroje a zařízení Zaměření: Sklářské stroje Chlazení termovizní kamery (Thermovisual camera
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory
VíceTermokamera ve výuce fyziky
Termokamera ve výuce fyziky PaedDr. Jiří Tesař, Ph.D. Katedra aplikované fyziky a technické výchovy, Fakulta pedagogická, Jihočeská univerzita v Českých Budějovicích Jeronýmova 10, 371 15 České Budějovice
Více1. Změřte statickou charakteristiku termistoru pro proudy do 25 ma a graficky ji znázorněte.
1 Pracovní úkoly 1. Změřte statickou charakteristiku termistoru pro proudy do 25 ma a graficky ji znázorněte. 2. Změřte teplotní závislost odporu termistoru v teplotním intervalu přibližně 180 až 380 K.
VíceZáklady sálavého vytápění Přednáška 8
Faulta strojní Ústav techniy prostředí Zálady sálavého vytápění Přednáša 8 Plynové sálavé vytápění 2.část Ing. Ondřej Hojer, Ph.D. Obsah 4. Plynové sálavé vytápění 4.1 Světlé zářiče cv. 4 4.2 Tmavé vysooteplotní
Víceχ je součinitel vzpěrnosti pro příslušný způsob vybočení.
6.3 Vpěrná únosnost prutů 6.3. Tlačené prut stálého průřeu 6.3.. Vpěrná únosnost () Tlačený prut se má posuovat na vpěr podle podmínk: Ed 0, (6.46),Rd Ed je návrhová hodnota tlakové síl;,rd návrhová vpěrná
Více5.4 Adiabatický děj Polytropický děj Porovnání dějů Základy tepelných cyklů První zákon termodynamiky pro cykly 42 6.
OBSAH Předmluva 9 I. ZÁKLADY TERMODYNAMIKY 10 1. Základní pojmy 10 1.1 Termodynamická soustava 10 1.2 Energie, teplo, práce 10 1.3 Stavy látek 11 1.4 Veličiny popisující stavy látek 12 1.5 Úlohy technické
VícePRAKTIKUM I. Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I. úlohač.8 Název: Kalibrace odporového teploměru a termočlánku- fázové přechody Pracoval: Lukáš Ledvina stud.skup.17 24.3.2009
VíceTECHNOLOGIE VSTŘIKOVÁNÍ
TECHNOLOGIE VSTŘIKOVÁNÍ PRŮVODNÍ JEVY působení smykových sil v tavenině ochlazování hmoty a zvyšování viskozity taveniny pokles tlaku od ústí vtoku k čelu taveniny nehomogenní teplotní a napěťové pole
Více12. SUŠENÍ. Obr. 12.1 Kapilární elevace
12. SUŠENÍ Při sušení odstraňujeme z tuhého u zadrženou kapalinu, většinou vodu. Odstranění kapaliny z tuhé fáze může být realizováno mechanicky (filtrací, lisováním, odstředěním), fyzikálně-chemicky (adsorpcí
VíceFYZIKÁLNA PODSTATA A MECHANIZMUS PLASTICKEJ DEFORMÁCIE
FYZIKÁLNA PODSTATA A MECHANIZMUS PLASTICKEJ DEFORMÁCIE Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v
VícePříklady k opakování TERMOMECHANIKY
Příklady k opakování TERMOMECHANIKY P1) Jaký teoretický výkon musí mít elektrický vařič, aby se 12,5 litrů vody o teplotě 14 C za 15 minuty ohřálo na teplotu 65 C, jestliže hustota vody je 1000 kg.m -3
VíceDUPLEX RK teplovzdušné vytápěcí a větrací jednotky pro nízkoenergetické a pasivní rodinné domy
DUPLEX teplovzdušné vytápěí a větraí jednotky pro nízkoenergetiké a pasivní rodinné domy REGULÁTOR CP 5 vypínač nastavení otáček volba provozníh režimů MAX NO CP 5 RD letní / zimní režim (by-pass) volba
VíceNávody do laboratoře procesního inženýrství I (studijní opory)
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Návody do laboratoře procesního inženýrství I (studijní opory) učební text prof. Ing. Lucie Obalová, Ph.D. doc. Ing. Marek Večeř, Ph.D. doc. Ing. Kamila
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceZáklady sálavého vytápění Přednáška 9
Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Základy sálavého vytápění Přednáška 9 Elektrické sálavé vytápění Ing. Ondřej Hojer, Ph.D. Obsah 4. Plynové sálavé vytápění 4.1 Světlé zářiče cv. 4 4.2 Tmavé vysokoteplotní
VíceCÍTIT SE DOBŘE S PŘÍRODNÍ TEPELNOU IZOLACÍ WWW.ISOCELL.COM
CÍTIT SE DOBŘE S PŘÍRODNÍ TEPELNOU IZOLACÍ ISOCELL je tepelná izolace z celulózových vláken, která je vyrobena optimální recyklační metodou z novinového papíru. Základním materiálem pro ISOCELL je tedy
VíceDOPLŇUJÍCÍ PROTOKOL HODNOCENÉ BUDOVY
program ERGETIKA verze 2.0.2 DOPLŇUJÍCÍ PROTOKOL HODNOCENÉ BUDOVY Způsob výpočtu: - Identifikační číslo průkazu: 19-2013 Identifikační údaje o zpracovateli průkazu - energetickém specialistovi: název zpracovatele:
VíceOperace s polem příklady
Equation Chapter 1 Setion 1 1 Gradient Operae s polem příklady Zadání: Nadmořská výška libovolného bodu na povrhu kope je dána formulí h(x y) = A exp [ (x/l 0 ) 9(y/l 0 ) ] kde A = 500 m l 0 = 100 m Nalezněte
VíceVýměna tepla může probíhat vedením (kondukcí), prouděním (konvekcí) nebo sáláním (zářením).
10. VÝMĚNÍKY TEPLA Výměníky tepla jsou zařízení, ve kterých se jeden proud ohřívá a druhý ochlazuje sdílením tepla. Nezáleží přitom na konečném cíli operace, tj. zda chceme proud ochladit nebo ohřát, ani
VíceHEMODYNAMIKA A KUBICKÝ ZÁKON
HEMODYNAMIKA A KUBICKÝ ZÁKON Jan Ježek Hana Netřebská Ústav mechaniky tekutin a energetiky, Fakulta strojní, ČVUT v Praze jan.jezek@fs.cvut.cz, hana.netrebska@fs.cvut.cz Abstract: The paper deals with
VíceStavební fyzika. Železobeton/železobeton. Stavební fyzika. stavební fyzika. TI Schöck Isokorb /CZ/2015.1/duben
Stavební fyzika Základní údaje k prvkům Schöck Isokorb Železobeton/železobeton Stavební fyzika 149 Stavební fyzika Tepelné mosty Teplota rosného bodu Teplota rosného bodu θ τ představuje takovou teplotu,
VíceJihočeská univerzita v Českých Budějovicích. Měření tepelně technických vlastností stavebních materiálů a konstrukcí
Jihočeská univerzita v Českých Budějovicích Pedagogická fakulta - Katedra fyziky Měření tepelně technických vlastností stavebních materiálů a konstrukcí Diplomová práce Vedoucí práce: doc. PaedDr. Petr
VíceSIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU
SIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU Oldřich Matička, Ladislav Musil, Ladislav Prskavec, Jan Kyncl, Ivo Doležel, Bohuš Ulrych 1 Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, 166 27 Praha
VíceSIMULACE PRÁCE VEŘEJNÉHO LOGISTICKÉHO CENTRA SIMULATION OF FREIGHT VILLAGE WORKING
SIMULACE PRÁCE VEŘEJNÉHO LOGISTICKÉHO CENTRA SIMULATION OF FREIGHT VILLAGE WORKING Jaromír Široký 1, Michal Dorda 2 Anotace: Článek popisuje simulační model práce veřejného logistického centra, který byl
Více-80 +400 širokopásmové zachycení veškerého teplotního
Měřicí a řídicí technika 3. přednáška Obsah přednášky: Přehled snímačů teploty Principy, vlastnosti a použití dotykových snímačů teploty bezdotykových snímačů teploty Teplota je jednou z nejdůležitějších
VícePOROVNÁNÍ VODNÍCH KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ Z HLEDISKA SPOTŘEBY ENERGIE
19. Konference Klimatizace a větrání 21 OS 1 Klimatizace a větrání STP 21 POROVNÁNÍ VODNÍCH KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ Z HLEDISKA SPOTŘEBY ENERGIE Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky
VíceDemonstrujeme teplotní vodivost
Demonstrujeme teplotní vodivost JIŘÍ ERHART PETR DESENSKÝ Fakulta přírodovědně-humanitní a pedagogická TU, Liberec Úvod Mezi dvěma místy s rozdílnou teplotou dochází k předávání tepla. Omezíme-li se pouze
Více