Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Dokumentácia na ponuku

Transkript

1 NÁRODNÁ DIAĽNIČNÁ SPOLOČNOSŤ

2 GEOCONSULT, spol. s r.o. inžiniersko projektová a konzultačná spoločnosť, Miletičova 21, P.O.Box 34, Bratislava 25 Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Dokumentácia na ponuku 2111 CESTNÉ KOMUNIKÁCIE Č.ST. 229 Zárubný múr pri moste 221 OBSAH: 1. Identifikačné údaje Stavba Projektant Predmet statického výpočtu Podklady Normy Geologické pomery Geotechnické parametre Materiály: Popis technického riešenia Horná časť zárezu stupeň stupeň : VÝPOČET Výpočtový model Profily pre výpočet Výstupy, vyhodnotenie výsledkov ZÁVER PRÍLOHY... 6

3 Dokumentácia na ponuku Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Č.St.-229 Statický výpočet STATICKÝ VÝPOČET Č.st. 229 Zárubný múr pri moste IDENTIFIKAČNÉ ÚDAJE 1.1 Stavba Názov stavby Miesto stavby Kraj Okres Katastrálne územia Druh stavby 1.2 Projektant : Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou : VÚC Žilinského kraja : Žilinský : Tvrdošín : Tvrdošín : Novostavba Zhotoviteľ dokumentácie 1.3 Predmet statického výpočtu : GEOCONSULT s.r.o. Miletičova 21 P.O. BOX 34, Bratislava IČO : Predmetom statického výpočtu je návrh a posúdenie zárubného múru č. st Staničenie : 1,515 1,555 Celková dĺžka objektu : m Dĺžka I. stupňa v RČ.1 : m Dĺžka II. stupňa v RČ.2 : m Výška zárubného múru (ZM) : 9m 1.4 Podklady Geodetické zameranie terénu, Výškový systém B.p.v., súradnicový systém JTSK, Doplňujúci inžiniersko-geologický prieskum (Geofos, 10/2010), Súvisiace STN 1.5 Normy / 1 / STN EN 1990 EUROKÓD 0 - Zásady navrhovania / 2 / STN EN EUROKÓD 1 - Zásady navrhovania a zaťaženia konštrukcií / 3 / STN EN EUROKÓD 2 - Navrhovanie betónových konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá a pravidlá pre pozemné stavby / 4 / EN EUROKÓD Navrhovanie geotechnických konštrukcií. / 5 / STN Klasifikácia zemín a skalných hornín / 6 / STN Geotechnické konštrukcie. Zakladanie stavieb (Základová pôda pod plošnými základmi) / 7 / STN Zemné práce. Všeobecné ustanovenia / 8 / STN Zemný tlak na stavebné konštrukcie. / 9 / STN EN Vykonávanie špeciál geotechnických prác. Injektované horninové kotvy / 10 / STN EN Vykonávanie špeciál geot. prác, vystužené zemné konštrukcie. / 11 / STN EN Vykonávanie špeciálnych geotechnických prác, injektáže. 2

4 Dokumentácia na ponuku Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Č.St.-229 Statický výpočet 2. GEOLOGICKÉ POMERY Inžinierskogeologické a hydrogeologické pomery boli preskúmané vrtmi VT-6 a VM-7. VM-7 (613,176 m n.m.) Kvartér 0,0 0,4 m Silt piesčitý (F3/MS), čierny, organický, prekorenelý. 0,4 0,5 m Íl piesčitý (F4/CS), deluviálny, hnedý, pevnej konzistencie. Paleogén 0,5 0,6 m Pieskovce rozložené na piesok ílovitý, hnedej farby. 0,6 1,2 m Ílovce a pieskovce silne zvetrané, hrdzavohnedé, charakteru ílu so strednou plasticitou (rozložené ílovce) s lamínami hnedých pieskovcov. 1,2 3,4 m Súvrstvie pieskovcov a ílovcov, zvetrané, hnedé, striedavo zemité (F6/CL, F2/CG) tvrdej konzistencie a úlomkovité do 5-10cm (pieskovce). Pieskovce sú laminované až tenkodoskovité, nízkej pevnosti (R4), ílovce sú laminované. Báza súvrstvia má charakter sute (G5/GC). 3,4 5,0 m Pieskovce slabo zvetrané, hnedosivé, po puklinách hrdzavé, tenkodoskovité až doskovité, nízkej až strednej pevnosti (R4-R3) s lamínami ílovcov (3,8-4,3m) extrémne nízkej pevnosti (R6). Pukliny sú zatečené ílom, povrch úlomkov je hrdzavý. 5,0 7,0 m Pieskovce zdravé aj slabo zvetrané, sivé, jemnozrnné, s čiernymi Mn zrnkami, a muskovitom, tenkodoskovité, premenlivej pevnosti (R2-R4). Poloha 6,0-6,2m je úlomkovitá s ílom. 7,0 7,6 m Pieskovce s ílovcami, tektonicky porušené, charakteru ílovito-kamenitej sute. Pieskovce sú sivé aj hnedé, tenkodoskovité. 7,6 10,5 m Ílovce navetrané aj slabo zvetrané, tmavosivé, laminované, s tenkodoskovitými polohami, úlomkovité do 2-3cm, max. 7cm, premenlivej pevnosti (R5-R4). 10,5 12,0 m Súvrstvie ílovcov a pieskovcov, navetrané, sivej farby, ílovce sú laminované nízkej pevnosti (R4,podľa PLT c=10,5 MPa), pieskovce sú tenkodoskovité, strednej pevnosti (R3). Hladina podzemnej vody narazená : Hladina podzemnej vody ustálená : 3,3 m p.t. 2,2 m p.t. Výnos jadra : 0,0 12,0 m % Odber vzoriek zeminy : 2,1-2,4m (PV-lab.č.vz.445), 11,6-11,8m (PPV-lab.č.vz.446) horniny : 11,0-12,0 m (PLT-č.vz.GEL ) voda : protokol č.10 /41822 VT-6 (612,659 m n.m.) Kvartér 0,0 0,4 m Silt piesčitý (F3/MS), hnedý, pevný, do 0,1 m prekorenelý. 0,4 0,8 m Íl s vysokou plasticitou (F8/CH), deluviálny, hnedý, pevnej konzistencie, s úlomkami hnedých pieskovcov nízkej pevnosti (R4). Paleogén 0,8 1,3 m Ílovce rozložené na íl s vysokou plasticitou (F8/ CH), hnedej farby, pevnej konzistencie. 1,3 2,1 m Ílovce v prevahe nad pieskovcami, silne zvetrané, hnedé, charakteru pevného až tvrdého ílu so strednou plasticitou, s úlomkami pieskovcov do 1-3cm (R4). 2,1 10,0 m Pieskovce zdravé, sivé, jemnozrnné, kremité, doskovitej až lavicovitej odlučnosti (2,3-5,1m, 9,0-10,0 m), vysokej pevnosti (R2), so strmými až zvislými puklinami (4,1-4,9m). V úsekoch 3

5 Dokumentácia na ponuku Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Č.St.-229 Statický výpočet 5,1-5,8m, 6,9-8,8m tenkodoskovité pieskovce úlomkovité, strednej pevnosti (R3), s vrstvami tmavosivých laminovaných ílovcov (R6). Hladina podzemnej vody narazená : Hladina podzemnej vody ustálená : 2,8 m p.t. 1,0 m p.t. Výnos jadra : 0,0 10,0 m % Odber vzoriek zeminy : 1,0-1,2 m (NV-lab.č.vz.599) Po stránke geologickej múr bude realizovaný v povrchových deluviálnych sedimentoch a prevažne v paleogénnom flyšovom komplexe pieskovcov a ílovcov rôzneho stupňa zvetranie v závislosti od hĺbky zárezu, s predispozíciou oslabenia v blokoch uklonených nepriaznivo po svahu. 2.1 Geotechnické parametre Geotechnické parametre použité pre výpočet boli v čase návrhu dostupné výsledky geologického prieskumu uvedené v záverečnej správe IGHP z DSP. Popis technického riešenia stabilizácie zárezu. Geotechnické parametre použité vo výpočte sú uvedené v prílohe. 2.2 Materiály: Betonárska oceľ: Konštrukčná oceľ: Podkladný betón: B500B S232 C 16/20 X0(SK) Cl 1,0 D max 16 S3 Striekaný betón: TORKRET S/U GK 4 8; SPC 25/30 J3, III - XC4, XF3 (SK) Cl 0,4 D max 4-8 (GK 4 (8)) stupeň konzistencie určí dodávateľ na základe miestnych podmienok Základ: C 25/30 XC2, XF3(SK) Cl 1,0 D max 32 S3 2.3 Popis technického riešenia Aby bolo možné v budúcnosti dobudovať plný profil R3 bolo potrebné pri moste č.st. 221 premosťujúci plný profil R 24,5 navrhnúť zárubný múr č. st. 229 ako definitívne zabezpečenie zárezu. V km 1,515 1,555 bude svah zabezpečený konštrukciou klincovanej zeminy s kamenným obkladom Klincovaná zemina s je navrhnutá ako definitívny stabilizačný prvok. Pred samotným zárezom a klincovaním svahu je nutné v predstihu zhotoviť mikropilóty dĺžky 12m pre založenie opory č.1 mosta

6 Dokumentácia na ponuku Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Č.St.-229 Statický výpočet Horná časť zárezu Svah v sklone 1:2, celý svah bude opatrený protieróznou geotextíliou, zahumusovaním a hydroosevom stupeň Zabezpečenie stability svahu je navrhnuté klincovanou konštrukciou zemné klince R25mm; DL.5,0m; á=1,5m; Dvrtu=133mm + striekaný betón hr. (C20/25, hr.50+70mm +1xKARI sieť 100/100 ø8/8mm), betónové lôžko hr. 18cm s kamenným obkladom hr. 20cm Sklon múra je 5:2. Výška stupňa je konštantná výšky 4,0m. V polohách rozložených/ poušených pieskovcov a ílovcov s tendenciou vypadávania môže byť potrebné použiť 3 vrstvy striekaného betónu mm a 2x kari sieť 150/150 ø8/8mm stupeň : Na zabezpečenie stability trvalého zárezu je navrhnutá klincovaná konštrukcia zemné klince 25mm; DL.6,0m; á=1,5m; Dvrtu=133mm + striekaný betón hr. 200mm 9 C20/25, hr mm +3xKARI sieť 100/100 ø8/8mm ) až po dno stavebnej jamy pre založenie podpery č 2 mosta Po zhotovení základov pre podperu sa časť stavebnej jame zasype a zhutní. 3. VÝPOČET 3.1 Výpočtový model Statický výpočet bol počítaný pomocou programového systému GEO 5 stabilita svahu, a klincované svahy, na rovinnom modeli konštrukcie. Výpočet je podľa Eurokódu 7 1 Navrhovanie geotechnických konštrukcií a príslušných noriem. 3.2 Profily pre výpočet Výpočtom boli posúdené najkritickejší rez v km 1,54 v mieste výkopu základov pre most č.st Výstupy, vyhodnotenie výsledkov V prílohe č.1 sú výsledky posúdenia stability klincovaného zárezu svahu 5

7 Dokumentácia na ponuku Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Č.St.-229 Statický výpočet 4. ZÁVER Navrhovaný zárubný múr je posúdený ako stabilný, pri dodržaní predpísaného technologického postupu t.j. aj realizácii odvodňovacích vrtov a navrhovaných stabilizačných prvkov. Z dôvodu, že vychádzame z určitého vyhodnoteného geologického prieskumu, musíme výpočet považovať za teoretický a počas realizácie musí byť zabezpečený monitoring a geologický dozor, na zhodnotenie geologických podmienok či zodpovedajú geologickým predpokladom. V prípade potreby je možné úpravou stabilizačných prvkov a postupov reagovať na reálne podmienky. V Bratislave, Máj 2014 Vypracoval: Ing. Jozef Drobec 5. PRÍLOHY 1. Výsledky geotechnických výpočtov 6

8 Posúdenie stability klincovaného zárezu Vstupní data Projekt Akce : R3 Tvrdosin-Nizna n. Oravou Část : Popis : Posúdenie stability zárezu a únosnosti klincov Odběratel : NDS a.s. Vypracoval : Ing. Drobec Datum : Název : Fáze : 1 0,65 9,20 20,00 10,00 5,00 4,60 11,35 5,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 5,00 5,00 5,00 +z 0,10 1,60 1,50 2,00 0,60 6,20 2,50 Nastavení Slovensko - EN 1997 Materiály a normy Betonové konstrukce : EN (EC2) Součinitele EN : standardní Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Coulomb (ČSN ) Výpočet pasivního tlaku : Caquot-Kerisel (ČSN ) Výpočet zemětřesení : Mononobe-Okabe Tvar zemního klínu : počítat šikmý Dovolená excentricita : 0,333 Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 2 - redukce zatížení a odporu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení : G = 1,35 [ ] 1,00 [ ] Proměnné zatížení : Q = 1,50 [ ] 0,00 [ ] 1

9 Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Zatížení vodou : w = 1,00 [ ] Součinitele redukce odporu (R) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce odporu na překlopení : Re = 1,40 [ ] Součinitel redukce odporu na posunutí : Rh = 1,10 [ ] Součinitel redukce odporu základové půdy : Rv = 1,40 [ ] Kombinační součinitele pro proměnná zatížení Trvalá návrhová situace Součinitel kombinační hodnoty : 0 = 0,70 [ ] Součinitel časté hodnoty : 1 = 0,50 [ ] Součinitel kvazistálé hodnoty : 2 = 0,30 [ ] Stabilitní výpočty Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 3 - redukce zatížení GEO, STR a materiálu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Stav STR Stav GEO Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení : G = 1,35 [ ] 1,00 [ ] 1,00 [ ] 1,00 [ ] Proměnné zatížení : Q = 1,50 [ ] 0,00 [ ] 1,30 [ ] 0,00 [ ] Zatížení vodou : w = 1,00 [ ] Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : = 1,25 [ ] Součinitel redukce efektivní soudržnosti : c = 1,25 [ ] Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : cu = 1,40 [ ] Geometrie konstrukce Tloušťka betonového krytu = 0,20 m Hloubka Pořadnice z [m] x [m] 1 0,00 0,00 2 4,10-1,64 3 4,15-3, ,35-6,40 Typy hřebů Název Únos. přetržení Únos. vytržení Únos. hlavy R t [kn] T p [kn/m] R f [kn] 1 KLINCE 183,54-17,23 Geometrie hřebů Celkový počet hřebů - 9 2

10 Sklon hřebů od vodorovné = 22,00 Hřeb Hloubka Hloubka etáže Délka Vzdál. Typ hřebu [m] [m] [m] [m] 1 0,60 0,50 5,00 1,50 KLINCE 2 2,10 0,50 5,00 1,50 KLINCE 3 3,60 0,75 5,00 1,50 KLINCE 4 4,60 0,50 5,00 1,50 KLINCE 5 5,80 0,60 6,00 1,50 KLINCE 6 7,00 0,60 6,00 1,50 KLINCE 7 8,20 0,80 6,00 1,50 KLINCE 8 9,40 0,60 6,00 1,50 KLINCE 9 10,60 0,75 6,00 1,50 KLINCE Materiál konstrukce Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku f ck = 20,00 MPa Pevnost v tahu f ctm = 2,20 MPa Ocel podélná : B500 Mez kluzu Parametry zemin f yk = 500,00 MPa F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE Objemová tíha : = 21,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 23,00 Soudržnost zeminy : c ef = 22,00 kpa Třecí úhel kce-zemina : = 11,00 Zemina : soudržná Poissonovo číslo : = 0,35 Obj.tíha sat.zeminy : sat = 21,00 kn/m 3 Ílovce PORUšENÉ R5 Objemová tíha : = 21,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 24,00 Soudržnost zeminy : c ef = 25,00 kpa Třecí úhel kce-zemina : = 12,00 Zemina : soudržná Poissonovo číslo : = 0,40 Obj.tíha sat.zeminy : sat = 22,00 kn/m 3 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 Objemová tíha : = 24,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 30,00 Soudržnost zeminy : c ef = 25,00 kpa Třecí úhel kce-zemina : = 15,00 Zemina : soudržná Poissonovo číslo : = 0,30 Obj.tíha sat.zeminy : sat = 25,00 kn/m 3 3

11 Třída G5 ílovitá suť Objemová tíha : = 21,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 30,00 Soudržnost zeminy : c ef = 5,00 kpa Třecí úhel kce-zemina : = 15,00 Zemina : soudržná Poissonovo číslo : = 0,30 Obj.tíha sat.zeminy : sat = 22,00 kn/m 3 pieskovce slabo zvetrane Objemová tíha : = 26,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 33,00 Soudržnost zeminy : c ef = 50,00 kpa Třecí úhel kce-zemina : = 20,00 Zemina : soudržná Poissonovo číslo : = 0,30 Obj.tíha sat.zeminy : sat = 27,00 kn/m 3 Geologický profil a přiřazení zemin Vrstva Přiřazená zemina [m] Vzorek 1 0,10 F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE 2 1,60 Třída G5 ílovitá suť 3 1,50 pieskovce slabo zvetrane 4 2,00 Třída G5 ílovitá suť 5 0,60 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 6 6,20 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 7 - ÍLOVCE slabo zvetrané R5 Tvar terénu Souřadnice Hloubka x [m] z [m] 1 0,00 0,00 2 0,65 0,00 3 9,85-4, ,85-4,60 Počátek [0,0] je v umístěn v pravém horním rohu konstrukce. Kladná souřadnice +z směřuje dolů. 4

12 Vliv vody Hladina podzemní vody za konstrukcí je v hloubce 2,50 m Vztlak v základové spáře od rozdílných tlaků není uvažován. Zadaná plošná přitížení Přitížení Vel.1 Vel.2 Poř.x Délka Hloubka Působ. nové změna [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] x [m] l [m] z [m] 1 ANO proměnné 20,00 10,00 5,00 na terénu 1 cesta Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1 Vodorovný tlak na konstrukci: Posouzení únosnosti hřebů Název Redukční součinitel aktivního tlaku pro posouzení únos. hřebů k n = 0,85. Hřeb Únosnost hřebu Síla v hřebu [kn] [kn] 1 28,31 1, ,89 4, ,02 57, ,27 50, ,46 61, ,42 74, ,38 118, ,34 108, ,54 178,42 Únosnost hřebů VYHOVUJE Posouzení čís. 2 Rovná smyková plocha po optimalizaci : Úhel smykové plochy = 36,00 Počátek smykové plochy v hloubce = 11,35 m Tíhová síla = 2360,93 kn/m Celková síla v hřebících za sm. pl. = 349,34 kn/m Síly na sm. ploše posun. (tíh.síla) = 1387,72 kn/m Síly na sm. ploše posun. (tlak) = 0,00 kn/m Síly na sm. ploše vzdor. (zemina) = 1428,06 kn/m Síly na sm. ploše vzdor. (hřeby) = 185,12 kn/m Vzdorující síla = 1613,19 kn/m > 1387,72 kn/m = posouvající síla. Stabilita smykové plochy VYHOVUJE Posouzení čís. 3 Lomená smyková plocha po optimalizaci : Úhel smykové plochy = 34,00 5

13 Počátek smykové plochy v hloubce = 11,35 m Tíhová síla = 1052,58 kn/m Celková síla v hřebících za sm. pl. = 327,65 kn/m Síly na sm. ploše posun. (tíh.síla) = 588,60 kn/m Síly na sm. ploše posun. (tlak) = 130,37 kn/m Síly na sm. ploše vzdor. (zemina) = 752,35 kn/m Síly na sm. ploše vzdor. (hřeby) = 183,22 kn/m Vzdorující síla = 935,57 kn/m > 718,97 kn/m = posouvající síla. Stabilita smykové plochy VYHOVUJE Únosnost základové půdy Síly působící ve středu základové spáry Moment Norm. síla Pos. síla Excentricita Napětí [knm/m] [kn/m] [kn/m] [ ] [kpa] ,89 917,73 904,03 0, , ,73 570,91 965,36 0, ,00 Normové síly působící ve středu základové spáry (výpočet sedání) Moment Norm. síla Pos. síla [knm/m] [kn/m] [kn/m] ,52 997,41 544, , ,09 562,28 Síly působící ve středu základové spáry Moment Norm. síla Pos. síla Excentricita Napětí [knm/m] [kn/m] [kn/m] [ ] [kpa] ,89 917,73 904,03 0, , ,73 570,91 965,36 0, ,00 Normové síly působící ve středu základové spáry (výpočet sedání) Moment Norm. síla Pos. síla [knm/m] [kn/m] [kn/m] ,52 997,41 544, , ,09 562,28 Posouzení únosnosti základové spáry Návrhová únosnost základové půdy R = 3000,00 kpa Součinitel redukce odporu základové půdy Rv = 1,40 Max. napětí v základové spáře = 311,83 kpa Únosnost základové půdy R d = 2142,86 kpa Únosnost základové půdy VYHOVUJE Dimenzace čís. 1 Dimenzace betonového krytu v řezu 10,60 m. (max.moment) Výpočet proveden pro svislou výztuž. Vyztužení a rozměry průřezu: Profil vložky = 8,0 mm Počet vložek = 10 Krytí výztuže = 50,0 mm Šířka průřezu = 1,00 m Výška průřezu = 0,20 m 6

14 Stupeň vyztužení = 0,34 % > 0,13 % = min Poloha neutrálné osy x = 0,02 m < 0,09 m = x max Moment na mezi únosnosti M Rd = 30,12 knm/m > 24,17 knm/m = M Ed Průřez musí být vyztužen kolmými třmínky o ploše nejméně 1211,6 mm 2 /m nebo ekvivaletními ohyby. Průřez VYHOVUJE. Výpočet stability svahu Vstupní data Projekt Nastavení Slovensko - EN 1997 Stabilitní výpočty Výpočet zemětřesení : Standard Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 3 - redukce zatížení GEO, STR a materiálu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Stav STR Stav GEO Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení : G = 1,35 [ ] 1,00 [ ] 1,00 [ ] 1,00 [ ] Proměnné zatížení : Q = 1,50 [ ] 0,00 [ ] 1,30 [ ] 0,00 [ ] Zatížení vodou : w = 1,00 [ ] Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : = 1,25 [ ] Součinitel redukce efektivní soudržnosti : c = 1,25 [ ] Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : cu = 1,40 [ ] Rozhraní 1 Umístění rozhraní Souřadnice bodů rozhraní [m] x z x z x z -28,38-11,35-6,40-11,35-3,50-4,15-1,64-4,10 0,00 0,00 0,20 0,00 0,71 0,01 8,63 4,28 34,05 4,12 2-6,40-11,35-6,21-11,35-3,97-5,80-3,72-5,20-3,30-4,15-1,44-4,10-1,08-3,20-0,48-1,70 0,16-0,10 0,20 0,00 0,16-0,10 34,05-0,10 3 7

15 Umístění rozhraní Souřadnice bodů rozhraní [m] x z x z x z -0,48-1,70 34,05-1,70 4-1,08-3,20 34,05-3,20 5-3,72-5,20 34,05-5,20 6-3,97-5,80 34,05-5, ,38-12,00 34,05-12,00 8 Parametry zemin - efektivní napjatost Název Vzorek ef c ef [ ] [kpa] [kn/m3] 1 F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE 23,00 22,00 21,00 2 Ílovce PORUšENÉ R5 24,00 25,00 21,00 3 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 30,00 25,00 24,00 4 Třída G5 ílovitá suť 30,00 5,00 21,00 5 pieskovce slabo zvetrane 33,00 50,00 26,00 8

16 Parametry zemin - vztlak Název Vzorek sat s n [kn/m3] [kn/m3] [ ] 1 F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE 21,00 2 Ílovce PORUšENÉ R5 22,00 3 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 25,00 4 Třída G5 ílovitá suť 22,00 5 pieskovce slabo zvetrane 27,00 Parametry zemin F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE Objemová tíha : = 21,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 23,00 Soudržnost zeminy : c ef = 22,00 kpa Obj.tíha sat.zeminy : sat = 21,00 kn/m 3 Ílovce PORUšENÉ R5 Objemová tíha : = 21,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 24,00 Soudržnost zeminy : c ef = 25,00 kpa Obj.tíha sat.zeminy : sat = 22,00 kn/m 3 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 Objemová tíha : = 24,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 30,00 Soudržnost zeminy : c ef = 25,00 kpa Obj.tíha sat.zeminy : sat = 25,00 kn/m 3 Třída G5 ílovitá suť Objemová tíha : = 21,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 30,00 Soudržnost zeminy : c ef = 5,00 kpa Obj.tíha sat.zeminy : sat = 22,00 kn/m 3 pieskovce slabo zvetrane Objemová tíha : = 26,00 kn/m 3 Napjatost : efektivní 9

17 Úhel vnitřního tření : ef = 33,00 Soudržnost zeminy : c ef = 50,00 kpa Obj.tíha sat.zeminy : sat = 27,00 kn/m 3 Tuhá tělesa Název Vzorek [kn/m3] 1 Materiál zdi 23,00 Přiřazení a plochy 1 Umístění plochy Souřadnice bodů plochy [m] Přiřazená x z x z zemina 34,05-0,10 34,05 4,12 F6 CL - ZVETRANE 8,63 4,28 0,71 0,01 ILOVCE PEVNE 0,20 0,00 0,16-0, ,05-1,70 34,05-0,10 pieskovce slabo zvetrane 0,16-0,10-0,48-1, ,05-3,20 34,05-1,70 pieskovce slabo zvetrane -0,48-1,70-1,08-3, ,05-5,20 34,05-3,20 Třída G5 ílovitá suť -1,08-3,20-1,44-4,10-3,30-4,15-3,72-5, ,05-5,80 34,05-5,20 ÍLOVCE slabo zvetrané R5-3,72-5,20-3,97-5,80 6-6,21-11,35-3,97-5,80 Materiál zdi -3,72-5,20-3,30-4,15-1,44-4,10-1,08-3,20-0,48-1,70 0,16-0,10 0,20 0,00 0,00 0,00-1,64-4,10-3,50-4,15-6,40-11,35 10

18 7 Umístění plochy Souřadnice bodů plochy [m] Přiřazená x z x z zemina 34,05-12,00 34,05-5,80 ÍLOVCE slabo zvetrané R5-3,97-5,80-6,21-11,35-6,40-11,35-28,38-11,35-28,38-12, ,38-12,00-28,38-17,00 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 34,05-17,00 34,05-12,00 Výztuhy Bod vlevo Bod vpravo Délka Pevnost Uložení Ún. na vytrž. x [m] z [m] x [m] z [m] L [m] R t [kn/m] výztuhy 1-0,24-0,60 4,40-2,47 5,00 122,36 T p = 3,77 kn/m2 Pevné 2-0,84-2,10 3,80-3,97 5,00 122,36 T p = 16,12 kn/m2 Pevné 3-1,44-3,60 3,20-5,47 5,00 122,36 T p = 8,27 kn/m2 Pevné 4-3,68-4,60 0,95-6,47 4,99 122,36 T p = 13,37 kn/m2 Pevné 5-4,16-5,80 1,40-8,05 6,00 122,36 T p = 15,16 kn/m2 Pevné 6-4,65-7,00 0,92-9,25 6,01 122,36 T p = 16,71 kn/m2 Pevné 7-5,13-8,20 0,43-10,45 6,00 122,36 T p = 18,26 kn/m2 Pevné 8-5,61-9,40-0,05-11,65 6,00 122,36 T p = 19,82 kn/m2 Pevné 9-6,10-10,60-0,53-12,85 6,01 122,36 T p = 21,37 kn/m2 Pevné Přitížení Typ Působení 1 pásové proměnné Názvy přitížení Umístění Počátek Délka Šířka Sklon Velikost z [m] x [m] l [m] b [m] [ ] q, q 1, f, F q 2 jednotka na povrchu x = 10,00 l = 5,00 0,00 20,00 kn/m2 1 cesta Voda Typ vody : HPV 1 Umístění HPV Název Souřadnice bodů HPV [m] x z x z x z -28,38-11,35-5,66-11,35-1,60-4,04 4,28-2,50 34,05-0,96 Tahová trhlina Tahová trhlina není zadána. Zemětřesení Se zemětřesením se nepočítá. 11

19 Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Výsledky (Fáze budování 1) Výpočet 1 Síly ve výztuhách Výztuha Síla [kn/m] 1 0,00 2 0,00 3 0,00 4 0,00 5 0,00 6 0,27 7 1, , ,88 Posouzení stability svahu (Sarma) Využití : 99,7 % Název : Fáze - výpočet : 1-1 Stabilita svahu VYHOVUJE Některá dělící plocha protíná tuhé těleso. Výsledky mohou být nadhodnocené. Výpočet 2 Kruhová smyková plocha Střed : Parametry smykové plochy x = -6,77 [m] 1 = -18,88 [ ] Úhly : z = 7,47 [m] 2 = 80,69 [ ] Poloměr : R = 19,89 [m] Smyková plocha po optimalizaci. Síly ve výztuhách Výztuha Síla [kn/m] 1 0,00 2 0,00 3 0,00 4 0,00 5 0,00 6 0,00 7 0, , ,19 12

20 Posouzení stability svahu (Bishop) Sumace aktivních sil : F a = 1960,85 kn/m Sumace pasivních sil : F p = 2106,88 kn/m Moment sesouvající : Moment vzdorující : Využití : 93,1 % Stabilita svahu VYHOVUJE M a = 39001,23 knm/m M p = 41905,76 knm/m 13