EXPERIMENTÁLNÍ URČENÍ TUHOSTI ZDVIHOVÉHO LANA A JEJI OVĚŘENÍ TAHOVOU ZKOUŠKOU DLE ČSN
|
|
- Pavel Hruda
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 EXPERIMENTÁLNÍ URČENÍ TUHOSTI ZDVIHOVÉHO LANA A JEJI OVĚŘENÍ TAHOVOU ZKOUŠKOU DLE ČSN EXPERIMENTAL DETERMINATION OF STIFFNESS WINCH RUNNER AND HER ATTESTATION OF THE TENSION EXAMINATION ACCORDING TO ČSN Leopold Hraovský 1 Anotace: Článek popisuje návrh modelového zařízení využívaného k experimentálnímu stanovení tuhosti lana při zvedání řemene prostřednictvím lanového navijáku.v příspěvku je dle teoretických úvah o časovém průěhu zdvihu řemene (lanovým kladkostrojem, instalovaném na jednonosníkovém mostovém jeřáu) experimentálně určena tuhost zdvihového lana a ta je srovnávána s tuhostí lana, které ylo podroeno tahové zkoušce na trhacím stroji. Klíčová slova: tuhost lana, zdvihový mechanismus, mostový jeřá Summary: This contriution descries the proposal modelling arrangement exploited to experimental assesment stiffness winch runner at uplift empty weight through cale winch. In due is according to theoretic thinking aout time ehaviour stroke empty weight (funicular tackle, install on trolley crane) experimentally identified stiffness rope and the is juxtaposition with stiffness ropes, which was amenaility tension test for shredder. Key words: stiffness winch runner, lifting device, trolley crane ÚVOD V laoratoři Výzkumu a zkušenictví, Ústavu dopravních a procesních zařízení, Institutu dopravy, Vysoké školy áňské - Technické univerzity v Ostravě yl instalován jednonosníkový mostový jeřá délky L = 5,6 m, tvořený válcovaným nosníkem HEB 120. Ve středu délky nosníku je na jeho spodní pásnici uchycen lanový naviják typu 360 firmy Güde (viz Prostřednictvím lanového navijáku je manipulováno ve svislém směru s řemenem maximální hmotnosti m = 225 kg (násoky 25 kg), jež tvoří trakční závaží. Využitím indukčního snímače pro měření dráhy (posunu a polohy), ochodního názvu WA-T o měřícím rozsahu 0 až 20 mm, zakoupeného u firmy Ing. Ivan Wasgestian HBP, která je výhradním zastoupením firmy Hottinger Baldwin Messtechnik GmH se sídlem v Německu, je zaznamenáván průhy y [m] nosníku mostu v závislosti na hmotnosti m [kg] zvedaného řemene. Z měřených hodnot průhyu y [m] nosníku mostu a úhlu natočení ϕ [rad] lanového unu při zvedání řemene známé hmotnosti m [kg], je dle vztahu (43) zdroje(2) 1 doc. Ing. Leopold Hraovský, Ph.D., Vysoká škola áňská - Technická univerzita OstravaUniverzita, Fakulta strojní, Institut dopravy, 17. listopadu 15/2172, , Ostrava - Porua, Tel.: , Fax: , leopold.hraovsky@vs.cz Hraovský: Experimentální určení tuhosti zdvihového lana a její ověření tahovou 109
2 experimentálně stanovena tuhost zdvihového lana k L [N. m -1 ]. Experimentálně určena tuhost zdvihového lana je srovnávána s tuhostí lana, která je vyčíslena dle vztahu (1), jež ylo podroeno tahové zkoušce na trhacím stroji. 1. URČENÍ TUHOSTI ZDVIHOVÉHO LANA MATERIÁLOVOU ZKOUŠKOU NA TRHACÍM STROJI Pro účely experimentu ylo využito šestipramenné, protisměrně vinuté, ocelové lano třídy 6 x19 - WCS, jmenovitého průměru d = 5 mm, stupně lana 1770, dle ČSN EN Za účelem srovnání získané hodnoty tuhosti lana k L [N. m -1 ] experimentální zkouškou (viz kapitola 5), se skutečnou hodnotou tuhosti lana k L [N. m -1 ], yl zkušení vzorek lana délky L = 0,6 m podroen tahové zkoušce na trhacím stroji (dle ČSN ), viz or. 1. Fyzikální závislost, mezi tahovou silou F [N] (půsoící v laně) a prodloužením ΔL [m] vzorku lana, yla experimentálně určena ve spolupráci s katedrou Katedra částí a mechanismů strojů, Fakulty strojní, VŠB-TU v Ostravě. Or. 1 - Tahová zkouška lana dle ČSN na trhacím stroji Dle Hookova zákona platí, viz (1). σ σ F 4. F ε = E = [Pa], kde σ = = 2 E ε S π. d [Pa] (1) Or. 2 - Grafický průěh tahové zkoušky drátěného lana 6 x 19 - WCS Dle (1, str.27 až str. 28) je možno určit tuhost lana k L [N. m -1 ], viz vztah (2). 1 S. E -1 k L = = [N. m ] δ L (2) Hraovský: Experimentální určení tuhosti zdvihového lana a její ověření tahovou 110
3 kde δ [m/n] - součinitel poddajnosti, S [m 2 ] - průřez lana, E [Pa] - modul pružnosti lana, L [m] - délka zkušeního vzorku lana. Měřená hodnota prodloužení ΔL [m] (pomocí indukčního snímače dráhy) zkušeního vzorku lana v závislosti na velikosti půsoící tahové síly F [N] yla zaznamenávána prostřednictvím měřící karty a graficky zaznamenávána v měřícím programu, viz or. 2. Získané hodnoty prodloužení ΔL [m] zkušeního vzorku lana v závislosti na velikosti půsoící tahové síly F [N] yly vyneseny v grafu (viz or. 3). Z grafického průěhu závislosti oou veličin, yla určena přímka lineární regrese. Or. 3 - Závislost poměrného prodloužení drátěného lana 6 x 19M - WCS na tahové síle Pro zkušení vzorek drátěného lana (délky L 0 = 0,6 m) je možno z grafu (or. 3) odečíst pro velikost tahové síly v laně F = 2,31 kn, hodnotu prodloužení vzorku lana (průměru d = 5 mm) ΔL = 1,86 mm. Poměrné prodloužení lana ε [-] vyčíslíme dle vztahu (3) L - L 0 (L 0 + ΔL) - L 0 (0,6 + 1, ) - 0,6 1, ε = = = = = 3,1. 10 (3) L0 L0 0,6 0,6 Dle vztahu (1) vyčíslíme hodnotu modulu pružnosti v tahu E [Pa] zkoušeného vzorku lana, viz (4) F 4. 2, E = = = 3,8. 10 Pa (4) π. d. ε π. (5. 10 ). 3,1. 10 Při známé hodnotě délky zkušeního vzorku lana L 0 = 0,6 m je možno dle vztahu (2) určit tuhost lana k L [N. m -1 ], viz vztah (5) S. E 1, , k L = = = 1,2. 10 N. m (5) L 0,6 0 Hraovský: Experimentální určení tuhosti zdvihového lana a její ověření tahovou 111
4 2. POPIS MĚŘÍCÍHO STANOVIŠTĚ Měřící stanoviště (or. 4) sestává ze dvou závěsů 1, které podepírají nosník jeřáového mostu 4, který je tvořen profilem HEB120 celkové délky 6 m. Ve střední vzdálenosti mezi závěsy 1 nosníku 2 (válcovaný profil I 140) je na závitové tyči M10 uchycen indukční snímač dráhy 3, který zaznamenává průhy mostu 4 v závislosti na hmotnosti zvedaného jmenovitého řemene. Ve středu spodní pásnice nosníku 4 HEB120 je umístěn lanový naviják Güde 360 5, na jehož zdvihové lano (průměru 5 mm) je zavěšen (přes tenzometrický snímač tahové síly 6 a elektronickou závěsnou váhu 7) závěs 8 pro umístění jmenovitého řemene 9. Realizace měřícího stanoviště je uvedena na or. 5. Or. 4 - Návrh měřícího stanoviště pro určení tuhosti zdvihového lana 3. EXPERIMENTÁLNÍ URČENÍ TUHOSTI ZDVIHOVÉHO LANA Dle teoretické úvahy a matematického vyjádření II. fáze zdvihu řemene prostřednictvím zdvihového lana navíjeného na lanový uen, yla v příspěvku (2), vztah (43) odvozena tuhost zdvihacího lana k L [N. m -1 ], viz vztah (6). Or. 5 - Lanový naviják Güde 360 uchycený na nosníku mostu HEB120 Hraovský: Experimentální určení tuhosti zdvihového lana a její ověření tahovou 112
5 m. g m. g R. ϕ1 n m. g 1L L 1L L st L n n R. ϕ1 -y R. ϕ1- n. yst st F = k. y = = k. -y k = = [N/m] (6) kde R [m] - poloměr lanového unu, ϕ 1 [rad] - úhel potočení lanového unu v okamžiku ukončení II. fáze zdvihu řemene, n [-] - počet nosných průřezů zdvihového lana, y st [m] - statický průhy nosníku od jmenovitého řemene, v okamžiku ukončení II. fáze zdvihu řemene. Měřící stanoviště znázorněné na or. 4 a or. 5, ylo využito k experimentálnímu vyjádření tuhosti k L [N.m -1 ] zdvihového lana, která yla následně verifikována s tuhostí lana určenou materiálovou zkouškou na trhacím stroji (líže viz kap. 1). Buen lanového navijáku (viz or. 5) je opatřen na svém okraji ozueným kolem s 35 vnějšími zuy, rovnoměrně rozloženými po ovodu kola, do kterých zapadá zpětná zuová západka, která rání samovolnému odvinutí lana z unu, při přerušení síly na klice. Vlivem půsoení síly na kliku, dochází k pootočení lanového unu o úhel ϕ [rad]. Při posunu západky o n zuů po ovodu ozueného kola, je možno stanovit úhel ϕ [rad] pootočení lanového unu a délku L B [m] navinutého lana na uen, dle vztahu (7). 2. π. n ϕ = [rad], L B = (R B + z. d). ϕ [m] (7) 35 kde z [-] - počet závitů lana navinutých na lanovém unu, d [m] - průměr lana Měřící metoda experimentálního vyjádření tuhosti k L [N.m -1 ] zdvihového lana je založena na stanovení počátečního y poč [m] a konečného y kon [m] průhyu nosníku mostu, při jim odpovídajícím hodnotám půsoící síly v laně F L [N], která závisí na nárůstu velikosti řemene v průěhu II. fáze zdvihu řemene. Nárůst velikosti síly v laně (odpovídající počátečnímu průhyu y poč [m] nosníku mostu F L(poč) [N] a konečnému y kon [m] průhyu nosníku mostu F L(kon) [N]), závisí na délce navinutého lana L B [m] na lanový uen, tj. pootočení lanového unu (poloměru R [m]) o známou hodnotu ϕ [rad]. Síla v laně F L(kon) však nemůže dosáhnou hodnoty F L(kon) = m. g [N], neoť y v tomto okamžiku nastalo odpoutání řemene hmotnosti m [kg] od úrovně podlahy. Na hák konečného zdvihového lana je zavěšen závěs 8 přes tenzometrický snímač tahové síly 6 a elektronickou závěsnou váhu 7 (viz or. 4), hmotnost celé této soustavy naývá hodnoty m z = 13,3 kg, tj. G z = m z. g = 13,3. 9,81 = 130,5 N. Z důvodu maximálního omezení délky navinutého zdvihového lana na lanový uen od nepředepjatého lana, tj. prověšené délky lana, je počáteční síla v laně F L(poč) [N] pro experimentální měření tuhosti lana stanovena jako hodnota, která naývá vyšší hodnoty, než je tíha závěsu G z [N]. Prakticky je počáteční síla v laně F L(poč) [N] určena tak, že na závěs 8 je umístěno jmenovité řemeno hmotnosti m [kg] a prostřednictvím kliky lanového navijáku je lano předepnuto na hodnotu F L(poč) [N], viz vztah (8), která je dána součtem tíhy závěsu G z [N] a velikosti síly F [N] odečítané na tenzometrickém snímači tahové síly 6 a kontrolované na elektronické závěsné váze 7. n Hraovský: Experimentální určení tuhosti zdvihového lana a její ověření tahovou 113
6 F L(poč) = G z + F [N] (8) Při známé hodnotě počáteční síly v laně F L(poč) [N] je odečtena hodnota počátečního průhyu y poč [m] nosníku mostu. Následně je prostřednictvím kliky pootočeno ozueným kolem, které je pevně spojeno s unem lanového navijáku o n zuů, čímž dochází k navíjení lana na lanový uen a nárůstu síly v laně na hodnotu F L(kon) [N], která splňuje předpokládanou podmínku (9), tzn. že konečná síla v laně F L(kon) [N] musí naývat hodnoty nižší než je tíha řemene G [N]. F L(kon) G = m. g [N] (9) Pro konečnou hodnotu síly v laně F L(kon) [N] je odečtena hodnota průhyu mostu y kon [m]. Experimentálně získané hodnoty (počáteční a konečná síla v laně, počáteční a konečný průhy nosníku mostu, počet zuů n pootočení ozueného kola) jsou zaznamenávány v taulce (viz Ta. 1, kap. 4) a z těchto hodnot je vyčíslena dle vztahu (10) hodnota tuhosti zdvihového lana v průěhu II. fáze zdvihu řemene. F - F 2. π. n 35 L(kon) L(poč) -1 k L = [N.m ] ( R + z. d ). - n L. ( y kon - ypoč ) 4. PRAKTICKÁ MĚŘENÍ A VYHODNOCENÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT Experimentálně získané hodnoty průhyů y [m] nosníku mostu jeřáu (výše specifikovaným postupem a metodou), odečítané z měřícího programu, viz or. 6, pro půsoící zatížení v laně, jež závisí na velikosti zvedaného řemene jmenovité hmotnosti m [kg] v průěhu II. fáze zdvihu, jsou uvedeny v taulce 1. Příslušné hodnoty průhyů y [m] nosníku mostu jeřáu, odpovídající velikosti zvedaného jmenovitého řemene, resp. síle v laně, yly dosazovány do vztahu (10), dle kterého yla určena tuhost zdvihacího lana. Srovnáváme-li experimentálně stanovenou tuhost zdvihacího lana s tuhostí lana určenou tahovou zkouškou na trhacím stroji, dospějeme k závěru, že tuhost zdvihacího lana vyčíslena z experimentálně získaných hodnot dosahuje hodnot nižších. Ta. 1 - Experimentálně získané hodnoty průhyu nosníku a síly v laně č.m. m F L(poč) y poč F L(kon) y kon n ϕ ϕ z k L [kg] [N] [m] [N] [m] [-] [rad] [deg] [-] [N.m -1 ] 1 789,435 15,1 1, ,2 2 0,359 20, , ,822 15,1 1, ,8 2 0,359 20, , ,626 15,4 1, ,8 2 0,359 20, , ,465 15,3 1, ,6 1 0,180 10, , ,973 16,1 1, ,3 2 0,359 20, , ,756 15,4 1, ,5 1 0,180 10, , ,623 16,2 1, ,9 1 0,180 10, , ,846 16,1 1, ,8 1 0,180 10, , ,976 16,1 1, ,7 1 0,180 10, ,780 16,1 1, ,7 1 0,180 10, , ,553 16,2 1, ,7 1 0,180 10, , (10) Hraovský: Experimentální určení tuhosti zdvihového lana a její ověření tahovou 114
7 12 264,780 16,1 1, ,6 1 0,180 10, , ,133 16,1 706,079 15,0 1 0,180 10, , ,843 16,1 661,949 14,8 1 0,180 10, , ,230 16,2 671,756 14,9 1 0,180 10, , Tuto skutečnost je možno vysvětlit tím, že není možno přesně odečítat hodnotu navinuté délky lana L B [m] na lanový uen. Lanový uen je, vzhledem k průměru voleného lana, malého průměru (líže viz vztah (11), čímž dochází k nedostatečnému přilnutí navíjeného lana na povrch unu a tím k navýšení odečítané hodnoty úhlu potočení lanového unu. Vlivem pootočení kliky o jeden zu pastorku, dochází k potočení unu o úhel ϕ cca 10,29 deg (0,18 rad), což odpovídá navinutí zdvihového lana na lanový uen o délku ΔL = R. ϕ = ,18 = 1,62 mm, při průměru unu lanového navijáku D = 18 mm a první navíjené vrstvě lana na uen. Současně je nutno dodat, že využívaný lanový naviják o průměru unu D = 18 mm není k experimentu vhodně volen. Dle normy (3) je v kapitole 7 definováno, že minimální průměr roztečné kružnice unu má ýt volen, dle vztahu (11). D 1 h 1. t. d [mm] (11) kde h 1 [-] - součinitel výěru pro uen (poměr průměru roztečné kružnice unu k vypočítanému průměru lana), dle ta.2 [3], je na základě klasifikace mechanismu M1 až M8 volen součinitel h 1 v rozmezí 11,2 až 25, t [-] - součinitel typu lana podle taulky 3 viz. (3), d [mm] - minimální průměr lana. Or. 6 - Měřené hodnoty průhyu nosníku v závislosti na hmotnosti zvedaného řemene v průěhu II. fáze zdvihu Teoreticky odvozený vztah (10) pro určení tuhosti lana experimentální metodou v průěhu II. fáze zdvihu řemene umožňuje stanovit hodnotu tuhosti zdvihového lana s požadovanou přesností pouze v případě, kdy je možno přesně stanovit navinutou délku zdvihového lana na lanový uen. Hraovský: Experimentální určení tuhosti zdvihového lana a její ověření tahovou 115
8 ZÁVĚR V předloženém příspěvku je popisováno modelové zařízení využívané k experimentálnímu stanovení tuhosti lana v laoratorních podmínkách při zvedání řemene prostřednictvím lanového navijáku, dle teoretických úvah o časovém průěhu zdvihu řemene v průěhu II. Fáze zdvihu. Článek předkládá experimentálně určenou tuhost zdvihového lana a její verifikaci s tuhostí lana, které ylo podroeno tahové zkoušce na trhacím stroji. POUŽITÁ LITERATURA (1) HÁJEK, E., REIF, P., VALENTA, F.: Pružnost a pevnost I. SNTL/ALFA (2) HRABOVSKÝ, L.: Určení tuhosti zdvihového lana z úvahy o časovém průěhu zdvihu řemene mostovým jeřáem. Elektronický odorný časopis o konstrukci a provozu zdvihacích, manipulačních a transportních zařízení a dopravních prostředků Zdvihací zařízení v teorii a praxi. Číslo 2/2006, prosinec ISSN , str (3) ČSN ISO Jeřáy a zdvihací zařízení - výěr ocelových lan - Část 1: Všeoecně. Říjen Hraovský: Experimentální určení tuhosti zdvihového lana a její ověření tahovou 116
MECHANISMUS POJEZDU A ZDVIHU ZDVÍHACÍHO ZAŘÍZENÍ THE CRANE TRAVEL AND LIFT MECHANISM OF CRANE TROLLEY
Číslo 1, roční XI, duen 2016 MECHANISMUS POJEZDU A ZDVIHU ZDVÍHACÍHO ZAŘÍZENÍ THE CRANE TRAVEL AND LIFT MECHANISM OF CRANE TROLLEY Leopold Hraosý 1 Anotace:Příspěe popisuje onstruční nárh pojezdoého mechanismu
Více2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 4 Antonín LOKAJ 1, Kristýna VAVRUŠOVÁ 2 DESTRUKTIVNÍ TESTOVÁNÍ VYBRANÝCH
VíceSTŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA
STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA SADA 3 NAVRHOVÁNÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ 12. DESKA JEDNOSTRANNĚ VETKNUTÁ - KONZOLA + OSAMĚLÉ BŘEMENO DIGITÁLNÍ UČEBNÍ MATERIÁL PROJEKTU: SŠS JIHLAVA ŠABLONY REGISTRAČNÍ ČÍSLO
VíceŠroubovitá pružina válcová zkrutná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in] 1.3 Provozní teplota T 200,0 1.4 Provozní prostředí
Šroubovitá pružina válcová zkrutná z drátů a tyčí kruhového průřezu i ii Výpočet bez chyb. Informace o o projektu? 1.0 1.1 Kapitola vstupních parametrů Volba režimu zatížení, provozních a výrobních parametrů
VíceTeoretický rozbor vlivu deformací na záběr ozubených kol a modifikace ozubení
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ - TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA Fakulta strojní katera částí a mechanismů strojů ul. 17. listopau, 708 33 Ostrava-Porua tel. +40 59 73 136, 45, 340 : sekretariát: Hana.Drmolova@vs.cz
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
Více2 Kotvení stavebních konstrukcí
2 Kotvení stavebních konstrukcí Kotvení stavebních konstrukcí je velmi frekventovanou metodou speciálního zakládání, která umožňuje přenos tahových sil z konstrukce do horninového prostředí, případně slouží
VíceSYLABUS PŘEDNÁŠKY 5 Z GEODÉZIE 1
SYLABUS PŘEDNÁŠKY 5 Z GEODÉZIE 1 (Měření délek) 1. ročník bakalářského studia studijní program G studijní obor G doc. Ing. Jaromír Procházka, CSc. říjen 2015 1 Geodézie 1 přednáška č.5 MĚŘENÍ DÉLEK Podle
VíceCVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
CVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Spoje ocelových konstrukcí Ověřování spolehlivé únosnosti spojů náleží do skupiny mezních stavů únosnosti. Posouzení je tedy nutno provádět na rozhodující kombinace
Více2 Materiály, krytí výztuže betonem
2 Materiály, krytí výztuže betonem 2.1 Beton V ČSN EN 1992-1-1 jsou běžné třídy betonu (C12/15, C16/20, C20/25, C25/30, C30/37, C35/45, C40/50, C45/55, C50/60) rozšířeny o tzv. vysokopevnostní třídy (C55/67,
Více6. Měření veličin v mechanice tuhých a poddajných látek
6. Měření veličin v mechanice tuhých a poddajných látek Pro účely měření mechanických veličin (síla, tlak, mechanický moment, změna polohy, rychlost změny polohy, amplituda, frekvence a zrychlení mechanických
VíceSIMULACE PRÁCE VEŘEJNÉHO LOGISTICKÉHO CENTRA SIMULATION OF FREIGHT VILLAGE WORKING
SIMULACE PRÁCE VEŘEJNÉHO LOGISTICKÉHO CENTRA SIMULATION OF FREIGHT VILLAGE WORKING Jaromír Široký 1, Michal Dorda 2 Anotace: Článek popisuje simulační model práce veřejného logistického centra, který byl
VíceÚnosnosti stanovené níže jsou uvedeny na samostatné stránce pro každý profil.
Směrnice Obsah Tato část se zabývá polyesterovými a vinylesterovými konstrukčními profily vyztuženými skleněnými vlákny. Profily splňují požadavky na kvalitu dle ČSN EN 13706. GDP KORAL s.r.o. může dodávat
VíceMATURITNÍ OKRUHY STAVBA A PROVOZ STROJŮ TŘÍDA: 4SB ŠKOLNÍ ROK: 2015-2016 SPEZIALIZACE: TECHNICKÝ SOFTWARE
1.A. VALIVÁ LOŽISKA a) dělení ložisek b) skladba ložisek c) definice základních pojmů d) výpočet ložisek d) volba ložisek 1.B. POHYBLIVÉ ČÁSTI PÍSTOVÉHO STROJE a) schéma pohyblivých částí klikového mechanismu
VíceORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI
1. cvičení ORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI Podmínky pro uznání části Konstrukce aktivní účast ve cvičeních, předložení výpočtu zadaných příkladů. Pomůcky pro práci ve cvičeních psací potřeby a kalkulačka.
VíceVliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva
Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7 Ing. Daniel Makovička, Jr. Statika a dynamika
VíceFyzikální praktikum 1
Fyzikální praktikum 1 FJFI ČVUT v Praze Úloha: #2 Měření modulu pružnosti v tahu a ve smyku Jméno: Ondřej Finke Datum měření: 15.12.2014 Kruh: FE Skupina: 4 Klasifikace: 1. Pracovní úkoly (a) DÚ: V domácí
VíceStrana: 1/7 Nahrazuje: MK 008 ze dne 15.03.2005 Vypracoval: p.hoffmann Vydání: 2 Výtisk č. 1 Schválil dne: 26.07.2011 Klípa F.
Strana: 1/7 1. VŠEOBECNĚ 1.1 Rozsah platnosti (1) Tato technická specifikace platí pro výrobu, kontrolu, dopravu, skladování a objednávání za studena tvářených drátů pro výztuž do betonu ozn. B500A-G,
VíceVýztužné oceli a jejich spolupůsobení s betonem
Výztužné oceli a jejich spolupůsobení s betonem Na vyztužování betonových konstrukcí používáme: a) výztuž betonářskou definovanou jako vyztuž nevyvozující předpětí v betonu. Vyrábí se v různých tvarech
VíceBeton. Be - ton je složkový (kompozitový) materiál
Fakulta stavební VŠB TUO Be - ton je složkový (kompozitový) materiál Prvky betonových konstrukcí vlastnosti materiálů, pracovní diagramy, spolupůsobení betonu a výztuže Nejznámějším míchaným nápojem je
Více3. Způsoby namáhání stavebních konstrukcí
3. Způsoby namáhání stavebních konstrukcí Každému přetvoření stavební konstrukce odpovídá určitý druh namáhání, který poznáme podle výslednice vnitřních sil ve vyšetřovaném průřezu. Lze ji obecně nahradit
VíceStrana: 1/7 Nahrazuje: FK 008 ze dne 01.02.2015 Vypracoval: Jiří Hoffmann Vydání: 5 Schválil dne: 01.08.2015 František Klípa
Strana: 1/7 1. VŠEOBECNĚ 1.1 Rozsah platnosti (1) Tato technická specifikace platí pro výrobu, kontrolu, dopravu, skladování a objednávání za studena tvářených drátů pro výztuž do betonu ozn. B500A-G,
VíceSTRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: FYZIKA PRVNÍ MGR. JÜTTNEROVÁ 21. 4. 2013 Název zpracovaného celku: STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK Pevné látky dělíme na látky: a) krystalické b) amorfní
VíceÚloha I.E... tři šedé vlasy dědy Aleše
Úloha I.E... tři šedé vlasy dědy Aleše 8 bodů; průměr 4,28; řešilo 50 studentů Pokuste se určit některé napěťové charakteristiky v tahu u lidského vlasu. Z vašeho pokusu sestavte co nejpodrobnější graf
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 6 Pevnostní výpočet čelních ozubených kol Don t force it! Use a bigger hammer. ANONYM Kontrolní výpočet
VíceŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD
ŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD Šroubové spoje patří mezi rozebíratelné spoje s tvarovým stykem (lícovaný šroub), popřípadě silovým stykem (šroub prochází součástí volně, je zatížený pouze silou působící kolmo k
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceAGRITECH S C I E N C E, 1 1 KOMPOSTOVÁNÍ PAPÍRU A LEPENKY
KOMPOSTOVÁNÍ PAPÍRU A LEPENKY COMPOSTING OF PAPER AND PAPERBOARD Abstract V. Altmann 1), S. Laurik 2), M. Mimra 1) 1) Česká zemědělskí univerzita, Praha 2) Výzkumný ústav zemědělské techniky, v.v.i. Praha
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring původní napjatosti doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceEXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI
19. Betonářské dny (2012) Sborník Sekce: Výzkum a technologie 2 ISBN 978-80-87158-32-6 EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI David Horák 1 Hlavní autor
Vícepracovní list studenta Struktura a vlastnosti pevných látek Deformační křivka pevných látek, Hookův zákon
Výstup RVP: Klíčová slova: pracovní list studenta Struktura a vlastnosti pevných látek, Mirek Kubera žák měří vybrané veličiny vhodnými metodami, zpracuje a vyhodnotí výsledky měření, analyzuje průběh
Víceχ je součinitel vzpěrnosti pro příslušný způsob vybočení.
6.3 Vpěrná únosnost prutů 6.3. Tlačené prut stálého průřeu 6.3.. Vpěrná únosnost () Tlačený prut se má posuovat na vpěr podle podmínk: Ed 0, (6.46),Rd Ed je návrhová hodnota tlakové síl;,rd návrhová vpěrná
VícePRAKTIKUM I. Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK. úloha č. 11 Název: Dynamická zkouška deformace látek v tlaku
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I. úloha č. 11 Název: Dynamická zkouška deformace látek v tlaku Pracoval: Jakub Michálek stud. skup. 15 dne:. dubna 009 Odevzdal
VíceAKTUÁLNÍ VÝVOJOVÉ TRENDY V OBLASTI KONSTRUKCE A MECHANICKÉ HLUČNOSTI BRZDOVÝCH SYSTÉMŮ
AKTUÁLNÍ VÝVOJOVÉ TRENDY V OBLASTI KONSTRUKCE A MECHANICKÉ HLUČNOSTI BRZDOVÝCH SYSTÉMŮ CURRENT DEVELOPMENT TRENDS IN THE FIELD OF PRODUCT DESIGN AND MECHANICAL NOISE OF THE BRAKE SYSTEMS Petr Kašpar 1
VíceOHROŽENÍ PŘENOSOVÝCH SOUSTAV PŘÍRODNÍMI VLIVY THREAT OF THE ELECTRICAL TRANSMISSION SYSTEMS BY THE NATURAL
Ž I L I N S K Á U N I V E R Z I T A V Ž I L I N E F A K U L T A Š P E C I Á L N E H O I N Ž I N I E R S T V A KRÍZOVÝ MANAŽMENT - 1/2013 OHROŽENÍ PŘENOSOVÝCH SOUSTAV PŘÍRODNÍMI VLIVY THREAT OF THE ELECTRICAL
VícePLÁŠŤOVÉ PŮSOBENÍ TENKOSTĚNNÝCH KAZET
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Doktorský studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ Studijní obor: POZEMNÍ STAVBY Ing. Jan RYBÍN THE STRESSED SKIN ACTION OF THIN-WALLED LINEAR TRAYS
VíceVYBRANÉ PŘEPRAVY A ULOŽENÍ ZBOŽÍ V PŘEPRAVNÍ JEDNOTCE THE SELECTED TRANSPORTATION OF SPECIAL INTERMODAL UNITS
VYBRANÉ PŘEPRAVY A ULOŽENÍ ZBOŽÍ V PŘEPRAVNÍ JEDNOTCE THE SELECTED TRANSPORTATION OF SPECIAL INTERMODAL UNITS Jaromír Široký 1 Anotace: Příspěvek je zaměřen inovativním přepravním jednotkám a jejich využití
Více7 Prostý beton. 7.1 Úvod. 7.2 Mezní stavy únosnosti. Prostý beton
7 Prostý beton 7.1 Úvod Konstrukce ze slabě vyztuženého betonu mají výztuž, která nesplňuje podmínky minimálního vyztužení, požadované pro železobetonové konstrukce. Způsob porušení konstrukcí odpovídá
VíceČeské vysoké učení technické v Praze Fakulta biomedicínského inženýrství
České vysoké učení technické v Praze Fakulta biomedicínského inženýrství Úloha KA03/č. 8: Měření zatížení protéz dolních končetin tenzometrickou soupravou Metodický pokyn pro vyučující se vzorovým protokolem
Více9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách
9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách 9.1 Všeobecně 9.1.1 Rozsah platnosti Tato kapitola normy se zabývá spřaženými stropními deskami vybetonovanými do profilovaných plechů, které
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceŠroubovitá pružina válcová tažná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in]
Šroubovitá pružina válcová tažná z drátů a tyčí kruhového průřezu i ii Výpočet bez chyb. Informace o o projektu? 1.0 1.1 Kapitola vstupních parametrů Volba režimu zatížení, provozních a výrobních parametrů
VíceKINEMATIKA ČINNOSTI STAVÍCÍ KOTOUČOVÉ BRZDY KINEMATIC ACTIVITIES OF THE DISK BRAKE
KINEMATIKA ČINNOSTI STAVÍCÍ KOTOUČOVÉ BRZDY KINEMATIC ACTIVITIES OF THE DISK BRAKE Leopold Hrabovský Anotace: Účelem brzdy je zastavovat jakýkoli posuvný nebo točivý pohyb součásti po vypnutí motoru a
VíceNEXIS 32 rel. 3.50. Generátor fází výstavby TDA mikro
SCIA CZ, s. r. o. Slavíčkova 1a 638 00 Brno tel. 545 193 526 545 193 535 fax 545 193 533 E-mail info.brno@scia.cz www.scia.cz Systém programů pro projektování prutových a stěnodeskových konstrukcí NEXIS
VíceAdvAnch 2015 1g Uživatelský manuál v. 1.0
AdvAnch 2015 1g Uživatelský manuál v. 1.0 Obsah 1. POPIS APLIKACE... 3 1.1. Pracovní prostředí programu... 3 1.2. Práce se soubory... 4 1.3. Základní nástrojová lišta... 4 2. ZADÁVANÍ HODNOT VSTUPNÍCH
Více10 Navrhování na účinky požáru
10 Navrhování na účinky požáru 10.1 Úvod Zásady navrhování konstrukcí jsou uvedeny v normě ČSN EN 1990[1]; zatížení konstrukcí je uvedeno v souboru norem ČSN 1991. Na tyto základní normy navazují pak jednotlivé
VíceČESKÁ NORMA 91.100.30 Srpen 1995 ČSN EN 679. Stanovení pevnosti v tlaku. autoklávovaného pórobetonu
ČESKÁ NORMA 91.100.30 Srpen 1995 Stanovení pevnosti v tlaku ČSN EN 679 autoklávovaného pórobetonu 73 1352 Determination of the compressive strenght of autoclaved aerated concrete Détermination de la résistance
VíceVANADIS 10 Super Clean
1 VANADIS 10 Super Clean 2 Charakteristika VANADIS 10 je Cr-Mo-V legovaná prášková ocel, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Extrémně vysoká odolnost proti opotřebení Vysoká pevnost v tlaku
VíceTEKUTINOVÉ POHONY. Pneumatické (medium vzduch) Hydraulické (medium kapaliny s příměsí)
TEKUTINOVÉ POHONY TEKUTINOVÉ POHONY Pneumatické (medium vzduch) Hydraulické (medium kapaliny s příměsí) Přednosti: dobrá realizace přímočarých pohybů dobrá regulace síly, která je vyvozena motorem (píst,
Více1. ÚVOD. Vladislav Křivda 1
ODVOZENÍ PŘEPOČTOVÝCH KOEFICIENTŮ SILNIČNÍCH VOZIDEL V DOPRAVNÍM PROUDU DLE JEJICH DYNAMICKÝCH CHARAKTERISTIK DERIVATION OF COEFFICIENTS OF ROAD VEHICLES IN TRAFFIC FLOW ACCORDING TO ITS DYNAMIC CHARACTERISTICS
VíceTHE WALL CRANE AND HIS MECHANISMS
NÁSTĚNNÝ JEŘÁB A JEHO MECHANISMY THE WALL CRANE AND HIS MECHANISMS Leopold Hrabovský1 Anotace: Příspěvek popisuje konstrukční návrh modelu otočného nástěnného jeřábu. Jeřábový vozík nástěnného jeřábu,
VíceINOVAČNÍ TECHNOLOGIE V PŘEKLÁDCE KONTEJNERŮ V NÁMOŘNÍCH PŘÍSTAVECH DEVELOP A NOVEL MARITIME CONTAINER TRANSPORT SYSTEM
INOVAČNÍ TECHNOLOGIE V PŘEKLÁDCE KONTEJNERŮ V NÁMOŘNÍCH PŘÍSTAVECH DEVELOP A NOVEL MARITIME CONTAINER TRANSPORT SYSTEM Jaromír Široký 1 Anotace: Příspěvek popisuje inovativní systém překládky kontejnerů.
VíceSTUDIUM SKLOKERAMICKÝCH POVLAKŮ V BIOLOGICKÉM PROSTŘEDÍ
STUDIUM SKLOKERAMICKÝCH POVLAKŮ V BIOLOGICKÉM PROSTŘEDÍ Ing. Vratislav Bártek e-mail: vratislav.bartek.st@vsb.cz doc. Ing. Jitka Podjuklová, CSc. e-mail: jitka.podjuklova@vsb.cz Ing. Tomáš Laník e-mail:
VíceIng. Petra Cihlářová. Odborný garant: Doc. Ing. Miroslav Píška, CSc.
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Ústav strojírenské technologie Odbor obrábění Téma: 11. cvičení - Výpočty při výrobě ozubení Okruhy: Základní parametry ozubených kol Určení
VíceZÁVAZNÉ POKYNY PRO VYPRACOVÁNÍ BAKALÁŘSKÉ, DIPLOMOVÉ A DISERTAČNÍ PRÁCE
ZÁVAZNÉ POKYNY PRO VYPRACOVÁNÍ BAKALÁŘSKÉ, DIPLOMOVÉ A DISERTAČNÍ PRÁCE Bakalářskou/diplomovou prací se ověřují vědomosti a dovednosti, které student získal během studia a jeho schopnosti využívat je při
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MACHINE AND INDUSTRIAL DESIGN KAMEROVÝ JEŘÁB
VíceIntegrovaná střední škola, Sokolnice 496
Název projektu: Moderní škola Integrovaná střední škola, Sokolnice 496 Registrační číslo: CZ.1.07/1.5.00/34.0467 Název klíčové aktivity: V/2 - Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných
VíceDELTA -MS. S vysokou pevností v tlaku pro ještě vyšší spolehlivost. STANDARD
DELTA chrání hodnoty. Šetří energii. Zvyšuje komfort. DELTA -MS STANDARD S vysokou pevností v tlaku pro ještě vyšší spolehlivost. Nízké bodové zatížení. Ověřená náhrada podkladního betonu. Rychlá a přesná
VíceMateriály charakteristiky potř ebné pro navrhování
2 Materiály charakteristiky potřebné pro navrhování 2.1 Úvod Zdivo je vzhledem k velkému množství druhů a tvarů zdicích prvků (cihel, tvárnic) velmi různorodý stavební materiál s rozdílnými užitnými vlastnostmi,
VíceROZDĚLENÍ MALÝCH PROHLÍDEK VOZIDEL MVTV-2 DESCRIPTION OF THE MVTV-2 TYP RAIL MOTOR AND ITS MAINTENANCE INTERVALS
ROZDĚLENÍ MALÝCH PROHLÍDEK VOZIDEL MVTV- DESCRIPTION OF THE MVTV- TYP RAIL MOTOR AND ITS MAINTENANCE INTERVALS Tomáš Čvančara 1 Anotace:V příspěvku je předložen základní popis vozidla řady MVTV- a intervaly
VíceProblematika měření ozubených řemenů
Problematika měření ozubených řemenů Inovace ve vývoji ozubených řemenů směřují ke zlepšení vlastností profilu a materiálu: cílem je zlepšit chování v záběru, zvýšit přenášený krouticí moment, zlepšit
VíceKRITERIA PRO STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI PROGRAMOVATELNÝCH SYSTÉMŮ A OVLÁDACÍCH PRVKŮ (PROJEKT Č. 54-07)
doc.ing.karel Chmelík, doc.ing.jiří Koziorek, Ph.D., 1) 6 Ing. Martin Vinklárek 2) 1) VŠB-TU 2) DIOS s.r.o V KRITERIA PRO STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI PROGRAMOVATELNÝCH SYSTÉMŮ A OVLÁDACÍCH PRVKŮ (PROJEKT Č.
VíceAnalýza dynamiky pádu sportovní branky, vč. souvisejících aspektů týkajících se materiálu
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta elektrotechnická katedra řídicí techniky Technická 2, 166 27 Praha 6 13. listopadu 2009 Analýza dynamiky pádu sportovní branky, vč. souvisejících aspektů týkajících
VíceSendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem
Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského
VíceÚloha 6 - Návrh stropu obytné budovy
0 V 06 7:4: - 06_Tramovy_strop.sm Úloha 6 - Návrh stropu obytné budovy Zatížení a součinitele: Třída_provozu Délka_trvání_zatížení Stálé zatížení (odhad vlastní tíhy stropu): g k Užitné zatížení: Užitné
VíceLBP, HoG Ing. Marek Hrúz Ph.D. Plzeň Katedra kybernetiky 29. října 2015
LBP, HoG Ing. Marek Hrúz Ph.D. Plzeň Katedra kybernetiky 29. října 2015 1 LBP 1 LBP Tato metoda, publikovaná roku 1996, byla vyvinuta za účelem sestrojení jednoduchého a výpočetně rychlého nástroje pro
VíceNAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ DLE ČSN EN 1995-1-1, ZÁKLADNÍ PROMĚNNÉ
Téma: NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ DLE ČSN EN 1995-1-1, ZÁKLADNÍ PROMĚNNÉ Vypracoval: Ing. Roman Rázl TE NTO PR OJ E KT J E S POLUFINANC OVÁN EVR OPS KÝ M S OC IÁLNÍM FONDEM A STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ
VíceMETODY HODNOCENÍ MĚSTSKÉ HROMADNÉ DOPRAVY
METODY HODNOCENÍ MĚSTSKÉ HROMADNÉ DOPRAVY Ivana Olivková 1 Anotace:Článek se zabývá provozním hodnocením městské hromadné dopravy. Provozní hodnocení zahrnuje kriteria související s provozem MHD tj. charakteristiky
Více7. Na těleso o hmotnosti 10 kg působí v jednom bodě dvě navzájem kolmé síly o velikostech 3 N a 4 N. Určete zrychlení tělesa. i.
Newtonovy pohybové zákony 1. Síla 60 N uděluje tělesu zrychlení 0,8 m s-2. Jak velká síla udělí témuž tělesu zrychlení 2 m s-2? BI5147 150 N 2. Těleso o hmotnosti 200 g, které bylo na začátku v klidu,
VíceVÝZNAM TAHOVÝCH ZKOUŠEK PRO BEZPEČNOST SVORNÍKOVÉ TECHNOLOGIE
Ing. Petr Dvorský, OKD, a. s., Prokešovo náměstí 6/2020, Ostrava - Moravská Ostrava, PSČ 728 30, Telefon: +420 596 262 109, Fax: +420 596 118 844, E-mail: petr.dvorsky@okd.cz VÝZNAM TAHOVÝCH ZKOUŠEK PRO
VíceČESKÁ TECHNICKÁ NORMA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91.060.10; 91.100.60 2007 Samonosné sendvičové panely s tepelnou izolací a povrchovými plechy - Prefabrikované výrobky - Specifikace ČSN EN 14509 74 7725 Duben Self-supporting
Více6 Mezní stavy únosnosti
6 Mezní stavy únosnosti 6.1 Nosníky 6.1.1 Nosníky pozemních staveb Typické průřezy spřažených nosníků jsou na obr. 4. Betonová deska může být kompaktní nebo žebrová, případně může mít náběhy. Ocelový nosník
VíceUNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. 2008 Tomáš Vojtek
UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2008 Tomáš Vojtek Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera Deformace rámu testovacího zařízení železničních kol při realizaci
VíceBoulení stěn při normálovém, smykovém a lokálním zatížení (podle ČSN EN 1993-1-5). Posouzení průřezů 4. třídy. Boulení ve smyku, výztuhy stěn.
3. Stabilita stěn. Boulení stěn při normálovém, smykovém a lokálním zatížení (podle ČSN EN 1993-1-5). Posouzení průřezů 4. třídy. Boulení ve smyku, výztuhy stěn. Boulení stěn Štíhlé tlačené stěny boulí.
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ mechanismy. Přednáška 9
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ mechanismy Přednáška 9 Převody s nestandardními ozubenými koly Obsah Převody s nestandardními ozubenými koly Základní rozdělení
VíceCelodřevěné plátové spoje pro opravy dřevěných konstrukcí
Celodřevěné plátové spoje pro opravy dřevěných konstrukcí Ing. Jiří Kunecký, PhD. Ústav teoretické a aplikované mechaniky, v.v.i. Akademie věd České Republiky O co jde? NPÚ Pardubice, 7.12.2015 Proč vyvíjet
VíceZÁVĚSNÁ VÁZACÍ OCELOVÁ LANA. Ocelová vázací lana jsou vhodná pro vázání těžších břemen zaobleného tvaru.
05 ZÁVĚSNÁ VÁZACÍ OCELOVÁ LANA Ocelová vázací lana jsou vhodná pro vázání těžších břemen zaobleného tvaru. Ocelová vázací lana používejte pouze pro břemeno, které svým tvarem a tuhostí při odpovídající
VíceKULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE
české pracovní lékařství číslo 1 28 Původní práce SUMMARy KULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE globe STEREOTHERMOMETER A NEW DEVICE FOR measurement and
VíceSTANOVENÍ TEORETICKÉ HODNOTY NEJISTOTY MĚŘENÍ PLNÉHO TENZOMETRICKÉHO WHEATSTONEOVA MŮSTKU
UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA STANOVENÍ TEORETICKÉ HODNOTY NEJISTOTY MĚŘENÍ PLNÉHO TENZOMETRICKÉHO WHEATSTONEOVA MŮSTKU DIPLOMOVÁ PRÁCE AUTOR PRÁCE: VEDOUCÍ PRÁCE: Bc. Miroslav Vohlídal
VíceTiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
Lineární jednotky MTV s pohonem kuličkovým šroubem Charakteristika Lineární jednotky (moduly) MTV s pohonem kuličkovým šroubem a integrovaným kolejnicovým vedením umožňují díky své kompaktní konstrukci
Vícena tyč působit moment síly M, určený ze vztahu (9). Periodu kmitu T tohoto kyvadla lze určit ze vztahu:
Úloha Autoři Zaměření FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM FJFI ČVUT V PRAZE 2. Měření modulu pružnosti v tahu a modulu pružnosti ve smyku Martin Dlask Měřeno 11. 10., 18. 10., 25. 10. 2012 Jakub Šnor SOFE Klasifikace
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceRoman.Vavricka@fs.cvut.cz
TEPLOVODNÍ OTOPNÉ SOUSTAVY Ing. Roman Vavřička, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Roman.Vavricka@fs.cvut.cz Složení otopné soustavy Zdroje tepla kotle na pevná, plynná nebo kapalná
VíceZakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu
1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Identifikační údaje... 2 1.1.1 Stavba... 2 1.1.2 Investor... 2 1.1.3 Projektant... 2 1.1.4 Ostatní... 2 1.2 Základní údaje o zdi... 3 1.3 Technický popis
VíceVzájemně působící pomocný rám. Popis PGRT
Popis Popis je konstrukce, v níž díky ukotvení mohou rámy, které ji tvoří, působit nikoli jako dva samostatné rámy, ale jako jeden rám podvozku. vykazuje mnohem větší odpor proti průhybu než pomocný rám
Více10.1 Úvod. 10.2 Návrhové hodnoty vlastností materiálu. 10 Dřevo a jeho chování při požáru. Petr Kuklík
10 10.1 Úvod Obecná představa o chování dřeva při požáru bývá často zkreslená. Dřevo lze zapálit, může vyživovat oheň a dále ho šířit pomocí prchavých plynů, vznikajících při vysoké teplotě. Proces zuhelnatění
VíceMechanika hornin. Přednáška 2. Technické vlastnosti hornin a laboratorní zkoušky
Mechanika hornin Přednáška 2 Technické vlastnosti hornin a laboratorní zkoušky Mechanika hornin - přednáška 2 1 Dělení technických vlastností hornin 1. Základní popisné fyzikální vlastnosti 2. Hydrofyzikální
Víceb=1.8m, c=2.1m. rychlostí dopadne?
MECHANIKA - PŘÍKLADY 1 Příklad 1 Vypočítejte síly v prutech prutové soustavy, je-li zatěžující síla F. Rozměry prutů jsou h = 1.2m, b=1.8m, c=2.1m. Příklad 2 Vypočítejte zrychlení tělesa o hmotnosti m
VíceZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU KOMPOZITNÍ VÝZTUŽÍ
Ing.Ondřej Šilhan, Ph.D. Minova Bohemia s.r.o, Lihovarská 10, 716 03 Ostrava Radvanice, tel.: +420 596 232 801, fax: +420 596 232 944, email: silhan@minova.cz ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU
VíceVLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU
68 XXXIV. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol VLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU Pavel Brabec 1, Celestýn Scholz 2 Influence
VíceSendvičové panely únosnost v osovém tlaku
Sendvičové panely únosnost v osovém tlaku Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí nad Labem,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES PROJEKT ZASTŘEŠENÍ
VíceRev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola. IČO 241580 tel. 241 940 454 podatelna@psary.cz
Rev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola Objednatel: Zhotovitel: Projekt Obec Psáry Pražská 137 252 44 Psáry HW PROJEKT s r.o. Pod Lázní 2 140 00 Praha 4 IČO 241580 tel.
VíceTZB - VZDUCHOTECHNIKA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ JIŘÍ HIRŠ, GÜNTER GEBAUER TZB - VZDUCHOTECHNIKA MODUL BT02-11 HLUK A CHVĚNÍ VE VZDUCHOTECHNICE STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU
Více4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK.
4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK. Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, navrhování z hlediska MSÚ a MSP. Návrh na únavu: zatížení, Wöhlerův přístup a
VíceSouhrnná zpráva projektu
Zpracovatelé zprávy: Fakulta stavební, ČVUT v Praze, katedra silničních staveb Thákurova 7, 166 29, Praha 6 EUROVIA Services, s.r.o. U Michelského lesa 370, 140 00, Praha 4 Krč Souhrnná zpráva projektu
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VíceP91.cz. P91.cz Protipožární omítky Knauf. Novinka. P91.cz Knauf VERMIPLASTER. P91.cz Knauf VERMIPLASTER. Omítkové a fasádní systémy 4/2014
P91.cz Omítkové a fasádní systémy 4/2014 P91.cz Protipožární omítky Knauf P91.cz Knauf Novinka P91.cz Knauf P91.cz Protipožární omítky Knauf Obsah Strana P91.cz Knauf Vermiplaster Protipožární sádrová
VíceZVÝŠENÍ KONKURENCESCHOPNOSTI SPALOVACÍHO MOTORU NA STLAČENÝ ZEMNÍ PLYN COMPETITIVENESS INCREASE OF THE CNG ENGINE
ZVÝŠENÍ KONKURENCESCHOPNOSTI SPALOVACÍHO MOTORU NA STLAČENÝ ZEMNÍ PLYN COMPETITIVENESS INCREASE OF THE CNG ENGINE David Svída 1 Anotace: V současné době ve vozidlech převládá trend výkonných maloobjemových
Více