Simulace destrukce pneumatik
|
|
- Blanka Slavíková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Simulace destrukce pneumatik Ing. Bohuslav Tikal CSc Nove technologie Výzkumné centrum Univerzitní Plzeň Ing. Vladislav Adamík CSc Katedra teorie v technologie výbušnin Univerzita Pardubice vladislav.adamik@upce.cz Anotace: Simulace destrukcí pneumatik je řešena výpočtovým systémem LS-DYNA Pro materiálový popis pneumatik jsou použity pryžové modely (Blatz- Ko, Mooney- Rivlin, Ogden, Frazer- Nash, Arruda- Boyce) uvedené v systému LS-DYNA. Výběr vhodného modelu je proveden na základě přesnosti numerické simulace experimentálních střihových zkoušek s razníky s průměrem 26 a 30 mm s rychlostí posuvu razníku 50 mm/s. Numerická simulace stříhání celé pneumatiky 14 deskovými kotoučovými noži o průměru 1040 mm je provedena pro rychlosti otáčení 0.1 a /ms. Abstract: A tire shredding simulation is solved using the code LS-DYNA. For tire material description, the rubber constitutive models presented in the LS-DYNA are used: Blatz-Ko, Mooney-Rivlin, Ogden, Frazer-Nash, and Arruda-Boyce. The choice of a proper model is made on the base of the accuracy of numerical simulations performed for tire tread and sidewall shear tests using the punch of 26 mm and 30 mm diameter with the displacement punch velocity of 50 mm/s. Numerical simulations of the whole tire shredding by 14 disk cutters are performed for their rotation velocities of 0.1 and /ms. 1
2 1. Úvod Při recyklaci osobních a nákladních pneumatik mechanickou cestou je nutno je nejdříve rozdělit na díly o velikosti cca 5x5 cm,a ty následně rozdrtit na malé kousky o velikosti zrnek maku, aby se z nich oddělily částice nylonu eventuelně oceli. Pneumatiky nejsou z isotropního pryžového materiálu, ale obsahují i různé výztuže z nylonu a oceli (obr.1). Pro účely simulace desktrukce nelze vytvořit výpočtový model, který by zahrnoval výztužné části, protože by vedl na veliký počet elementů. Jedinou možností je tedy použít pro materiálové popisy pneumatik klasické pryžové modely, které jsou obsaženy v systému LS-DYNA. Materiálové parametry v podstatě isotropního pryžového materiálu, který respektuje všechny výztuže byly určeny experimentálně. LS-DYNA umožňuje pro elastomerní materiály použít 5 modelů: 1. Blatz Ko 2. Mooney Rivlin obr.1 3. Frazer Nash 4. Ogden, Christensen 5. Arruda Boyce 2.Experimentální zkoušky 2.1 Tahová zkouška Materiálové modely jsou založeny na experimentálně určených závislostí σ/ε respektive síla/prodloužení z tahových nebo tlakových zkoušek. Při návrhu tvaru zkušebního vzorku se vyšlo ze standardu firmy AXEL. Geometrie zkušebního vzorku je na obr.2. Vzorky byly vyříznuty vodním paprskem z různých typů pneumatik ve směrech podél a napříč běhounu (obr.3). obr.2 obr.3 Tahové zkoušky byly provedeny na zkušebním stroji ZWICK ve Škoda Výzkum s.r.o.(obr.4) Výsledky zkoušek jsou na obr
3 obr.4 obr.5 obr Střihová zkouška Sloužila k ověření přesnosti materiálových modelů připravených z hodnot změřených při tahových zkouškách. Střih se uskutečnil válcovými razníky o průměrech 26 a 30 mm do desky s otvorem o průměru 30mm (obr.7). Zkušební vzorky o tloušťkách 10-15mm z různých druhů pneumatik (s ocelovým a nylonovým kordem) byly z míst běhounů a boků pneumatik. Střih byl proveden na hydraulickém stroji MTS2000 (obr.8) s rychlostí posuvu razníku 10mm/s. Při zkouškách byla registrována síla na razník /KN/ v závislosti na posuvu razníku /mm/. Na obr.10 jsou velikosti sil při střihu razníkem φ =26mm (ΝD4) a razníkem φ= 30 mm (ND5). Vzorky perforovaných pneumatik jsou na obr.9.. obr.7 obr.8. obr.9 3
4 ND4 ND5 0, ,2 0 5 cas /sec/ , ,4-0,6-0,8 cas /sec/ -0,4-0,6-0,8-1 sila /KN/ sila /KN/ obr.10 3.Numerická simulace střihových zkoušek Numerická simulace experimentální zkoušky je provedena na ¼ konstrukce.stříhaný vzorek měl tloušťku 10mm. FE model je na obr.11. Velikost solid elementů je cca 1x1x1 mm. Deska je na spodní ploše podepřena. Mezi vzorkem a deskou a razníkem je kontaktní vazba č..18, tj. surface/nodes. Byly testovány všechny materiálové modely obsažené v LS-DYNA. Kriteriem pro vhodnost modelu byl časový průběh síly působící na razník, který byl zjištěn z experimentálních zkoušek. V materiálových modelech byla nastavena erose pro smykovou deformaci ε = 0.38 obr.11. Výpočty byly provedeny v rozměrové soustavě mm,kg,ms. 3.1 Stručný přehled použitých materiálových modelů pro elastomery Blatz Ko mat č. 7 Napěťový tenzor kde : V - relativní objem µ - smykový modul C ij - deformační tenzor ν - Poisson. konstanta = Cauchyho napěťový tensor kde: Fij - deformační tenzor Mooney (1940) Rivlin (1948) modifikovaný model - mat.č.27 4
5 Předpoklady: a) materiál je nestlačitelný a isotropní v nestlačitelném stavu b) deformační energie je závislá na invariantech I i invarianty : Energie Kde ν - Poisson. konstanta 2(A+B) - smykový modul I, II, III - invarianty Cauchyho tenzoru C Ogden (1972) mat. č. 77 Předpoklad: materiál je slabě stlačitelný Deformační energie kde: µ n, α n - materiálové konstanty K - objemový modul J - objemový součinitel definovaný Pro N=2, dostáváme model s 2 konstantami Frazer Nash mat. č. 31 Předpoklad: materiál je slabě stlačitelný Deformační energie: : Kde: F ij deformační matice E ij deformační tenzor Všechny tyto materiálové modely jsou založeny na funkci hustoty deformační energie při respektování velkých elastických deformací Arruda Boyce (1993) mat. č. 127 Model odvozený na vztazích mikromechaniky 3.2 Výsledky numerické simulace 5
6 Ze všech materiálových modelů nejlepší výsledky pro shodu s experimentem dával materiálový model Mooney-Rivlin s koeficienty C 10 = GPa, C 01 = GPa. Materiálové modely byly porovnány s obdobnými modely použitých v systému MSC.MARC. Výsledky simulace stihů jsou na následujících obrázcích. Razník průměr 26mm Max.normálný tlak na vzorku zatlačení razníku počátek odstřižení Časový průběh střižné síly Razník průměr 30mm Normálná tlak na vzorku počátek střihu Posuv razníku počátek střihu 6
7 časový průběh střižné síly Porovnání velikosti střihových sil Střižná síla /KN/ Razník φ = 26 mm Razník φ =30mm experiment numerická simulace Bylo provedeno několik experimentálních zkoušek s různými typy pneumatik. U některých simulací bylo dosaženo lepší shody výsledků u razníku φ=26mm, u jiných naopak u φ=30mm. Reálné numerické simulace mají charakter čistého střihu, proto byla vybrána pro další výpočty výše uvedená varianta. 4.Simulace stříhání pneumatik Zařízení na stříhání pneumatik se skládají ze 2 otočných hřídelů, na kterých jsou nasazeny deskové kruhové nože. Hřídele se proti sobě otáčejí rychlostí 50 1/min (obr.12). Pneumatika je modelovaná v oblasti střihu tak, aby se velikost solid elementů blížila velikosti použité ve výpočtech simulace střihových zkoušek (obr.13). obr.12 V modelu je na jednom hřídeli 7 nožů. Celkem se proti sobě otáčí 14 nožů, což je postačující počet pro to, aby došlo k rozřezání pneumatiky z osobního auta. Nože byly modelovány minimálním počtem solid elementů (obr.14). Rychlost otáčení nožů je malá. Pokud by byl výpočet proveden pro reálnou rychlostí otáčení 7
8 obr.13 obr.14 tak výpočetní čas bude cca 1000 hod. Z tohoto důvodu byla analýza provedena pro rychlosti otáčení 10x a 100 větší. Materiálové vlastnosti jsou stejné jako při simulaci experimentálních zkoušek, tj. Mooney Rivlin model s erosí určenou smykovou deformací ε=0.38. Rotační nože mají vlastnosti rigid. Mezi pneumatikou a noži je kontaktní vazba č. 18 surface/nodes. Výpočty jsou provedeny do času, kdy dojde k rozstřižení 1 části pneumatiky. Výpočtový model je na obr.15 ob Rychlost otáčení hřídelů 0.1 1/ms Smykové napětí /GPa/ v čase 3,6,12 a 14 ms je na obr.16. obr16 8
9 Časový průběh všech sil /KN/ - filtrovaný frekvenci 1000Hz,působících na nože je na obr.17. Obr.17 Deformace pneumatiky v čase 14ms je na obr.18 Celkové posuvy na pneu a 2 centrálních nožích je na obr.19 Obr.18 Obr Rychlost otáčení hřídelů /ms. Smyková napětí /GPa/ v čase 0,86,126,140 ms jsou na obr.20. Obr.20 9
10 Časový průběh celkové síly /GPa/- filtrovaný 300 Hz, působící na nože je na obr.21 Obr Závěr Při simulaci experimentálních zkoušek byla dosažena poměrně dobrá shoda velikosti střižných sil. Model byl jednoduchý. Pryžové části měli po tloušťce cca 10 solid elementů a síť elementů v místě střihu měla souhlasný tvar s deskou a razníkem. Modely obecných pryžových výrobků vedou na hrubší sítě a nelze zajistit adekvátní tvary sítí v místě kontaktů. Výpočtový čas je značně dlouhý, protože děj je pomalý. Celková síla působící na nože : Rychlost otáčení nožů /ms 500 KN 0.1 1/ms 900 KN Desetinásobné zvýšení rychlosti otáčení nožů vede na zvýšení střižné síly 1.8x. Střih se realizuje přesněji při vyšších deformačních rychlostech (obr.18,20). Kvalitu střihu ovlivňuje hlavně velikost elementů použitých v modelu pryžových dílů Výsledky numerických simulací ukazují, že systém LS-DYNA je možno s určitými výhradami použít i na technologický proces stříhání kompozitních pryžových výrobků. 6.Použitá literatura 1. E.O NEIL: Continuous, Non-Contact Splice Width Measurement for Calendered Rubber Product, Rubber World Magazine J.T.South: Mechanical properties and durability of natural rubber compounds and composites, disertace 2001, Virginia Polytechnic Institute and State University 3. A.Amash,R.H.Schuster: Effects of Compatibility in Rubber / Polypropylene Blends, DIK-Publikation 124 Poděkování Příspěvek vznikl za finančního přispění MPO v rámci projektu výzkumu a vývoje FD-K3/
POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VícePružnost. Pružné deformace (pružiny, podložky) Tuhost systému (nežádoucí průhyb) Kmitání systému (vlastní frekvence)
Pružnost Pružné deformace (pružiny, podložky) Tuhost systému (nežádoucí průhyb) Kmitání systému (vlastní frekvence) R. Hook: ut tensio, sic vis (1676) 1 2 3 Pružnost 1) Modul pružnosti 2) Vazby mezi atomy
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ HYPERELASTICKÝCH MATERIÁLOVÝCH MODELŮ V NUMERICKÉ ANALÝZE LISOVÁNÍ DŘEVOTŘÍSKOVÉHO KOBERCE
ACTA UNIVERSITATIS AGRICULTURAE ET SILVICULTURAE MENDELIANAE BRUNENSIS SBORNÍK MENDELOVY ZEMĚDĚLSKÉ A LESNICKÉ UNIVERZITY V BRNĚ Ročník LVII 10 Číslo 4, 2009 MOŽNOSTI VYUŽITÍ HYPERELASTICKÝCH MATERIÁLOVÝCH
VíceMODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU
. 5. 9. 007, Podbanské MODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU Zbyšek Nový, Michal Duchek, Ján Džugan, Václav Mentl, Josef Voldřich, Bohuslav Tikal, Bohuslav Mašek 4 COMTES FHT s.r.o., Lobezská E98, 00
Více9. MĚŘENÍ SÍLY TENZOMETRICKÝM MŮSTKEM
9. MĚŘENÍ SÍLY TENZOMETRICKÝM MŮSTKEM Úkoly měření: 1. Změřte převodní charakteristiku deformačního snímače síly v rozsahu 0 10 kg 1. 2. Určete hmotnost neznámého závaží. 3. Ověřte, zda lze měření zpřesnit
VícePENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU
PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU : Ing.Bohuslav Tikal CSc, ZČU v Plzni, tikal@civ.zcu.cz Ing.František Valeš CSc, ÚT AVČR, v.v.i., vales@cdm.cas.cz Anotace Výpočtová simulace slouží k
VíceZápadočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky. Diplomová práce
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky Diplomová práce Identifikace materiálových parametrů pryžových segmentů tramvajových kol se zohledněním viskoelasticity Vypracoval:
VíceFakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky
Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky Bakalářská práce Analýza stability vybraných druhů kompozitních nosníků Vypracoval: Petr Hanzlík Vedoucí práce: Ing. Tomáš Kroupa, Ph.D. Plzeň, 2014 Prohlášení
VíceORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI
1. cvičení ORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI Podmínky pro uznání části Konstrukce aktivní účast ve cvičeních, předložení výpočtu zadaných příkladů. Pomůcky pro práci ve cvičeních psací potřeby a kalkulačka.
VíceNUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ZDIVA. 1. Současný stav problematiky
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ZDIVA 1. Současný stav problematiky V současné době chybí přesné a obecně použitelné modely zdiva, které by výstižně vyjadřovaly jeho skutečné vlastnosti a přitom se daly snadno použít
Více3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45
3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45 Mašek Bohuslav a + c Nový Zbyšek b + a Kešner Dušan a a) Západočeská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, CZ b) Škoda
VíceKONSTRUKCE MOSTU S MOŽNOSTÍ POČÍTAČOVÉHO MĚŘENÍ STAVU NAPĚTÍ TENZOMETRY
KONSTRUKCE MOSTU S MOŽNOSTÍ POČÍTAČOVÉHO MĚŘENÍ STAVU NAPĚTÍ TENZOMETRY BRIDGE CONSTRUCTION WITH POSSIBILITY OF COMPUTER MEASUREMENT OF STRAIN USING STRAIN GAUGES Jan KRÁL, Jan FADRHONC Resumé Výrobkem
VíceMěření specifické absorbované energie kompozitních materiálů
Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Michal Mališ Obsah 1. Úvod do projektu 2. Pasivní bezpečnost 3. Specifická absorbovaná
VíceAdvAnch 2015 1g Uživatelský manuál v. 1.0
AdvAnch 2015 1g Uživatelský manuál v. 1.0 Obsah 1. POPIS APLIKACE... 3 1.1. Pracovní prostředí programu... 3 1.2. Práce se soubory... 4 1.3. Základní nástrojová lišta... 4 2. ZADÁVANÍ HODNOT VSTUPNÍCH
VícePlasticita - ur ení parametr zpevn ní z tahové zkou²ky
Plasticita - ur ení parametr zpevn ní z tahové zkou²ky Zpracoval Ctirad Novotný pro matmodel.cz 1 Postup p i ur ování parametr získání tahového diagramu p epo et na závislost nap tí - deformace (nebo plastická
VíceMSC.Marc 2005r3 Tutorial 2. Robert Zemčík
MSC.Marc 2005r3 Tutorial 2 Robert Zemčík Západočeská univerzita v Plzni 204 Tento dokument obsahuje návod na modální analýzu tenkostěnné laminátové nádoby pomocí MKP v programu MSC.Marc 2005r3. Zadání
VíceNázev: Měření rychlosti zvuku různými metodami
Název: Měření rychlosti zvuku různými metodami Autor: Doc. RNDr. Milan Rojko, CSc. Název školy: Gymnázium Jana Nerudy, škola hl. města Prahy Předmět, mezipředmětové vztahy: fyzika, biologie Ročník: 4.
VíceACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION
AKUSTICKÁ EMISE VYUŽÍVANÁ PŘI HODNOCENÍ PORUŠENÍ Z VRYPOVÉ INDENTACE ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION Petr Jiřík, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v
Více2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta stavební Ústav betonových a zděných konstrukcí. Ing. Ladislav Čírtek, CSc.
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta stavební Ústav betonových a zděných konstrukcí Ing. Ladislav Čírtek, CSc. ŽELEZOBETONOVÉ SLOUPY S PŘEDPJATOU OCELOVOU BANDÁŽÍ RC COLUMNS WITH PRESTRESSED STEEL BANDAGE
VíceÚnosnosti stanovené níže jsou uvedeny na samostatné stránce pro každý profil.
Směrnice Obsah Tato část se zabývá polyesterovými a vinylesterovými konstrukčními profily vyztuženými skleněnými vlákny. Profily splňují požadavky na kvalitu dle ČSN EN 13706. GDP KORAL s.r.o. může dodávat
VíceSIMULACE PRÁCE VEŘEJNÉHO LOGISTICKÉHO CENTRA SIMULATION OF FREIGHT VILLAGE WORKING
SIMULACE PRÁCE VEŘEJNÉHO LOGISTICKÉHO CENTRA SIMULATION OF FREIGHT VILLAGE WORKING Jaromír Široký 1, Michal Dorda 2 Anotace: Článek popisuje simulační model práce veřejného logistického centra, který byl
VíceNávrh krmného závěsného valníku
Česká zemědělská univerzita Technická fakulta Návrh krmného závěsného valníku Semestrální práce Konstruování s podporou počítačů I 1. Úvod... 2 2. Krmný valník... 2 2.1 Popis... 2 2.2 Základní požadavky...
VíceTHE PREDICTION PHYSICAL AND MECHANICAL BEHAVIOR OF FLOWING LIQUID IN THE TECHNICAL ELEMENT
THE PREDICTION PHYSICAL AND MECHANICAL BEHAVIOR OF FLOWING LIQUID IN THE TECHNICAL ELEMENT PREDIKCE FYZIKÁLNĚ-MECHANICKÝCH POMĚRŮ PROUDÍCÍ KAPALINY V TECHNICKÉM ELEMENTU Kumbár V., Bartoň S., Křivánek
VíceVýpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech
Výpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech Michal Vaverka, Martin Vrbka, Zdeněk Florian Anotace: Předložený článek se zabývá výpočtovým modelováním
VíceMendelova univerzita v Brně. Lesnická a dřevařská fakulta. Ústav základního zpracování dřeva
Mendelova univerzita v Brně Lesnická a dřevařská fakulta Ústav základního zpracování dřeva STROJE A NÁSTROJE PRO ŘEZÁNÍ DŘEVA Bakalářská práce 2013/2014 David Ševčík Prohlášení Prohlašuji, že jsem bakalářskou
VíceŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD
ŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD Šroubové spoje patří mezi rozebíratelné spoje s tvarovým stykem (lícovaný šroub), popřípadě silovým stykem (šroub prochází součástí volně, je zatížený pouze silou působící kolmo k
VíceVýpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996)
Technická univerzita v Liberci Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů Výpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996) Zpracoval: doc. Ing. Ludvík Prášil, CSc. Liberec
VíceNOVÉ ZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO TRIBOLOGICKOU ZKOUŠKU ZALISOVÁNÍ ZA ROTACE
NOVÉ ZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO TRIBOLOGICKOU ZKOUŠKU ZALISOVÁNÍ ZA ROTACE A NEW TESTING MACHINE FOR COMPRESSION-SPIN TEST Bohuslav Mašek, Veronika Fryšová, Václav Koucký Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní
VíceStudentská 1402/2 461 17 Liberec 1 tel.: +420 485 353 006 cxi.tul.cz
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Ústav pro nanomateriály, pokročilé Technologie a inovace TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů Oddělení aplikované mechaniky Představení
VíceCVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
CVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Spoje ocelových konstrukcí Ověřování spolehlivé únosnosti spojů náleží do skupiny mezních stavů únosnosti. Posouzení je tedy nutno provádět na rozhodující kombinace
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceOVMT Měření základních technických veličin
Měření základních technických veličin Měření síly Měření kroutícího momentu Měření práce Měření výkonu Měření ploch Měření síly Hlavní jednotkou síly je 1 Newton (N). Newton je síla, která uděluje volnému
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
VíceVýpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě
Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence
VíceMONITOROVÁNÍ SVAŘOVACÍHO PROCESU, OVĚŘENÍ TEPLOT NUMERICKÉ SIMULACE SVAŘOVACÍHO PROCESU POMOCÍ WIS (WELDING INFORMATION SYSTEM)
MONITOROVÁNÍ SVAŘOVACÍHO PROCESU, OVĚŘENÍ TEPLOT NUMERICKÉ SIMULACE SVAŘOVACÍHO PROCESU POMOCÍ WIS (WELDING INFORMATION SYSTEM) Lukáš HOLUB A, Drahoň NOVOSÁD B A Katedra strojírenské technologie, Fakulta
VíceSimulace proudění v ultrazvukových průtokoměrech - úvodní studie
Simulace proudění v ultrazvukových průtokoměrech - úvodní studie Autoři: Ing. Tomáš SYKA, NTC, Západočeská univerzita v Plzni, e-mail: tsyka@ntc.zcu.cz Ing. Richard MATAS, Ph.D., NTC, Západočeská univerzita
VíceTransfer inovácií 20/2011 2011
OBRÁBĚNÍ LASEREM KALENÉHO POVRCHU Ing. Miroslav Zetek, Ph.D. Ing. Ivana Česáková Ing. Josef Sklenička Katedra technologie obrábění Univerzitní 22, 306 14 Plzeň e-mail: mzetek@kto.zcu.cz Abstract The technology
VícePROUDĚNÍ V SEPARÁTORU S CYLINDRICKOU GEOMETRIÍ
PROUDĚNÍ V SEPARÁTORU S CYLINDRICKOU GEOMETRIÍ Autoři: Ing. Zdeněk CHÁRA, CSc., Ústav pro hydrodynamiku AV ČR, v. v. i., e-mail: chara@ih.cas.cz Ing. Bohuš KYSELA, Ph.D., Ústav pro hydrodynamiku AV ČR,
VíceSouhrnná zpráva projektu
Zpracovatelé zprávy: Fakulta stavební, ČVUT v Praze, katedra silničních staveb Thákurova 7, 166 29, Praha 6 EUROVIA Services, s.r.o. U Michelského lesa 370, 140 00, Praha 4 Krč Souhrnná zpráva projektu
VíceZkoušky vnitřním přetlakem > 100 bar
Zkoušky vnitřním přetlakem > 100 bar Září 2006 1 Zkoušky vnitřním přetlakem v laboratoři plastových potrubních systémů Zkoušky statickým vnitřním přetlakem (zkušební teplota, prostředí, tlakové médium)
VíceMechanika hornin. Přednáška 2. Technické vlastnosti hornin a laboratorní zkoušky
Mechanika hornin Přednáška 2 Technické vlastnosti hornin a laboratorní zkoušky Mechanika hornin - přednáška 2 1 Dělení technických vlastností hornin 1. Základní popisné fyzikální vlastnosti 2. Hydrofyzikální
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
VíceMěřicí a řídicí technika Bakalářské studium 2007/2008. odezva. odhad chování procesu. formální matematický vztah s neznámými parametry
MODELOVÁNÍ základní pojmy a postupy principy vytváření deterministických matematických modelů vybrané základní vztahy používané při vytváření matematických modelů ukázkové příklady Základní pojmy matematický
VíceBeton. Be - ton je složkový (kompozitový) materiál
Fakulta stavební VŠB TUO Be - ton je složkový (kompozitový) materiál Prvky betonových konstrukcí vlastnosti materiálů, pracovní diagramy, spolupůsobení betonu a výztuže Nejznámějším míchaným nápojem je
VíceOptimalizace talířové pružiny turbodmychadla
Konference ANSYS 2011 Optimalizace talířové pružiny turbodmychadla Radek Jandora Honeywell, spol. s r.o. HTS CZ o.z., Tuřanka 100/1387, 627 00 Brno, radek.jandora@honeywell.com Abstract: Po testech životnosti
VíceACTA UNIVERSITATIS AGRICULTURAE ET SILVICULTURAE MENDELIANAE BRUNENSIS SBORNÍK MENDELOVY ZEMĚDĚLSKÉ A LESNICKÉ UNIVERZITY V BRNĚ
ACTA UNIVERSITATIS AGRICULTURAE ET SILVICULTURAE MENDELIANAE BRUNENSIS SBORNÍK MENDELOVY ZEMĚDĚLSKÉ A LESNICKÉ UNIVERZITY V BRNĚ Ročník LIV 7 Číslo 2, 2006 Konečně-prvková studie mechanické odezvy bočnice
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Zkoušky základních mechanických charakteristik konstrukčních materiálů (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti Skutečný
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VícePREDIKCE DÉLKY KOLONY V KŘIŽOVATCE PREDICTION OF THE LENGTH OF THE COLUMN IN THE INTERSECTION
PREDIKCE DÉLKY KOLONY V KŘIŽOVATCE PREDICTION OF THE LENGTH OF THE COLUMN IN THE INTERSECTION Lucie Váňová 1 Anotace: Článek pojednává o předpovídání délky kolony v křižovatce. Tato úloha je řešena v programu
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VíceVÝROBNÍ STROJE A ZAŘÍZENÍ 2013 1. DEFINICE OBRÁBĚCÍCH STROJŮ, ZÁKLADNÍ ROZDĚLENÍ
VÝROBNÍ STROJE A ZAŘÍZENÍ 2013 1. DEFINICE OBRÁBĚCÍCH STROJŮ, ZÁKLADNÍ ROZDĚLENÍ Obráběcí stroj = výrobní stroj, který umožňuje dát obrobku žádaný geometrický tvar a jakost povrchu oddělováním materiálu
VíceTEPELNÉ A OBJEMOVÉ POMĚRY PŘI LITÍ A TUHNUTÍ KORUNDO- BADDELEYITOVÉHO MATERIÁLU - EUKOR.
TEPELNÉ A OBJEMOVÉ POMĚRY PŘI LITÍ A TUHNUTÍ KORUNDO- BADDELEYITOVÉHO MATERIÁLU - EUKOR. Jiří Ticha Vlastimil Spousta Petr Motyčka Škoda Výzkum s.r..o., Tylova 7, 316 Plzeň ÚVOD Odlitky kamenů pro vyzdívky
VíceRÁM P ÍV SU SE SKLÁP CÍ NÁSTAVBOU
VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceModelování magnetického pole v okolí podzemního vysokonapěťového kabelu
Modelování magnetického pole v okolí podzemního vysokonapěťového kabelu Jarmil Mička Anotace: V článku je prezentováno měření nízkofrekvenčního elektromagnetického pole - velikost magnetické indukce emitovaná
VíceStanovení mechanických vlastnosti vybraných elastomerů. Luboš Machač
Stanovení mechanických vlastnosti vybraných elastomerů Luboš Machač Bakalářská Práce 2018 ABSTRAKT Cílem práce bylo odzkoušet 6 různých elastomerů a určit jejich mechanické vlastnosti. Zkoušené materiály
VíceVLIV STÁLÉHO PŘEVODU NA ÚROVEŇ VIBRACÍ A HLUKU PŘEVODOVKY ŠKODA
XXXIV. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol VLIV STÁLÉHO PŘEVODU NA ÚROVEŇ VIBRACÍ A HLUKU PŘEVODOVKY ŠKODA Elias TOMEH 1 Abstract: The effect
VíceFyzikální praktikum 1
Fyzikální praktikum 1 FJFI ČVUT v Praze Úloha: #2 Měření modulu pružnosti v tahu a ve smyku Jméno: Ondřej Finke Datum měření: 15.12.2014 Kruh: FE Skupina: 4 Klasifikace: 1. Pracovní úkoly (a) DÚ: V domácí
VíceFUNKČNÍ VZOREK PĚTIPAPRSKOVÝ ULTRAZVUKOVÝ PRŮTOKOMĚR UC10.0
MODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ INTERAKCÍ V TECHNICKÝCH SYSTÉMECH FUNKČNÍ VZOREK PĚTIPAPRSKOVÝ ULTRAZVUKOVÝ PRŮTOKOMĚR UC10.0 Autor: Petr Mareška (ELIS Plzeň a.s.) Vladimír Hrůza (ELIS Plzeň a.s.) Richard Matas Číslo
VíceNázev: Pozorování a měření emisních spekter různých zdrojů
Název: Pozorování a měření emisních spekter různých zdrojů Autor: Doc. RNDr. Milan Rojko, CSc. Název školy: Gymnázium Jana Nerudy, škola hl. města Prahy Předmět, mezipředmětové vztahy: fyzika, chemie Ročník:
Více2. Pasivní snímače. 2.1 Odporové snímače
. Pasivní snímače Pasivní snímače při působení měřené veličiny mění svoji charakteristickou vlastnost, která potom ovlivní tok elektrické energie. Její změna je pak mírou hodnoty měřené veličiny. Pasivní
VíceIng. Josef Bartoš, Ing. Milan Těšitel, Ing. Pavel Barták, V 9 Ing. Vladislav Adamík, CSc, Petr Vlček, Bc.
Ing. Josef Bartoš, Ing. Milan Těšitel, Ing. Pavel Barták, V 9 Ing. Vladislav Adamík, CSc, Petr Vlček, Bc. TRHACÍ PRÁCE A JEJICH VLIV NA STABILITU ZÁVĚRNÝCH LOMOVÝCH STĚN (PROJEKT Č. 58-07) Anotace Příspěvek
VíceAPLIKACE VYBRANÝCH METOD PRO MĚŘENÍ ZBYTKOVÉHO NAPĚTÍ APPLICATION OF SOME METHODS FOR RESIDUAL STRESS MEASUREMENT
Czech Society for Nondestructive Testing NDE for Safety / DEFEKTOSKOPIE 2012 October 30 - November 1, 2012 - Seč u Chrudimi - Czech Republic APLIKACE VYBRANÝCH METOD PRO MĚŘENÍ ZBYTKOVÉHO NAPĚTÍ APPLICATION
VíceZadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla
Příloha č. 3 Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla Podklady SIGMA.1000.07.A.S.TR Date Revision Author 24.5.2013 IR Jakub Fišer 1 2 1 Obsah Abstrakt... 3 1 Úvod...
Vícepracovní list studenta Struktura a vlastnosti pevných látek Deformační křivka pevných látek, Hookův zákon
Výstup RVP: Klíčová slova: pracovní list studenta Struktura a vlastnosti pevných látek, Mirek Kubera žák měří vybrané veličiny vhodnými metodami, zpracuje a vyhodnotí výsledky měření, analyzuje průběh
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceVliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva
Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7 Ing. Daniel Makovička, Jr. Statika a dynamika
VícePavol Bukviš 1, Pavel Fiala 2
MODEL MIKROVLNNÉHO VYSOUŠEČE OLEJE Pavol Bukviš 1, Pavel Fiala 2 ANOTACE Příspěvek přináší výsledky numerického modelování při návrhu zařízení pro úpravy transformátorového oleje. Zařízení pracuje v oblasti
VíceRev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola. IČO 241580 tel. 241 940 454 podatelna@psary.cz
Rev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola Objednatel: Zhotovitel: Projekt Obec Psáry Pražská 137 252 44 Psáry HW PROJEKT s r.o. Pod Lázní 2 140 00 Praha 4 IČO 241580 tel.
VícePLÁŠŤOVÉ PŮSOBENÍ TENKOSTĚNNÝCH KAZET
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Doktorský studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ Studijní obor: POZEMNÍ STAVBY Ing. Jan RYBÍN THE STRESSED SKIN ACTION OF THIN-WALLED LINEAR TRAYS
VíceSTRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: FYZIKA PRVNÍ MGR. JÜTTNEROVÁ 21. 4. 2013 Název zpracovaného celku: STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK Pevné látky dělíme na látky: a) krystalické b) amorfní
VíceMateriály charakteristiky potř ebné pro navrhování
2 Materiály charakteristiky potřebné pro navrhování 2.1 Úvod Zdivo je vzhledem k velkému množství druhů a tvarů zdicích prvků (cihel, tvárnic) velmi různorodý stavební materiál s rozdílnými užitnými vlastnostmi,
VíceOPTIMALIZACE VIRTUÁLNÍHO PROTOTYPU PRŮMYSLOVÉ PŘEVODOVKY
Středoškolská technika 2013 Setkání a prezentace prací středoškolských studentů na ČVUT OPTIMALIZACE VIRTUÁLNÍHO PROTOTYPU PRŮMYSLOVÉ PŘEVODOVKY Michal Gryga Střední průmyslová škola, Praha 10, Na Třebešíně
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceSmart Temperature Contact and Noncontact Transducers and their Application Inteligentní teplotní kontaktní a bezkontaktní senzory a jejich aplikace
XXXII. Seminar ASR '2007 Instruments and Control, Farana, Smutný, Kočí & Babiuch (eds) 2007, VŠB-TUO, Ostrava, ISBN 978-80-248-1272-4 Smart Temperature Contact and Noncontact Transducers and their Application
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 6 Pevnostní výpočet čelních ozubených kol Don t force it! Use a bigger hammer. ANONYM Kontrolní výpočet
VíceUNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. 2008 Tomáš Vojtek
UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2008 Tomáš Vojtek Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera Deformace rámu testovacího zařízení železničních kol při realizaci
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
Více2. BUDIČE. Experimentální metody přednáška 2 Budiče
2. BUDIČE 2.1. Fyzikální principy budičů 2.2. Mechanické budiče 2.3. Elektrické budiče 2.4. Pneumatické budiče 2.5. Hydraulické budiče 2.6. Klimatické budiče 2.1. FYZIKÁLNÍ PRINCIPY BUDIČŮ budič testovaný
VíceVÝZKUMNÁ ZPRÁVA NÁVRH TECHNOLOGIE PRO POHONNÉ JEDNOTKY SPECIÁLNÍCH ŘETĚZOVÝCH DOPRAVNÍKŮ
KATEDRA KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ VÝZKUMNÁ ZPRÁVA NÁVRH TECHNOLOGIE PRO POHONNÉ JEDNOTKY SPECIÁLNÍCH ŘETĚZOVÝCH DOPRAVNÍKŮ Autor: doc. Ing. Jaroslav Krátký, Ph.D. Ing. Eva Krónerová, Ph.D. Číslo projektu: Číslo
VíceADAPTACE PARAMETRU SIMULAČNÍHO MODELU ASYNCHRONNÍHO STROJE PARAMETR ADAPTATION IN SIMULATION MODEL OF THE ASYNCHRONOUS MACHINE
ADAPTACE PARAMETRU SIMULAČNÍHO MODELU ASYNCHRONNÍHO STROJE PARAMETR ADAPTATION IN SIMULATION MODEL OF THE ASYNCHRONOUS MACHINE Oktavián Strádal 1 Anotace: Článek ukazuje použití metod umělé inteligence
VícePRAKTIKUM I. Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK. úloha č. 11 Název: Dynamická zkouška deformace látek v tlaku
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I. úloha č. 11 Název: Dynamická zkouška deformace látek v tlaku Pracoval: Jakub Michálek stud. skup. 15 dne:. dubna 009 Odevzdal
VíceIDENTIFIKACE ZBYTKOVÝCH NAPETÍ ODVRTÁVACÍM PRINCIPEM RESIDUAL STRESS IDENTIFICATION USING THE HOLE DRILLING PRINCIPLE
IDENTIFIKACE ZBYTKOVÝCH NAPETÍ ODVRTÁVACÍM PRINCIPEM RESIDUAL STRESS IDENTIFICATION USING THE HOLE DRILLING PRINCIPLE Karel Vítek, Karel Doubrava, Stanislav Holý, Radek Kolman, Miroslav Španiel, Tomáš
VíceTéma 2 Napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Téma 2 Napětí a přetvoření Deformace a posun v tělese Fzikální vztah mezi napětími a deformacemi, Hookeův zákon, fzikální konstant a pracovní diagram
VíceTvorba modelu přilby z 3D skenování
Tvorba modelu přilby z 3D skenování Micka Michal, Vyčichl Jan Anotace: Příspěvek se zabývá přípravou numerického modelu cyklistické ochranné přilby pro výpočet v programu ANSYS. Přilba byla snímána ručním
VíceSenzory síly a tlaku. Evropský sociální fond. Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti.
Senzory síly a tlaku Evropský sociální fond. Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti. P. ipka, 2010 Senzory mechanického napětí - Hook: měření mechanického napětí v závislosti na deformaci - typy:
VíceFunkce pružiny se posuzuje podle průběhu a velikosti její deformace v závislosti na působícím zatížení.
Teorie - základy. Pružiny jsou konstrukční součásti určené k zachycení a akumulaci mechanické energie, pracující na principu pružné deformace materiálu. Pružiny patří mezi nejvíce zatížené strojní součásti
Více6 NÁVRH A EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘENÍ ELEKTROMAGNETICKÉHO AKTUÁTORU. František MACH
1. Úvod do řešené problematiky 6 NÁVRH A EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘENÍ ELEKTROMAGNETICKÉHO AKTUÁTORU František MACH ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI Fakulta elektrotechnická Katedra teoretické elektrotechniky Aktuátor,
VíceSIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU
SIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU Oldřich Matička, Ladislav Musil, Ladislav Prskavec, Jan Kyncl, Ivo Doležel, Bohuš Ulrych 1 Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, 166 27 Praha
VíceTAKTILNÍ PLOŠNÉ SNÍMAČE A JEJICH KALIBRACE Tactile Surface Sensors and Their Calibration
TAKTILNÍ PLOŠNÉ SNÍMAČE A JEJICH KALIBRACE Tactile Surface Sensors and Their Calibration René Neděla Abstract: In this article you can see some examples of Tactile Surface Sensors, their using, different
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VíceZÁKLA L DY Y OB O RÁBĚNÍ Te T o e r o ie e ob o r b áb á ě b n ě í n, z ák á lad a n d í n d r d uh u y h třísko k v o éh é o h o obrábění
ZÁKLADY OBRÁBĚNÍ Teorie obrábění, základní druhy třískového Teorie obrábění, základní druhy třískového obrábění Z historie obrábění 5000 př.n.l. obrábění nežel. kovů (měď a její slitiny). 2000 př.n.l.
VíceMODEL PORUŠENÍ ASFALTOBETONOVÉHO TĚSNĚNÍ
XXXIV. Priehradné dni 214 MODL PORUŠNÍ ASFALTOBTONOVÉHO TĚSNĚNÍ MODL OF FAILUR OF ASPHALT CONCRT SALING Karel Adam, Jan Jandora, Jaromír Říha, Miroslav Špano Abstrakt: Asfaltobeton je dnes již tradičním
VíceSNÍMAČE PRO MĚŘENÍ VZDÁLENOSTI A POSUVU
SNÍMAČE PRO MĚŘENÍ VZDÁLENOSTI A POSUVU 7.1. Odporové snímače 7.2. Indukční snímače 7.3. Magnetostrikční snímače 7.4. Kapacitní snímače 7.5. Optické snímače 7.6. Číslicové snímače 7.1. ODPOROVÉ SNÍMAČE
VíceMěření modulů pružnosti G a E z periody kmitů pružiny
Měření modulů pružnosti G a E z periody kmitů pružiny Online: http://www.sclpx.eu/lab2r.php?exp=2 V tomto experimentu vycházíme z pojetí klasického pokusu s pružinovým oscilátorem. Z periody kmitů se obvykle
VíceZpráva pevnostní analýzy
1 z 26 18.6.2015 10:01 Analyzovaný soubor: MKP_vidlička3.iam Verze aplikace Autodesk Inventor: 2015 SP1 (Build 190203100, 203) Datum vyhotovení: 18.6.2015, 10:01 Autor simulace: Souhrn: Václav Široký MKP
VíceSimulace (nejen) fyzikálních jevů na počítači
Simulace (nejen) fyzikálních jevů na počítači V. Kučera Katedra numerické matematiky, MFFUK Praha 7.2.2013 Aerodynamický flutter Tacoma bridge, 1940 Fyzikální model Realita je komplikovaná Navier-Stokesovy
Více