NOVÉ POZNATKY Z VÝVOJE A ZKUŠEBNÍHO PROVOZU PROTOTYPOVÉHO ZAŘÍZENÍ DRECE NEW FINDING FROM DEVELOPMENT AND TEST WORKING OF MODEL MACHINERY DRECE
|
|
- Kryštof Lukáš Hruška
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 NOVÉ POZNATKY Z VÝVOJE A ZKUŠEBNÍHO PROVOZU PROTOTYPOVÉHO ZAŘÍZENÍ DRECE NEW FINDING FROM DEVELOPMENT AND TEST WORKING OF MODEL MACHINERY DRECE Stanislav RUSZ a, Karel MALANÍK b, Jan KEDROŇ a, Irena SKOTNICOVÁ a a VŠB Technická univerzita Ostrava, 17.listopadu 15, 708 Ostrava Poruba, ČR, ová adresa: stanislav.rusz@vsb.cz, jan.kedron.st@vsb.cz, irena.skotnicova.st@vsb.cz b VÚHŽ Dobrá, a. s., Dobrá, ČR, ová adresa: malanik@vuhz.cz Abstrakt Vývoj technologií výroby velmi jemnozrnných materiálů je v současné době velmi intenzívně urychlován. Vedle klasické technologie ECAP (v současné době nejvíce uplatňovanou) se pro plošné tváření, z hlediska průmyslové praxe, vyvíjí technologie DCAP a CONFORM. V příspěvku je provedena analýza vývoje velmi jemnozrnné (UFG) struktury v pásu plechu na podobném typu zařízení (nazvaném DRECE Dual Rolling Equal Channel Extrusion). Dané zařízení je v současné době vyvíjeno na pracovišti Vývoje nových technologií, Fakulty strojní VŠB TU Ostrava ve spolupráci s VÚHŽ Dobrá a.s.. Je podrobněji analyzována problematika vývoje UFG struktury u 99,5% Al pásu plechu o rozměrech 60xx1000 mm. Dále je provedena analýza struktury i základních mechanických vlastností dosažených po vícenásobné plastické deformaci a následně porovnání dosažených výsledků s vlastnostmi Al plechu ve výchozím stavu. ÚVOD Typickým charakteristickým rysem nanokrystalických materiálů je závislost meze kluzu na velikosti zrna, která je dána jejich strukturálními zvláštnostmi, charakteristickými pro nanorozměrné struktury s extrémně vysokou objemovou frakcí hranic zrn. Odpovídající teoretický popis, závislosti velikosti zrna na mezi kluzu v nanokrystalických materiálech, na jednu stranu zásadně přispívá k porozumění zásad vztahů v nano-stupnici tuhé fáze a na druhou stranu slouží jako základ pro vývoj vyspělých technologií využívajících výjimečných mechanických vlastností nanokrystalických materiálů. Teoretické modely mohou být rozděleny do dvou základních kategorií: (i) modely popisující nanokrystalické materiály jako dvoufázové kompozity. Modely kategorie (ii) popisují mez kluzu R e a další mechanické vlastnosti s pomocí tzv. pravidla směsi [1]. Tímto přístupem, mez kluzu R e nanokrystalických materiálů je vyjádřená jako vážený součet mezí kluzu charakterizující fáze vnitřku zrna a jeho okrajů, který silně závisí na objemovém lomu fáze hranice zrna. Mez kluzu fáze hranice zrna se přepokládá nižší než fáze uvnitř zrna. Modely (ii) popisují vývoj defektů a struktur hranic zrn, se zaměřením na fyzikální mechanismy (pohyb mřížkové dislokace, posuv hranice zrn, difúzní mechanismy plasticity) plastického toku v nanokrystalických materiálech. 1. MODELY VYCHÁZEJÍCÍ Z HALL-PETCHOVA VZTAHU Byly analyzovány dva fyzikální modely, které v současné době jsou intenzívně rozpracovávány
2 Model Konstantinidise and Aifantise vycházel z pravidla směsi, které je podobné rovnici (). Jediným rozdílem byl předpoklad, že mikrotvrdost intergranulární fáze také vyhovuje Hall-Petchovu vztahu s jeho efektivními parametry H0GB a βgb. Pro zjednodušení, autoři předpokládali, že H0GB=H0, tj. třecí napětí bylo předpokládáno stejné pro intergranulární a krystalickou fázi. V této řadě, bylo odhadnuto βgb jako Hall- Petchův β koeficient násobený faktorem, který by bral v úvahu přítomnost překážek pro dislokační skluz na hranicích zrn. Jako překážky byly uvažovány trojné uzly hranic zrn, včetně těch které obsahují trojnásobné lineární disklinace (natočení) [1]. H = ( ) d δ d δ dδ + δ µ ( ) d H 0 + βd 1/ + d cr 1 () Pro konečné vyjádření mikrotvrdosti nanokrystalického materiálu pak platí: H ( d δ ) d ( d δ ) ϑd ϑd 1/ c = H 0 + β ln / ln + d () d d r0 r0 Model Pandeho a Masumury je zaměřený na mechanismus mřížkové dislokace plastického toku v nanokrystalických materiálech. Předpoklad uvedený v tomto modelu je, že klasický Hall-Petchův model hromadění dislokací převládá až na jedinou výjimkou, a to, že analýzy musí brát v úvahu skutečnost, že u zrn v nanometrech nemůže být počet dislokací příliš rozsáhlý. Dále při stále menších velikostech zrn by měl tento mechanismus ustat v době když jsou zde pohromadě pouze dvě dislokace. Pande a Masumura s ohledem na Hall-Petchův model ukázali, že teorie dislokace pro Hall-Petchův účinek dává lineární závislost R e na d -1/ pouze když materiál obsahuje velké množství dislokací pohromadě a plasticita není zdrojově omezena. V tomto režimu mez kluzu roste s klesajícím d, protože shluky obsahují méně dislokací, koncentrace napětí v čele padá a je požadováno větší aplikované napětí ke kompenzaci. Když se počet dislokací blíží k jedné, žádné další zvýšení meze kluzu již není možné. Upravené vyjádření dle Pandeho a Masumury [1]: L A τ ( n + m 1) 1/ 1 1/ i + ε 1 ( n + m 1) 1/ 6 i1, (4) kde ε malý korekční člen (ε «1) a může být zanedbán. Pande a Masumura upravili H-P vztah pro malé velikosti zrna ( λ 1/ ) 5 / + c ( 1/ ) 7 / s = λ + c λ (5) 1/ 1 kde s=τ/[mτ*], c 1 = , c =0.19 a l=lmτ*/a.. ÚVOD DO PROBLEMATIKY CONFORM CONFORM (Continuous Extrusion Forming) je metodou, která byla původně vyvinuta pro plynulé vytlačování, ale na základě problémů s opotřebením nebyla použita. Na tuto metodu se v současnosti opět navázalo a opakovaným použitím se zkouší dosáhnout velmi vysokého stupně deformace. Obrázek 1 ukazuje princip procesu CONFORM, který je podobný procesu ECAP. Materiál, ve formě tabulového pásu, je veden "podávacím válcem" s podporou "přítlačné kladky" a tlačen segmentem do "vložky tvářecího
3 nástroje". Tvářecí nástroj je situovaný v upevněném pouzdře []. Intenzivní deformace materiálu přináší požadované zjemnění zrna ve vložcenástroje. Stupeň sklonu pro tuto metodu je V jednotlivých průchodech dochází k menšímu stupni deformace, což znamená, že tato metoda požaduje vyšší množství průchodů pro získání stejné struktury zjemnění jako u procesu ECAP. Přítlačná kladka Opěrná vložka Podávací válec Tvářený materiál Vložka tvářecího nástroje Uchycení pouzdra Obr. 1 Schema procesu CONFORM Fig. 1 Principle of CONFORM process Tvářecí nástroj je opatřen dvěma kanály, jejichž tloušťka se vzájemně liší, tloušťka venkovního kanálu (1,55mm) je mírně větší než tloušťka vnitřního kanálu (1,45mm), jak je vidět na obrázku 5.. Úhel kanálu, který vznikne protnutím vnějšího a vnitřního může být zvětšen ze 100 na 140 s úhlem zakřivení Ψ = 0. Pás má počáteční tloušťku 1,55mm, je podáván podávacím válcem a je přetvářen na tloušťku 1,45mm je následně veden nástrojem směrem k tvářecí zóně. Dále je pás vtlačován přes hlavní funkční část s tvářecí zónou, kde se vnější a vnitřní kanály protínají a vychází vnějším kanálem při zachování počáteční tloušťky (1,55 mm) []. Podáváním vzorku vyvozenou třecí sílou hnacího válce, namísto podávání vzorku pomocí průtlačníku u hydraulického lisu, bylo umožněno nejen vytváření nepřetržité (kontinuální) operace, ale také tváření různých rozměrů pásů plechů.. 1 Návrh simulace protlačování Al plechu modifikovaným nástrojem CONFORM - DRECE Další oblast výzkumu je zaměřena rovněž na vývoj nástroje pro tváření pásů plechu. Pro samotnou matematickou simulaci je potřeba navrhnout tvar a geometrii nového typu nástroje DRECE. Dále navrhnout tvar, rozměry a materiálové vlastnosti zkušebních vzorků. Experimentálně stanovit základní tvářecí parametry k dosažení potřebných strukturních a mechanických vlastností. Předpokládané výstupy matematické simulace: Optimalizace počtu průchodů nástrojem změnou cesty deformace, variace profilu a rozměrů tvářecího nástroje. Vliv geometrie nástroje, teplotně-deformačních a technologických parametrů na výsledné vlastnosti zkoušených materiálů. Porovnání s experimentálními výsledky. Vývoj a následná simulace procesu bude probíhat v programech QForm D a také nově v programu Simufact.forming jenž je vylepšený nástupce softwarů SuperForm & SuperForge. Pro srovnávání dosažených mechanických vlastností pomocí D matematické simulace bude využitý program MarcMentat.
4 Simulace procesu může být ovšem velmi zjednodušena či jinak pozměněna a bude podřizována též omezeními danými tvářecími programy. Otáčivý pohyb nástrojů a posuvný pohyb vzorku s třením mezi materiálem a nástrojem nemusí být zcela adekvátní praktické úloze. Vyplývá to též ze složitosti procesu DRECE [4]. Obr. Vlastní návrh simulace procesu CONFORM Fig. New conception of DRECE technology. Nástroj DRECE V průběhu roku 008 byl na pracovišti VŠB-TUO uveden do zkušebního provozu prototyp daného zařízení. Na obr. je uveden celkový pohled na prototyp výše uvedeného zařízení. Zařížení se skládá z těchto hlavních částí: převodovka typu Nord s el. motorem, lamelová spojka, podávací válec a přítlačné válce s regulací přítlačné síly, vlastní tvářecí nástroj z oceli typu Dievar. Pás plechu o rozměrech 59xx1000 mm je vložen do pracovního prostoru a podávacím válcem v součinnosti s přítlačnými válci je protlačován tvářecím nástrojem aniž dochází ke změně příčného průřezu. Při takto prováděné vícenásobné plastické deformaci docílíme podstatného zjemnění struktury. V rámci zkušebního provozu byly provedeny první pokusy a jejich vyhodnocení. Na základě těchto prací byly navrženy další konstrukční úpravy. Jelikož se jedná o patentovou ochranu daného zařízení, není možno zveřejňovat podrobnější technické údaje [4]. Obr. Prototypové zařízení DRECE pro protlačování pásu plechu Fig. Machinery DRECE for extrusion strip sheet metal
5 Obr. 4 Čelní pohled na zařízení DRECE Fig. 4 Front look at machinery DRECE. MATEMATICKÁ SIMULACE PROCESU DRECE Byla provedena vstupní simulace 6 průchodů nástrojem DRECE pásu plechu (99,5 Al), kdy okrajové podmínky byly jen přibližně definovány vzhledem k vlastním experimentům. Při parametrech úhlu kanálu φ = 10, úhel vnějšího zaoblení ψ = 0, s poloměry R1 =,4 mm a R = 0, mm dosahuje intenzita napětí hodnot σi = 01,97 MPa. Intenzita deformace nabývá maximálních hodnot ε i =,7 Tab. 1 Tvářecí parametry dosažené po prvním průchodu nástrojem DRECE Table 1 Forming parameters achieved after first pass Intenzita napětí Intenzita deformace Rychlost vektoru tečení Kontaktní tlak na nástroj σ max ε max [MPa] [-] kovu v max p max [MPa] [mm/s] 194,64 0,4941 0,0017 9,4 Obr. 5 Grafické znázornění průběhu intenzity deformace po 1. průchodu Fig. 5 Magnitude deformation intensity after first pass
6 Tab. Hodnoty dosažené po šestém průchodu kanálu DCAP pro slitinu AlMn1Cu Table Forming parameters achieved after six passes Intenzita Intenzita Rychlost vektoru Kontaktní tlak napětí deformace tečení kovu na nástroj σ max ε max v max p max [MPa] [-] [mm/s] [MPa] 01,97,7 0, , Obr. 6 Grafické znázornění průběhu intenzity deformace po 6. průchodu Fig. 6 Magnitude deformation intensity after six passes Z výsledků matematické simulace vyplývá jednoznačný závěr, že u protlačování pásu plechu, z hlediska dosažení dostatečného počtu střižných systémů (rovin) s různou jejich orientací, je nutno provést podstatně vyšší počet průchodů pro dosažení potřebné velikosti intenzity deformace umožňující dosažení velkého zjemnění zrna [4], vzhledem k procesu ECAP typ průchodů B C, který je nejefektivnější. Daný typ průchodů pro plech není možno realizovat v praxi. Dosažené výsledky matematické simulace budou v dalších pracích srovnávány s experimenty. 4. METALOGRAFICKÁ ANALÝZA PROTLAČOVANÉHO PLECHU NÁSTROJEM DRECE V první fázi prací byly realizovány a vyhodnoceny průchody nástrojem DRECE a) b) Obr. 7 Struktura vzorku - rovnoběžný směr se směrem válcování. a) výchozí stav, b). průchod Fig. 7 Structure specimen - parallel direction with direction rolling a) initial state b) third pass
7 a) b) Obr. 8 Struktura vzorku příčný řez pásu a) výchozí stav, b). průchod Fig. 8 Structure specimen - crosscut strip sheet a) initial state b) third pass a) b) Obr. 9 Struktura podélný řez pásu a) výchozí stav, b). průchod Fig. 9 Structure specimen - lengthwise cut a) initial state b) third pass 4. SHRNUTÍ Z provedené metalografické analýzy vyplývá, že dochází k pozvolné změně (zmenšení) střední velikosti zrna po jednotlivých průchodech nástrojem DRECE. Podrobnější analýza bude provedena po dalších experimentech, kdy chceme dosáhnout 8 až 10 průchodů nástrojem DRECE. Analýza bude provedena n TEM a difrakcí na mřížce (SAED). Z hlediska funkčnosti zařízení DRECE je zkonstruováno na velmi dobré technické úrovni. V dalších ověřovacích pracích bude zkoumán vliv rychlosti deformace na výslednou strukturu, bude provedena optimalizace frekvence procesu mazání, jak rovněž ověřen vliv velikosti síly přítlačných válců na proces protlačování. LITERATURA [1] GUTKIN, M.YU I. - OVID KO, A. - C.S.PANDE, C., S. Theoretical Models of Plastic Deformation Processes in Nanocrystalline Materials, Rev.Adv.Mater.Sci. Vol. (001), pp
8 [] PENGUYUE, W. - YUCAI, W. - SHUISHENG, X. aj.. Numerical Simulation on Conform Process of Aluminium Alloy Rectangular Hollow Conductor, Materials Science Forum, Vol (006), pp [] VALIEV, R. Z.- LANGDON, T. G. Some new trends in SPD processing for fabrication of bulk nanostructured materials. Materials Science Forum, Nanomaterials by Severe Plastic Deformation, Vol (006), Trans Tech Publications, pp [4] RUSZ, S., MALANÍK, K. Průběžná zpráva projektu MPO č. A-1TP1/14 Trvalá prosperita - Výzkum vlivu extrémních podmínek deformace na submikrostrukturu kovů a zkušebních metod pro diagnostiku jejich technologických vlastností, září, 009, pp Poděkování Práce vznikla v rámci řešení projektu MPO A-1TP1/14.
VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceVLIV GEOMETRIE NÁSTROJE ECAP NA DOSAŽENÉ ZJEMNĚNÍ ZRNA INFLUENCE OF ECAP DIE GEOMETRY ON ACHIEVED UFG
VLIV GEOMETRIE NÁSTROJE ECAP NA DOSAŽENÉ ZJEMNĚNÍ ZRNA INFLUENCE OF ECAP DIE GEOMETRY ON ACHIEVED UFG Stanislav Rusz a Jan Dutkiewicz b Lubomír Čížek a Jiří Hluchník a a VŠB Technická univerzita Ostrava,
VíceGRAIN REFINEMENT IN STRIP SHEET PREPARED BY DRECE MACHINERY
GRAIN REFINEMENT IN STRIP SHEET PREPARED BY DRECE MACHINERY Stanislav RUSZ a, Vít MICHENKA b, Jan KEDROŇ a, Stanislav TYLŠAR a, Jan DUTKIEWICZ c a VŠB Technická univerzita Ostrava, 17.listopadu 15, 708
VíceObjemové ultrajemnozrnné materiály a jejich příprava. Doc. RNDr. Miloš Janeček CSc. Katedra fyziky materiálů
Objemové ultrajemnozrnné materiály a jejich příprava Doc. RNDr. Miloš Janeček CSc. Katedra fyziky materiálů Definice Definice objemových ultrajemnozrnných (bulk UFG ultrafine grained) materiálů: Malá velikost
VíceZEFEKTIVNĚNÍ PROCESU VÍCENÁSOBNÉ PLASTICKÉ DEFORMACE INCREASING THE EFFECTIVENESS OF SEVERE PLASTIC DEFORMATION PROCESS
ZEFEKTIVNĚNÍ PROCESU VÍCENÁSOBNÉ PLASTICKÉ DEFORMACE INCREASING THE EFFECTIVENESS OF SEVERE PLASTIC DEFORMATION PROCESS Stanislav Rusz a Karel Malaník b Josef Bořuta c a VŠB Technická univerzita Ostrava,
VíceVÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD
VÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD INFLUENCE OF CHANGES DEFORMATION ON STRUCTURE ALMN1CU ALLOY WITH USE SPD PROCESS Stanislav Tylšar a, Stanislav Rusz a, Jan
VíceVÝZKUM VLIVU EXTRÉMNÍCH PODMÍNEK DEFORMACE NA SUBMIKROSTRUKTURU KOVŮ A ZKUŠEBNÍCH METOD PRO DIAGNOSTIKU JEJICH TECHNOLOGICKÝCH VLASTNOSTÍ
VÝZKUM VLIVU EXTRÉMNÍCH PODMÍNEK DEFORMACE NA SUBMIKROSTRUKTURU KOVŮ A ZKUŠEBNÍCH METOD PRO DIAGNOSTIKU JEJICH TECHNOLOGICKÝCH VLASTNOSTÍ RESEARCH OF INFLUENCE OF EXTREME DEFORMATION CONDITIONS ON METAL
VíceGabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim KOCICH a a Barbora KUŘETOVÁ a
ZMĚNA STRUKTURY A VLASTNOSTÍ MĚDI PO PROTLAČOVÁNÍ TECHNOLOGIÍ ECAP THE CHANGE OF STRUCTURE AND PROPERTIES OF COPPER AFTER PRESSING BY THE ECAP TECHNOLOGY Gabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim
VícePŘÍPRAVA ULTRAJEMNNÉ STRUKTURY HLINÍKU INTENZIVNÍ PLASTICKOU DEFORMACÍ A JEJÍ TEPELNÁ STABILITA SVOČ FST 2008
PŘÍPRAVA ULTRAJEMNNÉ STRUKTURY HLINÍKU INTENZIVNÍ PLASTICKOU DEFORMACÍ A JEJÍ TEPELNÁ STABILITA SVOČ FST 2008 Pavel Lešetický Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
VíceObjemové ultrajemnozrnné materiály. Miloš Janeček Katedra fyziky materiálů, MFF UK
Objemové ultrajemnozrnné materiály Miloš Janeček Katedra fyziky materiálů, MFF UK Definice Objemové ultrajemnozrnné materiály (bulk UFG ultrafine grained materials) Malá velikost zrn (> 1µm resp. 100 nm)
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky
Nauka o materiálu Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky Opakování z minula Materiál Degradační procesy Vnitřní stavba atomy, vazby Krystalické, amorfní, semikrystalické Vlastnosti materiálů chemické,
VíceNanotým VŠB TU Ostrava CZ.1.07/2.3.00/20.0038
Nanotým POZVÁNKA 3. ODBORNÉ DISKUZNÍ FÓRUM 17. 18. října 2013 Hotel Petr Bezruč***, Malenovice, Česká republika V rámci projektu: Registrační číslo: Lysá hora Tvorba mezinárodního vědeckého týmu a zapojování
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceTVÁŘENÍ. Objemové a plošné tváření
TVÁŘENÍ Objemové a plošné tváření Základní druhy tváření Tváření beztřískové zpracování kovů. Objemové tváření dojde k výrazné změně tvaru a zvětšení plochy původního polotovaru za studena nebo po ohřevu.
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
Více4 (K4) 3 (K3) 2 (K2) 1 (K1)
STRUKTURA A MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PO SPD DEFORMACÍCH STRUCTURE AND PROPERTIES OF Mg ALLOYS AT INTENSIVE PLASTIC DEFORMATION Miroslav Greger a, Radim Kocich a, Ladislav Kander b,lubomír
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VíceCFD simulace obtékání studie studentské formule FS.03
CFD simulace obtékání studie studentské formule FS.03 Bc. Marek Vilím Vedoucí práce: Ing. Tomáš Hyhlík, Ph.D. Abstrakt Práce pojednává o návrhu numerické simulace obtékání studie studentské formule FS.03
VíceKontraktantní/dilatantní
Kontraktantní/dilatantní plasticita - úhel dilatance směr přírůstku plastické deformace Na základě experimentálního měření dospěl St. Venant k závěru, že směry hlavních napětí jsou totožné se směry přírůstku
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VíceFEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR
Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Tahová zkouška (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti - dislokace (monokrystal polykrystal) - mez kluzu nízkouhlíkových
VíceNázev práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE
Ing. 1 /12 Název práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE Školitel: doc.ing. Pavel Mazal CSc Ing. 2 /12 Obsah Úvod do problematiky
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND EGINEERING
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceVýpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny
Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VícePoruchy krystalové struktury
Tomáš Doktor K618 - Materiály 1 15. října 2013 Tomáš Doktor (18MRI1) Poruchy krystalové struktury 15. října 2013 1 / 30 Poruchy krystalové struktury nelze vytvořit ideální strukturu krystalu bez poruch
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VícePOČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE
VUT Brno Fakulta strojního inženýrství ÚST odbor tváření kovů a plastů POČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE obor: strojírenská technologie ČINNOSTI V POSTROCESSINGU SIMULAČNÍCH SOFTWARE S UKÁZKAMI Ing. Miloslav
VíceA mez úměrnosti B mez pružnosti C mez kluzu (plasticity) P vznik krčku na zkušebním vzorku, smluvní mez pevnosti σ p D přetržení zkušebního vzorku
1. Úlohy a cíle teorie plasticity chopnost tuhých těles deformovat se působením vnějších sil a po odnětí těchto sil nabývat původního tvaru a rozměrů se nazývá pružnost. 1.1 Plasticita, pracovní diagram
VíceVÝVOJ NANOSTRUKTURNÍCH MATERIÁLU S VYUŽITÍM TECHNOLOGIE ECAP INVESTIGATION OF NANOSTRUCTURE MATERIALS WITH USE OF ECAP TECHNOLOGY
VÝVOJ NANOSTRUKTURNÍCH MATERIÁLU S VYUŽITÍM TECHNOLOGIE ECAP INVESTIGATION OF NANOSTRUCTURE MATERIALS WITH USE OF ECAP TECHNOLOGY Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Martin Kubícek a Martin Pastrnák a Juliusz
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceTVÁŘENÍ ZA STUDENA LISOVÁNÍ
TVÁŘENÍ ZA STUDENA LISOVÁNÍ je takové při kterém se nepřesáhne teplota Tváření plošné při kterém výlisek nemění svoji tloušťku Tváření objemové při kterém objem ( jaký tam vložíme ) polotovaru zůstane
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceDIAGNOSTICS OF MECHANICAL PROPERTIES OF AN ALUMINIUM BASED ALLOYS SPECIMENS PROCESSED BY SPD TECHNOLOGY. Vít Michenka, Milan Gottwald
DIAGNOSTIKA MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ VZORKŮ NA BÁZI Al SLITIN ZPRACOVANÝCH SPD TECHNOLOGIÍ DIAGNOSTICS OF MECHANICAL PROPERTIES OF AN ALUMINIUM BASED ALLOYS SPECIMENS PROCESSED BY SPD TECHNOLOGY Vít Michenka,
VíceCREEPOVÉ CHOVÁNÍ ULTRAJEMNOZRNNÉHO HLINÍKU
CREEPOVÉ CHOVÁNÍ ULTRAJEMNOZRNNÉHO HLINÍKU Jiří Dvořák a, Václav Sklenička a, Milan Svoboda a a Ú fyziky materiálů, Akademie věd České republiky, Žižkova 22, 616 62 Brno, ČR, dvorak@ipm.cz Abstrakt Extrémně
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VíceSlitiny titanu pro použití (nejen) v medicíně
Slitiny titanu pro použití (nejen) v medicíně Josef Stráský a spol. Katedra fyziky materiálů MFF UK Obsah Vývoj slitin Ti pro použití v ortopedii Spolupráce: Beznoska s.r.o., Kladno Ultrajemnozrnné slitiny
VíceNelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP
Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Obsah přednášky Lineární a nelineární úlohy Typy nelinearit (geometrická, materiálová, kontakt,..) Příklady nelineárních problémů Teorie kontaktu,
VíceMODEL TVÁŘECÍHO PROCESU
MODEL TVÁŘECÍHO PROCESU Zkouška tlakem na válcových vzorcích 2 Vyhodnocení tlakové zkoušky Síla F způsobí změnu výšky H a průměru D válce. V každém okamžiku při stlačování je přetvárný odpor definován
VíceAnalýza zkušebních rychlostí podle EN ISO
Intelligent testing Analýza zkušebních rychlostí podle EN ISO 6892-1 Tále, duben MMXVII Stanislav Korčák Novinky v oblasti skúšobnictva, Tále 2017 Obsah Zkoušení tahem - základní zkušební metoda Pár veselých
VíceSimulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP
Simulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP Jan Šanovec František Tatíček Jan Kropaček Fakulta strojní, České vysoké učení technické v Praze, Ústav strojírenské technologie, Technická
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VíceVýpočet skořepiny tlakové nádoby.
Václav Slaný BS design Bystřice nad Pernštejnem 1 Výpočet skořepiny tlakové nádoby. Úvod Indukční průtokoměry mají ve své podstatě svařovanou konstrukci základního tělesa. Její pevnost se musí posuzovat
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceTEORIE TVÁŘENÍ. Lisování
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA, Praha 10, Na Třebešíně 2299 příspěvková organizace zřízená HMP Lisování TEORIE TVÁŘENÍ TENTO PROJEKT JE SPOLUFINANCOVÁN EVROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDEM, STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceKONSTRUKČNÍ NÁVRH RÁMU LISU CKW 630 SVOČ FST Bc. Martin Konvalinka, Jiráskova 745, Nýrsko Česká republika
KONSTRUKČNÍ NÁVRH RÁMU LISU CKW 630 SVOČ FST 2009 Bc. Martin Konvalinka, Jiráskova 745, 340 22 Nýrsko Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje pevnostní kontrolu rámu lisu CKW 630 provedenou analytickou
VíceObr. 9.1 Kontakt pohyblivé části s povrchem. Tomuto meznímu stavu za klidu odpovídá maximální síla, která se nezývá adhezní síla,. , = (9.
9. Tření a stabilita 9.1 Tření smykové v obecné kinematické dvojici Doposud jsme předpokládali dokonale hladké povrchy stýkajících se těles, kdy se silové působení přenášelo podle principu akce a reakce
VíceZáklady stavby výrobních strojů Tvářecí stroje I
STANOVENÍ SIL A PRÁCE PŘI P I TVÁŘEN ENÍ Většina výpočtů pro stanovení práce a sil pro tváření jsou empirické vzorce, které jsou odvozeny z celé řady experimentálních měření. Faktory, které ovlivňují velikost
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceMechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření. Metody charakterizace nanomateriálů 1
Mechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření Metody charakterizace nanomateriálů 1 Základní rozdělení vlastností ZMV Přednáška č. 1 Nejobvyklejší dělení vlastností materiálů v technické
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceFakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky
Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky Vytvořil Ing. Jan Bořkovec v rámci grantu FRVŠ 2842/2006/G1 Ostřihování hlav šroubů Zadání Proveďte výpočtovou simulaci
VíceOkruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil
Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil Souřadný systém, v rovině i prostoru Síla bodová: vektorová veličina (kluzný, vázaný vektor - využití),
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
VícePožadavky na technické materiály
Základní pojmy Katedra materiálu, Strojní fakulta Technická univerzita v Liberci Základy materiálového inženýrství pro 1. r. Fakulty architektury Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Rozdělení materiálů Požadavky
VíceKřehké porušení a zlomy. Ondrej Lexa, 2010
Křehké porušení a zlomy Ondrej Lexa, 2010 Odpověď na působení napětí Reologie 2 Křehká deformace Obálky porušení Tenzní versus střižné fraktury Co je křehká deformace? pevné látky se skládají z atomů propojených
VíceZPRÁVA Z PRŮMYSLOVÉ PRAXE
ZPRÁVA Z PRŮMYSLOVÉ PRAXE Číslo projektu CZ.1.07/2.4.00/31.0170 Název projektu Vytváření nových sítí a posílení vzájemné spolupráce v oblasti inovativního strojírenství Jméno a adresa firmy RONELT, Výpusta
VíceTéma 2 Napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Téma 2 Napětí a přetvoření Deformace a posun v tělese Fzikální vztah mezi napětími a deformacemi, Hookeův zákon, fzikální konstant a pracovní diagram
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
VíceKOVÁNÍ. Polotovary vyráběné tvářením za tepla
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.
VíceTVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry
TVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry získat výhodné mechanické vlastnosti ve vztahu k funkčnímu uplatnění tvářence Výhody tváření : vysoká produktivita práce automatizace
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
VíceMazání při objemovém tváření
Zadání semestrální práce Mazání při objemovém tváření druhy maziv, jejich možnosti snižování opotřebení nástrojů a zlepšení kvality výrobku Bc. Tomáš Votroubek Obsah Úvod Objemové tváření Povrchové úpravy
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceZadavatel: Hella Autotechnik, s.r.o. Družstevní 338/16 789 85 Mohelnice
Zadavatel: Hella Autotechnik, s.r.o. Družstevní 338/16 789 85 Mohelnice Konzultant: Ivo Straka Pozice: Vedoucí konstrukčního oddělení SE1 email: Ivo.Straka@hella.com telefon: +420 583 498 642 Název: Pružné
VíceStroje - nástroje. nástroje - ohýbadla. stroje - lisy. (hydraulický lis pro automobilový průmysl)
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceSpoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)
Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceNikolaj Ganev, Stanislav Němeček, Ivo Černý
Nikolaj Ganev, Stanislav Němeček, Ivo Černý nemecek@raptech.cz Příjemce: SVÚM a.s. (1949) Další účastníci projektu: České vysoké učení technické v Praze, MATEX PM s.r.o. Projekt se zaměřil na uplatnění
VíceStudium utváření elastohydrodynamických mazacích filmů u hypoidních převodů. Pojednání ke Státní doktorské zkoušce. M. Omasta
Studium utváření elastohydrodynamických mazacích filmů u hypoidních převodů M. Omasta Pojednání ke Státní doktorské zkoušce Institute of Machine and Industrial Design Faculty of Mechanical Engineering
Více6. Geometrie břitu, řezné podmínky. Abychom mohli určit na nástroji jednoznačně jeho geometrii, zavádíme souřadnicový systém tvořený třemi rovinami:
6. Geometrie břitu, řezné podmínky Abychom mohli určit na nástroji jednoznačně jeho geometrii, zavádíme souřadnicový systém tvořený třemi rovinami: Základní rovina Z je rovina rovnoběžná nebo totožná s
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceNespojitá vlákna. Nanokompozity
Nespojitá vlákna Nanokompozity Pro 5. ročník nanomateriály Fakulta mechatroniky Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Vliv nespojitých vláken Uspořádaná
VícePOLOTOVARY VYRÁBĚNÉ TVÁŘENÍM ZA TEPLA
POLOTOVARY VYRÁBĚNÉ TVÁŘENÍM ZA TEPLA Obsah: 1) Teorie tváření 2) Druhy mřížek 3) Vady mřížek 4) Mechanismus plastické deformace 5) Vliv teploty na plastickou deformaci 6) Způsoby ohřevu materiálu 7) Stroje
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
Více11 Manipulace s drobnými objekty
11 Manipulace s drobnými objekty Zpracování rozměrově malých drobných objektů je zpravidla spojeno s manipulací s velkým počtem objektů, které jsou volně shromažďovány na různém stupni uspořádanosti souboru.
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VícePOČÍTAČOVÁ SIMULACE PLNĚNÍ DUTINY VSTŘIKOVACÍ FORMY SVOČ FST 2015
POČÍTAČOVÁ SIMULACE PLNĚNÍ DUTINY VSTŘIKOVACÍ FORMY SVOČ FST 2015 Ing. Eduard Müller, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22/FST/KKS, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Tato práce pojednává
VíceVálcování. Zpracovala: Ing. Petra Řezáčová. Šance pro všechny CZ.1.07/1.2.06/
Válcování Zpracovala: Ing. Petra Řezáčová Princip Ztuhlé ocelové ingoty o hmotnosti kolem 10 t se prohřívají v hlubinných pecích na teplotu tváření kolem 1100 C a válcují se na předvalky. Z těch se pak
VíceKapitola 3.6 Charakterizace keramiky a skla POVRCHOVÉ VLASTNOSTI. Jaroslav Krucký, PMB 22
Kapitola 3.6 Charakterizace keramiky a skla POVRCHOVÉ VLASTNOSTI Jaroslav Krucký, PMB 22 SYMBOLY Řecká písmena θ: kontaktní úhel. σ: napětí. ε: zatížení. ν: Poissonův koeficient. λ: vlnová délka. γ: povrchová
VíceČerné označení. Žluté označení H R B % C 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
Řešení 1. Definujte tvrdost, rozdělte zkoušky tvrdosti Tvrdost materiálu je jeho vlastnost. Dá se charakterizovat, jako jeho schopnost odolávat vniku cizího tělesa. Zkoušky tvrdosti dělíme dle jejich charakteru
VíceSrovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů
Medzinárodná konferencia Defektoskopia 2009 Srovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů Petr Liškutín Pavel Mazal František Vlašic Obsah úvod charakteristiky Al a Mg
VíceMODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ VODY V OTEVŘENÝCH KORYTECH
MODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ VODY V OTEVŘENÝCH KORYTECH Ing., Martin KANTOR, ČVUT Praha Fakulta stavební, martin.kantor@fsv.cvut.cz Annotation This article deals with CFD modelling of free surface flow in a rectangular
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
Více1.1 Povrchy povlaků - mikrogeometrie
1.1 Povrchy povlaků - mikrogeometrie 1.1.1 Požadavky na povrchy povlaků [24] V případě ocelových plechů je kvalita povrchu povlaku určována zejména stavem povrchu hladících válců při finálních úpravách
Více