Únava vlákny vyztužených kompozitů s polymerní matricí

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Únava vlákny vyztužených kompozitů s polymerní matricí"

Transkript

1 Únava vlákny vyztužených kompozitů s polymerní matricí Ing. Michal Král Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Útvar kompozitní technologie Seminář ČSM Praha,

2 Obsah 1. Základní pojmy únava materiálu, kmitavá zatížení 2. Podstata únavového poškození u kompozitních materiálů módy poškození, projevy únavového poškození 3. Problematika související s realizací únavových zkoušek 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů 5. Metodika a modely predikce životnosti

3 1. Základní pojmy Mezním stavem únavy materiálu rozumíme stav, kdy dojde vlivem časově proměnných zatížení k poruše funkční způsobilosti součásti. Vrtule VZLÚ V332-3B 08/sep/04/energy.engineering

4 1. Základní pojmy Kmitavá provozní zatížení σ h - horní napětí cyklu σ d - dolní napětí cyklu σ a - amplituda napětí σ m - střední napětí Δσ - rozkmit napětí T - perioda kmitu - frekvence zatěžování - součinitel asymetrie cyklu Obr. 3 Zátěžný cyklus s harmonickým průběhem

5 1. Základní pojmy Klasifikace zátěžných cyklů Obr. 4 Klasifikace zátěžných cyklů dle velikosti σ a, σ m a součinitele asymetrie cyklu R. Převzato z [1].

6 2. Únavové poškození u kompozitních materiálů Módy porušování - Trhliny v matrici - Poruchy mezifázového rozhraní - Delaminace - Porušení vláken Pokles tuhosti a pevnosti kompozitní konstrukce při cyklickém zatěžování Obr. 5 Rozvoj módů poškození během života kompozitního zkušebního tělesa [(0/90/±45) s ], [2]

7 2. Únavové poškození u kompozitních materiálů Pokles tuhosti - tah Obr. 6 Pokles tuhosti zkušebního tělesa sklo/epoxid kompozitu - [(0/90) 8 ] při cyklickém tahovém zatížení, R=0.1, f=10 Hz

8 2. Únavové poškození u kompozitních materiálů Pokles tuhosti - smyk Obr. 7 Pokles tuhosti zkušebního tělesa UD kompozitu uhlík/epoxid při silově řízeném smykovém cyklickém zatížení, R=0.1, f= 2Hz, [3]

9 2. Únavové poškození u kompozitních materiálů Pokles pevnosti Obr. 8 Zbytková pevnost UD kompozitu sklo/epoxid, R=0.1, zatížení orientováno ve směru vláken. Zbytková pevnost byla vyhodnocována na 20%, 50% a 80% životnosti na dané hladině. [4]

10 2. Únavové poškození u kompozitních materiálů Pokles pevnosti Obr. 9 Zbytková pevnost UD kompozitu sklo/epoxid, R=-1, zatížení orientováno ve směru vláken. Zbytková pevnost byla vyhodnocována na 20%, 50% a 80% životnosti na dané hladině. [4]

11 2. Únavové poškození u kompozitních materiálů Pokles pevnosti Obr. 10 Zbytková pevnost UD kompozitu sklo/epoxid, R=0.1, zatížení orientováno kolmo na vlákna. Zbytková pevnost byla vyhodnocována na 20%, 50% a 80% životnosti na dané hladině. [4]

12 2. Únavové poškození u kompozitních materiálů Pokles pevnosti Obr. 11 Zbytková pevnost UD laminátu sklo/epoxid, R=0.1, zatížení ve smyku v rovině laminátu. Zbytková pevnost byla vyhodnocována na 20%, 50% a 80% životnosti na dané hladině. [4]

13 3. Problematika související s realizací únavových zkoušek Normalizované metodiky - EN ISO 13003, Fibre Reinforced Plastic Composites Determination of Fatigue Properties Under Cyclic Loading Conditions - ASTM D3479, Standard test methodfor tension-tensionfatigue of polymer matrix composite materials - ASTM D6115, Standard test method for mode I fatigue delamination growth onset of unidirectional fibre reinforced polymer matrix composites - ISO Petroleum and natural gas industries Glass Reinforced Plastic Piping

14 3. Problematika související s realizací únavových zkoušek Zkušební tělesa - geometrie Obr. 12 Zkušební těleso dle ASTM D3039 Obr. 13 Zkušební těleso tvaru dog bone [5]

15 3. Problematika související s realizací únavových zkoušek Zkušební tělesa - stabilita zkušebních těles při tlakovém zatížení Obr. 14 Zkušební těleso UD kompozitu sklo/epoxid porušené v důsledku ztráty stability, R=10, [4] ASTM D3410 :

16 3. Problematika související s realizací únavových zkoušek Zkušební tělesa - porušení na konci příložky Obr. 15 Hodnoty součinitele tvaru pro různé způsoby upnutí vzorku a různé materiály příložek stanovené pomocí MKP [6]

17 3. Problematika související s realizací únavových zkoušek Frekvence zatěžování 1) Při cyklickém zatěžování dochází k ohřevu zkušebního tělesa (autogenous, selfgenerated heating). Vlákny vyztužené plasty mají nižší teplotní vodivost a vyšší vnitřní tlumení. Maximální přípustný nárůst teploty je dán závislostí mechanických vlastností na teplotě. Např. EN ISO připouští nárůst max. o 10 C. 2) Mechanické vlastnosti mohou být závislé na rychlosti zatěžování Způsob řízení cyklického zatěžování měkké (silové) vs. tvrdé (deformační) zatížení ASTM D3479 pojednává o obou způsobech

18 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv střední složky napětí Vliv okolní prostředí teplota, vlhkost, impakty Vliv formy výztuže tkaniny vs. jednosměrné výztuže, popř. krátkovláknové kompozity Vliv koncentrátorů napětí Vliv způsobu řízení cyklického zatěžování měkké vs. tvrdé

19 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv střední složky napětí Obr. 16 Filosofie CLD diagramu [7]

20 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv střední složky napětí Obr. 17 Po částech lineární CLD diagram pro cyklu [7]

21 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv teploty Obr. 18 S-N křivky kompozitu sklo/epoxid vyztuženého tkaninou při různých teplotách. Statická pevnost materiálu 122 MPa 470 MPa. [8]

22 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv vlhkosti, impaktu Vlhkost: -120 dní při 90% vlhkosti a 45 C Impakt: -kroupa 20mm a rychlost 105m/s 27J Obr. 19 Porovnání poklesu tuhosti zkušebních těles kompozitu sklo/epoxid, [9]

23 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv vlhkosti, impaktu Vlhkost: -120 dní při 90% vlhkosti a 45 C Impakt: -kroupa 20mm a rychlost 105m/s 27J Obr. 20 ε-n data kompozitu sklo/epoxid, R = -1, [9]

24 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv formy výztuže Obr. 21 Porovnání S-N křivek tkaninového kompozitu uhlík/epoxid se saténovou vazbou a ekvivalentního jednosměrného kompozitu, R = -1, [10]

25 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv formy výztuže Obr. 22 Porovnání S-N křivek tkaninového kompozitu uhlík/epoxid se saténovou vazbou a ekvivalentního jednosměrného kompozitu, R = -1, [10]

26 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv koncentrátorů napětí Obr. 23 Zkušební tělesa pro ověření vlivu koncentace napětí, Sims - Gladman, [11]

27 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv koncentrátorů napětí Obr. 24 S-N křivky zkušebních těles tkaninového kompozitu sklo/epoxid, Sims - Gladman, [11]

28 4. Faktory ovlivňující únavové chování kompozitních materiálů Vliv koncentrátorů napětí Obr. 25 Data normalizovaná vzhledem ke statické pevnosti příslušných zkušebních těles, Sims - Gladman, [11]

29 5. Metodika a modely predikce životnosti Paepegem Degrieck [12] 1) Modely únavového života 2) Fenomenologické modely vycházející ze zbytkové tuhosti a pevnosti 3) Modely postupného poškozování - modely predikující růst módu poškození - modely korelující mezi růstem módu poškození a zbyt. mechanickými vlastnosti Montesano[13] 1) Empirické/Poloempirické modely 2) Modely zbytkového života/tuhosti/pevnosti 3) Modely postupného poškozování - modely predikující růst módu poškození - modely korelující mezi růstem módu poškození a zbyt. mechanickými vlastnosti - explicitní modelování daného módu poškození (MKP, RVE) Xu[14], Sendeckyj[15]..

30 5. Metodika a modely predikce životnosti Modely únavového života - vycházejí z S-N křivek, CLD diagramů -Hashin Rotem [14] : Obr. 26 Různé formulace CLD diagramů pro cyklu. Levý obr. - Philippidis- Vassilopoulos [16], pravý obr. Boerstra [17], mat. systém - sklo/epoxid, [17]

31 5. Metodika a modely predikce životnosti Fenomenologické modely zbytková tuhost - Liu Lessard [18] : - Mao Mahadevan[19] : Obr. 27 Pokles tuhosti zkušebního tělesa laminátu sklo/epoxid [(0/90) 8 ] při cyklickém tahovém zatížení, R=0.1, f=10hz

32 5. Metodika a modely predikce životnosti Fenomenologické modely zbytková pevnost - Halpina kol. [20] : Obr. 28 Schématické zobrazení poklesu pevnosti [3]

33 5. Metodika a modely predikce životnosti Modely postupného poškozování modely predikující růst poškození - Bergman Prinz [21] : Modely postupného poškozování modely korelující mezi růstem poškození a zbytkovými mechanickými vlastnostmi - Ogin a kol. [22] :

34 Reference [1] Růžička, Milan, Miroslav Hanke a Milan Rost.: Dynamická pevnost a životnost. Praha: Nakladatelství ČVUT, 1987, 212 s. [2] Talreja R. Fatigue of composite materials. Lancaster, PA: Technomic Publishing Company, Inc; p. 20. [3] HARRIS, Bryan. Fatigue in composites: science and technology of the fatigue response of fibre-reinforced plastics. Boca Raton: CRC Press, 2003, xxi, 742 p. ISBN X. [4] Pasipolaridis E. A.: Residual strength and life prediction in composite materials after fatigue, PhD Thesis, University of Patras, [5] Overview of test geometry, material lay-up and test set-up. Optimat Blade project report OB_TG5_R003_TUDT rev. 000, doc. no , p. [6] I. De Baere, W. Van Paepegem, and J. Degrieck, On the design of end tabs for quasi-static and fatigue testing of bre-reinforced composites, Polymer Composites, vol. 30, no. 4, pp , 2009

35 [7] Philippidis TP, Vassilopoulos AP. Complex stress state effect on fatigue life of GFRP laminates. Part I, experimental. Int J Fatigue 2002;24(8): [8] G.D. Sims, D.G. Gladman, A framework for specifying fatigue strength of a glass / fabric reinforced pastic, NPL report DMA(A) 59, 1982 [9] Mayer R.M.: Design of composite structures against fatigue Application to wind turbine blades, Antony Rowe Ltd,Chippenham, Wiltshire, 1996, ISBN [10] Curtis, P a B Moore. A comparison of the fatigue performance of woven and non-woven CFRP laminates in reversed axial loading. International Journal of Fatigue. 1987, vol. 9, issue 2, s [11] G.D. Sims, D.G. Gladman, Effect of test conditions on the fatigue strength of a glass / fabric laminate: Part B, specimen condition, Plast. and Rubber: Mat. and Appl., 1980 [12] J. DegrieckJ. and W. V. Paepegem, Fatigue damage modeling of fibre- reinforced composite materials: Review," Applied Mechanics Reviews, vol. 54, pp , 2001.

36 [13] Montesano,J., Behdinan,K., Fawaz,Z.,P oon, Ch.: Considerationsf or Progressive Damage in Fiber-ReinforcedC omposite MaterialsS ubjectt o Fatigue. D.J.K.Mewhort et ol. (Eds.): HPCS 2009, LNCS 5976, p [14] J. Xu, S. Lomov, I. Verpoest, S. Daggumati, W. V. Paepegem, and J. Degrieck, Progressive fatigue damage modelling of textile composite on meso-scale with FEMethod", Proceedings of the SAMPE EUROPE 31st International Technical Conference, Paris, France, April [15] G. Sendeckyj, Life prediction for resin-matrix composite materials, in Fatigue of composite materials (K. Reifsnider, ed.), vol. Composite material series 4, pp , Elsevier, 1990.G..) [16] Philippidis TP, Vassilopoulos AP. Life prediction methodology for GFRP laminates under spectrum loading. Compos: Part A 2004;35(6): [17] Boerstra GK. The multislope model: a new description for the fatigue strength of glass reinforced plastic. Int J Fatigue 2007;29(8): [18] B. Liu and L. B. Lessard, Fatique and damage-tolerance analysis of composite aminates: Stiffness loss, damage-modelling, and life prediction," Composites Science and Technology, vol. 51, no. 1, pp ,1994.

37 [19] MAO, H a S MAHADEVAN. Fatigue damage modelling of composite materials. Composite Structures. 2002, vol. 58, issue 4, s DOI: /S (02) [20] J. C. Halpin, K. L. Jerina, and T. A. Johnson, Characterization of composites for the purpose of reliability evaluation," in Analysis of the test methods for high modulus bers and composites (ASTM STP 521), pp. 5-64, American Society for Testing and Materials, [21] J. H. W. Bergmann and R. Prinz, Fatigue life estimation of graphite/epoxy laminates under consideration of delamination growth, International Journal for Numerical Methods in Engineering, vol. 27, no. 2, pp. 323{341, [22] J. S. Ogin, P. Smith, and P. Beaumont, Matrix cracking and stiffness reduction during the fatigue of a (0/90)s gfrp laminate," Composites Science and Technology, vol. 22, no. 1, pp , 1985.

38 Děkuji za pozornost!

Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů

Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů Ing. Bohuslav Cabrnoch, Ph.D. VZLÚ, a.s. 21. listopadu 2012 Seminář ČSM, Praha Úvod Interlaminární smyková pevnost Interlaminar

Více

12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík

12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:

Více

5. Únava materiálu S-n přístup (Stress-life) Pavel Hutař, Luboš Náhlík

5. Únava materiálu S-n přístup (Stress-life) Pavel Hutař, Luboš Náhlík Příklad Zadání: Vytvořte přibližný S-n diagram pro ocelovou tyč a vyjádřete její rovnici. Jakou životnost můžeme očekávat při zatížení souměrně střídavým cyklem o amplitudě 100 MPa? Je dáno: Mez pevnosti

Více

Západočeská univerzita v Plzni. Fakulta aplikovaných věd. Disertační práce. 2014 Ing. Petr Měšťánek

Západočeská univerzita v Plzni. Fakulta aplikovaných věd. Disertační práce. 2014 Ing. Petr Měšťánek Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Disertační práce 2014 Ing. Petr Měšťánek Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd ÚNAVOVÉ POŠKOZOVÁNÍ KOMPOZITNÍCH MATERIÁLŮ Ing.

Více

b) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti

b) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti 1. Podmínka max τ a MOS v Mohrově rovině a) Plasticity ϭ K = ϭ 1 + ϭ 3 b) Křehké pevnosti (ϭ 1 κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt Ϭ red = max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) MOS : max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt a) Plasticita

Více

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 - 53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované

Více

Analýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem

Analýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem Analýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem Ing. Jaromír Kučera, Ústav letadlové techniky, FS ČVUT v Praze Vedoucí práce: doc. Ing. Svatomír Slavík, CSc. Abstrakt Analýza

Více

Pevnost a životnost Jur III

Pevnost a životnost Jur III 1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová

Více

Pevnost a životnost Jur III

Pevnost a životnost Jur III 1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová

Více

INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová

INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar

Více

PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU

PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU : Ing.Bohuslav Tikal CSc, ZČU v Plzni, tikal@civ.zcu.cz Ing.František Valeš CSc, ÚT AVČR, v.v.i., vales@cdm.cas.cz Anotace Výpočtová simulace slouží k

Více

ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME

ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME 1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se

Více

Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva

Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7 Ing. Daniel Makovička, Jr. Statika a dynamika

Více

Únava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života

Únava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života Únava materiálu 1) Úvod 2) Základní charakteristiky únavového zatěžování 3) Křivka únavového života 4) Etapy únavového života 5) Klíčové vlivy na únavový život 1 Degradace vlastností materiálu za provozu

Více

Dodatečné zesilování a stabilizace tlačených stěn z cihelného zdiva pásy uhlíkové tkaniny

Dodatečné zesilování a stabilizace tlačených stěn z cihelného zdiva pásy uhlíkové tkaniny 146 Dodatečné zesilování a stabilizace tlačených stěn z cihelného zdiva pásy uhlíkové tkaniny prof. Ing. Jiří WITZANY, DrSc., dr. h. c. doc. Ing. Tomáš ČEJKA, Ph.D. Ing. Radek ZIGLER, Ph.D. Ing. Jan KUBÁT

Více

Zkoušení kompozitních materiálů

Zkoušení kompozitních materiálů Zkoušení kompozitních materiálů Ivan Jeřábek Odbor letadel FS ČVUT v Praze 1 Zkoušen ení kompozitních materiálů Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních

Více

Únosnost kompozitních konstrukcí

Únosnost kompozitních konstrukcí ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:

Více

Co by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či náhrad. 20. března 2012

Co by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či náhrad. 20. března 2012 Prohloubení odborné spolupráce a propojení ústavů lékařské biofyziky na lékařských fakultách v České republice CZ.1.07/2.4.00/17.0058 Co by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či

Více

Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování

Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování Jiří Minster, Martin Šperl, ÚTAM AV ČR, v. v. i., Praha Jaroslav Lukeš, FS ČVUT v Praze Motivace a obsah přednášky

Více

Elektrostatické zvlákňování: Výroba polymerních nanovláken a jejich využití v kompozitních materiálechl

Elektrostatické zvlákňování: Výroba polymerních nanovláken a jejich využití v kompozitních materiálechl Elektrostatické zvlákňování: Výroba polymerních nanovláken a jejich využití v kompozitních materiálechl Seminář: KOMPOZITY ŠIROKÝ POJEM, Ústav teoretické a aplikované mechaniky AV ČR Eva Košťáková, Pavel

Více

LETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu

LETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých

Více

Normy pro zjišťování mechanických vlastností kompozitových materiálů. Karel Doubrava ČVUT v Praze, Fakulta strojní

Normy pro zjišťování mechanických vlastností kompozitových materiálů. Karel Doubrava ČVUT v Praze, Fakulta strojní Normy pro zjišťování mechanických vlastností kompozitových materiálů Karel Doubrava ČVUT v Praze, Fakulta strojní Zkoušení laminátů Vlákna, Matrice, Laminy, Lamináty Zkoušení sendvičů Odporová tenzometrie

Více

5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.

5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. 5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost

Více

Pružnost. Pružné deformace (pružiny, podložky) Tuhost systému (nežádoucí průhyb) Kmitání systému (vlastní frekvence)

Pružnost. Pružné deformace (pružiny, podložky) Tuhost systému (nežádoucí průhyb) Kmitání systému (vlastní frekvence) Pružnost Pružné deformace (pružiny, podložky) Tuhost systému (nežádoucí průhyb) Kmitání systému (vlastní frekvence) R. Hook: ut tensio, sic vis (1676) 1 2 3 Pružnost 1) Modul pružnosti 2) Vazby mezi atomy

Více

Aktuální trendy v oblasti modelování

Aktuální trendy v oblasti modelování Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,

Více

Náhradní ohybová tuhost nosníku

Náhradní ohybová tuhost nosníku Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží

Více

Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,

Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.

Více

ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI

ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a

Více

VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV

VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV RESEARCH INTO POSSIBILITY OF INCREASING SERVICE LIFE OF BEARINGS VIA SURFACE TREATMENT Zdeněk Spotz a Jiří Švejcar a Vratislav Hlaváček

Více

Ing. Jaromír Kejval, Ph.D.

Ing. Jaromír Kejval, Ph.D. Výzkum a vývoj v automobilovém průmyslu 2011 Numerické simulace a zkušebnictví ve vývojovém cyklu automobilu Lázně Bělohrad, 10.11.2011 Únavové vibrační zkoušky ve SWELL Ing. Jaromír Kejval, Ph.D. SPEKTRUM

Více

Seznam publikací, Ing. Josef Půta, Ph.D.

Seznam publikací, Ing. Josef Půta, Ph.D. Seznam publikací, Ing. Josef Půta, Ph.D. 1. Půta, J. Hodnocení efektivnosti temperace vstřikovacích forem. Liberec: Technická univerzita v Liberci, 2005. 2. Lenfeld, P., Půta, J., Ausperger, A., Běhálek,

Více

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice KOMPOZITNÍ MATERIÁLY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více

Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů

Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Michal Mališ Obsah 1. Úvod do projektu 2. Pasivní bezpečnost 3. Specifická absorbovaná

Více

Optimalizace vláknového kompozitu

Optimalizace vláknového kompozitu Optimalizace vláknového kompozitu Bc. Jan Toman Vedoucí práce: doc. Ing. Tomáš Mareš, Ph.D. Abstrakt Optimalizace trubkového profilu z vláknového kompozitu při využití Timošenkovy hypotézy. Hledání optimálního

Více

Evaluation of FORTA Fiber-Reinforced Asphalt Mixtures Using Advanced Material Characterization Tests Evergreen Drive, Tempe, Arizona.

Evaluation of FORTA Fiber-Reinforced Asphalt Mixtures Using Advanced Material Characterization Tests Evergreen Drive, Tempe, Arizona. Evaluation of FORTA Fiber-Reinforced Asphalt Mixtures Using Advanced Material Characterization Tests Evergreen Drive, Tempe, Arizona. Prepared by Kamil E. Kaloush, Ph.D., P.E. Associate Professor Krishna

Více

Wöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)

Wöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy) Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces

Více

Havel composites s.r.o. Svésedlice , Přáslavice Česká Republika. tel. (+420) fax (+420)

Havel composites s.r.o. Svésedlice , Přáslavice Česká Republika. tel. (+420) fax (+420) Havel composites s.r.o. Svésedlice 67 783 54, Přáslavice Česká Republika tel. (+420) 585 129 010 fax (+420) 585 129 011 www.havel-composites.com Tkaniny ze skelné příze typu E. Příze má úpravu (sizing)

Více

Struktura a technologie výroby vyztuženého termoplastu C/PPS

Struktura a technologie výroby vyztuženého termoplastu C/PPS Struktura a technologie výroby vyztuženého termoplastu C/PPS z pelet Josef Křena Latecoere Czech Republic Praha 9, Letňany Kompozitní materiál -Pelety - Chopped Fibers - Bulk Moulding Compounds - Discountinous

Více

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 2

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 2 Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 2 Porušování při cyklickém zatěžování All machine and structural designs are problems in fatigue

Více

ZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické

ZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti

Více

Technologie kompozitního povlakování a tribologické výsledky Zn-PTFE

Technologie kompozitního povlakování a tribologické výsledky Zn-PTFE Technologie kompozitního povlakování a tribologické výsledky Zn-PTFE Petr Drašnar, Petr Roškanin, Jan Kudláček, Viktor Kreibich 1) Miroslav Valeš, Linda Diblíková, Martina Pazderová 2) Ján Pajtai 3) 1)ČVUT

Více

ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU KOMPOZITNÍ VÝZTUŽÍ

ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU KOMPOZITNÍ VÝZTUŽÍ Ing.Ondřej Šilhan, Ph.D. Minova Bohemia s.r.o, Lihovarská 10, 716 03 Ostrava Radvanice, tel.: +420 596 232 801, fax: +420 596 232 944, email: silhan@minova.cz ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU

Více

Trend: nákladů na letadlovou techniku ( požadavků na: bezpečnost + komfort +vyšší výkony, )

Trend: nákladů na letadlovou techniku ( požadavků na: bezpečnost + komfort +vyšší výkony, ) Bezpečnost Spolehlivost Letová způsobilost Vývoj požadavků na letecké konstrukce: 1. etapa (úplné začátky létání) konstrukce = funkce 2. etapa (brzy po začátku létání) konstrukce = funkce + bezpečnost

Více

Aktuální normy pro zkoušky tahem kovových a polymerních materiálů a jejich vliv na volbu zkušební techniky a novinka závěrem.

Aktuální normy pro zkoušky tahem kovových a polymerních materiálů a jejich vliv na volbu zkušební techniky a novinka závěrem. Intelligent testing Aktuální normy pro zkoušky tahem kovových a polymerních materiálů a jejich vliv na volbu zkušební techniky a novinka závěrem. Novinky ve zkušebnictví konference SČZL 09/2015, Mikulov

Více

MECHANISMUS TVORBY PORÉZNÍCH NANOVLÁKEN Z POLYKAPROLAKTONU PŘIPRAVENÝCH ELEKTROSTATICKÝM ZVLÁKŇOVÁNÍM

MECHANISMUS TVORBY PORÉZNÍCH NANOVLÁKEN Z POLYKAPROLAKTONU PŘIPRAVENÝCH ELEKTROSTATICKÝM ZVLÁKŇOVÁNÍM MECHANISMUS TVORBY PORÉZNÍCH NANOVLÁKEN Z POLYKAPROLAKTONU PŘIPRAVENÝCH ELEKTROSTATICKÝM ZVLÁKŇOVÁNÍM Daniela Lubasová a, Lenka Martinová b a Technická univerzita v Liberci, Katedra netkaných textilií,

Více

Test A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.

Test A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných

Více

PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.

PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o. PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových

Více

VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ

VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno

Více

NÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry

NÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS

Více

EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI

EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI 19. Betonářské dny (2012) Sborník Sekce: Výzkum a technologie 2 ISBN 978-80-87158-32-6 EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI David Horák 1 Hlavní autor

Více

DYNAMICKÝ EXPERIMENT NA SADĚ DŘEVĚNÝCH KONZOLOVÝCH NOSNÍKŮ

DYNAMICKÝ EXPERIMENT NA SADĚ DŘEVĚNÝCH KONZOLOVÝCH NOSNÍKŮ International Conference 7 Years of FCE STU, December 4-5, 28 Bratislava, Slovakia DYNAMICKÝ EXPERIMENT NA SADĚ DŘEVĚNÝCH KONZOLOVÝCH NOSNÍKŮ D. Lehký a P. Frantík 2 Abstract Proposed paper describes results

Více

NÁVRH ZADÁNÍ BP pro STAVBU 2016/2017

NÁVRH ZADÁNÍ BP pro STAVBU 2016/2017 PČ Název Navrhuje Garant Zájemce 1 Simulace interlaminárních poruch metodou konečných prvků Mališ 2 Přehled vývoje vícenásobně použitelných kosmických dopravních prostředků Daněk LU 3 Přehled prostředků

Více

Studentská 1402/2 461 17 Liberec 1 tel.: +420 485 353 006 cxi.tul.cz

Studentská 1402/2 461 17 Liberec 1 tel.: +420 485 353 006 cxi.tul.cz Pokročilé simulace pro komplexní výzkum a optimalizace Ing. Michal Petrů, Ph.D. Studentská 1402/2 461 17 Liberec 1 tel.: +420 485 353 006 cxi.tul.cz Stránka: 2 Modelové simulace pro komplexní výzkum Mechanických

Více

Zpráva o ověřovacích zkouškách k ETA 11/0241

Zpráva o ověřovacích zkouškách k ETA 11/0241 TECHNICKÝ A ZKUŠEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ PRAHA, s.p. Prosecká 811/76a CZ-190 00 Praha 9 Tel.: +42 286 019 413 Fax: +42 286 883 897 Internet: www.tzus.cz Autorizován a no tifi k ován podl e článku 10 Směrnice

Více

Únosnost leteckých kompozitních konstrukcí

Únosnost leteckých kompozitních konstrukcí Únosnost leteckých kompozitních konstrukcí Ing. Bohuslav Cabrnoch PhD. C Inter-Informatics Informatics a.s.. listopadu 00 Seminář ČSM Praha raha Česk eská republika Úvod Únosnost letecké konstrukce»zatížení

Více

Souhrnná zpráva projektu

Souhrnná zpráva projektu Zpracovatelé zprávy: Fakulta stavební, ČVUT v Praze, katedra silničních staveb Thákurova 7, 166 29, Praha 6 EUROVIA Services, s.r.o. U Michelského lesa 370, 140 00, Praha 4 Krč Souhrnná zpráva projektu

Více

POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU

POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum

Více

Zjednodušený 3D model materiálu pro maltu

Zjednodušený 3D model materiálu pro maltu Problémy lomové mechaniky IV. Brno, červen 2004 Zjednodušený 3D model materiálu pro maltu Jiří Brožovský, Lenka Lausová 2, Vladimíra Michalcová 3 Abstrakt : V článku je diskutován návrh jednoduchého materiálového

Více

Vláknové kompozitní materiály, jejich vlastnosti a výroba

Vláknové kompozitní materiály, jejich vlastnosti a výroba Kap. 1 Vláknové kompozitní materiály, jejich vlastnosti a výroba Informační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky FS ČVUT v Praze 26. října 2007 1

Více

Provozní pevnost a životnost dopravní techniky. - úvod do předmětu

Provozní pevnost a životnost dopravní techniky. - úvod do předmětu Provozní pevnost a životnost dopravní techniky - úvod do předmětu doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů Provozní pevnost a životnost dopravní techniky

Více

Dynamická pevnost a životnost Přednášky

Dynamická pevnost a životnost Přednášky DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 1 Základy únavové pevnosti Milan

Více

ČVUT v Praze, Fakulta stavební. seminář Stanovení vlastností materiálů při hodnocení existujících konstrukcí Masarykova kolej, 3. 4.

ČVUT v Praze, Fakulta stavební. seminář Stanovení vlastností materiálů při hodnocení existujících konstrukcí Masarykova kolej, 3. 4. STANOVENÍ VLASTNOSTÍ KONSTRUKČNÍHO DŘEVA PETR KUKLÍK ČVUT v Praze, Fakulta stavební seminář Stanovení vlastností materiálů při hodnocení existujících konstrukcí Masarykova kolej, 3. 4. 2007 Inovace metod

Více

Kompozity s termoplastovou matricí

Kompozity s termoplastovou matricí Kompozity s termoplastovou matricí Ing. Josef Křena Letov letecká výroba, s.r.o. Praha 9 Letňany josef.krena@letov.cz Obsah 1. Typy matric 2. Vlastnosti vyztužených termoplastů 3. Zvláštnosti vyztužených

Více

ANALÝZA A HODNOCENÍ KVALITY LEPENÝCH SENDVIČOVÝCH SPOJŮ

ANALÝZA A HODNOCENÍ KVALITY LEPENÝCH SENDVIČOVÝCH SPOJŮ ANALÝZA A HODNOCENÍ KVALITY LEPENÝCH SENDVIČOVÝCH SPOJŮ ABSTRAKT SVOČ FST 2015 Jan Jícha Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Úkolem této práce bylo zkonstruovat

Více

1. přednáška. Petr Konvalinka

1. přednáška. Petr Konvalinka EXPERIMENTÁLNÍ METODY MECHANIKY 1. přednáška Petr Konvalinka 1. Úvod hospodárnost ve využívání stavebních materiálů vede k nutnosti zkoumat podrobně vlastnosti těchto materiálů experimenty podávají často

Více

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 11

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 11 Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 11 Mechanické pružiny http://www.victorpest.com/ I am never content until I have constructed a

Více

NELINEÁRNÍ ODEZVA ŽELEZOBETONOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE NA SEIZMICKÉ ZATÍŽENÍ

NELINEÁRNÍ ODEZVA ŽELEZOBETONOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE NA SEIZMICKÉ ZATÍŽENÍ NELINEÁRNÍ ODEZVA ŽELEZOBETONOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE NA SEIZMICKÉ ZATÍŽENÍ Karel Pohl 1 Abstract The objective of this paper describe a non-linear analysis of reinforced concrete frame structures and assignment

Více

ZKRÁCENÉ ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY VRUBOVANÝCH TYČÍ

ZKRÁCENÉ ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY VRUBOVANÝCH TYČÍ ZKRÁCENÉ ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY VRUBOVANÝCH TYČÍ Ing. Miroslav VARNER, ČKD Blansko Strojírny, a.s. Gellhornova 1, 678 18 Blansko, tel.: 516 402 023, fax.: 516 414 060, e-mail: oam@ckdblansko.cz Abstrakt Censored

Více

KONCEPCE PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU ŽIVOTNOSTI KOTLOVÝCH TĚLES. Jan Korouš, BiSAFE, s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4, e-mail: korous@bisafe.

KONCEPCE PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU ŽIVOTNOSTI KOTLOVÝCH TĚLES. Jan Korouš, BiSAFE, s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4, e-mail: korous@bisafe. KONCEPCE PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU ŽIVOTNOSTI KOTLOVÝCH TĚLES Jan Korouš, BiSAFE, s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4, e-mail: korous@bisafe.cz Příspěvek obsahuje metodický postup pro pravděpodobnostní

Více

Adhesives for load-timber structures. Test methods. Part 2: Determination of resistance to delamination (Laboratory method)

Adhesives for load-timber structures. Test methods. Part 2: Determination of resistance to delamination (Laboratory method) ČESKÁ NORMA MDT 621.792.053:678.64:644:620.175.2 Srpen 1995 LEPIDLA PRO NOSNÉ DŘEVĚNÉ KONSTRUKCE. ZKUŠEBNÍ METODY Část 2: Stanovení odolnosti proti delaminaci (laboratorní postup) ČSN EN 30 2-2 66 8532

Více

4 Výsledky řešení a diskuse

4 Výsledky řešení a diskuse 4 Výsledky řešení a diskuse V první části experimentální části této práce bylo ověřeno pozitivní chování betonové matrice s přidáním mikromletých částic v podobě mikromletého vápence a redukce spotřeby

Více

RESPONSE ANALYSIS OF BUILDING UNDER SEISMIC EFFECTS OF RAILWAY TRANSPORT

RESPONSE ANALYSIS OF BUILDING UNDER SEISMIC EFFECTS OF RAILWAY TRANSPORT RESPONSE ANALYSIS OF BUILDING UNDER SEISMIC EFFECTS OF RAILWAY TRANSPORT D. Makovička *, D. Makovička ** Summary: Building structure in the vicinity of railway line is loaded by vibrations excited by passages

Více

FAKTOROVÉ PLÁNOVÁNÍ A HODNOCENÍ EXPERIMENTŮ PŘI ÚPRAVĚ VODY

FAKTOROVÉ PLÁNOVÁNÍ A HODNOCENÍ EXPERIMENTŮ PŘI ÚPRAVĚ VODY Citace Štrausová K., Dolejš P.: Faktorové plánování a hodnocení experimentů při úpravě vody. Sborník konference Pitná voda 2010, s.95-100. W&ET Team, Č. Budějovice 2010. ISBN 978-80-254-6854-8 FAKTOROVÉ

Více

Specializovaný MKP model lomu trámce

Specializovaný MKP model lomu trámce Structural and Physical Aspects of Civil Engineering, 2010 Specializovaný MKP model lomu trámce Tomáš Pail, Petr Frantík, Michal Štafa Technical University of Brno Faculty of Civil Engineering, Institute

Více

Téma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání

Téma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání 1) Vlastnosti materiálů při dynamickém namáháni ) Základní vztahy teorie kmitání s jedním stupněm volnosti Katedra konstrukcí

Více

PŘÍSPĚVEK K PROBLEMATICE TĚSNĚNÍ DILATACÍ

PŘÍSPĚVEK K PROBLEMATICE TĚSNĚNÍ DILATACÍ Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Ing. Lukáš Ďuriš, Dr. Ing. Hynek Lahuta VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, L. Podéště 1875, 708 00 Ostrava-Poruba tel./fax: 597 321 944, e-mail:

Více

Šroubovitá pružina válcová tlačná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in] 1.3 Provozní teplota T 200,0 1.4 Provozní prostředí

Šroubovitá pružina válcová tlačná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in] 1.3 Provozní teplota T 200,0 1.4 Provozní prostředí Šroubovitá pružina válcová tlačná z drátů a tyčí kruhového průřezu i ii Výpočet bez chyb. Informace o o projektu? 1.0 Kapitola vstupních parametrů Volba režimu zatížení, provozních a výrobních parametrů

Více

Houževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)

Houževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická

Více

NUMERICKÁ SIMULACE ODTRŽENÍ SKLOEPOXIDOVÉ VRSTVY ADAFLEX BG

NUMERICKÁ SIMULACE ODTRŽENÍ SKLOEPOXIDOVÉ VRSTVY ADAFLEX BG NUMERICKÁ SIMULACE ODTRŽENÍ SKLOEPOXIDOVÉ VRSTVY ADAFLEX BG Autoři: Ing. Michal Mrózek, Ústav stavební mechaniky, Fakulta stavební, Vysoké učení technické v Brně, e-mail: mrozek.m@fce.vutbr.cz Ing. Zdeněk

Více

Požadavky na výztuže asfaltových směsí

Požadavky na výztuže asfaltových směsí Požadavky na výztuže asfaltových směsí (Dipl.-Ing. Elsing, World Highways, červenec/srpen 2005, str. 52 a www.worldhighways.com) Kvalitní spojení vrstev asfaltových směsí je nezbytné pro vozovku vystavenou

Více

OVMT Mechanické zkoušky

OVMT Mechanické zkoušky Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor

Více

Novinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky. vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN

Novinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky. vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN Novinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN Karel Mikeš České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební

Více

Novinky ve zkušebnách Výzkumného centra

Novinky ve zkušebnách Výzkumného centra Novinky ve zkušebnách Výzkumného centra 22. - 23. 9. 2011, Hotel Kraví hora, Bořetice Jan Šuba COMTES FHT a.s. Nezisková výzkumná organizace Od roku 2000 působí v oblasti výzkumu, vývoje a inovací pro

Více

MECHANICKÉ KMITÁNÍ POJMY K ZOPAKOVÁNÍ. Testové úlohy varianta A

MECHANICKÉ KMITÁNÍ POJMY K ZOPAKOVÁNÍ. Testové úlohy varianta A Škola: Autor: DUM: Vzdělávací obor: Tematický okruh: Téma: Masarykovo gymnázium Vsetín Mgr. Jitka Novosadová MGV_F_SS_3S3_D19_Z_OPAK_KV_Mechanicke_kmitani_T Člověk a příroda Fyzika Mechanické kmitání Opakování

Více

Katedra technológií a materiálov, Strojnícka fakulta Technickej univerzity v Košiciach, Mäsiarska 74, 040 01 Košice

Katedra technológií a materiálov, Strojnícka fakulta Technickej univerzity v Košiciach, Mäsiarska 74, 040 01 Košice POSUDEK NA HABILITAČNÍ PRÁCI Ing. Anny Guzanové, PhD. s názvem STUDIUM VYBRANÝCH VLASTNOSTÍ ŽÁROVĚ STŘÍKANÝCH POVLAKŮ (obor Strojárske technológie a materiály) Katedra technológií a materiálov, Strojnícka

Více

Zkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:

Zkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení: BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky

Více

OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011

OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011 OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:

Více

KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. Japonsko, Kajima Corp., PVA-ECC (Engineered Cementitious Composites)ohybová zkouška

KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. Japonsko, Kajima Corp., PVA-ECC (Engineered Cementitious Composites)ohybová zkouška KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE KOMPOZITNÍ MATERIÁLY Japonsko, Kajima Corp., PVA-ECC (Engineered Cementitious Composites)ohybová zkouška Obsah Definice kompozitních materiálů Synergické působení

Více

Tepelně-vlhkostní chování pískovcového historického zdiva v různých klimatických podmínkách

Tepelně-vlhkostní chování pískovcového historického zdiva v různých klimatických podmínkách 100 stavební obzor 5 6/2014 Tepelně-vlhkostní chování pískovcového historického zdiva v různých klimatických podmínkách Ing. Lukáš FIALA, Ph.D. Ing. Jan FOŘT Ing. Václav KOČÍ, Ph.D. doc. Ing. Zbyšek PAVLÍK,

Více

ŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE

ŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ

Více

Je-li poměr střední Ø pružiny k Ø drátu roven 5 10% od kroutícího momentu. Šroub zvedáku je při zvedání namáhán kombinací tlak, krut, případně vzpěr

Je-li poměr střední Ø pružiny k Ø drátu roven 5 10% od kroutícího momentu. Šroub zvedáku je při zvedání namáhán kombinací tlak, krut, případně vzpěr PRUŽINY Která pružina může být zatížena silou kolmou k ose vinutí zkrutná Výpočet tuhosti trojúhelníkové lisové pružiny k=f/y K čemu se používá šroubová zkrutná pružina kolíček na prádlo Lisová pružina

Více

Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky

Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance

Více

Prodloužení životnosti asfaltových vrstev vyztužením vlákny CN MacDonald KE Kaloush TH Lang J Zednicek KP Biligiri

Prodloužení životnosti asfaltových vrstev vyztužením vlákny CN MacDonald KE Kaloush TH Lang J Zednicek KP Biligiri MacDonald, Kaloush, Lang, Zednicek, Biligiri 1 Prodloužení životnosti asfaltových vrstev vyztužením vlákny CN MacDonald KE Kaloush TH Lang J Zednicek KP Biligiri Synopsis: Vlákny vyztužený asfaltobeton

Více

Zlepšení tepelněizolační funkce ETICS. Ing. Vladimír Vymětalík

Zlepšení tepelněizolační funkce ETICS. Ing. Vladimír Vymětalík Zlepšení tepelněizolační funkce ETICS Ing. Vladimír Vymětalík Způsoby řešení Provedení nového ETICS na původní podkladní konstrukci po předchozí demontáži kompletního stávajícího ETICS Provedení nového

Více

X-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU

X-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU X-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU J.Fiala *, P.Mazal **, M.Kolega *, P.Liškutín ** * University of West Bohemia Plzeň CZ ** Brno University of Technology

Více

České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební - zkušební laboratoř Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Pracoviště zkušební laboratoře:

České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební - zkušební laboratoř Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Pracoviště zkušební laboratoře: Pracoviště zkušební laboratoře: 1. OL 123 Odborná laboratoř stavebních materiálů Thákurova 7, 166 29 Praha 6 2. OL 124 Odborná laboratoř konstrukcí pozemních staveb Thákurova 7, 166 29 Praha 6 3. OL 132

Více

Hodnocení vlastností folií z polyethylenu (PE)

Hodnocení vlastností folií z polyethylenu (PE) Laboratorní cvičení z předmětu "Kontrolní a zkušební metody" Hodnocení vlastností folií z polyethylenu (PE) Zadání: Na základě výsledků tahové zkoušky podle norem ČSN EN ISO 527-1 a ČSN EN ISO 527-3 analyzujte

Více

HODNOCENÍ PEVNOSTI A ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY ASME BPV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2

HODNOCENÍ PEVNOSTI A ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY ASME BPV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2 HODNOCENÍ EVNOSTI ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY SME BV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2 STRENGTH ND FTIGUE EVLUTION OF BOLTS CCORDING TO SME BV CODE, SEC. VIII, DIV. 2 Miroslav VRNER 1, Viktor KNICKÝ 2 bstract:

Více

Zkoušky vlastností technických materiálů

Zkoušky vlastností technických materiálů Zkoušky vlastností technických materiálů Stálé zvyšování výkonu strojů a snižování jejich hmotnosti klade vysoké požadavky na jakost hutního materiálu. Se zvyšováním nároků na materiál je nerozlučně spjato

Více

Funkce pružiny se posuzuje podle průběhu a velikosti její deformace v závislosti na působícím zatížení.

Funkce pružiny se posuzuje podle průběhu a velikosti její deformace v závislosti na působícím zatížení. Teorie - základy. Pružiny jsou konstrukční součásti určené k zachycení a akumulaci mechanické energie, pracující na principu pružné deformace materiálu. Pružiny patří mezi nejvíce zatížené strojní součásti

Více