Pohon přímočaré pily
|
|
- Sabina Sedláková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Pohon přímočaré pily Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Autor práce: Vedoucí práce: B2301 Strojní inženýrství 2301R000 Strojní inženýrství Daniel Vaníček prof. Ing. Lubomír Pešík, CSc. Liberec 2016
2
3
4 Prohlášení Byl jsem seznámen s tím, že na mou bakalářskou práci se plně vztahuje zákon č. 121/2000 Sb., o právu autorském, zejména 60 školní dílo. Beru na vědomí, že Technická univerzita v Liberci (TUL) nezasahuje do mých autorských práv užitím mé bakalářské práce pro vnitřní potřebu TUL. Užijili bakalářskou práci nebo poskytnuli licenci k jejímu využití, jsem si vědom povinnosti informovat o této skutečnosti TUL; v tomto případě má TUL právo ode mne požadovat úhradu nákladů, které vynaložila na vytvoření díla, až do jejich skutečné výše. Bakalářskou práci jsem vypracoval samostatně s použitím uvedené literatury a na základě konzultací s vedoucím mé bakalářské práce a konzultantem. Současně čestně prohlašuji, že tištěná verze práce se shoduje s elektronickou verzí, vloženou do IS STAG. Datum: Podpis:
5 Poděkování: Je mou milou povinností poděkovat prof. Ing. Lubomíru Pešíkovi, CSc. jako vedoucímu bakalářské práce, za odborné rady a vedení při řešení problémů týkajících se mého zadání. Dále bych chtěl poděkovat konzultantovi této bakalářské práce Ing. Rudolfu Martonkovi, Ph.D., za čas který mi věnoval při konzultacích. V neposlední řadě patří velké dík také mé rodině, která mě podporovala jak v průběhu celého studia, ale také při tvorbě této práce. 5
6 Abstrakt: Tato bakalářská práce se zaměřuje na konstrukci pohonného systému strojní přímočaré pily na dřevo, včetně převodové skříně. Pohon je řešen pružnou čepovou spojkou, soustavou ozubených převodů a řemenovým převodem. Konstrukce skříně je provedena jako svařovaná. Vychází z předpokladů kusové výroby. Práce obsahuje výpočtovou zprávu, 3D model pohonu a výkresovou dokumentaci vybraných dílů. Součástí je také použití několika optimalizačních metod v konstrukci strojů a zařízení. Na vybraných dílech je použita MKP (metoda konečných prvků). Klíčová slova: strojní pily na dřevo, klikový mechanismus, ozubená kola, řemenový převod, hřídele, ložiska Abstract: This thesis aims to design the drive system of wood jigsaw machinery including a gearbox. The drive is designed with a bushed stud clutch, system of gears and belt transmission. The construction of the gearbox is designed as a weldment. It is based on small scale production. The thesis consists of a calculating report, 3Dmodel of the drive and drawings of selected parts. Moreover, it includes the use of several optimization methods in the construction of machinery and equipment. Selected parts were designed using FEM (Finite Element Method). Key words: wood saw machine, crank, gear, belt drive, arbor, bearings 6
7 Obsah 1 Úvod Cíl práce Shrnutí zadaných parametrů: Zpracování dřeva Technologie řezání Rozdělení strojních pil Kotoučové pily: Pásové pily: Přímočaré pily: Stanovení potřebného příkonu pily Parametry klikového mechanismu a přímočaré pily Kinematika klikového mechanismu Obecné rovnice pro klikový mechanismus Neredukovaný rychlostní stupeň: Redukovaný rychlostní stupeň: Výpočet řezných sil a výkonů Výpočet řezných sil pro neredukovaný převodový stupeň Výpočet řezných sil pro redukovaný převodový stupeň Konstrukce a výpočtová zpráva mechanismu převodovky Elektromotor Spojka Řazení Převodová skříň Uložení pohonné jednotky Návrh rozložení převodovky Základní hodnoty převodovky Neredukovaný rychlostní stupeň Redukovaný rychlostní stupeň na 50% Kuželové soukolí Výpočet rozměrů kuželového soukolí s šikmými zuby Silové poměry kuželového soukolí Pevnostní kontrola ozubení Čelní soukolí Výpočet rozměrů čelního soukolí s šikmými zuby Silové poměry čelního soukolí Pevnostní kontrola
8 5.10 Čelní soukolí Výpočet rozměrů čelního soukolí s šikmými zuby (redukce) Silové poměry čelního soukolí Pevnostní kontrola Návrh řemenového převodu Síly na hřídelích Vstupní hřídel Předlohový hřídel (neredukovaný) Předlohový hřídel (50% redukce) Výstupní hřídel Výstupní hřídel (50% redukce) Výpočet průměrů hřídelů: Vstupní hřídel Předlohový hřídel Výstupní hřídel Výpočet potřebné délky náboje na drážkovaném hřídeli (pod synchronem) Návrh per Pera na vstupním hřídeli Pera na předlohovém hřídeli Pera na výstupním hřídeli Výpočet ložisek Ložiska na vstupním hřídeli Ložiska na předlohovém hřídeli Ložiska na výstupním hřídeli Metoda konečných prvků Ekonomické zhodnocení Závěr
9 Seznam obrázků a tabulek Obrázek 1 Schéma klikového mechanismu Obrázek 2 Graf polohy kluzáku neredukovaný rychlostní stupeň Obrázek 3 Graf rychlosti kluzáku neredukovaný rychlostní stupeň Obrázek 4 Graf polohy kluzáku redukovaný rychlostní stupeň Obrázek 5 Graf rychlosti kluzáku redukovaný rychlostní stupeň Obrázek 6 Parametry elektromotoru WEG H.E. IE Obrázek 7 Model elektromotoru WEG IE Obrázek 8 Řez pružnou čepovou spojkou Obrázek 9 Model spojky RB Obrázek 10 Popis synchronizační spojky Obrázek 11 Převodová skříň svařená Obrázek 12 Převodová skříň rozložená Obrázek 13 Rám katru Obrázek 14 Detail uložení převodovky Obrázek 15 Rozložení převodovky Obrázek 16 Schéma řemenového převodu Obrázek 17 Schéma sil 1. (vstupního) hřídele Obrázek 18 Průběh smykové síly 1. (vstupního) hřídele Obrázek 19 Průběh ohybového momentu 1. (vstupního) hřídele Obrázek 20 Schéma sil 2. (předlohového) hřídele Obrázek 21 Průběh smykové síly 2. (předlohového) hřídele Obrázek 22 Průběh ohybového momentu 2. (předlohového) hřídele Obrázek 23 Schéma sil 2. (předlohového) hřídele při 50% redukci Obrázek 24 Průběh smykové síly 2. (předlohového) hřídele při 50% redukci Obrázek 25 Průběh ohybového momentu 2. (předlohového) hřídele při 50% redukci.. 56 Obrázek 26 Schéma sil 3. (výstupního) hřídele Obrázek 27 Průběh smykové síly 3. (výstupního) hřídele Obrázek 28 Průběh ohybového momentu 3. (výstupního) hřídele Obrázek 29 Schéma sil 3. (výstupního) hřídele při 50% redukci Obrázek 30 Průběh smykové síly 3. (výstupního) hřídele při 50% redukci Obrázek 31 Průběh ohybového momentu 3. (výstupního) hřídele při 50% redukci Obrázek 32 Kontrolované místo Obrázek 33 Kontrolované místo Obrázek 34 Kontrolované místo Obrázek 35 Průřez hřídele s drážkou pro pero Obrázek 36 FEM vstupního hřídele napětí Obrázek 37 FEM vstupního hřídele napětí detail
10 Přehled použitých veličin a jednotek Značky použité pro stanovení potřebného výkonu Značka Jednotka Název A [] Koeficient pro výpočet řezného odporu B [] Koeficient pro výpočet řezného odporu b [mm] Šířka řezné spáry F C [N] Celková síla kladená při řezání F g [N] Gravitační síla F Ř [N] Odporová síla řezu g [m/s 2 ] Gravitační zrychlení H [mm] Zdvih klikového mechanismu h stř [mm] Střední řezná výška i [] Počet řezacích listů v záběru k [dan mm 2 ] Odpor l [mm] Délka ojnice m [kg] Hmotnost kluzáku n [min 1 ] Otáčky klikového mechanismu P 0 [w] Potřebný příkon stroje P Ř [w] Řezný výkon P u [w] Maximální potřebný výkon pro posuv dřeva r [mm] Rameno kliky s 1 [mm] Tloušťka řezacích listů t [s] Čas otáčení klikového mechanismu u [mm/ot] Posuv dřeva V [] Koeficient pro výpočet řezného odporu v [m/s] Rychlost kluzáku x [m] Pozice kluzáku δ [ ] Úhel sklonu zubů η [] Účinnost φ [ ] Úhel mezi řezným pohybem a posuvem dřeva [rad] Úhel natočení kliky u kliky [rad] Úhel natočení kliky u kluzáku [rad/s] Úhlová rychlost kliky 10
11 Značky použité pro výpočet rozměrů a sil ozubených kol Značka Jednotka Název a [mm] Osová vzdálenost a v [mm] Virtuální osová vzdálenost b [mm] Šířka zubu d [mm] Průměr roztečné kružnice d an [mm] Průměr hlavové kružnice virtuálního kola d bn [mm] Průměr základní kružnice virtuálního kola d n [mm] Průměr virtuálního kola d a [mm] Průměr hlavové kružnice d e [mm] Vnější roztečný průměr d f [mm] Průměr patní kružnice d m [mm] Průměr střední roztečné kružnice F a [N] Axiální síla f F [] Součinitel pro výpočet modulu ozubení f H [] Součinitel pro výpočet kružnice pastorku F n [N] Normálová síla F r [N] Radiální sila F t [N] Tečná síla F δ [N] Složka normálové síly h a [mm] Výška hlavy zubu hf [mm] Výška paty zubu i [] Převodový poměr i c [] Převodový poměr na čelním soukolí i ř [] Převodový poměr na řemenovém soukolí I k [] Převodový poměr na kuželovém soukolí K A [] Součinitel vnějších dynamických sil K H [] Součinitel přídavných zatížení K Hβ [] Součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů po šířce n [ot/min] Otáčky M k [Nm] Kroutící moment m n [mm] Normálový modul m nm [mm] Normálový střední modul m t [mm] Tečný modul 11
12 m te [mm] Čelní modul na vnějším kuželu m tm [mm] Tečný střední modul P [mm] Rozteč P bt [mm] Čelní rozteč P tmb [mm] Základní rozteč virtuálního kola P tmb [mm] Základní rozteč r an [mm] Poloměr hlavové kružnice virtuálního kola r bn [mm] Poloměr základní kružnice virtuálního kola Re [MPa] Mez kluzu r m1 [mm] Poloměr kola z [] Počet zubů α [ ] Úhel záběru α mn [ ] Střední normálový úhel záběru α n [ ] Normálový úhel záběru α t [ ] Čelní úhel záběru β [ ] Úhel stoupání zubu β m [ ] Střední úhel sklonu zubu δ [ ] Úhel roztečného kužele ε [] Součinitel záběru zubu ε α [] Součinitel záběru profilu ε β [] Součinitel kroku η [] Součinitel jakosti povrchu σ Fp [MPa] Přípustné napětí v ohybu σ Hlim [MPa] Mez únavy v dotyku materiálu ozubeného kola σ HP [MPa] Přípustné napětí v dotyku (přípustný Hertzův tlak) Ψ m [] Poměr mezi šířkou zubu a normálovým modulem ω [rad s 1 ] Úhlová rychlost Značky použité pro pevnostní kontrolu ozubených kol Značka Jednotka Název b [mm] Šířka zubu d m [mm] Střední roztečný průměr F t [N] Tečná síla 12
13 i [] Převodový poměr K A [] Součinitel vnějších dynamických sil K as [] Součinitel vnějších dynamických sil pro výpočet s ohledem na trvalou deformaci, vznik trhliny nebo křehkého lomu z jednorázového přetížení K F [] Součinitel přídavných zatížení (pro ohyb) K H [] Součinitel přídavných zatížení (pro dotyk) K HV [] Součinitel vnitřních dynamických sil K Hα [] Součinitel podílu zatížení jednotlivých zubů K Hβ [] Součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů po šířce m [mm] Modul S Fmin [] Nejmenší hodnota součinitele bezpečnosti proti vzniku únavového lomu v patě zubu S Hmin [] Nejmenší hodnota součinitele bezpečnosti proti vzniku únavového poškození boků zubů Y FS [] Součinitel tvaru zubu a koncentrace napětí Y β [] Součinitel sklonu zubu Y ε [] Součinitel vlivu záběru profilu Z E [] Součinitel mechanických vlastností materiálů Z H [] Součinitel tvaru spoluzabírajících zubů Z R [] Součinitel výchozí drsnosti boků zubů Z ε [] Součinitel součtové délky dotykových křivek boků zubů ε α [] Součinitel záběru profilu σ F [MPa] Ohybové napětí v nebezpečném průřezu paty zubu σ Flim [MPa] Mez únavy v ohybu materiálu kola σ FP [MPa] Přípustné napětí v ohybu σ H [MPa] Napětí v dotyku (Hertzův tlak) ve valivém bodě σ Hlim [MPa] Mez únavy v dotyku materiálu ozubeného kola σ HO [MPa] Napětí v dotyku při ideálním zatížení (K H =1) σ HP [MPa] Přípustné napětí v dotyku (přípustný Hertzův tlak) 13
14 Značky použité pro výpočet řemenového převodu Značka Jednotka Název a p [mm] Předběžná osová vzdálenost a [mm] Skutečná osová vzdálenost c1 [] Součinitel úhlu opásání c2 [] Součinitel provozního zatížení c3 [] Součinitel délky klínového řemene dp [mm] Průměr malé řemenice d 2 [mm] Průměr velké řemenice f [] Součinitel tření f k [] Tření v klínové drážce F O [N] Předpětí řemene Ft [N] Obvodová síla F VR [N] Zatížení hřídele i [] Převodový poměr L p [mm] Délka řemene M k [Nm] Kroutící moment n [min 1 ] Otáčky malé řemenice Pr [kw] Výkon přenášený jedním řemenem Wp [mm] Výpočtová šířka klínové drážky řemenice z [] Počet řemenů [rad] Úhel opásání [rad] Úhel sklonu řemenu φ [ ] Úhel drážky řemenice η [] Účinnost [] Součinitel prokluzu řemenu Značky použité pro výpočet a kontrolu hřídelů Značka Jednotka Název d [mm] Malý průměr hřídele D [mm] Velký průměr hřídele F a [N] Axiální síla F r [N] Radiální síla F t [N] Tečná síla 14
15 k [] Celková bezpečnost k k [] Bezpečnost v krutu k o [] Bezpečnost v ohybu M [Nmm] Výsledný moment M k [Nmm] Kroutící moment M o [Nmm] Ohybový moment q [] Součinitel vrubové citlivosti r [mm] Poloměr zaoblení R [N] Výsledná reakce r m [mm] Poloměr kola R x [N] Reakce ve směru osy x R y [N] Reakce ve směru osy y R z [N] Reakce ve směru osy z v o [] Součinitel velikosti W k [] Průřezový modul v krutu W o [] Průřezový modul v ohybu α [] Součinitel tvaru β o [] Součinitel vrubu η o [] Součinitel povrchu σ o [MPa] Napětí v ohybu σ co * [MPa] Mez únavy skutečné součásti σ Do [MPa] Dovolené napětí v ohybu τ DK [MPa] Dovolené napětí v krutu τ kl [MPa] Mez kluzu tečného napětí τ K [MPa] Napětí v krutu Značky použité pro výpočet potřebné délky drážkování a per Značka Jednotka Název b [mm] Šířka pera d [mm] Průměr hřídele f [] Sražení hran F [N] Síla f [mm 2 ] Účinná plocha drážky h [mm] Výška pera 15
16 l [mm] Délka pera l min [mm] Minimální délka drážkování M k [Nmm] Kroutící moment N [] Počet zubů p [MPa] Tlak p D [MPa] Tlak dovolený S [mm 2 ] Plocha z [] Počet zubů τ [MPa] Smykové napětí τ DK [MPa] Dovolené napětí v krutu τ DS [MPa] Dovolené napětí ve smyku τ S [MPa] Smykové napětí Značky použité pro výpočet ložisek Značka Jednotka Název C [kn] dynamická únosnost C 0 [kn] statická únosnost e [] Výpočtový součinitel F a [N] Radiální síla f o [] koeficient zatížení ložiska F r [N] Radiální síla K a [N] Axiální zatížení L h [hod] trvanlivost ložiska v hodinách n [min 1 ] Otáčky ložiska n m [min 1 ] Ekvivalentní otáčky p [] koeficient tvaru tělíska P m [N] ekvivalentní zatížení ložiska X [] koeficient zatížení radiální silou Y [] koeficient zatížení axiální silou 16
17 1 Úvod Správně navržený pohonný systém je základní podmínkou pro bezporuchový, hospodárný a tichý chod stroje. Při konstrukci je nutné dbát na dodržení spousty požadovaných parametrů, jako jsou například přivedení dostatečného výkonu, zachování požadované životnosti, navržení správných rozměrů. Důležitým aspektem je také finanční stránka, kde se konstruktér musí správně rozhodnout, zdali zvolí kvalitnější materiál, který je ovšem dražší, nebo méně kvalitní a součást bude muset být robustnější. Při tomto rozhodování se musí najít vhodný kompromis, který závisí hlavně na stroji, kde bude součást použita. Nikde není přesně napsáno, jaký je správný postup při navrhování jednotlivých dílů. Často se konstrukční chyba ukáže až v praxi. V dnešní době je vyvinuto mnoho simulační programů, které se těmto problémům snaží předcházet. Ovšem i tyto programy vyžadují určitou zkušenost, aby byly co nejúčinnější. A zkušenosti se dají získat pouze praxí. 2 Cíl práce Cílem této práce je navrhnout kompletní pohonný systém přímočaré pily na dřevo, poháněné klikovým mechanismem, který se otáčí rychlostí 400 ot/min s redukcí na polovinu (50%). Jednotlivé strojní součásti musí být konstruovány tak, aby byly funkční, vyrobitelné a splňovali požadavky na životnost. Prvním členem mechanismu je elektromotor, který musí mít dostatečný výkon pro plynulý chod pily. Motor bude přes vhodnou spojku pohánět dvourychlostní převodovku,jež se bude skládat z kuželového soukolí a dvou čelních soukolí, kterými bude provedena redukce. Ozubená kola musí být správně navrhnuta a zkontrolována dle ČSN Tato převodovka musí umožňovat změnu rychlostních stupňů za chodu, aby se pila nemusela vypínat a čekat až se uvede do úplného klidu, což by snižovalo produkci daného stroje. Časové rozdělení práce jednotlivých převodových stupňů bude v poměru 1:1. Neredukovaný převodový stupeň pro menší kusy dřeva a 50% redukce pro veliké klády a tvrdší typy dřevin. Převod mezi převodovkou a klikovým mechanismem bude uskutečněn řemenovým převodem, který bude zároveň sloužit jako pojistný člen a bude schopen tlumit rázy vznikající řezáním dřeva. Požadovaná životnost převodovky je stanovena na 8000 hodin, kterou musí vydržet ozubená kola, hřídele i ložiska. Celá převodovka bude uložena ve svařovaném rámu, který 17
18 bude součástí dané pily. Četnost výroby tohoto pohonu bude v jednotkách kusů a vzhledem k této skutečnosti se musí zvolit vhodná technologie výroby převodové skříně. Součástí této práce bude také vypracování 3D sestavy pohonu pily, a výkresové dokumentace sestavy a vybraných dílů. 2.1 Shrnutí zadaných parametrů: Otáčky pily: 400/200 [min 1 ] Životnost pohonu: 8000 [h] Časové rozdělení převodů: 1:1 Četnost výroby: kusová 3 Zpracování dřeva 3.1 Technologie řezání Nejčastější zpracování dřeva probíhá tzv. řezáním. Řezání v širším smyslu je proces, kdy se nástrojem odděluje od obráběného materiálu jeho určitá část, aby se získal výrobek žádaného tvaru a rozměrů. Při beztřískové řezání je oddělovaná část výrobkem (např. dřevěná vlna, dýha, krájené prkénko, tříska pro výrobu třískových desek), řidčeji vedlejším produktem (např. výstřižek). Při třískovém řezání se oddělovaná část hmoty obrobku přeměňuje v třísky, které jsou vedlejším produktem (piliny, hobliny), i když jich lze v některých případech dobře využít [3]. 3.2 Rozdělení strojních pil Kotoučové pily: Nejběžnější a nejjednodušší jsou kotoučové pily (cirkulárky) s kruhovým ocelovým kotoučem. Pokud se užívají jen na řezání palivového dřeva, mají podávací zařízení na polena, jinak mají rovinný stůl, vůči němuž lze kotouč na výšku nastavit podle potřebné hloubky řezu. Truhlářské kotoučové pily mají různá pravítka a dorazy, většinou ručně posuvný stůl a umožňují i nastavení šikmého řezu. Nejvyšší třídou pil na dřevo a materiály na bázi dřeva jsou tzv. dělicí pily, kde probíhá řez materiálu pevně upnutého v konstrukci stroje pohybujícím se pilovým vozíkem a rozměry uřezaných dílců se nastavují motorickým posunem kleštin držících materiál. Větší část truhlářských pil obsahuje také tzv. předřez pro zlepšení kvality řezu. 18
19 3.2.2 Pásové pily: Při jemnějším zpracování dřeva se užívá pásová pila s úzkým pilovým pásem, svařeným do nekonečné smyčky. Konce pilového pásu se přeplátují a svaří mosazí nebo bodovou svářečkou. Pás obíhá přes dvě velká kola, z nichž dolní obstarává pohon. Průměr oběžných kol omezuje velikost obráběného kusu; někdy se proto doplňují ještě třetím kolem vzadu. Na pásové pile se dají dělat i tvarové řezy a protože pás je tenký, vzniká také velmi malý prořez Přímočaré pily: Hrubší strojní pily jsou také někdy nazývány jako Katry. Jedna se o rámovou pilu, která pomocí klikového mechanismu vykonává přímočarý vratný pohyb, čímž připomíná klasické ruční řezání rámovou pilou. Proto se občas označují jako rámové katry na dřevo. Nespornou výhodou těchto strojů je řezání několika řeznými listy najednou a možnost řezání teoreticky nekonečně dlouhých dřev. Slouží k výrobě trámů, fošen, prken, lišt a podobně. 19
20 4 Stanovení potřebného příkonu pily 4.1 Parametry klikového mechanismu a přímočaré pily Zdvih klikového mechanismu: H = 400 mm Délka ojnice: l = 1400 mm Střední řezná výška: h stř = 250 mm Hmotnost kluzáku: m = 50 kg Tloušťka řezacích listů: s 1 = 2,2 mm Šířka řezné spáry: b = 3,6 mm Součinitel tření listů v řezné spáře: k t = 0,02 dan mm 2 Úhel sklonu zubů: δ = 75 Úhel mezi řezným pohybem a posuvem dřeva: φ = 90 Posuv dřeva: u = 5 mm/ot Druh dřeviny: Dub Maximální potřebný výkon pro posuv dřeva: P u = 1000 w 4.2 Kinematika klikového mechanismu Obecné rovnice pro klikový mechanismus Zadané parametry: rameno kliky: délka ojnice: r = H/2 = 400/2 = 200 mm l = 1400 mm Vyjádření neznámých: Rovnice dráhy kluzáku: Obrázek 1 Schéma klikového mechanismu 20
21 4.2.2 Neredukovaný rychlostní stupeň: otáčky klikového hřídele: n 3 = 400 ot/min Úhlová rychlost klikového hřídele: Rovnice dráhy kluzáku: Obrázek 2 Graf polohy kluzáku neredukovaný rychlostní stupeň Derivací rovnice dráhy dostávám graf rychlosti kluzáku: Obrázek 3 Graf rychlosti kluzáku neredukovaný rychlostní stupeň Z grafu získám maximální rychlost kluzáku v Nmax = 8,4 m/s. 21
22 4.2.3 Redukovaný rychlostní stupeň: otáčky klikového hřídele: n 3R = 200 ot/min Úhlová rychlost klikového hřídele: Rovnice dráhy kluzáku: Obrázek 4 Graf polohy kluzáku redukovaný rychlostní stupeň Derivací rovnice dráhy dostávám graf rychlosti kluzáku: Obrázek 5 Graf rychlosti kluzáku redukovaný rychlostní stupeň Z grafu získám maximální rychlost kluzáku v Rmax = 4,2 m/s. 22
23 4.3 Výpočet řezných sil a výkonů Hodnoty koeficientů pro výpočet řezného odporu: Koeficienty a součinitele vyplývají z [3] V = 2,7 A = 0,085 B = 0,03 Řezný odpor zubů: Odpor třením listů ve spáře: Celkový odpor: k = k 1 + k 2 = 6,22 +1,38 = 7, Výpočet řezných sil pro neredukovaný převodový stupeň Zadané parametry: otáčky klikového hřídele: n 3 = 400 ot/min Počet řezacích listů v záběru: i = 4 Roztečný poloměr klikového čepu: Posuv dřeva v m/min: Střední rychlost kluzáku: Průměrný řezný výkon: Odporová síla řezu: 23
24 Celková síla kladená při řezání: F CN = F ŘN F g = F ŘN m g = ,81 = 1221 N hmotnost kluzáku: m = 50 kg gravitační zrychlení: g = 9,81 m/s 2 Jelikož řezání dřeva probíhá pouze při pohybu kluzáku směrem dolů, napomáhá mu při překonávání odporové síly řezu, tíha kluzáku F g. Směrem vzhůru stroj překonává naopak pouze tíhu kluzáku a tření listů ve spáře, tento součet sil je ovšem o více jak 50% menší než celková kladená síla při řezání F C, z tohoto důvodu dimenzuji stroj pro pohyb pístu směrem dolů. Maximální řezný výkon: P ŘmaxN = F CN v Nmax = ,4 = W Potřebný příkon stroje: Účinnost klikového mechanismu: η k = 0,9 Předpokládaný potřebný výkon pro posuv dřeva P u = 1000 W Výpočet řezných sil pro redukovaný převodový stupeň Zadané parametry: otáčky klikového hřídele: n 3R = 200 ot/min Počet řezacích listů v záběru: i = 7 Roztečný poloměr klikového čepu: Posuv dřeva v m/min: Střední rychlost kluzáku: 24
25 Průměrný řezný výkon: Odporová síla řezu: Celková síla kladená při řezání: F CR = F ŘR F g = F ŘR m g = ,81 = 2534,5 N hmotnost kluzáku: m = 50 kg gravitační zrychlení: g = 9,81 m/s 2 Jelikož řezání dřeva probíhá pouze při pohybu kluzáku směrem dolů, napomáhá mu při překonávání odporové síly řezu, tíha kluzáku F g. Směrem vzhůru stroj překonává naopak pouze tíhu kluzáku a tření listů ve spáře, tento součet sil je ovšem o více jak 50% menší než celková kladená síla při řezání F C, z tohoto důvodu dimenzuji stroj pro pohyb pístu směrem dolů. Maximální řezný výkon: P ŘmaxR = F CR v Rmax = 2534,5 4,2 = W Potřebný příkon stroje: Účinnost klikového mechanismu... η k = 0,9 Předpokládaný maximálně potřebný výkon pro posuv dřeva... P u = 1000 W 25
26 5 Konstrukce a výpočtová zpráva mechanismu převodovky 5.1 Elektromotor Potřebný výkon na výstupní řemenici (klikovém hřídeli): P 0 = 12,9 kw Výpočet potřebného vstupního výkonu: Účinnosti: ozubená kola přímá: η = 0,98 ozubená kola kuželová: η = 0,96 řemenový převod: η = 0,96 Volím elektromotor od firmy WEG. Tato firma se zaobírá výrobou elektrotechnických zařízení včetně elektromotorů. Požadavkům odpovídá typ: W22 Cast Iron Frame High Efficiency IE2 Obrázek 6 Parametry elektromotoru WEG H.E. IE2 Obrázek 7 Model elektromotoru WEG IE2 26
27 5.2 Spojka Hřídelové spojky mají za úkol spojit dva hřídele a za rotačního pohybu mezi nimi přenášet kroutící moment. V našem případě se jedná o hřídel elektromotoru a vstupní hřídele převodovky. V tomto projektu jsem zvolil pružnou čepovou spojku RB1053 od firmy RATHI. Tato spojka je tvořena dvěma kotouči, z nichž jeden nese čepy vsazené do pružných pryžových pouzder druhého kotouče. Při zatížení spojky kroutícím momentem se pryžová pouzdra pružně deformují. Spojka eliminuje i mírné nesouososti. Důležitou vlastností je tlumení momentových rázů [2]. Obrázek 8 Řez pružnou čepovou spojkou Obrázek 9 Model spojky RB
28 5.3 Řazení Podmínkou tohoto projektu je řazení za chodu stroje. Tohoto požadavku se dá dosáhnout pomocí několika mechanismů, jako jsou například: Elektromagnetické lamelové spojky: Toto řešení přináší nespornou výhodu v jednoduchosti řazení pro obsluhu, které se provádí tlačítkem na ovládacím panelu. Nese však s sebou několik nevýhod. Hlavní jsou pořizovací cena, nutnost přívodu elektrického proudu do převodovky a poměrně veliký potřebný prostor pro spojku. Synchronizační spojka: Je v podstatě bronzový kroužek s vnitřní kuželovou plochou. Během přesouvání unáší přesouvací objímka bronzový kroužek s sebou. Než se objímka zasune do zubů hnaného kola, přitlačí bronzový kroužek jeho kuželovou plochou na kužel hnaného kola, vytvořený na boku hnaného kola. Tím se rozdílná rychlost otáčení hnaného kola zmenší a teprve v okamžiku, kdy se rychlosti hnaného kola a přesouvací objímky shodují, se přesouvací objímka zasune do zubů hnaného kola. Obrázek 10 Popis synchronizační spojky Já jsem ve své práci zvolil z finančních a prostorových důvodů, synchronizační spojku. 28
29 5.4 Převodová skříň Při návrhu převodové skříně je nutné vycházet z četnosti výroby. V tomto projektu se předpokládá pouze kusová výroba. Z tohoto důvodu jsem zvolil výrobu skříně technologií svařováním. Tato technologie není tolik náročná na specializované pracoviště jako technologie slévání. A zároveň nevyžaduje výrobu finančně nákladných forem. Základem této skříně je 8 mm plech, který tvoří dno převodovky a stěny. Bok je svařen ze dvou výlisků. Vrchní část je vyztužena výpalkem, který tvoří jakýsi límec, v němž jsou vytvořeny závitové díry pro přišroubování příklopného krytu. Pro uchycení ložisek a přišroubování vstupní příruby je skříň opatřena navařenými přírubami, které mají v sobě závitové díry pro přišroubování víček. Obrázek 11 Převodová skříň svařená Obrázek 12 Převodová skříň rozložená 29
30 5.5 Uložení pohonné jednotky Motor včetně převodovky bude pevně uchycen k desetimilimetrovému plechu, který bude posouván jako celek, čímž se zajistí napínání klínových řemenů a stálá poloha motoru vůči převodové skříni. Tento posuv uskuteční napínací šrouby. Aby se deska mohla pohybovat, budou otvory pro upevňovací šrouby desky oválné. Tímto bude také zajištěno vedení desky. Obrázek 13 Rám katru Obrázek 14 Detail uložení převodovky 30
31 5.6 Návrh rozložení převodovky A kuželíkové ložisko B kuželíkové ložisko C Kuličkové ložisko D Kuličkové ložisko E Kuličkové ložisko F Kuličkové ložisko 1 Kuželové ozubené kolo s šikmými zuby 2 Kuželové ozubené kolo s šikmými zuby 3 Čelní ozubené kolo s šikmými zuby 4 Čelní ozubené kolo s šikmými zuby 5 Čelní ozubené kolo s šikmými zuby 6 Čelní ozubené kolo s šikmými zuby Obrázek 15 Rozložení převodovky 31
32 5.7 Základní hodnoty převodovky Neredukovaný rychlostní stupeň Převodové poměry ř i k = 1,76 n 1 = 830 min 1 i c = 1,42 n 2 = 585 min 1 i ř = 1,46 n 3 = 400 min 1 i převodový poměr celkový i k převodový poměr na kuželovém soukolí i c převodový poměr na čelním soukolí i ř převodový poměr na řemenovém převodu Kroutící momenty a výkony Vstupní výkon: P vstup = 15kW Účinnost: ozubená kola přímá: η = 0,98 ozubená kola kuželová: η = 0,96 řemenový převod: η = 0,96 M k1... kroutící moment na vstupním hřídeli M k2... kroutící moment na předlohovém hřídeli M k3... kroutící moment na výtupním hřídeli neredukovaný M k4... kroutící moment na koncové řemenici neredukovaný 32
33 5.7.2 Redukovaný rychlostní stupeň na 50% Převodové poměry ř i k = 1,76 n 1 = 830 min 1 i c = 2,84 n 2 = 292 min 1 i ř = 1,46 n 3 = 200 min 1 i převodový poměr celkový i k převodový poměr na kuželovém soukolí i cr převodový poměr na čelním soukolí při redukci na 50% i ř převodový poměr na řemenovém převodu Kroutí momenty a výkony Vstupní výkon: P vstup = 15kW Účinnost: ozubená kola přímá: η = 0,98 ozubená kola kuželová: η = 0,96 řemenový převod: η = 0,96 M k1... kroutící moment na vstupním hřídeli M k2... kroutící moment na předlohovém hřídeli M k3r... kroutící moment na výtupním hřídeli redukovaný M k4r... kroutící moment na koncové řemenici redukovaný 33
34 5.8 Kuželové soukolí Kuželové soukolí umožňuje přenos a transformaci výkonu mezi různoběžnými hřídeli. Úhel os bývá nejčastěji 90. Kinematicky lze nahradit záběr kuželových kol odvalováním dvou kuželů. Častěji se používají kuželová soukolí s šikmými zuby než s přímými zuby. A to z důvodu příznivějších záběrových poměrů, a tím i nižšího hluku a vibrací za provozu [2] Výpočet rozměrů kuželového soukolí s šikmými zuby Návrhový výpočet: Obě kola povrchově tvrzená, pastorek uložen letmo. Pastorek (1): Kolo (2): Mat.: Mat.: Tvrdost: V HV = Tvrdost: V HV = σ Hlim = 1140MPa σ Hlim = 1140 MPa σ Flimb = 390 MPa σ Flimb = 390 MPa Re = 390 MPa Re = 390 MPa z 3 = 25 z 4 = 44 úhel sklonu zubu β 30 Výpočet modulu z kontroly na dotyk: Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] 34
35 Výpočet modulu z kontroly v ohybu: Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] Výpočet tečného modulu na středním průměru: Výpočet tečného modulu na vnějším průměru: Volba rozměrů soukolí: čelní modul na vnějším kuželu šířka zubů β = 30 úhel sklonu zubů Rozměry kuželových kol: Úhly roztečných kuželů: 35
36 Střední tečný úhel záběru: Průměry roztečných kružnic: Průměry středních roztečných kružnic: Moduly na středním průměru: Výška hlavy: Průměry hlavových kružnic: Výška paty: Průměry patních kružnic: Výška zubu: Průměry roztečných kružnic náhradních kol: Průměry hlavových kružnic náhradních kol: 36
37 Průměry základních kružnic náhradních kol: Virtuální osová vzdálenost: Rozteče zubů: Výpočet součinitele trvání záběru: Není nutno upravovat, součinitel záběru vychází celočíselný Silové poměry kuželového soukolí Tečná síla: Normálová síla: Radiální síla: 37
38 Axiální síla: Pevnostní kontrola ozubení Únavová únosnost napětí v dotyku: Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] Z E = 190 Z H = 2,22 Z ε =0,78 K A = 1,5 K Hβ = 1,4 K Hα K HV =1,2 K H = K A K Hβ K Hα K HV =1,5 1,4 1,2 = 2,52 σ H = σ H0 σ H = 391 σ HP = = = 877 MPa σ H < σ HP 620,7 MPa < 877 MPa vyhovuje Únavová únosnost napětí v ohybu: Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] 38
39 K F = K H = 2,436 Y β = 0,75 S Fmin = 1,4 Y FS = 3,85 0 F lim F lim 390MPa Y ε = FP1 F1 S F lim b3 F min ,6MPa 1, ,436 3,85 0,625 0,75 114,4MPa 30 2,95 F1 < FP1 114,4 MPa < 278,6 MPa vyhovuje 5.9 Čelní soukolí 1 Čelní soukolí přenáší a transformuje výkon mezi hřídeli, které mají osy rotace rovnoběžné. Ozubená kola těchto převodů lze rozdělit podle tvaru boční křivky zubu, která vznikne jako průsečnice boku zubu se souosým válcem ozubeného kola. Rozlišují se tak čelní ozubená kola se zuby přímými, šikmými nebo šípovými. Výhodou soukolí s šikmými zuby je postupné zatěžování zubů v záběru. Tím se snižují silové rázy a zlepšují se dynamické poměry. V soukolí se menší kolo nazývá pastorek a větší prostě kolo [2] Výpočet rozměrů čelního soukolí s šikmými zuby Návrhový výpočet: Obě kola povrchově tvrzená. Pastorek (3): Kolo (4): Mat.: Mat.: Tvrdost: V HV = Tvrdost: V HV = σ Hlim = 1140MPa σ Hlim = 1140 MPa σ Flimb = 390 MPa σ Flimb = 390 MPa Re = 390 MPa Re = 390 MPa z 3 = 45 z 4 = 64 39
40 Průměr roztečné kružnice pastorku uprostřed šířky zubu: d KH M k 2 i 1 1,74 165,7 1,42 1 f H , 58mm 2 2 b / d 1 0, ,42 3 wh 3 HP Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] f H = 690 (b wh /d m1 ) = 0,4 σ HP = 0,8 σ Hlim = 0, = 912MPa K A = 1,5 K Hβ = 1,16 K H = K A K Hβ = 1,5 1,16=1,74 úhel sklonu zubu β 25 Normálový modul: Z konstrukčních důvodů volím: modul m n = 3 mm a šířka ozubení b = 33 mm. Zjednodušený kontrolní výpočet: β = 24,724 b wh = 33 mm m n = 3 mm m t = m n / cos(β) = 3 / cos(24,724) = 3,3028 mm α n = 20 α tw = a w = P bt = π. m t. cos α tw = 9,631 mm 40
41 pastorek (3) kolo (4) z 3 = 45 z 4 = 64 d 3 = z 3. m t = 45. 3,3028 = 148,62 mm d 4 = z 4. m t = 64. 3,3028 = 211,38 mm d a3 = d m n = 154,62 mm d a4 = d m n = 217,38 mm d b3 = d 3. cos(α tw ) = 137,96 mm d b4 = d 4. cos(α tw ) = 196,21 mm d f3 = d 3 2,5 m n = 141,12 mm d f4 = d 4 2,5 m n = 203,88 mm z v3 = z v4 = Výpočet součinitele trvání záběru: Není nutno upravovat, součinitel záběru vychází celočíselný Silové poměry čelního soukolí Tečná síla: Normálová síla: Radiální síla: Axiální síla: 41
42 5.9.3 Pevnostní kontrola Kontrola z hlediska únavy v dotyku: Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] Z E = 190 Z H = 2,3 Z ε =0,82 Z R = 1 S Hmin = 1,3 K A = 1,5 K Hβ = 1,16 K Hα K HV =1,2 K H = K A K Hβ K Hα K HV = 1,5 1,16 1,2 = 2,088 σ H = σ H0 = σ HP1 = σ HP2 = = = 877 MPa 473 MPa < 877 MPa vyhovuje Kontrola na dotyk při jednorázovém působení největšího zatížení: ) σ Hmax1,2 = 4 V HV = = 2600 MPa σ Hmax = σ H0 = 331 = 633 MPa 633 MPa < 2600 MPa vyhovuje 42
43 Kontrola z hlediska únavy v ohybu: Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] K A = 1,5 K Hβ = K Fβ = 1,16 K Fσ K Fv = 1,2 K F = K H = 2,088 Y β = 0,78 Y ε = S Fmin = 1,4 Y FS1 = 3,72 F lim 0 F lim FP1 F1 S F lim b3 F min ,6MPa 1, ,088 3,72 0, ,3MPa ,3 MPa < 278,6 MPa vyhovuje Kontrola na ohyb při jednorázovém působení největšího zatížení σ FPmax = 0,8 σ Fst = 0,8 975= 780 MPa σ Fmax1 = σ F1 200 MPa < 780 MPa vyhovuje 43
44 5.10 Čelní soukolí Výpočet rozměrů čelního soukolí s šikmými zuby (redukce) Návrhový výpočet: Obě kola povrchově tvrzená. Pastorek (5): Kolo (6): Mat.: Mat.: Tvrdost: V HV = Tvrdost: V HV = σ Hlim = 1140MPa σ Hlim = 1140 MPa σ Flimb = 390 MPa σ Flimb = 390 MPa Re = 390 MPa Re = 390 MPa z 5 = 25 z 6 = 71 Průměr roztečné kružnice pastorku uprostřed šířky zubu: d KH M k 2 i 1 1,74 165,7 2,84 1 f H , 74mm 2 2 b / d 1 0, ,84 5 wh 3 HP Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] f H = 690 (b wh /d m1 ) = 0,4 σ HP = 0,8 σ Hlim = 0, = 912MPa K A = 1,5 K Hβ = 1,16 K H = K A K Hβ = 1,5 1,16=1,74 úhel sklonu zubu β 21 Normálový modul: Z konstrukčních důvodů volím: modul m n = 3,5 mm a šířka ozubení b = 44 mm. 44
45 Zjednodušený kontrolní výpočet: β = 21,0395 b wh = 44 mm m n = 3,5 mm m t = m n / cos(β) = 3,5 / cos(21,0395) = 3,75 mm α n = 20 α tw = a w = P bt = π. m t. cos α tw = 10,976 mm pastorek (5) kolo (6) z 5 = 25 z 6 = 71 d 5 = z 5. m t = 25. 3,75 = 93,75 mm d 6 = z 6. m t = 71. 3,75 = 266,25 mm d a5 = d m n = 100,75 mm d a6 = d m n = 273,25 mm d b5 = d 5. cos(α tw ) = 87,34 mm d b6 = d 6. cos(α tw ) = 248,056 mm d f5 = d 5 2,5 m n = 85 mm d f6 = d 6 2,5 m n = 257,5 mm z v5 = z v6 = Výpočet součinitele trvání záběru: Není nutno upravovat, součinitel záběru vychází celočíselný. 45
46 Silové poměry čelního soukolí Tečná síla: Normálová síla: Radiální síla: Axiální síla: Pevnostní kontrola Kontrola z hlediska únavy v dotyku: Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] Z E = 190 Z H = 2,36 Z ε =0,82 Z R = 1 S Hmin = 1,3 K A = 1,5 K Hβ = 1,16 K Hα K HV =1,2 K H = K A K Hβ K Hα K HV = 1,5 1,16 1,2 = 2,088 σ H = σ H0 = 46
47 σ HP1 = σ HP2 = = = 877 MPa 572 MPa < 877 MPa vyhovuje Kontrola na dotyk při jednorázovém působení největšího zatížení: ) σ Hmax1,2 = 4 V HV = = 2600 MPa σ Hmax = σ H0 = 396 = 757 MPa 757 MPa < 2600 MPa vyhovuje Kontrola z hlediska únavy v ohybu: Volené tabulkové hodnoty: Koeficienty a součinitele vyplývají z [5] K A = 1,5 K Hβ = K Fβ = 1,16 K Fσ K Fv = 1,2 K F = K H = 2,088 Y β = 0,83 Y ε = S Fmin = 1,4 Y FS1 = 3,87 F lim 0 F lim FP1 F1 S F lim b3 F min ,6MPa 1, ,088 3,87 0, MPa 44 3,5 120 MPa < 278,6 MPa vyhovuje 47
48 Kontrola na ohyb při jednorázovém působení největšího zatížení: σ FPmax = 0,8 σ Fst = 0,8 975= 780 MPa σ Fmax1 = σ F1 210 MPa < 780 MPa vyhovuje 5.11 Návrh řemenového převodu Řemenové převody umožňují přenos a transformaci výkonu mezi dvěma hřídeli prostřednictvím poddajného pásu (řemene), který obepíná hnací a hnanou řemenici. Podle vzájemné vazby řemene a řemenice se rozlišují převody s třecí nebo tvarovou vazbou. Výhody řemenového převodu spočívají v nízkých výrobních a provozních nákladech. Mají klidný a tichý chod, výkon lze přenášet mezi vzdálenějšími hřídeli a tlumí momentové rázy v důsledku pružnosti řemene [2]. n 3 = 292 min 1 i = 1,46 otáčky malé řemenice při redukovaném rychlostním stupni požadovaný převodový poměr předběžná osová vzdálenost Volím úzký řemen SPB voleno z tabulek podle vstupního momentu Hodnoty vyplývají z [4] Wp = 14mm výpočtová šířka klínové drážky řemenice dp = 180mm průměr malé řemenice Pr = 4,82kW výkon přenášený jedním řemenem φ = 34 Výpočet průměru větší řemenice d 2 součinitel prokluzu řemenu [4] 48
49 Výpočet délky řemene za použití McLaurinova rozvoje: volím délku 2000 mm Skutečná osová vzdálenost: a = 653,2 mm Potřebný počet řemenů... účinnost kuželového a čelního soukolí Součinitelé vyplývají z [4] c1= 0,99... součinitel úhlu opásání c2=1,2... součinitel provozního zatížení c3=0,9... součinitel délky klínového řemene Volím počet řemenů z=4 Obvodová síla Ft: Úhly opásání: Tření v klínové drážce: Součinitel tření f volím z katalogu řemenů f=0,8 49
50 Předpětí řemene: Zatížení hřídele: Rozložení sil do složek: F VRY = F VR = 5120 N F VRZ = 0 N Obrázek 16 Schéma řemenového převodu 5.12 Síly na hřídelích Hřídele jsou strojní součásti, které se objevují takřka ve všech strojních zařízeních. Slouží k přenosu výkonu při rotačním pohybu. Výkon je přiváděn na hřídel příkladně ozubeným kolem, řemenicí, pákou, vačkou atd. a obdobným způsobem je i z hřídele odváděn. Pro připojení jiných součástí je hřídel opatřen konstrukčními prvky, jako jsou drážky, zápichy, osazení, otvory apod [2] Vstupní hřídel r m1 =r e1 b/2 sinδ 1 =50mm15 mm sin29,6 =42,6 mm F t1 = = = 2303 N F N1 = = = 2830 N F a1 = F r1 = = 1634 N = 185 N 50
51 Obrázek 17 Schéma sil 1. (vstupního) hřídele Obrázek 18 Průběh smykové síly 1. (vstupního) hřídele Obrázek 19 Průběh ohybového momentu 1. (vstupního) hřídele 51
52 (1) R BX F a1 = 0 (2) R AY + R BY F r1 = 0 (3) R AZ + R BZ + F t1 = 0 (4) R AZ a F t1 b = 0 (5) R BY a F r1 (a+b) + F a1 r m1 = 0 R BX = F a1 = 1634 N R AZ = = 1727,25 N R BY = = 1416 N R AY = F r1 R BY = 1601 N R BZ = F t1 R AZ = 4030,25 N Výsledné reakce v uloženích: R A = = = 2355,12 N R B = = = 4271,76 N Momenty okolo osy z: z M 1 (0) = 0 Nm z M 1 (a) = R AY a = 64 Nm z M 1 (a+b) = R AY (a+b)+ R BY b = 69,6 Nm Momenty okolo osy y: y M 1 (0) = 0 Nm y M 1 (a) = R AZ a = 69,09 Nm y M 1 (a+b) = R AZ (a+b) + R BZ b= 0 Nm Výsledné momenty: M (0) = 0 Nm M (a) = = = 94,2 Nm M (a+b) = = = 69,6 Nm M OMAX = 94,2 Nm 52
53 Předlohový hřídel (neredukovaný) r m2 = 74,958 mm F t2 = = 2303 N F a2 = F r1 = 185 N F r2 = F a1 = 1634 N r m3 =74,312 mm F t3 = 2230 N F a3 = 1027 N F r3 = 894 N Obrázek 20 Schéma sil 2. (předlohového) hřídele 53
54 Obrázek 21 Průběh smykové síly 2. (předlohového) hřídele Obrázek 22 Průběh ohybového momentu 2. (předlohového) hřídele (6) R CX F a2 F a3 = 0 (7) R CY F r2 + F r3 + R DY = 0 (8) R CZ + F t2 + F t3 + R DZ = 0 (9) R CZ (a+b+c) + F t2 (b+c) + F t3 c = 0 (10) R CY (a+b+c) F r2 (b+c) F a2 r m2 + F r3 c + F a3 r m3 = 0 R CX = 1212 N R CY = 872 N R CZ = 2289 N R DY = 132 N R DZ = 2244 N Výsledné reakce v uloženích: R C = = = 2449 N R D = = = 2247 N M OMAX = 123,056 Nm 54
55 Předlohový hřídel (50% redukce) r m2 = 74,958 mm F t2 = = 2303 N F a2 = F r1 = 185 N F r2 = F a1 = 1634 N r m5 =46,875 mm F t5 = 3535 N F a5 = 1360 N F r5 = 1379 N Obrázek 23 Schéma sil 2. (předlohového) hřídele při 50% redukci 55
56 Obrázek 24 Průběh smykové síly 2. (předlohového) hřídele při 50% redukci Obrázek 25 Průběh ohybového momentu 2. (předlohového) hřídele při 50% redukci (11) R CX F a2 F a5 = 0 (12) R CY F r2 + F r5 + R DY = 0 (13) R CZ + F t2 + F t5 + R DZ = 0 (14) R CZ (a+b+c) + F t2 (b+c) + F t5 c = 0 (15) R CY (a+b+c) F r2 (b+c) F a2 r m2 + F r5 c + F a5 r m5 = 0 R CX = 1545 N R CY = 238 N R CZ = 4075 N R DY = 17 N R DZ = 1763 N Výsledné reakce v uloženích: R C = = = 4082 N R D = = = 1763 N M OMAX = 247,47 Nm 56
57 Výstupní hřídel F t4 = 2230 N F r4 = 894 N F a4 = 1027 N r m4 = 105,69 mm F VRZ = 0 N F VRY = 5120 N Obrázek 26 Schéma sil 3. (výstupního) hřídele 57
58 Obrázek 27 Průběh smykové síly 3. (výstupního) hřídele Obrázek 28 Průběh ohybového momentu 3. (výstupního) hřídele (16) R FX = F a4 (17) R EY F r4 + R FY F VRY = 0 (18) R EZ F t4 + R FZ + F VRZ = 0 (19) R EZ (a+b) F t4 b F VRZ c = 0 (20) R EY (a+b) F r4 b + F a4 r m4 +F VRY c= 0 R EY = 768 N R EZ = 1630 N R FX = 1027 N R FY = 7644 N R FZ = 1461 N Výsledné reakce v uloženích: R E = = = 1802 N R F = = = 7782 N M OMAX = 414,7 Nm 58
59 Výstupní hřídel (50% redukce) F t6 = 3535 N F r6 = 1379 N F a6 = 1360 N r m6 = 133,125 mm F VRZ = F VR sin(72) = 5120 sin(72) = 4869,4 N F VRY = F VR cos(72) = 5120 cos(72) = 1582 N Obrázek 29 Schéma sil 3. (výstupního) hřídele při 50% redukci 59
60 Obrázek 30 Průběh smykové síly 3. (výstupního) hřídele při 50% redukci Obrázek 31 Průběh ohybového momentu 3. (výstupního) hřídele při 50% redukci (21) R FX = F a6 (22) R EY F r6 + R FY F VRY = 0 (23) R EZ F t6 + R FZ + F VRZ = 0 (24) R EZ (a+b) F t6 b F VRZ c = 0 (25) R EY (a+b) F r6 b + F a6 r m6 +F VRY c= 0 R EY = 1251 N R EZ = 2448 N R FX = 1360 N R FY = 7750 N R FZ = 1087 N Výsledné rekce v uloženích: R E = = = 2749 N R F = = = 7826 N M OMAX = 414,7 Nm 60
61 5.13 Výpočet průměrů hřídelů: Hodnoty dovolených napětí, koeficienty a součinitelé v této kapitole vyplývají z [4] a [6] Materiál : ocel ČSN R m = 600 MPa R e = 300 MPa σ c = 0,43 * R m = 0,43 * 600 = 258 MPa τ Kl = 173 MPa σ Do = 100 MPa τ Dk = 130 MPa Vstupní hřídel M omax = Nmm M kmax = Nmm d 1 = = 15,7 mm d 1 = = 21,3 mm Z konstrukčních důvodů volím průměr d 1 = 30 mm. Kontrola průměru vstupního hřídele místo 1: Obrázek 32 Kontrolované místo 1 M o(1) = Nmm M k(1) = Nmm 61
62 Místo (1) d = 25 mm D = 30 mm Zápich tvaru G R=0,8 mm Kontrola na střídavý ohyb: = = 0,032 = = 1,2 α o = 2,25 q 1 = (r, R m ) 0,54 q 2 = (r, R e /R m ) 0,42 q = = = 0,48 β o = 1+ q (α 1 ) = 1+ 0,48 (2,25 1 ) = 1,6 v o = 0,92 součinitel velikosti η o = 0,88 součinitel povrchu σ co * = = = 130,5 MPa σ o = = = 53,5 MPa k o = = = 2,44 Kontrola na statický krut: τ Kl = 173 MPa = = = 32 MPa k k = = = 5,4 Celková bezpečnost: k = = = 2,22 62
63 Předlohový hřídel M kmax = Nmm M omax = Nmm d 2 = = 18,7 mm d 2a = = 29,3 mm Z konstrukčních důvodů volím průměr d 2 = 38 mm. Kontrola průměru předlohového hřídele místo 2: Obrázek 33 Kontrolované místo 2 M o(2) = Nmm neredukovaný M o(2) = Nmm redukovaný směrodatné M k(2) = Nmm Místo (2) d = 30 mm D = 32 mm Zápich tvaru G pro střídavé napětí R=1,2 mm 63
64 Kontrola na střídavý ohyb: = = 0,04 = = 1,07 α o = 1,95 q 1 = (r, R m ) 0,57 q 2 = (r, R e /R m ) 0,46 q = = = 0,515 β o = 1+ q (α 1 ) = 1+ 0,515 (1,95 1 ) = 1,49 v o = 0,9 součinitel velikosti η o = 0,88 součinitel povrchu σ co * = = = 137,2 MPa σ o = = = 49,1 MPa k o = = = 2,79 Kontrola na statický krut: τ Kl = 173 MPa = = = 31,3 MPa k k = = = 5,5 Celková bezpečnost: k = = = 2, Výstupní hřídel M omax = Nmm M kmax = Nmm d 1 = = 26,3 mm d 1 = = 34,8 mm Z konstrukčních důvodů volím d 3 = 50 mm. 64
65 Kontrola průměru výstupního hřídele místo 3: Obrázek 34 Kontrolované místo 3 M o(3) = Nmm neredukovaný směrodatné M o(3) = Nmm redukovaný M k(3) = Nmm neredukovaný směrodatné M k(3) = Nmm redukovaný Místo (3): d = 51 mm PERO 16e7 x 10 x 45 ČSN Kontrola na střídavý ohyb: β o =1,9 vrubový součinitel v mísě pera v o = 0,83 součinitel velikosti η o = 0,88 součinitel povrchu σ co * = = = 99,2 MPa σ o = = = 24,6 MPa k o = = = 4 65
66 Kontrola na statický krut: PERO 16e7 x 10 x 45 ČSN D = d = 51 mm t = 6,2 mm t 1 = 3,8 b = 16 mm Obrázek 35 Průřez hřídele s drážkou pro pero τ Kl = 173 MPa k k = = = 18 Celková bezpečnost: k = = = 3, Výpočet potřebné délky náboje na drážkovaném hřídeli (pod synchronem) Předlohový hřídel: Hodnoty dovolených napětí v této kapitole vyplývají z [4] materiál ČSN M k = Nmm τ DK = 130 MPa τ Ds = 60 MPa p D = 60 MPa 66
67 Výpočet minimálního potřebného průměru: d d = 18,65 mm Z konstrukčních důvodů volím d = 32 mm rovnoboké drážkování 8x32x36 ČSN ISO 14 Výpočet účinné plochy S: S = 7,2 [mm 2 /mm] S... účinná plocha s boku drážek délky 1 mm 3/4*z... nerovnoměrnost rozdělení obvodové síly z... počet zubů f... rozměr zkosení l... délka Kontrola na otlačení boků zubů: 22,6 mm Z konstrukčních důvodů volím l = 36 mm. Kontrola na smyk zubů v patě zubu: τ < τ Ds vyhovuje 67
68 5.15 Návrh per Pera jsou obvykle hranolovité strojní součásti obdélníkového průřezu. Vsazují se do drážek v hřídeli a v náboji připojované součásti, kterou může být ozubené kolo, řemenice, páka, vačka apod. Spoj umožňuje přenášet pouze kroutící moment M k [1]. Hodnoty dovolených napětí v této kapitole vyplývají z [4] Pera na vstupním hřídeli Pero pod přírubovou spojku a kuželové kolo (1) materiál pera ČSN p D = 115MPa ; τ DS = 60MPa M k = Nmm d = 25 mm b = 8 mm h = 7 mm Minimální délka pera: Kontrola pera na smyk: Kontrola pera na otlačení: Volím PERO 8e7 x 7 x 28 ČSN Pera na předlohovém hřídeli Pero pod kuželové kolo (2) materiál pera ČSN p D = 115MPa ; τ DS = 60MPa M k = d = 38 mm b = 10 mm h = 8 mm Nmm 68
69 Minimální délka pera: Kontrola pera na smyk: Kontrola pera na otlačení: Volím PERO 12e7 x 8 x 32 ČSN Pera na výstupním hřídeli Pero pod čelní ozubené kolo (4) materiál pera ČSN p D = 115MPa ; τ DS = 60MPa M k = Nmm d = 50 mm b = 16 mm h = 10 mm Minimální délka pera: Kontrola pera na smyk: Kontrola pera na otlačení: Volím PERO 16e7 x 10 x 45 ČSN Pero pod čelní ozubené kolo (6) a řemenové kolo materiál pera ČSN p D = 115MPa ; τ DS = 60MPa M k = Nmm d = 50 mm b = 16 mm h = 10 mm 69
70 Minimální délka pera: Kontrola pera na smyk: Kontrola pera na otlačení: Volím PERO 16e7 x 10 x 45 ČSN Výpočet ložisek Valivá ložiska nalezneme téměř ve všech strojních zařízení. Pomocí nich se uskutečňuje relativní rotační pohyb spojovaných součástí. Přenos silového zatížení se děje přes valivá tělesa, kterými mohou být kuličky, válečky, soudečky nebo kuželíky. Valivé ložisko se skládá obvykle ze 2 kroužků, na kterých jsou vytvořeny oběžné dráhy. Mezi nimi jsou právě již zmiňovaná tělíska s rovnoměrným odstupem, který je zajišťován klecí tak, aby nemohlo dojít k jejich dotyku [1]. Požadavky: L hmin = 8000h Dovolené hodnoty, koeficienty a součinitelé v této kapitole vyplývají z [7] Ložiska na vstupním hřídeli Ložisko v místě "A" volím kuželíkové ložisko z katalogu skf J2/Q n [min 1 ] K a [N] F ra [N] C 0 [N] C [N] p e Y /3 0,37 1,6 70
71 K a > 0,5 = 599,1 N F aa = = = 736 N F ab = F aa + K a = = 2370 N P m = F ra = 2355 N = 8000 h Ložisko v místě "B" volím kuželíkové ložisko z katalogu skf * J2/Q n [min 1 ] K a [N] F rb [N] C 0 [N] C [N] p e Y /3 0,37 1,6 F ab = F aa + K a = = 2370 N P m = 0,4 F rb + Y F ab = 0, , = 5501 N = 8000 h Zvolená kuželíková ložiska z katalogu skf * J2 vyhovují Ložiska na předlohovém hřídeli Ložisko v místě "C" volím kuličkové ložisko z katalogu skf *
72 při zařazeném neredukovaném rychlostním stupni: časové rozložení = 50% otáčky n = 830 [min 1 ] radiální síla Fr = R C = 2450 N axiální síla Fa = 1212 N při zařazeném redukčním rychlostním stupni: časové rozložení = 50% otáčky n = 830 [min 1 ] radiální síla Fr = R CR = 4082 N axiální síla Fa = 1545 N Během provozu se mění pouze zatížení, stanovíme tedy ekvivalentní zatížení: n [min 1 ] P m [N] C 0 [N] C [N] p f Zvolené kuličkové ložisko z katalogu skf *6307 vyhovuje. 72
73 Ložisko v místě "D" volím kuličkové ložisko z katalogu skf *62/28 při zařazeném neredukovaném rychlostním stupni: časové rozložení = 50% otáčky n = 830 [min 1 ] radiální síla Fr = R D = 2248 N při zařazeném redukčním rychlostním stupni: časové rozložení = 50% otáčky n = 830 [min 1 ] radiální síla Fr = R DR = 1763 N Na toto ložisko nepůsobí axiální síla a proto P i = Fr i Během provozu se mění pouze zatížení, stanovíme tedy ekvivalentní zatížení: n [min 1 ] Pm [N] C 0 [N] C [N] p f Zvolené kuličkové ložisko z katalogu skf *62/28 vyhovuje Ložiska na výstupním hřídeli Ložisko v místě "E" volím kuličkové ložisko z katalogu skf *6210 při zařazeném neredukovaném rychlostním stupni: časové rozložení = 50% otáčky n = 585 [min 1 ] radiální síla Fr = R E = 1802 N 73
74 při zařazeném redukčním rychlostním stupni: časové rozložení = 50% otáčky n = 292 [min 1 ] radiální síla Fr = R ER = 2750 N Na toto ložisko nepůsobí axiální síla a tak P i = Fr i Během provozu se mění zatížení i otáčky. Stanovíme tedy ekvivaletní otáčky: min 1 Stanovíme tedy ekvivalentní zatížení: n m [min 1 ] P m [N] C 0 [N] C [N] p f 0 438, Zvolené kuličkové ložisko z katalogu skf *6210 vyhovuje Ložisko v místě "F" volím kuličkové ložisko z katalogu skf *6310 při zařazeném neredukovaném rychlostním stupni: časové rozložení = 50% otáčky n = 585 [min 1 ] radiální síla Fr = R F = 7782 N axiální síla Fa = 1027 N 74
75 při zařazeném redukčním rychlostním stupni: časové rozložení = 50% otáčky n = 292 [min 1 ] radiální síla Fr = R FR = 7826 N axiální síla Fa = 1360 N Během provozu se mění zatížení i otáčky. Stanovíme tedy ekvivalentní otáčky: min 1 Stanovíme tedy ekvivalentní zatížení: n m [min 1 ] P m [N] C 0 [N] C [N] p f 0 438, Zvolené kuličkové ložisko z katalogu skf *6310 vyhovuje Metoda konečných prvků Metoda konečných prvků (MKP) je numerická metoda sloužící k simulaci průběhů napětí, deformací, vlastních frekvencí, proudění tepla, jevů elektromagnetismu, proudění tekutin atd. na vytvořeném fyzikálním modelu. Její princip spočívá v diskretizaci spojitého kontinua do určitého (konečného) počtu prvků, přičemž zjišťované parametry jsou určovány v jednotlivých uzlových bodech. MKP je užívána především pro kontrolu již navržených zařízení nebo pro stanovení kritického (nejnamáhanějšího) místa konstrukce. 75
76 Ačkoliv jsou principy této metody známy již delší dobu, k jejímu masovému využití došlo teprve s nástupem moderní výpočetní techniky. Vstupní hřídel je analyzován pro záběr kuželového soukolí, kde vypočítané síly jsou umístěny do jejich působiště. Okrajové podmínky jsou dány uložením hřídele v ložiskách. Výpočet byl proveden v programu Solidwor Simulation. Z této analýzy je vidět, že nejkritičtější místo se nachází v osazení u kuželového kola. Maximální napětí dosahuje hodnoty 61,4 MPa. Napětí je značně menší než mez únavy. Toto místo bylo také správně zvoleno a zkontrolováno analyticky (viz kapitolu ). Obrázek 36 FEM vstupního hřídele napětí Obrázek 37 FEM vstupního hřídele napětí detail 76
BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
VíceŠnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem.
.. Zadání. Program: Konstrukce převodové skříně převodového motoru Zadání: xxx Navrhněte, vypočtěte a zkonstruujte převodovou skříň jako součást jednotky převodového motoru. Převodová skříň bude řešena
VíceProjekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1.Hřídele a čepy HŘÍDELE A ČEPY Hřídele jsou základní strojní součástí válcovitého tvaru, která slouží k
VíceOrganizace a osnova konzultace III-IV
Organizace a osnova konzultace I-IV Konzultace : 1. Zodpovězení problémů učební látky z konzultace I 2. Úvod do učební látky Části strojů umožňujících pohyb 3. Úvod do učební látky Mechanické převody a
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost
VícePřednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny
Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny HŘÍDELE A OSY Hřídele jsou obvykle válcové strojní součásti umožňující a přenášející rotační pohyb. Rozdělujeme je podle: 1) typu namáhání
VíceSTŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ 1. ročník TECHNICKÉ KRESLENÍ KRESLENÍ SOUČÁSTÍ A SPOJŮ 3 PŘEVODY
Více10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby
Cvičení 10. - Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj 1 Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj Zahrnuje širokou škálu typů a konstrukcí. Slouží k přenosu kroutícího momentu
VíceMECHANICKÉ PŘEVODY STROJE STR A ZAŘÍZENÍ OJE ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ STR
MECHANICKÉ PŘEVODY STROJE A ZAŘÍZENÍ ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ MECHANICKÉ PŘEVODY Mechanické převody umožňují spojení hnacích a hnaných členů ve strojích, přičemž umožňují změnu rychlosti otáčení a kroutícího
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 7
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převoy Přenáška 7 Kuželová soukolí http://www.gearesteam.com/ The universe is full of magical things patiently waiting for
VíceSTROJNÍ SOUČÁSTI. Podle účelu a použití se strojní součásti rozdělují na:
STROJNÍ SOUČÁSTI Podle účelu a použití se strojní součásti rozdělují na: části spojovací (šrouby, klíny, pera, kolíky); části pružicí (pružiny, torzní tyče); části točivého a posuvného pohybu a jejich
VíceMECHANICKÉ PŘEVODOVKY S KONSTANTNÍM PŘEVODOVÝM POMĚREM
MECHANICKÉ PŘEVODOVKY S KONSTANTNÍM PŘEVODOVÝM POMĚREM Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 6 Pevnostní výpočet čelních ozubených kol Don t force it! Use a bigger hammer. ANONYM Kontrolní výpočet
VícePŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY
PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora
VícePlán přednášek a úkolů z předmětu /01
Plán přednášek a úkolů z předmětu 347-0304/01 ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ Rozsah... 20, zápočet, kombinovaná zkouška, 6 kreditů Ročník... 2. ročník kombinovaného bakalářského studia Studijní program... B2341
VíceObr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče
Předmět: 347502/01 Konstrukční cvičení I. Garant předmětu : doc. Ing. Jiří Havlík, Ph.D. Ročník : 1.navazující, prezenční i kombinované Školní rok : 2016 2017 Semestr : zimní Zadání konstrukčního cvičení.
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
Více17.2. Řetězové převody
zapis_prevody_retezove,remenove08/2012 STR Cb 1 z 7 17.2. Řetězové převody Schéma řetězového převodu Napínání a tlumení řetězu 1 - #1 řetězové kolo, 2 - #2 řetězové kolo, 3 - #3 část řetězu, 4 - #4 část
VíceSchéma stroje (automobilu) M #1
zapis_casti_stroju_hridele08/2012 STR Ba 1 z 6 Části strojů Schéma stroje (automobilu) M #1 zdroj pohybu - elektrický nebo spalovací H #2 válcové části pro přenos otáčivého pohybu S #3 spojují, příp. rozpojují
VíceDimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
VíceProjekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ Teorie frézování
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 Teorie frézování Geometrie břitu frézy Aby břit mohl odebírat třísky, musí k tomu být náležitě upraven. Každý
VíceObr. 1 Převod třecí. Obr. 2 Variátor s osami kolmými
1 Třecí převody - patří do kontaktních převodů - princip - dva kotouče jsou přitlačeny silou FN - velikost třecí síly je ovlivněna součinitelem tření µ - pro zvýšení součinitele tření třecí se kontaktní
VíceTVAROVÉ SPOJE HŘÍDELE S NÁBOJEM POMOCÍ PER, KLÍNŮ A DRÁŽKOVÁNÍ
TVAROVÉ SPOJE HŘÍDELE S NÁBOJEM POMOCÍ PER, KLÍNŮ A DRÁŽKOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál
VíceOZUBENÁ KUŽELOVÁ KOLA
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.
VíceObsah. Ozubené hřebeny 239. Čelní kola a hřebeny s šikmým ozubením 241. Čelní ozubená kola. Čelní ozubená kola plastová 254.
Obsah Ozubené hřebeny 239 Čelní kola a hřebeny s šikmým ozubením 241 Čelní ozubená kola Ocelová s nábojem 242 Ocelová bez náboje 251 Nerezová 259 Čelní ozubená kola plastová 254 Kuželová kola Ocelová 261
Vícekolík je v jedné nebo více spojovaných součástech usazen s předpětím způsobeným buď přesahem naráženého kolíku vůči díře, nebo kuželovitostí
KOLÍKOVÉ SPOJE KOLÍKOVÉ SPOJE Spoje pevné - nepohyblivé (výjimku může tvořit spoj kolíkem s konci pro roznýtování). Lze je považovat za rozebíratelné, i když častější montáž a demontáž snižuje jejich spolehlivost.
VícePastorek Kolo ii Informace o projektu?
Kuželové Kuželové ozubení ozubení s přímými, s přímými, šikmými šikmými a zakřivenými a zakřivenými zuby [inch/agma] zuby [inch/agma] i Výpočet bez chyb. Pastorek Kolo ii Informace o projektu? Kapitola
VíceTvorba technické dokumentace
Tvorba technické dokumentace Požadavky na ozubená kola Rovnoměrný přenos otáček, požadavek stálosti převodového poměru. Minimalizace ztrát. Volba profilu boku zubu. Materiály ozubených kol Šedá a tvárná
VíceŘemenové převody Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Hynek Palát
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceNÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ. Vysokoškolská příručka
VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY Vysokoškolská příručka Květoslav Kaláb Ostrava 2010 1 OBSAH Zadání 3 1 Návrh ozubeného
VíceTuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy 31.10.2014 Obsah prezentace
VícePohon šnekového dopravníku pro peletovací lis
Pohon šnekového dopravníku pro peletovací lis Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Autor práce: Vedoucí práce: B2301 Strojní inženýrství 2301R000 Strojní inženýrství Martin Dolanský prof.
VícePomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa
Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu
VíceSTROJNICKÉ TABULKY II. POHONY
. Rudolf Kfíž STROJNICKÉ TABULKY II. POHONY Hrídele, ozubenéprevody, retezové. a remenové prevody MONTANEX 1997 TROJNICKÉ TABULKY 3. OBSAH Úvod 8 HRíDELE 9 Klasifikace hi'ídelu 10 Rozdelení hi'ídelu podie
Více1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185
Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování
Víceúvod do teorie mechanismů, klasifikace mechanismů vazby, typy mechanismů,
Pohyb mechanismu Obsah přednášky : úvod do teorie mechanismů, klasifikace mechanismů vazby, typy mechanismů, Doba studia : asi,5 hodiny Cíl přednášky : uvést studenty do problematiky mechanismů, seznámit
VíceProjekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují. s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje
Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje MODUL 03 - TP ing. Jan Šritr ing. Jan Šritr 2 1 ing.
VíceSTŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor M/01 STROJÍRENSTVÍ
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ 1. ročník TECHNICKÉ KRESLENÍ KRESLENÍ SOUČÁSTÍ A SPOJŮ 2 LOŽISKA
VíceKreslení strojních součástí. 1. Čepy. Rozdělení čepů: a) normalizované kreslení dle norem b) nenormalizované nutno nakreslit výrobní výkres
Kreslení strojních součástí Obsah: 1) Čepy 2) Kolíky 3) Závlačky 4) Pojistné kroužky 5) Šrouby, matice, podložky 6) Šroubové spoje 7) Hřídele a jejich základní plochy 8) Klíny, pera, drážkování 9) Ložiska
VíceOperační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK)
1 Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK) Značky a jednotky vybraných důležitých fyzikálních veličin doporučené v projektu OPVKIVK pro oblast konstruování a výběr nejdůležitějších pravidel
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh rekonstrukce sklepního výtahu The project of reconstruction of basement elevator Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: B34 TEORETICKÝ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceČelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj
Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Petr Tukač Abstrakt Obsahem práce je návrh čelně-kuželové převodovky pro nízkopodlažnou tramvaj. K přenosu točivého momentu mezi elektromotorem a tramvajovými
VíceVýpočet silové a energetické náročnosti při obrábění
Cvičení číslo: 5 Stud. skupina: Pořadové číslo: Téma cvičení: Výpočet silové a energetické náročnosti při obrábění Vypracoval: Datum: Počet listů: Zadání: - vypočítejte příklady č. 1,, 3, 4, a 5 - uveďte
VíceKA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA
KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA Ing. Zdeněk Raab, Ph.D. Tyto podklady jsou spolufinancovány Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Obsah 1. Výstupní
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceTechnologie výroby ozubení I.
Ústav Strojírenské technologie Speciální technologie Cvičení Technologie výroby ozubení I. č. zadání: Příklad č. 1 (parametry čelního ozubení) Pro zadané čelní ozubené kolo se šikmými zuby vypočtěte základní
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh pohonu elevátoru silážní věže Design of Drive Unit for Bucket Elevator Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Vedoucí práce: B2342
VícePROTAHOVÁNÍ A PROTLAČOVÁNÍ
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.
Víceúvod do teorie mechanismů, klasifikace mechanismů vazby, typy mechanismů,
Mechanismy - klasifikace, strukturální analýza, vazby Obsah přednášky : úvod do teorie mechanismů, klasifikace mechanismů vazby, typy mechanismů, Mechanismy - úvod Mechanismus je soustava těles, spojených
Více(lze je rozpojit i za běhu) přenáší pohyb prostřednictvím kapaliny. rozpojovat hřídele za běhu
zapis_casti_stroju_spojky08/2012 STR Bc 1 z 6 13. Hřídelové spojky Rozdělení: spojují #1 a přenáší mezi nimi otáčivý #2 Schéma zapojení spojky #4 Další funkce spojek vyrovnávají vyosení spojovaných hřídelů
VíceIng. Oldřich Šámal. Technická mechanika. kinematika
Ing. Oldřich Šámal Technická mechanika kinematika Praha 018 Obsah 5 OBSAH Přehled veličin A JEJICH JEDNOTEK... 6 1 ÚVOD DO KINEMATIKY... 8 Kontrolní otázky... 8 Kinematika bodu... 9.1 Hmotný bod, základní
VíceCzech Raildays 2010 MODIFIKACE OZUBENÍ
MODIFIKACE OZUBENÍ Milan Doležal Martin Sychrovský - DŮVODY KE STANOVENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝHODY MODIFIKACÍ - PROVEDENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝPOČET MODIFIKACÍ OZUBENÍ - EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ PARAMETRŮ
VíceStřední průmyslová škola strojnická Vsetín. 15.20 Kinematické mechanismy - řešení, hodnocení
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Střední průmyslová škola strojnická Vsetín CZ.1.07/1.5.00/34.0483 Ing.
VíceSpoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)
Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část F2 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
VíceÚstav konstruování a částí strojů
Ústav konstruování a částí strojů Návrh pohonu dehydrátoru písku Design of a Drive Unit for Sand Dehydrator BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Filip DVOŘÁK Studijní program: B2342 TEORETICKÝ ZÁKLAD STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh pohonu zvedacího mechanismu jezové klapky Design of Driving Mechanism for Weir Shutter Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Vedoucí
VícePŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ. přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem
PŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem Uspořádání převodového ústrojí se řídí podle základní konstrukční koncepce automobilu. Ve většině
VíceOKRUHY K MATURITNÍ ZKOUŠCE - STROJNICTVÍ
OKRUHY K MATURITNÍ ZKOUŠCE - STROJNICTVÍ 1. Spoje a spojovací součásti rozdělení spojů z hlediska rozebíratelnosti rozdělení spojů z hlediska fyzikální podstaty funkce 2. Spoje se silovým stykem šroubové
VíceRovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83
Vypočítejte moment síly P = 4500 N k osám x, y, z, je-li a = 0,25 m, b = 0, 03 m, R = 0,06 m, β = 60. Nositelka síly P svírá s tečnou ke kružnici o poloměru R úhel α = 20.. α β P y Uvolnění: # y β! x Rovnice
VíceTECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI NÁVRH A PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A KUŽELOVÝCH OZUBENÝCH KOL
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Katedra částí a mechanismů strojů NÁVRH A PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A KUŽELOVÝCH OZUBENÝCH KOL ( Výukový text) Zpracoval: Doc. Ing. Miroslav Bureš, CSc Liberec, 006 NÁVRH
VícePOJEZDOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY NOSNOST 32 T
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceOzubené tyče / Ozubená kola / Kuželová soukolí
Strana Ozubené tyče.2 Ozubená kola s nábojem.4 Ozubená kola bez náboje. Kuželová soukolí. s přímým ozubením Kuželová soukolí. se spirálním ozubením Zakázkově vyráběná.34 stroj.elementy@haberkorn.cz www.haberkorn.cz.1
Více14.3 Převody řemenové - plochými řemeny
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Střední průmyslová škola strojnická Vsetín CZ.1.07/1.5.00/34.0483 Ing.
VíceTiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
CTJ Lineární moduly CTJ Charakteristika Lineární jednotky (moduly) řady CTJ jsou moduly s pohonem ozubeným řemenem a se dvěma paralelními kolejnicovými vedeními. Kompaktní konstrukce lineárních jednotek
VíceDruhy a charakteristika základních pasivních odporů Určeno pro první ročník strojírenství 23-41-M/01 Vytvořeno listopad 2012
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Název: Téma: Autor: Mechanika, statika Pasivní odpory Ing.Jaroslav Svoboda
VíceVýukový materiál zpracovaný v rámci operačního programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost
Výukový materiál zpracovaný v rámci operačního programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Registračníčíslo: CZ.1.07/1. 5.00/34.0084 Šablona: III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Sada:
VícePŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY KUŽELOVÝMI A ŠROUBOVÝMI PLANETOVÝ PŘEVOD
PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY KUŽELOVÝMI A ŠROUBOVÝMI PLANETOVÝ PŘEVOD Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Ústav konstruování Návrh 2st převodovky pro vůz metra M1 dle prostorového omezení Design of Two-stage Gearbox for Metro Cars M1 According to Space Limitations
Více14.11 Čelní válcová soukolí se šikmými zuby
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín
VíceČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III
Plán přednášek a cvičení a zadání úkolů z předmětu ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III Rozsah... 1+3, klasifikovaný zápočet; Ročník... 1. ročník prezenčního magisterského studia Školní rok... 2015/2016 zimní
VíceMechanismy - úvod. Aplikovaná mechanika, 8. přednáška
Mechanismy - úvod Mechanismus je soustava těles, spojených navzájem vazbami. Mechanismus slouží k přenosu sil a k transformaci pohybu. posuv rotace Mechanismy - úvod Základní pojmy. člen mechanismu rám
VícePřevodovky s ozubenými koly -manuální -1
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Silniční vozidla druhý NĚMEC V. 26.5.2013 Název zpracovaného celku: Převodovky s ozubenými koly -manuální -1 Převodovky jsou měniče velikosti točivého momentu a mají za
VíceFakulta strojní. Ústav konstruování a částí strojů. Bakalářská práce. Návrh pohonu pojížděcího ústrojí mostového jeřábu Jiří Kašpárek
Fakulta strojní Ústav konstruování a částí strojů Bakalářská práce Návrh pohonu pojížděcího ústrojí mostového jeřábu 2016 Jiří Kašpárek Prohlášení Prohlašuji, že jsem svou bakalářskou práci vypracoval
VíceKonstrukční zásady návrhu polohových servopohonů
Konstrukční zásady návrhu polohových servopohonů Radomír Mendřický Elektrické pohony a servomechanismy 2.6.2015 Obsah prezentace Kinematika polohových servopohonů Zásady pro návrh polohových servopohonů
VíceNOVINKA. Rolničkové vedení ELF. Rolničkové vedení ELF
NOVINKA Rolničkové vedení Rolničkové vedení Technická specifikace Kolejnice s kalenými tyčemi S Vodící kolejnice rolničkového lineárního vedení S jsou konstrukčně sestaveny z vodicích tyčí zasazených v
VícePevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0
Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:
VíceŘEMENOVÉ PŘEVODY ŘEMENOVÉ PŘEVODY
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Stavba a provoz strojů Třetí Dušan Hložanka 8.. 04 Název zpracovaného celku: ŘEMENOVÉ PŘEVODY ŘEMENOVÉ PŘEVODY A. Popis převodů Obecně jsou převody mechanismy s tuhými
VícePŘEPRACOVÁNÍ NORMÁLNĚ ROZCHODNÉHO STOPROCENTNĚ NÍZKOPODLAŽNÍHO, PLNĚ OTOČNÉHO PODVOZKU EVO NA ROZCHOD 1000mm SVOČ FST 2015
PŘEPRACOVÁNÍ NORMÁLNĚ ROZCHODNÉHO STOPROCENTNĚ NÍZKOPODLAŽNÍHO, PLNĚ OTOČNÉHO PODVOZKU EVO NA ROZCHOD 1000mm SVOČ FST 2015 Bc. Jakub Kalčík Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká
VíceSTŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor M/01 STROJÍRENSTVÍ
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ 1. ročník TECHNICKÉ KRESLENÍ KRESLENÍ SOUČÁSTÍ A SPOJŮ 1 Čepy,
VíceStrojní součásti ČÁSTI STROJŮ R
Strojní součásti ČÁSTI STROJŮ CÍLE PŘEDNÁŠKY Seznámení studentů se základními stavebními prvky strojů a strojního zařízení hřídele, uložení a spojky. OBSAH PŘEDNÁŠKY 1. Strojní součásti. 2. Hřídele a čepy.
Více21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují
Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje Modul 03 - TP ing.jan Šritr ing.jan Šritr 2 1 KOLÍKY
Více14.14 Kuželová soukolí
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VíceVerifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky
Katedra částí a mechanismů strojů Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava 708 33 Ostrava- Poruba, tř. 7.listopadu Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu
VíceŘemenový převod (cvičení)
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: STAVBA A PROVOZ STROJŮ TŘETÍ GARSTKA A. 28.10.2012 Název zpracovaného celku: PROGRAM č.2 - ŘEMENOVÝ PŘEVOD Obecný úvod Řemenový převod (cvičení) Řemenové převody slouží
VíceLineární jednotky MTJ ECO s pohonem ozubeným řemenem
Lineární jednotky ECO s pohonem ozubeným m Charakteristika ECO Lineární jednotky (moduly) ECO nabízí cenově výhodnou, ekonomickou variantu lineárních posuvů při zachování vysokých požadavků na technické
VíceVýpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny
Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg
VíceHSC obráb ní, tepelné jevy p Definice, popis obráb Nevýhody Otá ky v etena ezné rychlosti pro HSC Strojní vybavení obráb
HSC, tepelné jevy při Definice, popis Ing. Oskar Zemčík, Ph.D. Základní pojmy Teoretická část Tepelné jevy Vyhodnocení Používané pojmy a odkazy VUT Brno Z anglického překladu vysokorychlostní. Používá
VíceLineární jednotky MTV s pohonem kuličkovým šroubem
Lineární jednotky MTV s pohonem kuličkovým šroubem Charakteristika MTV Lineární jednotky (moduly) MTV s pohonem kuličkovým šroubem a integrovaným kolejnicovým vedením umožňují díky své kompaktní konstrukci
VíceInovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ Anotace:
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Třecí převody Ing. Magdalena
Vícei Lineární moduly MRJ se dodávají pouze s dlouhými vozíky. Lineární modul MRJ s pohonem ozubeným řemenem 03 > Lineární jednotky serie MRJ
Příslušenství Lineární jednotky Lineární modul MRJ s pohonem ozubeným řemenem 1. hnací příruba s řemenicí 2. krycí pásek (těsnící pásek) z korozivzdorné ocele 3. polyuretanový ozubený řemen AT s ocelovým
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
VíceZvyšování kvality výuky technických oborů
Zvyšování kvality výuky technických oborů Klíčová aktivita V.2 Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných kompetencí žáků středních škol Téma V.2.19 Strojní opracování dřeva Kapitola 7 Pilové
VíceRotační pohyb kinematika a dynamika
Rotační pohyb kinematika a dynamika Výkon pro rotaci P = M k. ω úhlová rychlost ω = π. n / 30 [ s -1 ] frekvence otáčení n [ min -1 ] výkon P [ W ] pro stanovení krouticího momentu M k = 9550. P / n P
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 12
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 12 Lanové převody Výhody a nevýhody. Druhy převodů. Ocelová lana. Lanové kladky. Lanové bubny. Pevnostní
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh převodového mechanismu pro zkušební stanoviště spalovacích motorů Design of Transmition for Combustion Engines Testing Stand Bakalářská práce
Více