Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky
|
|
- Zdenka Slavíková
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Katedra částí a mechanismů strojů Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava Ostrava- Poruba, tř. 7.listopadu Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky Zpracováno v rámci Výzkumného centra spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka II identifikační číslo M0568, číslo podaného projektu M Vypracovali : prof. Ing. Zdeněk Dejl, Sc. prof. Ing. Vladimír Moravec, Sc. doc. Ing. Zdeněk Folta, Ph.D. Ostrava, prosinec 2008 číslo zprávy : D5 VJB 3.3.4/2008
2 Obsah. ÚVOD PROVOZNÍ SPEKTRUM ZATÍŽENÍ VÝPOČET ŽIVOTNOSTI OZUBENÍ NA OHYB A NA DOTYK VÝPOČET ŽIVOTNOSTI LOŽISEK VÝPOČET ŽIVOTNOSTI HŘÍDELE VE VYBRANÉM MÍSTĚ ZÁVĚR LITERATURA Úvod Metodika výpočtu životnosti ozubení na ohyb a na dotyk při stochastickém zatěžování je prezentována na příkladu převodových skříní pro pohon vertikálních válců válcovací stolice podle obr.. Pro pořízení zátěžných spekter byly snímány časové průběhy krouticích momentů a otáček na šikmém kloubovém hřídeli a na obou výstupních hřídelích z kuželové převodovky. Na obr. 2 je příklad naměřeného záznamu s průběhem krouticího momentu v závislosti na čase při sedmi průchodech předvalku válcovací stolicí []. Předvalek má vstupní rozměr 200 x 200 x 953 mm, výstupní rozměr po válcování je 90 x 20 x 6000 mm. Vzhledem k časovému záznamu se jeví průběh krouticího momentu v okamžiku vstupu předvalku do válcovací stolice jako jeden velký výkmit. Abychom získali představu o skutečném průběhu krouticího momentu v tomto okamžiku, zvětšili jsme jako příklad časový záznam při 3. průchodu předvalku válcovací stolicí, viz. obr. 3 []. elkem byly změřeny časové průběhy krouticích momentů 4 různých velikostí předvalků z různých materiálů v počtu 5 kusů.
3 střižná spojka 6,3 knm motor SHK22 z = 33 H z 2 = 79 z 3 = 27 kloubový hřídel Voith FW jm. krout. moment M j = 53,9 knm n j = 87,4 ot/min kuželová rozvodovka i k = 24/33 = 0,727 z 5 = 33 = z 7 H5 H2 z 6 = 24 = z 8 z 4 = 03 H3 spojková hřídel H4 tenzometr. měření M L H6 tenzometr. měření M P H7 čelní převodovka i c = z 2 /z. z 4 /z 3 = 9,32 vložená hřídel tenzometr. měření M K n 6,8 =20,2 ot/min pohon vertikálních válců Obr. - Schéma pohonu svislých válců válcovací stolice 20 Krouticí moment, knm Čas, s Obr 2. - Časový průběh krouticího momentu (předvalek 200 x 200 x 953 mm) 20 Krouticí moment, knm Čas, s Obr 3. - Zvětšený časový záznam z obr. 2
4 2. Provozní spektrum zatížení Pro stanovení provozního spektra zatížení byly použity všechny naměřené záznamy a zpracovány metodou hladinové schematizace [2]. Bylo zvoleno celkem 92 hladin zatížení s maximální hodnotou krouticího momentu 85 knm a s rozpětím jedné hladiny 2 knm. Z hlediska času jsme hodnoty krouticího momentu odečítali v souladu s měřicí frekvencí záznamů 88 Hz. Výsledkem je pak provozní spektrum zatížení dané závislostí krouticího momentu M ki jako střední hodnoty dané hladiny i na třídní četností výskytu hladiny, resp. na počtu cyklů zatížení na dané hladině N i. Toto provozní spektrum je na obr Střední hodnota hladiny, Mi, knm 00 0,E-03,E-02,E-0,E+00,E+0,E+02,E+03,E+04,E+05 Třídní četnost výskytu hladiny, n i Obr 4. - Provozní spektrum zatížení
5 3. Výpočet životnosti ozubení na ohyb a na dotyk Výpočet životnosti ozubení na ohyb a na dotyk pro dané provozní spektrum zatížení byl proveden v programu Život, který byl vytvořen na katedře částí a mechanismů strojů FS VŠB-TU Ostrava [3]. Prvním krokem je výpočet hodnot ohybových napětí v patě zubu σ Fi. a Hertzových napětí σ Hi pro jednotlivé velikosti M ki. Obě napětí byla stanovena postupy podle 3. dílu ČSN Druhým krokem je volba vhodné hypotézy kumulace poškození, my jsme použili tři hypotézy (Minerovu, Haibachovu a orten-dolanovu), abychom mohli porovnat jejich výsledky. Každá z těchto hypotéz stanovuje hodnotu celkové intenzity poškození D, která je dána algebraickým součtem intenzit poškození na jednotlivých hladinách. Výsledné vztahy pro výpočet D podle jednotlivých hypotéz jsou uvedeny na obr. 5. log σ M exp q Minerova hypotéza σ lim D = q σ N lim N i= q σ N i i () N i = N N 0 N lim log N log σ N i = M N N 0 N lim exp q σ lim exp p=2q- log N Haibachova hypotéza D + p σ N q = σ i Ni + q σ N (2) N lim lim N 0 i= N i= σ N p i i log σ M exp q exp q.p ϑ=0,8 orten-dolanova hypotéza σ lim D = σ (3) q b σ i Ni σ q( b) N0 M q Nlim i= N i = N N 0 N lim log N Obr 5. - Přehled výpočtových vztahů pro stanovení celkové intenzity poškození
6 elkový počet vývalků do konce životnosti L bude dán vztahem L L =, D kde L = 5 vývalků je počet vývalků, ze kterých bylo stanoveno provozní spektrum zatížení. Životnost v provozních hodinách pak bude tv L L h = L =, kde t v = 3 minuty je průměrná doba válcování jednoho vývalku. V tab. jsou uvedeny základní vstupní parametry výpočtů a výsledky výpočtů prezentované hodnotami D, L a L h pro všechna soukolí čelní převodovky podle obr., v tab. 2 pak pro kuželová soukolí. Tab. - Vstupní parametry a výsledky výpočtů pro soukolí čelní převodovky Kolo Poškození: F-ohyb, H-dotyk F H F H F H F H Mez únavy σ lim [MPa] N lim Exponent q Miner Haibach orten- Dolan D 6, ,0 2, ,6 0-4, 0-7 0,0 2,6 0-7,3 0-3 L [kusů] 7, , , ,8 0 8, ,0 0 4 L h [tis. hod] , ,0 D 7, , , , , ,4 0-9,0 0-6,2 0-3 L [kusů] 6, ,3 0 9, , , , , ,0 0 4 L h [tis. hod] , , , ,0 D,7 0-5,7 0-6, 0-4 8,2 0-3, 0-5, , ,9 0-4 L [kusů] 3, , , , , ,8 0 7,5 0 6,3 0 4 L h [tis. hod] , ,65
7 Tab. 2 - Vstupní parametry a výsledky výpočtů pro soukolí kuželové převodovky Kolo Poškození: F-ohyb, H-dotyk F H F H F H F H Mez únavy σ lim [MPa] N lim Exponent q Miner Haibach orten- Dolan D 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 L [kusů] L h [tis. hod] D 3, , , , , , , ,6 0-9 L [kusů], , 0 9,2 0 2,5 0, 0, ,2 0 0, 0 0 L h [tis. hod] 6,5 0 6, , , , , 0 6 5,5 0 5 D 8,3 0-9,0 0-7, 0-8,4 0-7, ,9 0-7, ,6 0-7 L [kusů] 6, 0 9 5, , , ,0 0 8, , , 0 7 L h [tis. hod] 3, , Pokud se týká čelní převodovky, pak životnosti v ohybu jsou zcela dostačující. na druhé straně jsou zcela nedostatečně dimenzovány zuby na dotyk u obou kol, životnosti se zde pohybují v úrovni 000 až 2000 hodin (20 až 40 tisíc vývalků). To potvrzují i poruchy ozubení, které se zde vyskytují a které vyvolaly i tuto práci. Příčina je ve volbě materiálu na obě svařovaná kola, tímto materiálem je ocelolitina normalizačně žíhaná. Životnosti všech kol kuželové převodovky jsou více než dostačující v ohybu i v dotyku. V našem případě bylo nevhodné použít Minerovu hypotézu, která uvažuje jen cykly s napětími vyššími než jsou dané meze únavy. Protože u některých kol Hertzova napětí nepřevyšují mez únavy v dotyku, je D = 0 a tím je životnost nekonečně veliká. Nejlépe vyhovuje Haibachova hypotéza, která bere v úvahu i všechny cykly zatížení s napětími menšími, než mez únavy. Nejnižší životnost vykazuje orten-dolanova hypotéza, které by v daném případě prospělo, kdybychom uvažovali, že poškozující účinek mají jen cykly s napětími většími než je polovina meze únavy.
8 4. Výpočet životnosti ložisek Na obr. 7 je uveden řez dělicí rovinou čelní převodovky a na obr. 6 řez dělicí rovinou kuželové rozvodovky. NA obou obrázcích je uvedeno číslování ložisek, podle toto číslování jsou pak v tab. 3 uvedeny odpovídající typy ložisek včetně jejich základních parametrů a dále jsou zde uvedeny výsledky výpočtů trvanlivosti ložisek pro jmenovité zatížení (krouticí moment M j = 53,9 knm a otářky n j = 87,4 min - na výstupu z převodovky). Výpočet trvanlivosti ložisek pro naměřená zatížení vychází z provozního spektra zatížení podle obr. 4, ve kterém nahradíme hodnoty krouticího momentu M ki odpovídajícími hodnotami ekvivalentního zatížení P i (viz tab. 3). Programem Život na základě Palmgrenovy teorie kumulace poškození stanovíme střední myšlené ekvivalentní zatížení P e za předpokladu, že toto jediné zatížení má stejný poškozující účinek, jako dané provozní spektrum zatížení. Hodnoty P e a odpovídající trvanlivosti ložisek jsou uvedeny v tab. 4, ze které vyplývá, že všechna ložiska vykazují pro naměřené provozní zatížení prakticky neomezenou trvanlivost. Ze srovnání tab. 3 a tab. 4 dále vyplývá, že u všech ložisek je střední myšlené ekvivalentní zatížení P e menší než ekvivalentní zatížení P e, stanovené pro jmenovitý krouticí moment, což znamená, že skutečné naměřené provozní zatížení má menší poškozující účinek než jmenovité zatížení. Obr. 6 Řez dělicí rovinou kuželové rozvodovky
9 Obr. 7 Řez dělicí rovinou čelní převodovky Tab. 3 Výpočet trvanlivosti ložisek čelní převodovky při jmenovitém zatížení
10 Tab. 3 pokračování - Výpočet trvanlivosti ložisek kuželové rozvodovky při jmenovitém zatížení Tab. 4 Výpočet trvanlivosti ložisek při provozním zatížení......
11 5. Výpočet životnosti hřídele ve vybraném místě Pro tento výpočet jsme vybrali místo B na hřídeli H2 čelní převodovky (obr. 6), které vykazuje při výpočtu bezpečnosti vůči mezi únavy nejnižší hodnotu této bezpečnosti n w = 0,45. Je to způsobeno zejména kombinací dvou konstrukčních vrubů, t.j. přechodem pastorku do podstatně menšího průměru hřídele a koncem drážky pro pero. Výpočet životnosti hřídele pro skutečné provozní zatížení je založen na následujícím postupu. Nejprve převedeme časové průběhy naměřených záznamů podle obr. 2 a 3 na odpovídající časové průběhy smykového a ohybového napětí v uvažovaném místě hřídele, následně pak stanovíme časový průběh redukovaného napětí σ r podle hypotézy Huber-von Mises-Hencky, který schematizujeme metodou Rainflow v časových intervalech daných vzorkovací měřicí frekvencí 88 Hz. Výsledkem je stanovení výskytu amplitudy redukovaného napětí σ ar, i a středního redukovaného napětí σ mr, i na dané hladině zatížení i. Pomocí programu Život [3] stanovíme na základě Minerovy hypotézy odpovídající stupeň poškození D c = ΣD i = 2,33 0 7, tomu odpovídá 72 let provozu do vzniku únavového poškození. Opět se projevuje skutečnost, že reálné provozní zatížení má menší poškozující účinek, než jmenovité zatížení.
12 6. Závěr V předložené zprávě je prokázáno, že program Život, vyvinutý v rámci Výzkumného centra, je použitelný i v případě zatížení charakteru rázu, záleží zejména na správné volbě odpovídající teorie kumulace poškození. Pokud se týká výpočtů životností ozubení na ohyb a na dotyk, pak výsledky těchto výpočtů velmi dobře korespondují s provozními poruchami ozubení v kontaktní únavě jak u čelních, tak i u kuželových kol. V případě životnosti ložisek a hřídele konstatujeme, že poškozující účinek je menší u skutečného naměřeného provozního zatížení než u jmenovitého zatížení, i když špičky provozního zatížení (rázů) několikrát převyšují jmenovité zatížení. 7. Literatura [] Dejl, Z., Folta, Z.: Tenzometrické měření krouticích momentů na kloubových hřídelích pohonů vertikálních válců válcovací stolice UT - ŽDB Bohumín. Zpráva č D /347. Ostrava: VŠB-TU Ostrava, [2] Folta, Zdeněk. Příspěvek k navrhování strojních součástí na základě vyhodnocení provozního zatížení s. Ostrava: VŠB-TU Ostrava, Habilitační práce. [3] Němček, M.: Výpočtový program Život pro výpočet ozubení, hřídelů a ložisek. Č. programu M0568/39/2007. Ostrava: VŠB-TU Ostrava, 2007.
Obecný rozbor sil působících na kola osobního automobilu
Katedra částí a mechanismů strojů Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava 78 33 Ostrava- Poruba, tř. 7.listopadu 59732342, 59732236; fax.: 5973239 Obecný rozbor sil působících na kola osobního
Více3. Mechanická převodná ústrojí
1M6840770002 Str. 1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava 3.3 Výzkum metod pro simulaci zatížení dílů převodů automobilů 3.3.1 Realizace modelu jízdy osobního vozidla a uložení hnacího agregátu
VíceBAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
Více21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky.
21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky. Popis aktivity: Zpracování výsledků rozborů geometrických
VíceObr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče
Předmět: 347502/01 Konstrukční cvičení I. Garant předmětu : doc. Ing. Jiří Havlík, Ph.D. Ročník : 1.navazující, prezenční i kombinované Školní rok : 2016 2017 Semestr : zimní Zadání konstrukčního cvičení.
VíceNÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ. Vysokoškolská příručka
VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY Vysokoškolská příručka Květoslav Kaláb Ostrava 2010 1 OBSAH Zadání 3 1 Návrh ozubeného
VícePOHON 4x4 JAKO ZDROJ VIBRACÍ OSOBNÍHO AUTOMOBILU
POHON 4x4 JAKO ZDROJ VIBRACÍ OSOBNÍHO AUTOMOBILU Pavel NĚMEČEK, Technická univerzita v Liberci 1 Radek KOLÍNSKÝ, Technická univerzita v Liberci 2 Anotace: Příspěvek popisuje postup identifikace zdrojů
VíceŠnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem.
.. Zadání. Program: Konstrukce převodové skříně převodového motoru Zadání: xxx Navrhněte, vypočtěte a zkonstruujte převodovou skříň jako součást jednotky převodového motoru. Převodová skříň bude řešena
VíceZhodnocení vlastností převodovky MQ 100 v porovnání s převodovkami zahraničních výrobců
Katedra částí a mechanismů strojů strojní fakulta, VŠB - Technická univerzita Ostrava 708 33 Ostrava- Poruba, tř. 17.listopadu 15 596993402, 596991236; fax.: 597323090 e-mail : hana.drmolova@vsb.cz Zhodnocení
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka 2. kolokvium Josefa Božka, Praha 31. 1. 1. 2. 2007
Obecné cíle Zlepšení parametrů: Mechanická převodná ústrojí: Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů. Vývoj metodiky predikce pittingu na čelním ozubení automobilových převodovek.
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost
Více3. Mechanická převodná ústrojí
1M6840770002 Str. 1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava 3.1 Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů 3.1.1 Optimalizace geometrických parametrů ozubení s prodlouženým
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - 5. kolokvium Josefa Božka 2009, Praha, 2. 12. 3. 12. 2009 -
Obecné cíle 3.1 Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů. 3.2 Vývoj metodiky predikce pittingu na čelním ozubení automobilových převodovek. 3.2 Životnostní zkoušky, metodiky rozboru
VícePevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0
Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:
VíceCentrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek až , Roztoky -
Popis obsahu balíčku WP16VaV: Zdokonalení ozubených převodů pro vyšší trvanlivost, nízkou hmotnost a nízký hluk Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoká škola báňská - Technická univerzita
VícePŘEVODOVÝ SYNCHRONNÍ MOTOR REVERZAČNÍ B 410
REGULACE AUTOMATIZACE BOR, spol. s r.o Dělnická 264 473 01 Nový Bor tel. : +420 487 727 443 fax : +420 487 726 320 e-mail : regulace@regulace.cz http://www.regulace.cz Katalog výrobků : PŘEVODOVÉ MOTORY
VíceVýukové texty. pro předmět. Měřící technika (KKS/MT) na téma. Tvorba grafické vizualizace principu měření otáček a úhlové rychlosti
Výukové texty pro předmět Měřící technika (KKS/MT) na téma Tvorba grafické vizualizace principu měření otáček a úhlové rychlosti Autor: Doc. Ing. Josef Formánek, Ph.D. Tvorba grafické vizualizace principu
VíceREKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA
REKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA Václav Sládeček, Pavel Hlisnikovský, Petr Bernat *, Ivo Schindler **, VŠB TU Ostrava FEI, Katedra výkonové elektroniky a elektrických
VícePřednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny
Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny HŘÍDELE A OSY Hřídele jsou obvykle válcové strojní součásti umožňující a přenášející rotační pohyb. Rozdělujeme je podle: 1) typu namáhání
VíceWP16: Zdokonalení ozubených převodů pro vyšší trvanlivost, nízkou hmotnost a nízký hluk. Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku
. WP16: Zdokonalení ozubených převodů pro vyšší trvanlivost, nízkou hmotnost a nízký hluk. Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoká škola báňská -Technická univerzita Ostrava, zodpovědná
VícePlán přednášek a úkolů z předmětu /01
Plán přednášek a úkolů z předmětu 347-0304/01 ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ Rozsah... 20, zápočet, kombinovaná zkouška, 6 kreditů Ročník... 2. ročník kombinovaného bakalářského studia Studijní program... B2341
VíceSTROJNICKÉ TABULKY II. POHONY
. Rudolf Kfíž STROJNICKÉ TABULKY II. POHONY Hrídele, ozubenéprevody, retezové. a remenové prevody MONTANEX 1997 TROJNICKÉ TABULKY 3. OBSAH Úvod 8 HRíDELE 9 Klasifikace hi'ídelu 10 Rozdelení hi'ídelu podie
VíceČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III
Plán přednášek a cvičení a zadání úkolů z předmětu ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III Rozsah... 1+3, klasifikovaný zápočet; Ročník... 1. ročník prezenčního magisterského studia Školní rok... 2015/2016 zimní
VícePříspěvek k navrhování strojních součástí na základě vyhodnocení provozního zatížení
Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Příspěvek k navrhování strojních součástí na základě vyhodnocení provozního zatížení Habilitační práce Obor habilitace: Uchazeč: Konstrukční
VíceObsah přednášky KC: Optimalizace návrhu převodovky
Obsah přednášky KC: Optimalizace návrhu převodovky optimalizace návrhu technická zpráva- návrhový výpočet výkresová převodovky elektronická data (na CD) převody optimalizace semestrální práce č.1 ozubená
VícePŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ. přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem
PŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem Uspořádání převodového ústrojí se řídí podle základní konstrukční koncepce automobilu. Ve většině
VíceCzech Raildays 2010 MODIFIKACE OZUBENÍ
MODIFIKACE OZUBENÍ Milan Doležal Martin Sychrovský - DŮVODY KE STANOVENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝHODY MODIFIKACÍ - PROVEDENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝPOČET MODIFIKACÍ OZUBENÍ - EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ PARAMETRŮ
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost
VíceVýpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny
Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg
VíceMECHANICKÉ PŘEVODY STROJE STR A ZAŘÍZENÍ OJE ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ STR
MECHANICKÉ PŘEVODY STROJE A ZAŘÍZENÍ ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ MECHANICKÉ PŘEVODY Mechanické převody umožňují spojení hnacích a hnaných členů ve strojích, přičemž umožňují změnu rychlosti otáčení a kroutícího
VíceDimenzování ozubených kol klasických automobilních diferenciálů
imenzování ozubených kol klasických automobilních diferenciálů Zpracováno v rámci projektu IM 0568 Výzkumné centrum automobilů a spalovacích motorů Josefa Božka II. Vypracovali: prof. Ing. Vladimír Moravec,
VíceOrganizace a osnova konzultace III-IV
Organizace a osnova konzultace I-IV Konzultace : 1. Zodpovězení problémů učební látky z konzultace I 2. Úvod do učební látky Části strojů umožňujících pohyb 3. Úvod do učební látky Mechanické převody a
VíceCentrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka Autosympo a Kolokvium Božek 11. a , Roztoky
Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku České vysoké učení technické v Praze, zodpov. osoba Gabriela Achtenová Členové konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoké učení technické v
VícePŘEPRACOVÁNÍ NORMÁLNĚ ROZCHODNÉHO STOPROCENTNĚ NÍZKOPODLAŽNÍHO, PLNĚ OTOČNÉHO PODVOZKU EVO NA ROZCHOD 1000mm SVOČ FST 2015
PŘEPRACOVÁNÍ NORMÁLNĚ ROZCHODNÉHO STOPROCENTNĚ NÍZKOPODLAŽNÍHO, PLNĚ OTOČNÉHO PODVOZKU EVO NA ROZCHOD 1000mm SVOČ FST 2015 Bc. Jakub Kalčík Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká
Více1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185
Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceProjekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1.Hřídele a čepy HŘÍDELE A ČEPY Hřídele jsou základní strojní součástí válcovitého tvaru, která slouží k
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceMECHANICKÉ PŘEVODOVKY S KONSTANTNÍM PŘEVODOVÝM POMĚREM
MECHANICKÉ PŘEVODOVKY S KONSTANTNÍM PŘEVODOVÝM POMĚREM Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v
VíceKonstrukční zásady návrhu polohových servopohonů
Konstrukční zásady návrhu polohových servopohonů Radomír Mendřický Elektrické pohony a servomechanismy 2.6.2015 Obsah prezentace Kinematika polohových servopohonů Zásady pro návrh polohových servopohonů
VíceBezpečnostní kluzné a rozběhové lamelové spojky
Funkce Vlastnosti, oblast použití Pokyny pro konstrukci a montáž Příklady montáže Strana 3b.03.00 3b.03.00 3b.03.00 3b.06.00 Technické údaje výrobků Kluzné lamelové spojky s tělesem s nábojem Konstrukční
VícePŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY KUŽELOVÝMI A ŠROUBOVÝMI PLANETOVÝ PŘEVOD
PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY KUŽELOVÝMI A ŠROUBOVÝMI PLANETOVÝ PŘEVOD Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál
VíceP R O T O K O L č. 6 178-00. Vyhodnocení ukazatelů únosnosti hypoidního ozubení stálých převodů DA pro jmenovité režimy zatížení
Divize výpočtů a převodů CZ 180 68 Praha 9, Lihovarská 12 Telefon: (02) 84811036 E - mail: tajzich@uvmv.cz Fax: (02)66310343 Hypoidní soukolí stálého převodu Str. 1 P R O T O K O L č. Vyhodnocení ukazatelů
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Česká společnost pro osvětlování KHS Moravskoslezského kraje Měření napěťových a proudových poměrů stabilizátoru a regulátorů typu
VícePoděkování. Na závěr děkuji svým rodičům i přátelům za podporu po celou dobu mého dosavadního studia. - II -
Prohlášení Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci s názvem: Návrh pohonu a konstrukce vytahovacích schodů pro průmyslovou halu vypracoval samostatně pod vedením Ing. Jaroslava Křičky, Ph.D., s použitím
VíceČelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj
Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Petr Tukač Abstrakt Obsahem práce je návrh čelně-kuželové převodovky pro nízkopodlažnou tramvaj. K přenosu točivého momentu mezi elektromotorem a tramvajovými
VícePetr Macher Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
KONSTRUKČNÍ NÁVRH PŘEVODOVKY PRO POHON DVOJKOLÍ REGIONÁLNÍHO VOZIDLA S ELEKTRICKÝM MOTOREM SVOČ FST 2014 Petr Macher Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT
VíceZpracování zátěžných spekter převodovky osobního automobilu za různých jízdních podmínek
Katedra částí a mechanismů strojů Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava 78 33 Ostrava-Poruba, 17.listopadu 15 Zpracování zátěžných spekter převodovky osobního automobilu za různých jízdních
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh pohonu zvedacího mechanismu jezové klapky Design of Driving Mechanism for Weir Shutter Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Vedoucí
VíceVY_32_INOVACE_C 08 08
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceInovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 06 Anotace:
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Průmyslové převodovky Ing. Magdalena
Více10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby
Cvičení 10. - Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj 1 Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj Zahrnuje širokou škálu typů a konstrukcí. Slouží k přenosu kroutícího momentu
Více1 ČELNÍ PŘEVODOVKY VŠEOBECNÉHO UŽITÍ OBECNÝ POPIS OZNAČOVÁNÍ PŘEVODOVEK VÝBĚR VELIKOSTI PŘEVODOVKY..4
OBSAH 1 ČELNÍ PŘEVODOVKY VŠEOBECNÉHO UŽITÍ....3 1.1 OBECNÝ POPIS... 3 1.2 OZNAČOVÁNÍ PŘEVODOVEK.3 1.3 VÝBĚR VELIKOSTI PŘEVODOVKY..4 1.3.1 Základní metodika 4 1.3.2 Hodnoty součinitele provozu SF 4 1.3.3
VíceHřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje
Hřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje C 1 INFORMACE O VÝROBKU Určení velikosti hřídelových kloubů Pro výběr hřídelových kloubů není rozhodující pouze největší přenášený kroutící
VíceObr. 1 Převod třecí. Obr. 2 Variátor s osami kolmými
1 Třecí převody - patří do kontaktních převodů - princip - dva kotouče jsou přitlačeny silou FN - velikost třecí síly je ovlivněna součinitelem tření µ - pro zvýšení součinitele tření třecí se kontaktní
VíceTechnická fakulta ČZU Praha. Vodní elektrárna. Autor: Martin Herčík. Semestr: letní 2009. Konstrukční schéma:
Technická fakulta ČZU Praha Autor: Martin Herčík Semestr: letní 2009 Vodní elektrárna Srdcem malé vodní elektrárny DVE je odvalovací bezlopatkový tekutinový motor Setur, pracující na základě hydrodynamického
Více14.14 Kuželová soukolí
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín
Více14.11 Čelní válcová soukolí se šikmými zuby
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín
VícePomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa
Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceCentrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek 2. a , Roztoky -
Popis obsahu balíčku WP16VaV: Zdokonalení ozubených převodů pro vyšší Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava, zodpovědná osoba doc. Ing.
VícePastorek Kolo ii Informace o projektu?
Kuželové Kuželové ozubení ozubení s přímými, s přímými, šikmými šikmými a zakřivenými a zakřivenými zuby [inch/agma] zuby [inch/agma] i Výpočet bez chyb. Pastorek Kolo ii Informace o projektu? Kapitola
VícePoužití průmyslových převodovek SEW EURODRIVE při modernizaci pohonů strojních zařízení
Použití průmyslových převodovek SEW EURODRIVE při modernizaci pohonů strojních zařízení 1 Mezinárodni konference Současnost a perspektiva těžby a úpravy nerudních surovin Ostrava 28.3. 29.3.2012 Ing. Ivan
VíceZpráva č. 66/13. Měření teplotního pole ve spalovací komoře kotle HK102
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Výzkumné energetické centrum 17. listopadu 15/2172 708 33 OstravaPoruba Zpráva č. 66/13 Měření teplotního pole ve spalovací komoře kotle HK102 Ředitel VEC:
VíceNázev zpracovaného celku: Rozvodovky
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Silniční vozidla třetí NĚMEC V. 28.8.2013 Název zpracovaného celku: Rozvodovky Rozvodovka je u koncepce s předním a zadním pohonem součástí převodovky.u klasické koncepce
VíceVYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VíceDvourychlostní převodovky pro středně výkonné pásové dopravníky s čelním převodem PCE 55 S
Dvourychlostní převodovky pro středně výkonné pásové dopravníky s čelním převodem PCE 55 S Převodovky jsou určeny pro nízko a středně výkonné pásové dopravníky s přenášeným výkonem až 55kW při jmenovitých
Vícedoc. Dr. Ing. Elias TOMEH
doc. Dr. Ing. Elias TOMEH e-mail: elias.tomeh@tul.cz Elias Tomeh / Snímek 1 Analýza spekter vibrací Amplituda vibrací x, v, a 1) Kinematické schéma, vibrací - n, z1,z2..,typy VL, - průměr řemenic. 2) Výběr
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VícePŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ. přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem
PŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem Uspořádání převodového ústrojí se řídí podle základní konstrukční koncepce automobilu. Ve většině
VíceVítejte. ve společnosti ZEN S.A.
Vítejte ve společnosti ZEN S.A. ZEN - volnoběžné řemenice Technická prezentace ZEN - volnoběžné řemenice Technická prezentace PŘEHLED Konstrukční charakteristika Benchmarking Představení produktu Ověřovací
VíceElektromobil s bateriemi Li-pol
Technická fakulta ČZU Praha Autor: Pavel Florián Semestr: letní 2008 Elektromobil s bateriemi Li-pol Popis - a) napájecí část (jednotka) - b) konstrukce elektromobilu - c) pohonná jednotka a) Tento elektromobil
VíceKATALOGOVÝ LIST KM 0090/97 AUTOMATICKĚ VZDUCHTĚSNÉ UZÁVĚRY Vydání: 11/08 pro jaderné elektrárny Strana: 1 Stran: 8
KATALOGOVÝ LIST KM 0090/97 AUTOMATICKĚ VZDUCHTĚSNÉ UZÁVĚRY Vydání: 11/08 pro jaderné elektrárny Strana: 1 Stran: 8 Automatické vzduchotěsné uzávěry pro jaderné elektrárny (dále jen uzávěry) jsou určeny
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
VícePřednášky část 4 Analýza provozních zatížení a hypotézy kumulace poškození, příklady. Milan Růžička
Přednášky část 4 Analýza provozních zatížení a hypotézy kumulace poškození, příklady Mlan Růžčka mechanka.fs.cvut.cz mlan.ruzcka@fs.cvut.cz Analýza dynamckých zatížení Harmoncké zatížení x(t) přes soubor
Více5. Únava materiálu S-n přístup (Stress-life) Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Příklad Zadání: Vytvořte přibližný S-n diagram pro ocelovou tyč a vyjádřete její rovnici. Jakou životnost můžeme očekávat při zatížení souměrně střídavým cyklem o amplitudě 100 MPa? Je dáno: Mez pevnosti
VíceNÁVRH KONCEPCE VULKANIZAČNÍHO LISU VL75 SVOČ FST 2014. Bc. Jakub Jirásko, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
NÁVRH KONCEPCE VULKANIZAČNÍHO LISU VL75 SVOČ FST 214 Bc. Jakub Jirásko, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 36 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Tato práce je zaměřena na konstrukční návrh sestavy
VícePOWER GEAR. Výkonná vysokorychlostní úhlová převodovka.
MS-Graessner GmbH & Co. KG THE GEAR COMPANY POWER GEAR HS Výkonná vysokorychlostní úhlová převodovka www.graessner.de Nic než superlativy Vyvinuta pro zcela speciální nároky - žádná adaptace, žádné kompromisy:
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceKuželové převodovky Typ BG Přehled
Typ BG Přehled Možnosti provedení A n oboustranná, pomaloběžná hřídel DX n oboustranná, protiběžná, rychloběžná hřídel Převodový poměr 1:1-5:1 354 Strana Převodový poměr 1:1-1:5 Strana 368 AS n jednostranná,
VíceTvorba technické dokumentace
Tvorba technické dokumentace Požadavky na ozubená kola Rovnoměrný přenos otáček, požadavek stálosti převodového poměru. Minimalizace ztrát. Volba profilu boku zubu. Materiály ozubených kol Šedá a tvárná
VíceRezonance teorie a praxe Ing. Jan Blata, Ph.D.
Fakulta strojní VŠB TUO Rezonance teorie a praxe Ing. Jan Blata, Ph.D. První rezonanční mód Druhý rezonanční mód Třetí rezonanční mód Video rezonance, modální stavy Rezonance mostu Tacoma Narrows Bridge
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VíceEXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS
EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS Ing. Jiří Karas, CSc, Ing. Milan Peukert Stavební fakulta ČVUT Praha Anotace : V rámci grantového
VíceKATALOGOVÝ LIST KM 2055/93 VENTILÁTOR AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÝ APL 6000 Vydání: 12/10 pro chladící věže Strana: 1 Stran: 6
KATALOGOVÝ LIST KM 2055/93 VENTILÁTOR AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÝ APL 6000 Vydání: 12/10 pro chladící věže Strana: 1 Stran: 6 Axiální přetlakový ventilátor APL 6000 pro chladící věže (dále jen ventilátor) se používá
VíceTERMOGRAFICKÉ MĚŘENÍ LOPATEK ROTAČNÍHO STROJE "FROTOR"
TERMOMECHANIKA TECHNOLOGICKÝCH PROCESŮ VÝZKUMNÁ ZPRÁVA TERMOGRAFICKÉ MĚŘENÍ LOPATEK ROTAČNÍHO STROJE "FROTOR" Autoři: Ing. Pavel Litoš Ing. Jiří Tesař Číslo projektu: Číslo zprávy: Odpovědný pracovník
VíceSystém elektronické podpory studia
Fakulta strojní 53. Mezinárodní konference kateder částí a mechanismů strojů (12. - 14.) září 2012 Mikulov, Hotel Eliška Projekt OPPA (Operační program Praha Adaptabilita) Systém elektronické podpory studia
VícePřevodovky s ozubenými koly -manuální -1
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Silniční vozidla druhý NĚMEC V. 26.5.2013 Název zpracovaného celku: Převodovky s ozubenými koly -manuální -1 Převodovky jsou měniče velikosti točivého momentu a mají za
VíceSrovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů
Medzinárodná konferencia Defektoskopia 2009 Srovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů Petr Liškutín Pavel Mazal František Vlašic Obsah úvod charakteristiky Al a Mg
VícePŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY
PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora
VíceVY_32_INOVACE_C 08 12
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VícePŘÍLOHA 1. Zatěžovací charakteristika spouštěče SCHÉMA ZAPOJENÍ
PŘÍLOHA 1 Zatěžovací charakteristika spouštěče Datum a čas měření: 12. května 2008 11:49:57 Spouštěč je v elektrické výstroji vozidla spotřebič s největším příkonem. Je to elektrický motor s ozubeným pastorkem,
Více2.2 VÁLEČKOVÝ DOPRAVNÍK
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní K 9 MANIPULAČNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HUTNÍ PRŮMYSL 2.2 VÁLEČKOVÝ DOPRAVNÍK VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA doc. Ing. Martin Hynek, PhD. a kolektiv verze - 1.0 Tento projekt je spolufinancován
Více14.16 Zvláštní typy převodů a převodovek
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín
VíceÚstav konstruování a částí strojů
Ústav konstruování a částí strojů Návrh pohonu dvouhřídelové drtičky odpadu Design of transmission system for twin shaft shredder BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Milan Radechovský Studijní program: B2342 TEORETICKÝ
VíceKA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA
KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA Ing. Zdeněk Raab, Ph.D. Tyto podklady jsou spolufinancovány Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Obsah 1. Výstupní
VíceVýpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
Více