NESTABILITA ROTORU V KLUZNÝCH LOŽISKÁCH A MOŽNOSTI JEJÍHO POTLAČENÍ
|
|
- Václav Vítek
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 NESTABILITA ROTORU V KLUZNÝCH LOŽISKÁCH A MOŽNOSTI JEJÍHO POTLAČENÍ Ing. Jiří Šimek, CSc. TECHLAB s.r.o. Anotace U rotorů uložených v kluzných ložiskách se vyskytují dva typy nestability, které se vyznačují subharmonickým kmitáním s velkou amplitudou. Nestabilita typu oil whirl s frekvencí závislou na rychlosti otáčení se vykytuje spíše u tuhých rotorů, paradoxně zejména u rotorů v aerodynamických ložiskách. Pro nestabilitu typu oil whip, vyskytující se u pružných rotorů, je charakteristická konstantní frekvence kmitání s některou obvykle nejnižší vlastní frekvencí systému. V praxi se poměrně často vyskytují i případy, kdy nestabilita typu oil whirl přejde v oblasti 1. vlastní frekvence systému v typ oil whip. Trvalý provoz v oblasti nestability je s ohledem na velikost amplitud kmitání nepřípustný. Vzniku nestability lze předejít návrhem vhodných ložisek a kvalifikovanou dynamickou analýzou rotoru. Přesto se v praxi občas vyskytnou případy nestability strojů uváděných do provozu a pak je nutno co nejúspornějšími prostředky nestabilitu potlačit nebo alespoň zmírnit její projevy na míru únosnou pro dlouhodobý provoz. V příspěvku jsou uvedeny konkrétní případy nestabilit rychloběžných rotorů a způsoby jejich potlačení. 1.0 Úvod Rostoucí rychloběžnost strojů vede stále častěji k problémům se stabilitou rotorů uložených v kluzných ložiskách. Existuje mnoho typů radiálních ložisek s různou odolností proti vzniku nestability (obr. 1), ale ani z tohoto hlediska nejlepší typ ložisko s naklápěcími segmenty není totiž schopno zajistit stabilitu rotoru za všech podmínek. Kromě samobudících sil, které vznikají v ložiskách samotných, totiž existují další destabilizující síly vyskytující se především v labyrintových ucpávkách. Obr. 1 Typy radiálních ložisek
2 2.0 Příklady nestability rotoru a způsoby jejich řešení. Nejlepším způsobem předcházení problémům se stabilitou je podrobná dynamická analýza rotoru. Dynamické vlastnosti ložisek, dané jejich tuhostí a útlumem, jsme v současné době schopni určit poměrně přesně, a to u všech existujících typů, včetně ložisek využívajících jako procesní médium plyny. Mnohem složitější situace je u labyrintových ucpávek, pro něž sice rovněž existuje řada programů pro výpočet tuhostní a útlumové matice, ale přesnost těchto výpočtů není dostatečně ověřena experimenty a podle dosavadních zkušeností není ještě zdaleka postačující. V praxi se proto stále častěji vyskytují případy, kdy je nutno řešit problémy s nestabilitou rotorů u již provozovaných strojů. Jedním z těchto případů byla nestabilita pastorku rychloběžné převodovky, zajišťující pohon 7mi stupňového odstředivého kompresoru. Provozní otáčky kompresoru a tedy i pastorku převodovky byly min -1. Převodovka s pastorkem uloženým v citronových ložiskách byla u výrobce odzkoušena za běhu naprázdno a údajně nevykazovala zvýšenou úroveň vibrací. Po připojení ke kompresoru však docházelo i při běhu naprázdno od otáček cca min -1 k prudkému nárůstu úrovně vibrací pastorku (viz horní záznam v obr. 2). Obr. 2 Příklad nestability typu "oil whirl" U rotoru kompresoru, který byl uložen v ložiskách s naklápěcími segmenty, k nárůstu amplitudy vibrací nedocházelo. Jak je zřejmé z obr. 2, amplitudy vibrací pastorku dosahovaly velmi vysokých hodnot více než 300 µm, což jsou hodnoty pro provoz naprosto nepřijatelné. Frekvence těchto vibrací až 119 Hz (viz spodní záznam na obr. 2) - vykazovala jistou závislost na otáčkách a byla velmi blízká vypočtené 1. vlastní frekvenci 106 Hz. Poměr této subharmonické frekvence k frekvenci otáčení je 0,36 až 0,38, což jsou hodnoty, které se u rotorů
3 v citronových ložiskách vyskytují a lze tedy předpokládat, že se jednalo o nestabilitu typu oil whirl. Podrobnější výpočty dynamiky rotoru ukázaly, že pro plný výkon kompresoru vychází sice provoz pastorku stabilní, ale při 10% zatížení, které zhruba odpovídá poměrům, při nichž byly zvýšené vibrace naměřeny, vycházela mez stability v oblasti kolem min -1. Příčinou nestability je zřejmě uložení pastorku v ložiskách s citronovou vůlí, jejichž odolnost proti nestabilitě je pro dané provozní podmínky nedostatečná. Na základě výpočtu, který indikoval stabilitu pastorku v celém rozmezí zatížení a provozních otáček při uložení v ložiskách s naklápěcími segmenty, bylo uložení pastorku rekonstruováno na tento typ ložisek. Další případ nestability, tentokrát typu oil whip, byl zaznamenán u rotoru spalovací turbiny o výkonu 9 MW s provozními otáčkami min -1. Oběžná kola dvoustupňové spalovací turbiny byla pomocí Hirtova ozubení a šroubového spoje uchycena na rotor 14ti stupňového axiálního kompresoru. Rotor byl uložen ve dvou radiálních citronových ložiskách o průměru 160 mm. Z naměřené amplitudo-frekvenční charakteristiky je zřejmé, že rotor má 1. ohybové kritické otáčky v oblasti kolem min -1. Od otáček zhruba min -1 dochází k silnému rozkmitání rotoru s frekvencí cca 18 Hz, která je blízká naměřené 1. vlastní ohybové frekvenci. Subharmonické kmitání a velikost jeho amplitudy jsou dobře patrné z Campbelova diagramu na obr. 3. Obr. 3 Úplné spektrum vibrací rotoru Maximální amplitudy subharmonických vibrací přesahovaly hodnotu 200 µm a byly proto pro provoz rotoru nepřijatelné. Vypočtená 1. vlastní frekvence rotoru vcelku dobře odpovídá naměřeným kritickým otáčkám, pokud je zohledněno zmenšení tuhosti rotoru v oblasti napojení oběžných kol turbiny. Tento příklad potvrzuje obecně uznávaný fakt, že rotory s provozními otáčkami nad dvojnásobkem 1. vlastní frekvence mají často problémy se stabilitou. Vzhledem k tomu, že 1. ohybový tvar rotoru má uzly kmitání prakticky v ložiskách, nebylo možné stabilitu podle výpočtu zajistit ani použitím ložisek s naklápěcími segmenty. Ložiska s naklápěcími segmenty vykazují ze všech typů radiálních ložisek nejvyšší odolnost proti nestabilitám. Přesto nelze jejich použitím zajistit stabilitu rotoru ve všech případech, jak dokazuje další příklad. Rotory moderních turbin mají často oběžné kolo uchycené přímo na pastorku rychloběžné převodovky. Vzdálenost těžiště kola od jednoho z ložisek je mnohdy větší než vzdálenost ložisek. Pokud se vyskytne dostatečné vnější buzení, může dojít ke vzniku nestability i při použití segmentových ložisek. V popisovaném případě byla turbina
4 dvoustupňová a oba pastorky s otáčkami a min -1 ozubeného kola (obr. 4). zabíraly do společného Obr. 4 Schéma dvoustupňové expanzní turbiny Zatímco pastorek 2. stupně s nižšími otáčkami a větším průměrem (vyšší tuhostí) byl z dynamického hlediska bezproblémový, pastorek 1. stupně vykazoval v některých režimech značně zvýšenou hladinu vibrací s výraznou subharmonickou frekvencí. Při podrobné dynamické analýze obou pastorků [1] se ukázalo, že oba pastorky mají poměrně nízkou rezervu stability. Rezerva stability bývá často definována jako logaritmický dekrement, přičemž v obou případech se jedná o poměr reálné a imaginární části vlastního čísla. Při plném výkonu byla rezerva stability pastorku 1. st. 4,2%, pastorek 2. st. měl rezervu stability dokonce jen 3,6%. Stabilita pastorku 1. st. je ovšem velmi nepříznivě ovlivněna skutečností, že 1.a 2. vlastní frekvence jsou si velmi blízké, konkrétně 130,1 a 138,2 Hz, a že také rezerva stability 2. vlastního čísla je poměrně malá 5,2%. Naproti tomu 1. a 2. vlastní číslo pastorku 2. st. leží poměrně daleko od sebe 101,3, resp. 171,8 Hz a rezerva stability 2. vlastního čísla je výrazně větší 11,3%. Vibrace pastorku 1. st. vykazovaly velkou subharmonickou složku s amplitudou přesahující 40 µm, která měla frekvenci 122 až 126 Hz, tedy velmi blízkou vypočtené 1. vlastní frekvenci systému. Přestože úroveň vibrací pastorku 2. st. byla přijatelná, v jeho spektru vibrací se také objevovala dominantní subharmonická složka s frekvencí okolo 100 Hz, tedy velmi blízkou vypočtené 1. vlastní frekvenci. Vzhledem k tomu, že oba pastorky byly uloženy v ložiskách s naklápěcími segmenty, nebylo možné tento problém řešit náhradou ložisek za typ s vyšší odolností proti nestabilitě. Zdrojem destabilizujících sil byla labyrintová ucpávka s poměrně velkým průměrem a značným tlakovým spádem, která je přímo na oběžném kole turbiny. Obvodové proudění v ucpávce má za následek vznik výrazné tangenciální složky, takže ucpávka rotor destabilizuje podobně jako ložisko kruhového průřezu. Pro stabilizaci pastorku bylo proto postačující potlačit obvodové proudění v oblasti labyrintové ucpávky radiálně orientovanými přepážkami. Patrně nejsložitějším případem nestability byl rotor vysokotlakého dílu parní turbiny s poměrně vysokými otáčkami min -1, který byl přes redukční převodovku spojen s pomaluběžným NT dílem a generátorem. Soustrojí bylo schopné provozu při plných otáčkách do cca 50% výkonu. S dalším zvyšováním výkonu docházelo k prudkému nárůstu relativních vibrací rotoru a odstavení stroje v důsledku překročení povolené úrovně vibrací. Ve frekvenčním spektru byla zjištěna zcela dominantní subharmonická složka s frekvencí v okolí 37 Hz, což
5 velmi dobře odpovídá 2. ohybové frekvenci rotoru min -1 (viz obr. 5). Rotor byl uložen v ložiskách s citronovou vůlí a poměrně malou hodnotou předpětí 0,5. Na první pohled se tedy zdálo, že bude velmi jednoduché zlepšit stabilitu použitím ložisek s lepšími dynamickými vlastnostmi. Provedený dynamický výpočet [2] sice indikoval poměrně malou rezervu stability, ale jiné podobné rotory s ještě menší výpočtovou rezervou stability byly provozovány zcela bez problémů. V daném případě byla nestabilita způsobena zřejmě vlivem labyrintových ucpávek, které byly delší než u ostatních strojů. Obr. 5 Vznik nestability rychloběžného VT dílu turbiny při zvyšování výkonu nad 50% Již první provedené výpočty ukázaly, že řešení toho problému nebude v žádném případě jednoduché. Stejně jako ve výše uvedeném případě spalovací turbiny s kompresorem byly uzly kmitání nestabilního vlastního tvaru rotoru v těsné blízkosti ložisek a vliv ložisek na dynamiku rotoru byl proto velmi malý. Byly testovány prakticky všechny existující typy ložisek, ale rezerva stability se změnou ložisek prakticky nezměnila; v případě, že se nepatrně zvýšila rezerva jednoho vlastního čísla, snížila se rezerva druhého vlastního čísla. Kromě již zmíněné skutečnosti, že ložiska byla prakticky v uzlech kmitání, bylo příčinou malého vlivu ložisek také poměrně vysoké statické zatížení a z toho vyplývající vysoká tuhost ložisek, takže tlumicí účinek olejové vrstvy se nemohl příliš uplatnit. Logickou úvahou proto bylo snížit výrazně tuhost ložisek, což však nebylo možno docílit změnou geometrie ložisek, ale pouze snížením statického zatížení. Turbina měla symetricky uspořádaný parciální ostřik, takže bylo možné nasměrovat výslednici sil proti směru působení gravitace. Tím se statické zatížení ložisek snížilo o více než 30% a tuhost ložisek poklesla na méně než polovinu původní hodnoty. Při použití ložisek s běžnou geometrií se rezerva stability 2. vlastního čísla poměrně značně zvýšila, ale došlo ke snížení rezervy 1. vlastního čísla. Situaci, která již vypadala beznadějně, se podařilo vyřešit nalezením optimální konfigurace ložisek s naklápěcími segmenty. Ložiska se čtyřmi segmenty, relativně velkou vůlí a malým předpětím přinesla zvýšení rezervy stability obou nejnižších vlastních čísel nad 15%, tj. na více než dvojnásobek původní hodnoty. Dalšího zlepšení bylo dosaženo zvětšením šířky ložisek, čímž se jednak dále snížilo statické zatížení a tedy i tuhost ložisek, jednak se zvýšil útlum v důsledku zvětšené plochy. Přes jednoznačně pozitivní výsledky výpočtu existovala k tomuto řešení určitá nedůvěra vyplývající z přetrvávajícího názoru, že stabilitu rotoru zlepšuje naopak zvýšení statického zatížení. K překonání této nedůvěry došlo až po vyčerpání jiných prostředků stabilizace, které se ukázaly jako neúčinné. Jedním z nich bylo zabrzdění obvodové složky proudění před vstupem do labyrintových ucpávek pomocí tzv. swirl brakes. Přestože tyto úpravy byly provedeny na všech ucpávkách s vyšší tlakovou hladinou mez stability, resp. výkon, při němž došlo k nástupu nestability se prakticky nezvýšil. Po namontování navržených segmentových ložisek a úpravě parciálního ostřiku sice subharmonická složka zcela nezmizela, ale její amplitudy kmitání se výrazně snížily, takže
6 soustrojí mohlo být provozováno na plný výkon (viz obr. 6). Ze srovnání obr. 5 a obr. 6 je také vidět rozdíly v intenzitě subharmonických vibrací v obou radiálních ložiskách. Zatímco v původních citronových ložiskách byla subharmonická složka výrazná v obou ložiskách, po výměně ložisek za segmentová je dominantní pouze v ložisku 1 (horní záznamy), zatímco v ložisku 2 (spodní záznamy) je sice patrná, ale relativně velmi malá. Obr. 6 Snížení subharmonické složky vibrací výměnou ložisek a snížením zatížení To je patrně důsledek dvou faktorů, z nichž prvním je větší průměr a tudíž větší tlumení v ložisku 2, a druhým je axiální ložisko umístěné vedle ložiska 2, které pochopitelně k tlumení také přispívá. 3.0 Závěr Nestabilita rotoru je pro provoz rotorů velmi nebezpečná a proto je nutný co nejpřesnější výpočet vlastností ložisek a dynamiky rotoru. Pokud výpočet neindikuje možnost nestability a přesto k ní dochází, je nutno hledat příčiny v dosud málo prozkoumaném vlivu dalších faktorů, zejména labyrintových ucpávek. Pro stabilizaci rotorů, u kterých se vyskytne nestabilita až v provozu, existuje řada prostředků počínaje výměnou ložisek až po zásahy omezující obvodové proudění v ucpávkách. Standardní zásahy však nemusí být vždy účinné a celou situaci je nutno posuzovat komplexně, nejen na základě zjednodušených pouček. LITERATURA [1] Šimek, J.-Svoboda, R.: Technická zpráva TECHLAB č [2] Šimek, J.-Svoboda, R.: Technická zpráva TECHLAB č
Některé případy specifického chování rotorů 1. Některé případy specifického chování rotorů nestabilita provozu
Některé případy specifického chování rotorů 1 Některé případy specifického chování rotorů nestabilita provozu S rostoucí rychloběžností moderních rotačních strojů se stále častěji objevují případy nestability
VíceUložení a dynamika rotorů turbodmychadel
Uložení a dynamika rotorů turbodmychadel Rotory turbodmychadel (TD) jsou v naprosté většině případů uloženy v ložiskách s plovoucím pouzdrem (obr. 1, posice 4). Tato ložiska jsou výrobně nenáročná a přitom
Vícedoc. Dr. Ing. Elias TOMEH
doc. Dr. Ing. Elias TOMEH e-mail: elias.tomeh@tul.cz Elias Tomeh / Snímek 1 Analýza spekter vibrací Amplituda vibrací x, v, a 1) Kinematické schéma, vibrací - n, z1,z2..,typy VL, - průměr řemenic. 2) Výběr
VíceDiagnostika rotorů v kluzných ložiskách 1
Diagnostika rotorů v kluzných ložiskách 1 Diagnostika rotorů s kluznými ložisky S rostoucí rychloběžností strojů se zvyšují nároky na provozní monitorování jejich stavu. Pro vibrodiagnostiku rotorů s kluznými
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceTrocha historie Historie výzkumu kluzných ložisek Výzkum kluzných ložisek v
Historie výzkumu kluzných ložisek Kluzná ložiska se po staletí vyvíjela empirickými metodami, než se přišlo na povahu fyzikálních jevů, které tvoří hydrodynamický mazací film. Vytváření tlaku v olejovém
VíceINŽENÝRSKÉ SLUŽBY V OBLASTI ROTAČNÍCH STROJŮ
RotMach s.r.o. Koněvova 2660/141, 130 00 Praha 3 +420 602 573 975 info@rotmach.com linkedin.com/company/rotmach INŽENÝRSKÉ SLUŽBY V OBLASTI ROTAČNÍCH STROJŮ www.rotmach.com I N Ž E N Ý R S K É S L U Ž
VíceDOPORUČENÍ PRO TUHOST ZÁKLADOVÉHO RÁMU SOUSTROJÍ A CHVĚNÍ ELEKTROMOTORU
Anotace DOPORUČENÍ PRO TUHOST ZÁKLADOVÉHO RÁMU SOUSTROJÍ A CHVĚNÍ ELEKTROMOTORU Ing. Mečislav HUDECZEK, Ph.D. Ing. Jaroslav BRYCHCY HUDECZEK SERVICE, s. r. o., Albrechtice V této práci je řešena problematika
VíceAplikace aerodynamických ložisek 1
Aplikace aerodynamických ložisek 1 Příklady aplikací aerodynamických ložisek a jejich chování v provozu Aerodynamická ložiska našla širší uplatnění v několika oblastech. Byla to např. rychloběžná dmychadla
VíceSVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika
VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů
VícePopis výukového materiálu
Popis výukového materiálu Číslo šablony III/2 Číslo materiálu VY_52_INOVACE_ SZ_20. 8 Autor: Ing. Luboš Veselý Datum vytvoření: 14. 02. 2013 Předmět, ročník Tematický celek Téma Druh učebního materiálu
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceSnižování hlukové emise moderní automobilové převodovky. Prezentace: Pojednání ke státní doktorské zkoušce Ing. Milan Klapka
Snižování hlukové emise moderní automobilové převodovky Prezentace: Pojednání ke státní doktorské zkoušce Ing. Milan Klapka VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ v BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ 2008 Obsah Úvod do
VíceStanovení kritických otáček vačkového hřídele Frotoru
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky Stanovení ických otáček vačkového hřídele Frotoru Řešitel: oc. r. Ing. Jan upal Plzeň, březen 7 Úvod: Cílem předložené zprávy je
VíceZATÍŽENÍ KŘÍDLA - I. Rozdělení zatížení. Aerodynamické zatížení vztlakových ploch
ZATÍŽENÍ KŘÍDLA - I Rozdělení zatížení - Letová a pozemní letová = aerodyn.síly, hmotové síly (tíha + setrvačné síly), tah pohon. jednotky + speciální zatížení (střet s ptákem, pozemní = aerodyn. síly,
VíceDimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
VíceZDROJ HLUKU SYLOMER ZELEZOBETONOVY ZAKLAD
SYLOMER Trvale pružné pásy vyrobené na bázi polyatherurethanu (PUR) vhodné pro snížení vibrací a otřesů. Používají se jako trvale pružné podložky pod hlučné stroje, základy strojů ale i do základů budov.
VíceSnižování hlukové emise moderní automobilové převodovky
Snižování hlukové emise moderní automobilové převodovky Obhajoba disertační práce Ing. Milan Klapka VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ 2009 Obsah Úvod do problematiky Vymezení
VíceRotující soustavy, měření kritických otáček, typické projevy dynamiky rotorů.
Rotující soustavy, měření kritických otáček, typické projevy dynamiky rotorů www.kme.zcu.cz/kmet/exm 1 Obsah prezentace 1. Rotující soustavy 2. Základní model rotoru Lavalův rotor 3. Nevyváženost rotoru
VíceProjection, completation and realisation. MHH Horizontální odstředivá kondenzátní článková čerpadla
Projection, completation and realisation Horizontální odstředivá kondenzátní článková čerpadla Horizontální kondenzátní čerpadla řady Čerpadla jsou určena k čerpání čistých kondenzátů a horké čisté vody
VícePOHON 4x4 JAKO ZDROJ VIBRACÍ OSOBNÍHO AUTOMOBILU
POHON 4x4 JAKO ZDROJ VIBRACÍ OSOBNÍHO AUTOMOBILU Pavel NĚMEČEK, Technická univerzita v Liberci 1 Radek KOLÍNSKÝ, Technická univerzita v Liberci 2 Anotace: Příspěvek popisuje postup identifikace zdrojů
Vícemezinárodní konference 60 LET PRO JADERNOU ENERGETIKU 60 let jaderného průmyslu a 65 let vysokého technického školství v Plzni
mezinárodní konference 60 LET PRO JADERNOU ENERGETIKU 12. a 13. května 2016, angelo HOTEL PILSEN, Plzeň 60 let jaderného průmyslu a 65 let vysokého technického školství v Plzni Nezanedbatelná pozice společností
VíceTrysky pro distributor vzduchu fluidního kotle v úpravě pro spalování biomasy
Trysky pro distributor vzduchu fluidního kotle v úpravě pro spalování biomasy Jan HRDLIČKA 1, * 1 ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky, Technická 4, 166 07 Praha 6 * Email: jan.hrdlicka@fs.cvut.cz
VíceVÝPOČET RELATIVNÍCH POSUVŮ TURBINY
VÝPOČET RELATIVNÍCH POSUVŮ TURBINY Ing. Miroslav Hajšman, Ph.D. Anotace : Důležitou součástí návrhu každého stroje je výpočet relativních posuvů turbiny (axiální posuv rotorové části mínus axiální posuv
VíceVIBRODIAGNOSTIKA HYDRAULICKÝCH POHONŮ VSTŘIKOVACÍCH LISŮ VIBRODIAGNOSTICS HYDRAULIC DRIVES INJECTION MOLDING MACHINES
VIBRODIAGNOSTIKA HYDRAULICKÝCH POHONŮ VSTŘIKOVACÍCH LISŮ VIBRODIAGNOSTICS HYDRAULIC DRIVES INJECTION MOLDING MACHINES Lukáš Heisig, Daniel Plonka, Esos Ostrava, s. r. o. Anotace: Provozování vštřikolisů
VíceMartin Červenka, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
NUMERICKÉ ŘEŠENÍ BUDÍCÍCH SIL NA LOPATKY ROTORU ZA RŮZNÝCH OKRAJOVÝCH PODMÍNEK SVOČ FST 2008 ABSTRAKT Martin Červenka, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Úkolem
VíceVERTIKÁLNÍ SOUSTRUHY SÉRIE VLC
VERTIKÁLNÍ SOUSTRUHY SÉRIE VLC 13.12.2017 ZÁKLADNÍ CHARAKTERITIKA Velká variabilita - upínací deska nebo sklíčidlo od 800 po 4500 mm - Individuální příprava každého stroje Vysoká tuhost a přesnost - robustní
VíceRegulační armatury ve vodárenství volby, návrhy, výpočty
Regulační armatury ve vodárenství volby, návrhy, výpočty Ing. Josef Chrástek Jihomoravská armaturka, spol. s r.o. Hodonín Při výstavbách, rekonstrukcích či modernizacích vodárenských provozů se velmi často
VíceVýpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě
Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence
VíceDOOSAN ŠKODA POWER. pro jaderné elektrárny ŠKODA POWER. Jiří Fiala Ředitel Globálního R&D centra Doosan Škoda Power
DOOSAN ŠKODA POWER pro jaderné elektrárny Jiří Fiala Ředitel Globálního R&D centra Doosan Škoda Power 12.5.2016 ŠKODA POWER Historie turbín ŠKODA Významné osobnosti historie parních turbín ŠKODA Prof.
VíceVerifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky
Katedra částí a mechanismů strojů Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava 708 33 Ostrava- Poruba, tř. 7.listopadu Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu
VíceREKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA
REKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA Václav Sládeček, Pavel Hlisnikovský, Petr Bernat *, Ivo Schindler **, VŠB TU Ostrava FEI, Katedra výkonové elektroniky a elektrických
VícePROVOZ, DIAGNOSTIKA A ÚDRŽBA STROJŮ
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ PROVOZ, DIAGNOSTIKA A ÚDRŽBA STROJŮ ZÁKLADNÍ PORUCHY A JEJICH PROJEVY VE FREKVENČNÍCH SPEKTRECH doc. Ing. Helebrant František, CSc. Ing.
Více1 ÚVOD 14 2 KDEZAČÍT SE SPOLEHLIVOSTÍASYNCHRONNÍCH ELEKTROMOTORŮ 16 3 BEZDEMONTÁŽNÍ TECHNICKÁDIAGNOSTIKA 17
Obsah 1 ÚVOD 14 2 KDEZAČÍT SE SPOLEHLIVOSTÍASYNCHRONNÍCH ELEKTROMOTORŮ 16 3 BEZDEMONTÁŽNÍ TECHNICKÁDIAGNOSTIKA 17 3.1 MOŽNOSTI POSUZOVÁNÍ TECHNICKÉHO STAVU ASYNCHRONNÍCH ELEKTROMOTORŮ 23 3.2 ZAČLENĚNÍ
VíceKonstrukční zásady návrhu polohových servopohonů
Konstrukční zásady návrhu polohových servopohonů Radomír Mendřický Elektrické pohony a servomechanismy 2.6.2015 Obsah prezentace Kinematika polohových servopohonů Zásady pro návrh polohových servopohonů
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
VícePříloha P1 Určení parametrů synchronního generátoru, měření provozních a poruchových stavů synchronního generátoru
synchronního generátoru - 1 - Příloha P1 Určení parametrů synchronního generátoru, měření provozních a poruchových stavů synchronního generátoru Soustrojí motor-generátor v laboratoři HARD Tab. 1 Štítkové
VíceTéma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání
Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání 1) Vlastnosti materiálů při dynamickém namáháni ) Základní vztahy teorie kmitání s jedním stupněm volnosti Katedra konstrukcí
VícePřednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny
Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny HŘÍDELE A OSY Hřídele jsou obvykle válcové strojní součásti umožňující a přenášející rotační pohyb. Rozdělujeme je podle: 1) typu namáhání
VícePříklady řešení dynamické stabilizace potrubní technologie na typických konstrukcích
Příklady řešení dynamické stabilizace potrubní technologie na typických konstrukcích. 1. Vibroizolace potrubních rozvodů na kompresních stanicích tranzitního plynovodu a podzemních zásobních plynu (PZP)
VíceZa padoc eska univerzita v Plzni Fakulta aplikovany ch ve d Katedra mechaniky
Za padoc eska univerzita v Plzni Fakulta aplikovany ch ve d Katedra mechaniky Studijnı program: 398 Aplikovane ve dy a informatika Studijnı obor: Mechanika Aplikovana mechanika Diplomova pra ce Analy za
VíceTuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy 31.10.2014 Obsah prezentace
VíceSemestrální práce z předmětu X37CAD (CAD pro vysokofrekvenční techniku)
NÁVRH ÚZKOPÁSMOVÉHO ZESILOVAČE Semestrální práce z předmětu X37CAD (CAD pro vysokofrekvenční techniku) Číslo zadání 32 Jméno: Kontakt: Jan Hlídek hlidej1@feld.cvut.cz ( hlidek@centrum.cz ) ZADÁNÍ: Návrh
VíceDipl. Ing. Robert Veit-Egerer (PhD Candidate), VCE - Vienna Consulting Engineers Ing. Zdeněk Jeřábek, CSc., INFRAM a.s.
Nové spojení Praha - Železniční estakáda přes Masarykovo nádraží Ověření výchozího stavu měřením dynamického chování metodou BRIMOS v souladu s ČSN 73 6209 Dipl. Ing. Robert Veit-Egerer (PhD Candidate),
Více1. Uložení zdrojů vibrací a strukturálního hluku. Pružné uložení staveb
Trvale pružné pásy vyrobené na bázi polyatherurethanu (PUR) vhodné pro snížení vibrací a otřesů. Výrobce Getzner Werkstoffe GmbH, Rakousko. Používají se jako trvale pružné podložky pod hlučné stroje, základy
Více3. Mechanická převodná ústrojí
1M6840770002 Str. 1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava 3.3 Výzkum metod pro simulaci zatížení dílů převodů automobilů 3.3.1 Realizace modelu jízdy osobního vozidla a uložení hnacího agregátu
VíceObr.1 Hluk při výtoku tlakového vzduchu z trysky [1]
Hluk v dopravě Hluk jako průvodní jev v dopravě s sebou přináší problémy spojené s negativními účinky na psychiku a zdraví lidí, Jedná se tady o odraz hluku v chování člověka, v jeho pozornosti, přesnosti,
VíceVývojové služby pro automobilový průmysl
Vývojové služby pro automobilový průmysl SPEKTRUM SLUŽEB Design a předvývoj Vývojová konstrukce Technologické Numerické simulace Lisovací nástroje centrum Prototypy Zkušebnictví 2 CAE NUMERICKÉ SIMULACE
VíceSpeciální typy ložisek 1
Speciální typy ložisek 1 Speciální typy ložisek I) Aerodynamická ložiska Aerodynamická ložiska pracují na podobném principu jako ložiska hydrodynamická, pouze s tím rozdílem, že procesním médiem je místo
VíceUrčení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny
Určení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny Název projektu: Věda pro život, život pro vědu Registrační číslo: CZ.1.07/2.3.00/45.0029 V
Vícedoc. Dr. Ing. Elias TOMEH Elias Tomeh / Snímek 1
doc. Dr. Ing. Elias TOMEH e-mail: elias.tomeh@tul.cz Elias Tomeh / Snímek 1 DEFINICE Vibrace: je střídavý pohyb kolem určité referenční polohy, který je popsán časem a amplitudou počtu - frekvence vztažená
VíceAbychom obdrželi všechna data za téměř konstantních podmínek, schopných opakování:
1.0 Vědecké přístupy a získávání dat Měření probíhalo v reálném čase ve snaze získat nejrelevantnější a pravdivá data impulzivní dynamické síly. Bylo rozhodnuto, že tato data budou zachycována přímo z
VíceVLIVY VIBRACÍ A ZPŮSOBU PROVEDENÍ PRŮMYSLOVÉ DRÁTKOBETONOVÉ PODLAHY NA JEJÍ PORUŠITELNOST
VLIVY VIBRACÍ A ZPŮSOBU PROVEDENÍ PRŮMYSLOVÉ DRÁTKOBETONOVÉ PODLAHY NA JEJÍ PORUŠITELNOST Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. (1) Ing. Daniel Makovička (2) (1) České vysoké učení technické v Praze, Kloknerův
VíceBAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
VíceIng. Václav Losík. Dynamický výpočet otočného sloupového jeřábu OS 5/5 MD TECHNICKÁ ZPRÁVA
Ing. Václav Losík Dynamický výpočet otočného sloupového jeřábu OS 5/5 MD TECHNICKÁ ZPRÁVA Obr. 0 Ocelový otočný sloupový jeřáb OS 5/5 MD I. Popis objektu a úlohy Jedná se o ocelový otočný sloupový jeřáb
VíceSylodyn Technický list materiálu
ND Sylodyn Technický list materiálu Materiál Barva Míchaný buňkový polyuretran zelená Standardní řada Sylodyn Statický rozsah užití Standardní rozměry Tloušťka:. mm Sylodyn ND mm Sylodyn ND Role:. m Šířka,.
VíceKATALOGOVÝ LIST. VENTILÁTORY AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÉ APMB 1600 a 2400 pro mikrochladiče
KATALOGOVÝ LIST VENTILÁTORY AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÉ APMB 1600 a 2400 pro mikrochladiče KM 12 2521 Vydání: 12/10 Strana: 1 Stran: 6 Ventilátory axiální přetlakové APMB 1600 a 2400 pro mikrochladiče (dále jen
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceSylodyn Technický list materiálu
NC Sylodyn Technický list materiálu Materiál Barva Míchaný buňkový polyuretran žlutá Standardní řada Sylodyn Statický rozsah užití Standardní rozměry Tloušťka:. mm Sylodyn NC mm Sylodyn NC Role:. m Šířka,.
Vícepoř. číslo Název číslo TZ vydání vydání jazyk rok Uložení a dynamika rotoru turboagregátu 4 MW/ /min č 2 Studie
poř. měsíc rok číslo Název číslo TZ vydání vydání jazyk rok 1995 1 Uložení a dynamika rotoru turboagregátu 4 MW/120000 1/min 95-3401 7 1995 č 2 Studie provozních vlastností a využití magnetických ložisek
Více1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
VíceSPRINKLEROVÁ CERPADLA s certifikátem VdS 2100
SPRINKLEROVÁ CERPADLA s certifikátem VdS 2100 Datum vydání: 2009 Řada: U a LT SPECK provedení s elektromotorem provedení s dieselmotorem R 0 Popis : Odstředivá čerpadla Speck pro sprinklerová zařízení,
VíceProvozní vlastnosti aerodynamických ložisek
Provozní vlastnosti aerodynamických ložisek Dynamická viskozita běžných plynů je o 2 až 3 řády nižší než viskozita minerálních olejů při provozní teplotě. Proto také únosnost a třecí ztráty plynových ložisek
VíceSTABILIZAČNÍ PLOCHY A KORMIDLA - I
STABILIZAČNÍ PLOCHY A KORMIDLA - I Stabilizační plocha pomocná vztlaková plocha, která stabilizuje letový režim ("vhodné letové vlastnosti při odchylkách z ustáleného letového režimu) Stabilita: vznik
VícePROTOKOL O LABORATORNÍM CVIČENÍ - AUTOMATIZACE
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA V ČESKÝCH BUDĚJOVICÍCH, DUKELSKÁ 13 PROTOKOL O LABORATORNÍM CVIČENÍ - AUTOMATIZACE Provedl: Tomáš PRŮCHA Datum: 23. 1. 2009 Číslo: Kontroloval: Datum: 4 Pořadové číslo žáka: 24
VíceDvojčinné kulové, pístové čerpadlo. Oblast techniky
Dvojčinné kulové, pístové čerpadlo Oblast techniky Vynález se týká dvojčinného kulového, pístového čerpadla s kývavým pístem, v němž se řeší čerpání kapalných a plynných látek ve dvou objemově shodných
VíceRegulační pohony. Radomír MENDŘICKÝ. Regulační pohony
Radomír MENDŘICKÝ 1 Pohony posuvů obráběcích strojů (rozdělení elektrických pohonů) Elektrické pohony Lineární el. pohon Rotační el. pohon Asynchronní lineární Synchronní lineární Stejnosměrný Asynchronní
VíceVALIVÁ LOŽISKA Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích
VALIVÁ LOŽISKA Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora studentů
Více1.16 Vibrodiagnostika Novelizováno:
Vypracoval Gestor Schválil Listů Příloh Bc. Pavel Pantlík, Milan Melichar PSZ PS 5 Technické podmínky pro vibrodiagnostiku strojních zařízení. Standard platí pro všechny závody ŠkodaAuto. Obsah: 1. Definice
VíceVýpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny
Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg
VíceMotory s potlačenou funkcí generátoru
1/8 Motory s potlačenou funkcí generátoru Ing. Ladislav Kopecký, červen 218 Každý motor funguje také jako generátor a každý generátor funguje zároveň jako motor. Tento fakt je příčinou, proč konvenční
VíceTLUMIČ ODPRUŽENÍ jako prvek ovlivňující jízdní vlastnosti automobilu
Disertační práce TLUMIČ ODPRUŽENÍ jako prvek ovlivňující jízdní vlastnosti automobilu Ing. František Pražák Školitel: Doc. Ing. Ivan Mazůrek CSc. Osnova prezentace 1. Současná problematika diagnostiky
VíceVLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU
VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU Autoři: Ing. Petr KOVAŘÍK, Ph.D., Katedra energetických strojů a zařízení, FST, ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI, e-mail: kovarikp@ntc.zcu.cz
VíceMÍCHÁNÍ V KAPALNÉM PROSTŘEDÍ
MÍCHÁNÍ V KAPALNÉM PROSTŘEDÍ Účel míchání: intenzifikace procesů v míchané vsádce (přenos tepla a hmoty) příprava směsí požadovaných vlastností (suspenze, emulze) Způsoby míchání: mechanické míchání hydraulické
VíceKATALOGOVÝ LIST. VENTILÁTORY RADIÁLNÍ VYSOKOTLAKÉ RVM 1600 až 2500 oboustranně sací
KATALOGOVÝ LIST VENTILÁTORY RADIÁLNÍ VYSOKOTLAKÉ RVM 1600 až 2500 oboustranně sací KM 12 3335 Vydání: 12/10 Strana: 1 Stran: 9 Ventilátory radiální vysokotlaké RVM 1600 až 2500 oboustranně sací (dále jen
VíceODSTŘEDIVÁ HORIZONTÁLNĚ DĚLENÁ ČERPADLA PRO SPRINKLEROVÁ ZAŘÍZENÍ. Řada: HGT 1
DĚLENÁ ČERPADLA PRO POPIS Odstředivá čerpadla konstrukční řady HGT pro sprinklerová zařízení jsou spirální, jednostupňová s dvouvtokovým oběžným kolem a horizontálně děleným tělesem čerpadla. V normálním
VíceSynchronní stroje. Φ f. n 1. I f. tlumicí (rozběhové) vinutí
Synchronní stroje Synchronní stroje n 1 Φ f n 1 Φ f I f I f I f tlumicí (rozběhové) vinutí Stator: jako u asynchronního stroje ( 3 fáz vinutí, vytvářející kruhové pole ) n 1 = 60.f 1 / p Rotor: I f ss.
VíceDiagnostika vybraných poruch asynchronních motorů pomocí proudových spekter
Diagnostika vybraných poruch asynchronních motorů pomocí proudových spekter Prof. Ing. Karel Sokanský, CSc. VŠB TU Ostrava, FEI.Teoretický úvod Z rozboru frekvenčních spekter různých veličin generovaných
VícePARNÍ TURBÍNY EKOL PRO VYUŽITÍ PŘI KOMBINOVANÉ VÝROBĚ ELEKTRICKÉ ENERGIE A TEPLA
PARNÍ TURBÍNY EKOL PRO VYUŽITÍ PŘI KOMBINOVANÉ VÝROBĚ ELEKTRICKÉ ENERGIE A TEPLA PARNÍ TURBÍNY EKOL PRO VYUŽITÍ PŘI KOMBINOVANÉ VÝROBĚ ELEKTRICKÉ ENERGIE A TEPLA Ing. Bohumil Krška Ekol, spol. s r.o. Brno
VíceVysoce elastické spojky
Strana Konstrukce a funkční princip 8.03.00 Pokyny k montáži 8.03.00 Druhy namáhání 8.04.00 Grafy statické deformace kroužku spojky 8.05.00 Určení velikosti spojky 8.07.00 Příklady kombinace a montáže
Více21. ROTAČNÍ LOPATKOVÉ STROJE 21. ROTARY PADDLE MACHINERIS
21. ROTAČNÍ LOPATKOVÉ STROJE 21. ROTARY PADDLE MACHINERIS Hydraulické Tepelné vodní motory hydrodynamická čerpadla hydrodynamické spojky a měniče parní a plynové turbiny ventilátory turbodmychadla turbokompresory
VíceIdentifikace kontaktní únavy metodou akustické emise na valivých ložiscích Zyková Lucie, VUT v Brně, FSI
Identifikace kontaktní únavy metodou akustické emise na valivých ložiscích Zyková Lucie, VUT v Brně, FSI II. ročník doktorského studia 00 ukončení studia na MZLÚ - Téma diplomové práce Odlišení stádií
Vícekatedra technických zařízení budov, fakulta stavební ČVUT TZ 31: Vzduchotechnika cvičení č.1 Hluk v vzduchotechnice vypracoval: Adamovský Daniel
Úvod Legislativa: Nařízení vlády č. 502/2000 Sb o ochraně zdraví před nepříznivými účinky hluku a vibrací + novelizace nařízením vlády č. 88/2004 Sb. ze dne 21. ledna 2004. a) hlukem je každý zvuk, který
VíceČeská republika. Obrázek 1: Přehled o vývoji počtů nově přijímaných žáků v ČR. 1. ročníku SŠ. 1
Česká republika Přehled o nově přijímaných žácích Celkový počet žáků nově přijatých do denního studia na středních a vyšších odborných školách ve školním roce 2014/2015 činil 114 577, z toho do studia
VícePŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ. přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem
PŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem Uspořádání převodového ústrojí se řídí podle základní konstrukční koncepce automobilu. Ve většině
VíceAUTOMATICKÝ KOTEL SE ZÁSOBNÍKEM NA SPALOVÁNÍ BIOMASY O VÝKONU 100 KW Rok vzniku: 2010 Umístěno na: ATOMA tepelná technika, Sladkovského 8, Brno
AUTOMATICKÝ KOTEL SE ZÁSOBNÍKEM NA SPALOVÁNÍ BIOMASY O VÝKONU 100 KW Rok vzniku: 2010 Umístěno na: ATOMA tepelná technika, Sladkovského 8, 612 00 Brno Popis Prototyp automatického kotle o výkonu 100 kw
VíceTéma: Dynamika - Úvod do stavební dynamiky
Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamika - Úvod do stavební dynamiky 1) Úlohy stavební dynamiky 2) Základní pojmy z fyziky 3) Základní zákony mechaniky 4) Základní dynamická zatížení Katedra
VíceHluk a analýza vibrací stěn krytu klimatizační jednotky
XXVI. ASR '00 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, April 6-7, 00 Paper Hluk a analýza vibrací stěn krytu klimatizační jednotky KOČÍ, Petr Ing., Katedra ATŘ-, VŠB-TU Ostrava, 7. listopadu, Ostrava
VíceHydromechanické procesy Obtékání těles
Hydromechanické procesy Obtékání těles M. Jahoda Klasifikace těles 2 Typy externích toků dvourozměrné osově symetrické třírozměrné (s/bez osy symetrie) nebo: aerodynamické vs. neaerodynamické Odpor a vztlak
VíceTC BQO SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 81.03
SIGMA PUMPY HRANICE ČERPADLOVÉ TURBÍNY SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz TC BQO 426 2.98 81.03 Použití Čerpadlové
VíceDIPLOMOVÁ PRÁCE Nelineární řízení magnetického ložiska
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav mechaniky DIPLOMOVÁ PRÁCE Nelineární řízení magnetického ložiska 2004 Jan KRYŠTŮFEK Motivace Účel diplomové práce: Porovnání nelineárního řízení
VíceTočivé redukce. www.g-team.cz. redukce.indd 1 14.7.2008 18:15:33
Točivé redukce www.g-team.cz redukce.indd 1 14.7.2008 18:15:33 G - Team Společnost G - Team, a.s je firmou pohybující se v oblasti elektrárenských a teplárenských zařízení. V současné době je významným
VíceTechnická diagnostika Vibrodiagnostika Ing. Jan BLATA, Ph.D. Kat. 340, VŠB-TU Ostrava Ostrava 2014
Fakulta strojní VŠB TUO Technická diagnostika Vibrodiagnostika Ing. Jan BLATA, Ph.D. Kat. 340, VŠB-TU Ostrava Ostrava 2014 Vibrodiagnostika Je jednou z nejpoužívanějších metod pro diagnostiku technického
VíceLOPATKOVÉ STROJE LOPATKOVÉ STROJE
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: STROJÍRENSTVÍ ČTVRTÝ BIROŠČÁKOVÁ I. 22. 11. 2013 Název zpracovaného celku: LOPATKOVÉ STROJE LOPATKOVÉ STROJE Lopatkové stroje jsou taková zařízení, ve kterých dochází
VíceNumerické modelování interakce proudění a pružného tělesa v lidském vokálním traktu
Numerické modelování interakce proudění a pružného tělesa v lidském vokálním traktu Vedoucí práce: doc. Ing. Petr Šidlof, Ph.D. Bc. Petra Tisovská 22. května 2018 Studentská 2 461 17 Liberec 2 petra.tisovska@tul.cz
VíceOpatření a Hřebíky 15 d 2,8 mm Vruty 15 d 3,5 mm Svorníky 15 t 1 45 mm Kolíky 20 t 1 45 mm Hmoždíky podle EN 912 15 t 1 45 mm
13 Spoje za požáru Tato kapitola je věnována problematice spojů dřevěných konstrukcí vystavených účinkům normového požáru a pokud není uvedeno jinak, pro požární odolnosti nepřekračující 60 minut. Pravidla,
VíceNávrh frekvenčního filtru
Návrh frekvenčního filtru Vypracoval: Martin Dlouhý, Petr Salajka 25. 9 2010 1 1 Zadání 1. Navrhněte co nejjednodušší přenosovou funkci frekvenčního pásmového filtru Dolní propusti typu Bessel, která bude
VíceWolko-plast, s.r.o. Dotazník - kluzná ložiska: 1. Všeobecné údaje: 2. Použití: 3. Druh uložení: 4. Připojené součásti: 5.
Wolko-plast, s.r.o. Tel.: +4 571 629 119 Fax.: +4 571 629 124 e-mail: obchod@wolkoplast.cz Hrachovec 268 Valašské Meziříčí 757 1 Dotazník - kluzná ložiska: Nutné 1. Všeobecné údaje: Firma: Ulice: Město:
VíceVysoké teploty, univerzální
Vysoké teploty, univerzální Vynikající koeficient tření na oceli Trvalá provozní teplota do +180 C Pro střední a vysoké zatížení Zvláště vhodné pro rotační pohyb HENNLICH s.r.o. Tel. 416 711 338 Fax 416
VíceStacionární 2D výpočet účinnosti turbínového jeden a půl stupně
Stacionární D výpočet účinnosti turbínového jeden a půl stupně Petr Toms Abstrakt Příspěvek je věnován popisu řešení proudění stacionárního D výpočtu účinnosti jeden a půl vysokotlakého turbínového stupně
Více