Příklady. Viktor Kulíšek
|
|
- Ilona Horáková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Příklady Viktor Kulíšek ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Ústav výrobních strojů a zařízení Ú12135 Výzkumné centrum pro strojírenskou výrobní techniku a technologii VCSVTT Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR
2 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 2 MKP Příklad 1 Silnostěnná hřídel L/D ~ 51, D/d ~ 2 materiál HS/E (vysokopevnostní uhlík) od výrobce k dispozici info o skladbě, předpokládaný objemový podíl vláken Cíl analýzy: porovnání schopnosti predikovat vlastní frekvence a tvary ve shodě s experimentálními výsledky
3 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 3 MKP Příklad 1 Experiment Objemové skořepiny Plošné skořepiny Nosník 1v 3v 5v ABD ABD+smyk - Mód f exp (Hz) f mkp f mkp f mkp f mkp f mkp f mkp M [kg] cpu [s] Nominální materiálové vstupy Plošná skořepina s ABD maticí, doplněná o smykové tuhosti zcela vyhovující
4 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 4 MKP Příklad 2a: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Kombinace vysokopevnostních a ultravysokomodulových uhlíkových vláken a tlumicích vrstev Parametry měření: vzorek: L/D ~17, D/d ~2 experimentální modální analýza těleso zavěšeno za poddajný provaz do prostoru Velké rozdíly v tuhostech jednotlivých vrstev (E 1a =130 GPa, E 1b =380 GPa, E 1c =0,05 GPa)) model objemové skořepiny model rozdělen po tloušťce tak, aby tlumicí vrstvy byly modelovány samostatně, kompozitní skladba zadána po vrstvě
5 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 5 MKP Příklad 2a: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Nominální materiálové konstanty přijatelná přesnost predikce frekvencí odpovídajících ohybovým tvarů torzní tvar větší rozdíl m01 m02 m03 m04 Experiment [%] MKP [%] Df [%]
6 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 6 MKP Příklad 2b: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Podobné předešlému příkladu Komponenta z vysokopevnostních a ultravysokomodulových uhlíkových vláken a tlumicích vrstev Inspirace: Výztuž litinového smykadla obráběcího stroje Kompozitová výztuž s dělenými tlumícími vrstvami Testovány možné přístupy ke modelování výztuže skořepina 1 element (použitelnost u poddajných tlumicích vrstev?) víceprvkový model výztuže (po tloušťce) nosníková náhrada
7 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 7 MKP Příklad 2b: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Model s 1 skořepinou Kombinace skořepin a Referenční detailní model objemových skořepin model s 1 skořepinou jednotlivé vrstvy ABD matice ABD + dodání smykové tuhosti kombinací skořepin (kompozitové náviny) a objemových skořepin (vrstvy obsahující korek) objemové skořepiny rozděleny na výseče skořepiny a objemové skořepiny navzájem spojeny mechanickou vazbou nosníkovými prvky zadána tuhostní charakteristika určená z Timoshenkova nosníku (postup analytického výpočtu charakteristik umožňuje rozdělení profilu na výseče a zahrnutí dělených tlumících vrstev)
8 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 8 MKP Příklad 2b: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Srovnání jednotlivých variant zjednodušení modelu statická tuhost: síla/průhybu nosníku (zahrnutí smyku i ohybu) Nejbližší shoda detailního modelu s zjednodušením: model s 1 skořepinovým prvkem po tloušťce (při zadání ABD matice nutno doplnit parametry smykové tuhosti) Model Tuhost [N/mm] Rozdíl [%] detailní model objemová skořepina e3 100% náhrada skořepinou, skladba definována zadáním vrstev náhrada skořepinou, skladba definována zadáním ABD matice náhrada skořepinou, skladba definována zadáním ABD matice + zadání smykové tuhosti Náhrada kombinací skořepin a objemových skořepin, skořepiny definovány zadáním vrstev Náhrada kombinací skořepin a objemových skořepin, skořepiny definovány ABD maticí Náhrada kombinací, skořepiny definovány ABD maticí + zadání smykové tuhosti e % e % e % e % e % e % Schéma konfigurace ohybu nosníku
9 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 9 MKP Příklad 2c: modelové smykadlo s kompozitní výztuží Odvozeno z předchozích příkladů Hybridní litino-kompozitní modelová smykadla silnostěnný vnější plášť litina vnitřní kompozitní výztuž zlepšení dynamických vlastností finančně efektivnější než celo-kompozitní design tělesa zapůjčena společností TAJMAC-ZPS, která je nechala vyrobit v rámci svého předchozího výzkumu litina litina + kompozit litina + kompozit2+tlumení f1 f2 f3 f4 f5 Experiment MKP D [%] Experiment MKP D [%] Experiment MKP x D [%] x
10 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 10 MKP Příklad 2c: modelové smykadlo s kompozitní výztuží Litina + celokompozitní výztuž porovnání modelových náhrad výztuže nosníková náhrada náhrada - objemové prvky, homogenizovaný materiál experiment M [kg] f1 f2 f3 f4 f x time [s] litina+nosník náhrada plošnou skořepinou náhrada objemovou skořepinou litina+plošná skořepina kompozitní skladba litina+plošná skořepina ABD matice litina+plošná skořepina ABD matice + smyk litina+objem. skořepina kompozitní skladba litina+objemové prvky homogenizovaný mat x 145 vhodné skořepinové náhrady (plošné i objemové) specifikace ABD + smyk nosník, ani objemové prvky s homogenizovanými vlastnostmi nepříliš dobré výsledky mód 1 mód 2 mód 3
11 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 11 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Předchozí příklady komponent zjednodušení kompozitního návinu s poddajnými prvky do 1 prvku po tloušťce nepřinášelo zvýšenou nepřesnost predikce Příklad 3 experimentální smykadlo na bázi vnitřní a vnější ocelové výztuže a kompozitního návinu s integrovanými tlumicími vrstvami L=1200 mm, H=350 mm, tloušťka návinu 10 mm kompozitní návin: kombinace vysokopevnostních a ultravysokomodulových uhlíkových vláken a tlumicích vrstev
12 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 12 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Předchozí příklady komponent zjednodušení kompozitního návinu s poddajnými prvky do 1 prvku po tloušťce nepřinášelo zvýšenou nepřesnost predikce Model 01 Kompozitní návin objemové skořepiny, skladba zadána rovnoměrně (v prvcích kombinovány vrstvy kompozitu i tlumicí vrstvy) porovnání: experimentální modální analýza uloženého tělesa velký nesoulad mezi výpočtem a měřením Tvar f exp f MKP , , , , , , ,
13 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 13 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Analýza modelu základní výztuže nový model: rozdělení na prvky obsahující vláknové kompozity a prvky obsahujicí tlumicí vrstvu porovnání s výsledky experimentální modální analýzy pověšeného návinu: Přijatelná shoda f=76 Hz f=74 Hz f=180 Hz f=192 Hz
14 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 14 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Přenos modelu návinu do modelu struktury Porovnání s výsledky experimentální modální analýzy
15 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 15 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Porovnání s výsledky experimentální modální analýzy Bez krytování S krytováním Tvar f EXP f MKP Df [%] f EXP f MKP Df [%] (133) (20.9) Odchylka MKP experiment do 13 % V daném případě nutné rozdělení kompozitních a tlumicích vrstev
16 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 16 Příklad 4: Inženýrská zjednodušení silnostěnné kompozity Cíl: výpočetní model predikce modálních vlastností silnostěnného kompozitního profilu délka/výška ~ 9 tloušťka stěny/výška ~ 0,1 návin: ultravysokomodulová uhlíková vlákna, kombinace 0, ±45 Model 1: idealizované přechody stěn náhrada poloměrem bez vlivu na kompozitní skladbu Porovnání predikovaných a měřených modálních vlastností konfigurace měření: těleso zavěšeno
17 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 17 Příklad 4: Inženýrská zjednodušení silnostěnné kompozity Experiment Model 1 Df M1 [%] Predikce prvních vlastních tvarů (smyk) zcela mimo přípustnou odchylku Ohybový tvar predikce v přijatelné odchylce
18 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 18 Příklad 4: Inženýrská zjednodušení silnostěnné kompozity Model 2: upravené přechody stěn v přechodu stěna nestálé tloušťky změna změna středu poloměru u jednotlivé vrstvy 5 prvků po tloušťce Experiment Model 1 Model Přijatelná shoda: výsledky detailního modelu 2013 vs experiment velký vliv geometrie modelu v oblasti rohů Vliv geometrie pro predikci tvarů v obecném uložení možnosti zjednodušení podstatně menší než u izotropních struktur Z hlediska reálného použití jednodušší modely použitelné, vlivem uložení dojde k zvýšení důležitosti predikce ohybových tvarů
19 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Motivace výplň 3D komponent s požadovanou vysokou tuhostí zajišťují vysokou ohybovou tuhost Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 19 Varianty jednosměrové kompozity 3D vláknové svazky
20 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 20 Porovnání naměřených a vypočtených frekvencí nosníku UD varianta nosník 740x30x20 materiál: ultra-vysokomodulový uhlík / epoxid objemový prvek C3D8I (Abaqus) odhad materiálových konstant z parametrů vláken, matrice a předpokládaného objemového podílu f_mereni f_mkp první ohybové tvary predikovány s dostatečnou přesností
21 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 21 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Reálný vzorek Model_1 Model_2 objemový prvek jádro, objemová skořepina - ovin materiál jádra a ovinu citlivostní analýza vliv materiálových konstant na výslednou tuhost objemový prvekc3d8i ekvivalentní materiálové konstanty Materiálové konstanty V f E 1 [GPa] E 2 =E 3 [GPa] n 12 = n 13 [-] n 23 [-] G 12 =G 13 [GPa] G 23 [GPa] [%] UHM/E HS/E Ekvivalent 275/284 x
22 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 22 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Hmotnost [g] f 1 f 2 f 3 f 4 f 5 f 6 N3D N3D N3D N3D-04 x N3Do MKP MKP
23 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 23 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Nezanedbatelný vliv smyku pro L/H=20 průhyb horního a spodního vlákna L=200mm L=600mm
24 Příklad 6: lamináty Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 24
25 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 25 Příklad 6: lamináty porovnání vlastních frekvencí Porovnání vlastních frekvencí měření vs výpočet Přesnost dostatečná? Nutno zpřesnit vstupní data? Mód Experiment MKP_ m_nosník (g)
26 Příklad 6: lamináty porovnání ABD vs homogenizace Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 26 HMC/E, [0,45,-45,90]s model definován dle ABD matice, a dle homogenizovaných konstant E ij laminátu Experiment MKP_ABD_1 MKP_hom MKP_ABD_2 ohyb ohyb torze ohyb ohyb torze ohyb ohyb torze ohyb torze
27 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 27 Příklad 7: sendvičové konstrukce Sendvičové struktury + nízká hmotnost + vysoká ohybová tuhost + vysoké vlastní frekvence - nízká tlaková pevnost jádra - obtížná spojitelnost 5 4 s [MPa] ,2 0,4 0,6 0,8 e [-]
28 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 28 Příklad 7: sendvičové konstrukce Analytika: nutnost zahrnout vliv smyku v příčném směru (V x, V y posouvající síly) MKP: vliv smykové deformace dochází k natáčení normály klasická skořepina - nerespektování rozdílnosti normál potahů a jádra Ansys: Shell91 s vypnutou a zapnutou sendvičovou logikou
29 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 29 Příklad 7: sendvičové konstrukce MKP modely sendvičových struktur: skořepinové prvky - nutno použít prvky se sendvičovou logikou, Ansys - shell91 -sendvičová logika: u konstrukcí s tenkými potahy a tlustým jádrem je přenášen smyk pouze jádrem, ohyb pouze potahy, - pro výpočet konstrukce je dáno geometrické omezení poměru tlouštěk potahu a jádra, materiálové omezení poměru modulu pružnosti v tahu potahu a jádra - není problém zadat kompozitní skladbu potahů -shell181, 281 možno modelovat přímo, jádro zohledněno v energetické bilanci objemové prvky - jádro i potahy jsou modelovány objemovými prvky - v případě, že potahy jsou tvořeny kompozitní skladbou, která je modelována po vrstvách - problémy se zadáváním vrstev, problémy s poměrem velikostí hran objemových elementů kombinace objemových a skořepinových prvků - jádro modelováno objemovými prvky, potahy modelovány skořepinami - vazba potahu k jádru - vazební podmínka typu *tie {Abaqus}, MPC vazební podmínky, vazba uzel-uzel {Ansys} - odpadá problém se zadáváním kompozitní skladby potahů
30 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 30 Příklad 7: sendvičové konstrukce 2006 modely shell99 potahy, solid95 jádro Skin Core Weight [kg] Mid Span Deflection [mm] FEA results [mm] C/E C/E Roh71 c=30mm Roh71 c=50mm C/E Roh110 c=30mm 0, C/E Roh110 c=50mm * * C/E Roh110 c=50mm * * C/E Al250 c=50mm Steel Alporas230 c=50mm * * Steel Alporas230 c=30mm * * Steel Al250 c=50mm * * C/E AL honeycomb core 0,
31 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 31 Příklad 7: sendvičové konstrukce MKP model 1: Ansys potah: Shell99, 7 vrstev jádro: Solid95 Potahy - skořepiny jsou umístěny s patřičným offsetem na horní(spodní) ploše objemu pěny - sdílení uzlů MKP model 2: Abaqus potah: S4R jádro: C3D8i vazba *tie Měření provedeno ve Výzkumném centru pro strojírenskou výrobní techniku a technologii, FS ČVUT, ze 7 naměřených vzorků - rozdíl mezi vypočtenou a naměřenou 1. vl. frekvencí do 15% 3mm C/E, 30mm PMI 3mm C/E, 50mm PMI Mód f exp f mkp1 f mkp2 f exp f mkp1 f mkp
32 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 32 Shrnutí Modely využívající metodu konečných prvků využití skořepinových prvků objemové skořepiny u velké části profilů dobré výsledky s konvenčními skořepinami použitelnost jednotlivých modelů hodnotitelná pouze pro vybranou komponentu daného tvaru, materiálu a výrobní technologie Výsledky konečnoprvkových modelů porovnávány s výsledky experimentální modální analýzy volně zavěšených těles při využití nominálních materiálových vstupů shoda ohybových tvarů vhodně zvolených modelů dostatečná (10 %) shoda model-experiment v širším spektru tvarů náročná na přesnost modelování geometrie
33 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 33 Seznam literatury 1. Abaqus, Inc. ABAQUS/Standard, version 6.10, Users Manual Release 14.0 Documentation for Ansys 3. BARBERO, E. J.: Finite Element Analysis of Composite Materials. CRC Press, GAY, Daniel. Composite Materials: Design and Applications. Boca Raton, CRC Press, ISBN KOLLAR Laszlo P., SPRINGER George S. Mechanics of Composite Structures. Cambridge University Press, BERTHELOT, J. Composite Materials, Mechanical Behaviour and Structural Analysis. Springer-Verlag, STELLBRINK, K.K.U: Micromechanics of Composites: Composite Properties of Fibre and Matrix Constituents. Hanser Publishers, ISBN Výzkumné zprávy projektu A výzkumného záměru 1M0507 Výzkumné centrum strojírenské výrobní techniky a technologie, FS ČVUT v Praze. č. zpráv: V , V , V Kulíšek, Jiran, Mareš, Růžička: DV#7-1 (2012) Verifikované výpočetní modely ro predikci tuhosti a modálních vlastností komponent z nekonvenčních materiálů. Výzkumná zpráva č. V , projekt Centrum kompentence-strojírenská výrobní technika, Fakulta strojní ČVUT v Praze, 2012.
Návrh a analýza kompozitních konstrukcí
TNTO PROJKT J SPOLUFINANCOVÁN VROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDM, STÁTNÍM ROZPOČTM ČSKÉ RPUBLIKY A ROZPOČTM HLAVNÍHO MĚSTA PRAHY Návrh a analýza kompozitních konstrukcí Informační a vzdělávací centrum kompozitních
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceOPTIMALIZACE SKLADBY KOMPOZITU S VYUŽITÍM NUMERICKÝCH METOD
OPTIMALIZACE SKLADBY KOMPOZITU S VYUŽITÍM NUMERICKÝCH METOD Autoři : Doc. Ing. Václava LAŠOVÁ PhD., ZČU v PLZNI, FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ, lasova@kks.zcu.cz Ing. Robert ZEMČÍK, PhD.,
VíceMKP a ortotropní materiály. Mechanika kompozitních materiálů Viktor Kulíšek
MKP a ortotropní materiály Mechanika kompozitních materiálů Viktor Kulíšek 2 Obsah přednášky Úvod Ukázky kompozitních konstrukcí Kompozity a automobilový průmysl Jednosměrový kompozit Rozdíl mezi izotropním
VíceVyužití sendvičové struktury pro stojanové těleso obráběcího stroje
Využití sendvičové struktury pro stojanové těleso obráběcího stroje Ing. Pavel Vrba Vedoucí práce: Prof. Ing. Jaromír Houša, DrSc. Abstrakt Na parametry přesnosti a produktivity stroje na výrazný vliv
VíceOptimalizace vláknového kompozitu
Optimalizace vláknového kompozitu Bc. Jan Toman Vedoucí práce: doc. Ing. Tomáš Mareš, Ph.D. Abstrakt Optimalizace trubkového profilu z vláknového kompozitu při využití Timošenkovy hypotézy. Hledání optimálního
VícePENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU
PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU : Ing.Bohuslav Tikal CSc, ZČU v Plzni, tikal@civ.zcu.cz Ing.František Valeš CSc, ÚT AVČR, v.v.i., vales@cdm.cas.cz Anotace Výpočtová simulace slouží k
VíceHavel composites s.r.o. Svésedlice , Přáslavice Česká Republika. tel. (+420) fax (+420)
Havel composites s.r.o. Svésedlice 67 783 54, Přáslavice Česká Republika tel. (+420) 585 129 010 fax (+420) 585 129 011 www.havel-composites.com Tkaniny ze skelné příze typu E. Příze má úpravu (sizing)
VíceZlepšování užitných vlastností obráběcích strojů změnou konstrukce a technologie
Zlepšování užitných vlastností obráběcích strojů změnou konstrukce a technologie Ing. Martin Mareš, Ph.D. 22. listopadu 2016, Hustopeče ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Ústav výrobních
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE
ÚVO O MOELOVÁNÍ V MECHNICE MECHNIK KOMPOZITNÍCH MTERIÁLŮ 2 Přednáška č. 7 Robert Zemčík 1 Zebry normální Zebry zdeformované 2 Zebry normální Zebry zdeformované 3 Zebry normální 4 Zebry zdeformované protažené?
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceMODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU
MODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU Autoři: Ing. Jan SZWEDA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB-Technická univerzita Ostrava, e-mail: jan.szweda@vsb.cz Ing. Zdeněk PORUBA, Ph.D.,
VíceVyužití kompozitních materiálů v leteckém průmyslu
Využití kompozitních materiálů v leteckém průmyslu Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky Využití kompozitních materiálů v leteckém průmyslu
VíceMSC.Marc 2005r3 Tutorial 2. Robert Zemčík
MSC.Marc 2005r3 Tutorial 2 Robert Zemčík Západočeská univerzita v Plzni 204 Tento dokument obsahuje návod na modální analýzu tenkostěnné laminátové nádoby pomocí MKP v programu MSC.Marc 2005r3. Zadání
VíceVYUŽITÍ PROGRAMŮ ANSYS A OPTISLANG V KONSTRUKCI VÝROBNÍCH STROJŮ
VYUŽITÍ PROGRAMŮ ANSYS A OPTISLANG V KONSTRUKCI VÝROBNÍCH STROJŮ Autoři: Ing. Petr JANDA, Katedra konstruování strojů, FST, jandap@kks.zcu.cz Ing. Martin KOSNAR, Katedra konstruování strojů, FST, kosta@kks.zcu.cz
VíceTÉMATA PROJEKTŮ KME/PRJ3 VYPSANÁ PRO ZIMNÍ SEMESTR AK. R. 2016/17. Katedra mechaniky
TÉMATA PROJEKTŮ KME/PRJ3 VYPSANÁ PRO ZIMNÍ SEMESTR AK. R. 2016/17 Katedra mechaniky Informace PRJ3 Na každé téma se může zapsat pouze jeden student. Termín ukončení registrace na témata: 3/10/2016 Podmínky
VíceČeské vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní
České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Diplomová práce 2017 Malá Anna Prohlašuji, že jsem tuto diplomovou práci vypracovala samostatně, pouze
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceSTATICKÉ TABULKY stěnových kazet
STATICKÉ TABULKY stěnových kazet OBSAH ÚVOD.................................................................................................. 3 SATCASS 600/100 DX 51D................................................................................
VíceNormy pro zjišťování mechanických vlastností kompozitových materiálů. Karel Doubrava ČVUT v Praze, Fakulta strojní
Normy pro zjišťování mechanických vlastností kompozitových materiálů Karel Doubrava ČVUT v Praze, Fakulta strojní Zkoušení laminátů Vlákna, Matrice, Laminy, Lamináty Zkoušení sendvičů Odporová tenzometrie
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ ÚSTAV MECHANIKY, BIOMECHANIKY A MECHATRONIKY. Odbor pružnosti a pevnosti.
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ ÚSTAV MECHANIKY, BIOMECHANIKY A MECHATRONIKY Odbor pružnosti a pevnosti Diplomová práce Posouzení výpočtových metod pro návrh kompozitních elementů
VíceSTUDENT CAR. Dílčí výpočtová zpráva. Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera. Září 2008
STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Září 2008 Copyright 2008, Univerzita Pardubice, STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Projekt : Student Car, FDJP Univerzita Pardubice - VŠB Ostrava Datum : Září 2008 Vypracoval
VícePostup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA
Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Tloušťka desky h s = 0,4 m. Sloupy 0,6 x 0,6m. Zatížení: rohové sloupy N 1 = 800 kn krajní sloupy N 2 = 1200 kn střední sloupy
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceOkruhy otázek ke SZZ navazujícího magisterského studijního programu Strojní inženýrství, obor Konstrukce a výroba součástí z plastů a kompozitů
Materiály 1. Molekulární struktura polymerů, polarita vazeb, ohebnost řetězců. 2. Krystalizace a nadmolekulární struktura polymerů, vliv na vlastnosti. 3. Molární hmotnost, její distribuce a vliv na vlastnosti.
VíceVývoj a pevnostní analýza nosné struktury typu monokok pro vůz kategorie Formula Student
Vývoj a pevnostní analýza nosné struktury typu monokok pro vůz kategorie Formula Student Ing. Nikita Astraverkhau, Ing. Filip Zavadil, Ing. Michal Vašíček Vedoucí práce: Prof. Ing. Jan Macek, DrSc. Abstrakt
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceMateriály pro stavbu rámů
Materiály pro nosnou soustavu CNC obráběcího stroje Pro konstrukci rámu (nosné soustavy) obráběcího stroje lze využít různé materiály (obr.1). Při volbě druhu materiálu je vždy nutno posuzovat mimo jiné
VíceMETODIKA VÝPOČTU NÁHRADNÍ TUHOSTI NOSNÍKU.
METODIKA VÝPOČTU NÁHRADNÍ TUHOSTI NOSNÍKU. THE METHODOLOGY OF THE BEAM STIFFNESS SUBSTITUTION CALCULATION. Jiří Podešva 1 Abstract The calculation of the horizontal mine opening steel support can be performed
VícePOSUDEK PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ NOSNÉ SOUSTAVY S PŘIHLÉDNUTÍM K MONTÁŽNÍM TOLERANCÍM
I. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST ONSTRUCÍ Téma: Rozvoj koncepcí posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí 5..000 Dům techniky Ostrava ISBN 80-0-0- POSUDE PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ
VícePosouzení stability svahu
Inženýrský manuál č. 25 Aktualizace 07/2016 Posouzení stability svahu Program: MKP Soubor: Demo_manual_25.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat stupeň stability svahu pomocí metody konečných prvků. Zadání
VíceZkoušení kompozitních materiálů
Zkoušení kompozitních materiálů Ivan Jeřábek Odbor letadel FS ČVUT v Praze 1 Zkoušen ení kompozitních materiálů Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních
VíceDvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace
Rovinný problém Řešíme plošné konstrukce zatížené a uložené v jejich střednicové rovině. Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost rovinná deformace 17 Rovinná deformace 1 Obsahuje složky deformace
VíceMKP v Inženýrských výpočtech
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství ÚMTMB MKP v Inženýrských výpočtech Semestrální projekt (PMM II č. 25) Řešitel: Franta Vomáčka 2011/2012 1. Zadání Analyzujte a případně modifikujte
VíceKap. 3 Makromechanika kompozitních materiálů
Kap. Makromechanika kompozitních materiálů Informační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky FS ČVU v Praze. listopadu 7 Základní pojmy a vztahy Notace
VíceZkoušení kompozitních materiálů
Ivan Jeřábek Ústav letadlové techniky FS ČVUT v Praze 1 Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních materiálů Definice zkoušky definice vstupu a výstupu:
VíceMěření modulů pružnosti G a E z periody kmitů pružiny
Měření modulů pružnosti G a E z periody kmitů pružiny Online: http://www.sclpx.eu/lab2r.php?exp=2 V tomto experimentu vycházíme z pojetí klasického pokusu s pružinovým oscilátorem. Z periody kmitů se obvykle
VícePosouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule
Posouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule Vypracoval: Martin Hloucal Vedoucí práce: Doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D. 1 Co to je Formula Student/SAE Soutěž pro studenty technických vysokých škol,
VícePorovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů
Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů Ing. Bohuslav Cabrnoch, Ph.D. VZLÚ, a.s. 21. listopadu 2012 Seminář ČSM, Praha Úvod Interlaminární smyková pevnost Interlaminar
VíceVýpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě
Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VíceKritéria porušení laminy
Kap. 4 Kritéria porušení laminy Inormační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky S ČVU v Praze.. 007-6.. 007 Úvod omové procesy vyvolané v jednosměrovém
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
Více1 Počítačový program SPRINGBACK
1 Počítačový program SPRINGBACK V programu MATLAB byl napsán kód pro výpočet zpětného odpružení kompozitových desek s jednou nebo dvěma křivostmi. Tento kód byl následně přepsán do jazyku JAVA, ve kterém
VíceTabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)
Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5
VíceAnalýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem
Analýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem Ing. Jaromír Kučera, Ústav letadlové techniky, FS ČVUT v Praze Vedoucí práce: doc. Ing. Svatomír Slavík, CSc. Abstrakt Analýza
VíceNUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ZDIVA. 1. Současný stav problematiky
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ZDIVA 1. Současný stav problematiky V současné době chybí přesné a obecně použitelné modely zdiva, které by výstižně vyjadřovaly jeho skutečné vlastnosti a přitom se daly snadno použít
VíceGenerování sítě konečných prvků
Generování sítě konečných prvků Jaroslav Beran Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování vlastností
VíceHodnocení únavové odolnosti svařovaných konstrukcí
Hodnocení únavové odolnosti svařovaných konstrukcí Jurenka Josef, Ph.D. Odbor pružnosti a pevnosti Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Fakulta strojní, ČVUT v Praze Josef.jurenka@fs.cvut.cz TechSoft
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VícePevnost kompozitů obecné zatížení
Pevnost kompozitů obecné zatížení Osnova Příčná pevnost v tahu Pevnost v tahu pod nenulovým úhlem proti vláknům Podélná pevnost v tlaku Příčná pevnost v tlaku Pevnost vláknových kompozitů - obecně Základní
VíceSendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem
Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského
VíceTepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze
Tepelně styčník s čelní deskou Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Praktické využití tepelně ho spoje Vnější části objektu (přístřešky, nevytápěné části objektu) Střešní nástavby Balkony,
VíceVliv složení třecí vrstvy na tribologii kontaktu kola a kolejnice
Vliv složení třecí vrstvy na tribologii kontaktu kola a kolejnice Daniel Kvarda, Ing. ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Brno, 26.2.2018 Obsah 2/17 Úvod Přírodní kontaminanty Modifikátory
VíceZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU KOMPOZITNÍ VÝZTUŽÍ
Ing.Ondřej Šilhan, Ph.D. Minova Bohemia s.r.o, Lihovarská 10, 716 03 Ostrava Radvanice, tel.: +420 596 232 801, fax: +420 596 232 944, email: silhan@minova.cz ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU
VíceKatedra materiálu.
Katedra materiálu Vedoucí katedry: prof. Ing. Petr Louda, CSc. Zástupce vedoucího katedry: doc. Ing. Dora Kroisová, Ph.D. Tajemnice katedry: Ing. Daniela Odehnalová http://www.kmt.tul.cz/ EF TUL, Gaudeamus
VíceProtokol z měření vysokopevnostních mikrovláken a kompozitů
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Protokol z měření vysokopevnostních mikrovláken a kompozitů Petr LOUDA V Liberci 10.05.17 Studentská 1402/2, 461 17 Liberec E-mail: petr.louda@tul.cz 1 Pevnost vláken v tahu
VíceEfektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností
Efektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností EFEKTIVNĚJŠÍ KONSTRUKCE S VYŠŠÍ SPOLEHLIVOSTÍ A DELŠÍ ŽIVOTNOSTÍ Vedoucí projektu: ing. Michal Sýkora Zpracovatel: ing. Jan Komanec Konzultant:
VíceBAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2016 Jakub NOVÁK
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Napěťová a deformační analýza lepených konstrukcí 216 Jakub NOVÁK Jméno autora: Název
VíceKumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování
Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování Jiří Minster, Martin Šperl, ÚTAM AV ČR, v. v. i., Praha Jaroslav Lukeš, FS ČVUT v Praze Motivace a obsah přednášky
VíceCEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění
CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN CEMVIN FORM - Desky pro konstrukce ztraceného bednění Vysoká pevnost Třída reakce na oheň A1 Mrazuvzdornost Vysoká pevnost v ohybu Vhodné do vlhkého
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza modelu s vrubem
VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 2011 Zadání: Proveďte napěťovou analýzu součásti s kruhovým vrubem v místě
VíceČeské vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní
České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Bakalářská práce 2015 Malá Anna Prohlašuji, že jsem tuto bakalářskou práci vypracovala samostatně, pouze
VíceSENDVIČOVÉ KONSTRUKCE Zdeněk Padovec
SENDVIČOVÉ KONSTRUKCE Zdeněk Padovec Sendviče ohybově namáhané konstrukce úspora hmotnosti potahy (skiny) namáhané na ohyb, jádro (core) namáhané smykem analogiekiprofilu 20.4.2015 MECHANIKA KOMPOZITNÍCH
VíceČást 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
VíceTříbodový závěs traktoru z nekovového materiálu
Technická fakulta ČZU Praha Autor: Karel Sobotka Semestr: letní 2009 Tříbodový závěs traktoru z nekovového materiálu Úkol Úkolem je vymodelovat v programu Autocad tříbodový závěs traktoru a zpočítat jeho
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku
VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 20 Zadání: Proveďte
VíceTVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry
TVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry získat výhodné mechanické vlastnosti ve vztahu k funkčnímu uplatnění tvářence Výhody tváření : vysoká produktivita práce automatizace
VíceStanovení kritických otáček vačkového hřídele Frotoru
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky Stanovení ických otáček vačkového hřídele Frotoru Řešitel: oc. r. Ing. Jan upal Plzeň, březen 7 Úvod: Cílem předložené zprávy je
VíceProgramové systémy MKP a jejich aplikace
Programové systémy MKP a jejich aplikace Programové systémy MKP Obecné Specializované (stavební) ANSYS ABAQUS NE-XX NASTRAN NEXIS. SCIA Engineer Dlubal (RFEM apod.) ATENA Akademické CALFEM ForcePAD ANSYS
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
VíceZadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla
Příloha č. 3 Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla Podklady SIGMA.1000.07.A.S.TR Date Revision Author 24.5.2013 IR Jakub Fišer 1 2 1 Obsah Abstrakt... 3 1 Úvod...
VíceMěření specifické absorbované energie kompozitních materiálů
Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Michal Mališ Obsah 1. Úvod do projektu 2. Pasivní bezpečnost 3. Specifická absorbovaná
VícePřístupy predikce únavové životnosti svařovaných konstrukcí
Přístupy predikce únavové životnosti svařovaných konstrukcí Jurenka Josef, Ph.D. Odbor pružnosti a pevnosti Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Fakulta strojní, ČVUT v Praze josef.jurenka@fs.cvut.cz
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VícePomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa
Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceKONSTRUKCE KŘÍDLA - I
Konstrukční prvky KONSTRUKCE KŘÍDLA - I - Podélné nosné prvky (podélný nosný systém) nosníky, podélné výztuhy - Příčné nosné prvky žebra - Potah - Závěsy, spojovací kování Nosníky přenos zatížení ohybové
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceLetecké kompozitové konstrukce
Výpočty kompozitních Požadované znalosti k provedení výpočtu jsou následující 1. Zatížení kontrolované součásti nebo konstrukčního uzlu. V letectví se při stanovení tohoto zatížení vychází z předpisů a
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
VíceÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE
ÚVOD DO MODOVÁNÍ V MCHANIC MCHANIKA KOMPOZINÍCH MARIÁŮ Přednáška č. 5 Prof. Ing. Vladislav aš, CSc. Základní pojmy pružnosti Vlivem vnějších sil se těleso deformuje a vzniká v něm napětí dn Normálové napětí
VíceVýpočty kompozitních komponent pomocí metody konečných prvků
Výpočty kompozitních komponent pomocí metody konečných prvků Viktor Kulíšek 29. 4. 216 ČSKÉ VYSOKÉ UČNÍ TCHNICKÉ V PRAZ FAKULTA STROJNÍ Ústav výrobních strojů a zařízení Ú135 Výzkumné centrum pro strojírenskou
VíceÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE
ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE PRUŽNOST A PEVNOST Přednáška č. 5 Prof. Ing. Vladislav Laš. CSc. MECHANIKA PODDAJNÝCH TĚLES Úkolem PP z inženýrského hlediska je navrhnout součásti nebo konstrukce, které
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
VíceMartin NESLÁDEK. 14. listopadu 2017
Martin NESLÁDEK Faculty of mechanical engineering, CTU in Prague 14. listopadu 2017 1 / 22 Poznámky k úlohám řešeným MKP Na přesnost simulace pomocí MKP a prostorové rozlišení výsledků má vliv především:
VíceKARBONOVÉ PROFILY A PŘÍSLUŠENSTVÍ
KARBONOVÉ PROFILY A PŘÍSLUŠENSTVÍ Charakteristika Systém CarboSix je založen na strukturovaných modulárních profilech vyrobených z karbonových vláknových kompozitů za použití technologie pultruzního tažení.
VíceNosné ocelové konstrukce z hlediska udržitelného rozvoje ve výstavbě Řešený příklad. Září 2014
Nosné ocelové konstrukce z hlediska udržitelného rozvoje ve výstavbě Řešený příklad Září 2014 Agenda 12/10/2014 2 12/10/2014 3 Rozsah studie Cílem této studie je porovnat dopad kancelářské budovy postavené
VíceSystém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků
Systém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků Bc. Vít Hanus Vedoucí práce: Ing. František Starý Abstrakt Tématem práce je návrh a konstrukce modulárního systému válečkových a řetězových dopravníků
VíceConstruction. Lepidlo na bázi epoxidové pryskyřice. Popis výrobku. Testy. Technický list Vydání 02/2011 Identifikační č.: 02 04 02 03 001 0 000039
Technický list Vydání 02/2011 Identifikační č.: 02 04 02 03 001 0 000039 Lepidlo na bázi epoxidové pryskyřice Popis výrobku je tixotropní 2-komponentní konstrukční lepidlo a opravná malta na bázi epoxidové
VíceDEFINITIVNÍ OSTĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB Z HLEDISKA BETONÁŘE
DEFINITIVNÍ OSTĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB Z HLEDISKA BETONÁŘE Ing. Michal Sedláček, Ph.D. Tunelářské odpoledne 3/2011 14.9.2011 NAVRHOVÁNÍ DEFINITIVNÍHO OSTĚNÍ - základní předpisy - koncepce návrhu - analýza
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS ANALÝZA TAHOVÉ ZKOUŠKY SPOJOVACÍHO OCELOVÉHO
Vícehttp://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka
http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité
VíceTechnický list Sikadur -31 CF Rapid Popis výrobku Použití Construction Vlastnosti / výhody Testy Zkušební zprávy
Technický list Vydání 05/2013 Identifikační č.: 02 04 02 03 001 0 000043 2komponentní tixotropní epoxidové lepidlo Popis výrobku je tixotropní 2komponentní konstrukční lepidlo a opravná malta na bázi epoxidové
Více