Příklady. Viktor Kulíšek

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Příklady. Viktor Kulíšek"

Transkript

1 Příklady Viktor Kulíšek ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Ústav výrobních strojů a zařízení Ú12135 Výzkumné centrum pro strojírenskou výrobní techniku a technologii VCSVTT Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR

2 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 2 MKP Příklad 1 Silnostěnná hřídel L/D ~ 51, D/d ~ 2 materiál HS/E (vysokopevnostní uhlík) od výrobce k dispozici info o skladbě, předpokládaný objemový podíl vláken Cíl analýzy: porovnání schopnosti predikovat vlastní frekvence a tvary ve shodě s experimentálními výsledky

3 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 3 MKP Příklad 1 Experiment Objemové skořepiny Plošné skořepiny Nosník 1v 3v 5v ABD ABD+smyk - Mód f exp (Hz) f mkp f mkp f mkp f mkp f mkp f mkp M [kg] cpu [s] Nominální materiálové vstupy Plošná skořepina s ABD maticí, doplněná o smykové tuhosti zcela vyhovující

4 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 4 MKP Příklad 2a: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Kombinace vysokopevnostních a ultravysokomodulových uhlíkových vláken a tlumicích vrstev Parametry měření: vzorek: L/D ~17, D/d ~2 experimentální modální analýza těleso zavěšeno za poddajný provaz do prostoru Velké rozdíly v tuhostech jednotlivých vrstev (E 1a =130 GPa, E 1b =380 GPa, E 1c =0,05 GPa)) model objemové skořepiny model rozdělen po tloušťce tak, aby tlumicí vrstvy byly modelovány samostatně, kompozitní skladba zadána po vrstvě

5 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 5 MKP Příklad 2a: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Nominální materiálové konstanty přijatelná přesnost predikce frekvencí odpovídajících ohybovým tvarů torzní tvar větší rozdíl m01 m02 m03 m04 Experiment [%] MKP [%] Df [%]

6 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 6 MKP Příklad 2b: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Podobné předešlému příkladu Komponenta z vysokopevnostních a ultravysokomodulových uhlíkových vláken a tlumicích vrstev Inspirace: Výztuž litinového smykadla obráběcího stroje Kompozitová výztuž s dělenými tlumícími vrstvami Testovány možné přístupy ke modelování výztuže skořepina 1 element (použitelnost u poddajných tlumicích vrstev?) víceprvkový model výztuže (po tloušťce) nosníková náhrada

7 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 7 MKP Příklad 2b: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Model s 1 skořepinou Kombinace skořepin a Referenční detailní model objemových skořepin model s 1 skořepinou jednotlivé vrstvy ABD matice ABD + dodání smykové tuhosti kombinací skořepin (kompozitové náviny) a objemových skořepin (vrstvy obsahující korek) objemové skořepiny rozděleny na výseče skořepiny a objemové skořepiny navzájem spojeny mechanickou vazbou nosníkovými prvky zadána tuhostní charakteristika určená z Timoshenkova nosníku (postup analytického výpočtu charakteristik umožňuje rozdělení profilu na výseče a zahrnutí dělených tlumících vrstev)

8 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 8 MKP Příklad 2b: nosník s integrovanými tlumicími vrstvami Srovnání jednotlivých variant zjednodušení modelu statická tuhost: síla/průhybu nosníku (zahrnutí smyku i ohybu) Nejbližší shoda detailního modelu s zjednodušením: model s 1 skořepinovým prvkem po tloušťce (při zadání ABD matice nutno doplnit parametry smykové tuhosti) Model Tuhost [N/mm] Rozdíl [%] detailní model objemová skořepina e3 100% náhrada skořepinou, skladba definována zadáním vrstev náhrada skořepinou, skladba definována zadáním ABD matice náhrada skořepinou, skladba definována zadáním ABD matice + zadání smykové tuhosti Náhrada kombinací skořepin a objemových skořepin, skořepiny definovány zadáním vrstev Náhrada kombinací skořepin a objemových skořepin, skořepiny definovány ABD maticí Náhrada kombinací, skořepiny definovány ABD maticí + zadání smykové tuhosti e % e % e % e % e % e % Schéma konfigurace ohybu nosníku

9 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 9 MKP Příklad 2c: modelové smykadlo s kompozitní výztuží Odvozeno z předchozích příkladů Hybridní litino-kompozitní modelová smykadla silnostěnný vnější plášť litina vnitřní kompozitní výztuž zlepšení dynamických vlastností finančně efektivnější než celo-kompozitní design tělesa zapůjčena společností TAJMAC-ZPS, která je nechala vyrobit v rámci svého předchozího výzkumu litina litina + kompozit litina + kompozit2+tlumení f1 f2 f3 f4 f5 Experiment MKP D [%] Experiment MKP D [%] Experiment MKP x D [%] x

10 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 10 MKP Příklad 2c: modelové smykadlo s kompozitní výztuží Litina + celokompozitní výztuž porovnání modelových náhrad výztuže nosníková náhrada náhrada - objemové prvky, homogenizovaný materiál experiment M [kg] f1 f2 f3 f4 f x time [s] litina+nosník náhrada plošnou skořepinou náhrada objemovou skořepinou litina+plošná skořepina kompozitní skladba litina+plošná skořepina ABD matice litina+plošná skořepina ABD matice + smyk litina+objem. skořepina kompozitní skladba litina+objemové prvky homogenizovaný mat x 145 vhodné skořepinové náhrady (plošné i objemové) specifikace ABD + smyk nosník, ani objemové prvky s homogenizovanými vlastnostmi nepříliš dobré výsledky mód 1 mód 2 mód 3

11 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 11 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Předchozí příklady komponent zjednodušení kompozitního návinu s poddajnými prvky do 1 prvku po tloušťce nepřinášelo zvýšenou nepřesnost predikce Příklad 3 experimentální smykadlo na bázi vnitřní a vnější ocelové výztuže a kompozitního návinu s integrovanými tlumicími vrstvami L=1200 mm, H=350 mm, tloušťka návinu 10 mm kompozitní návin: kombinace vysokopevnostních a ultravysokomodulových uhlíkových vláken a tlumicích vrstev

12 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 12 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Předchozí příklady komponent zjednodušení kompozitního návinu s poddajnými prvky do 1 prvku po tloušťce nepřinášelo zvýšenou nepřesnost predikce Model 01 Kompozitní návin objemové skořepiny, skladba zadána rovnoměrně (v prvcích kombinovány vrstvy kompozitu i tlumicí vrstvy) porovnání: experimentální modální analýza uloženého tělesa velký nesoulad mezi výpočtem a měřením Tvar f exp f MKP , , , , , , ,

13 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 13 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Analýza modelu základní výztuže nový model: rozdělení na prvky obsahující vláknové kompozity a prvky obsahujicí tlumicí vrstvu porovnání s výsledky experimentální modální analýzy pověšeného návinu: Přijatelná shoda f=76 Hz f=74 Hz f=180 Hz f=192 Hz

14 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 14 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Přenos modelu návinu do modelu struktury Porovnání s výsledky experimentální modální analýzy

15 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 15 Příklad 3: Těleso s integrovanými tlumicími vrstvami Porovnání s výsledky experimentální modální analýzy Bez krytování S krytováním Tvar f EXP f MKP Df [%] f EXP f MKP Df [%] (133) (20.9) Odchylka MKP experiment do 13 % V daném případě nutné rozdělení kompozitních a tlumicích vrstev

16 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 16 Příklad 4: Inženýrská zjednodušení silnostěnné kompozity Cíl: výpočetní model predikce modálních vlastností silnostěnného kompozitního profilu délka/výška ~ 9 tloušťka stěny/výška ~ 0,1 návin: ultravysokomodulová uhlíková vlákna, kombinace 0, ±45 Model 1: idealizované přechody stěn náhrada poloměrem bez vlivu na kompozitní skladbu Porovnání predikovaných a měřených modálních vlastností konfigurace měření: těleso zavěšeno

17 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 17 Příklad 4: Inženýrská zjednodušení silnostěnné kompozity Experiment Model 1 Df M1 [%] Predikce prvních vlastních tvarů (smyk) zcela mimo přípustnou odchylku Ohybový tvar predikce v přijatelné odchylce

18 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 18 Příklad 4: Inženýrská zjednodušení silnostěnné kompozity Model 2: upravené přechody stěn v přechodu stěna nestálé tloušťky změna změna středu poloměru u jednotlivé vrstvy 5 prvků po tloušťce Experiment Model 1 Model Přijatelná shoda: výsledky detailního modelu 2013 vs experiment velký vliv geometrie modelu v oblasti rohů Vliv geometrie pro predikci tvarů v obecném uložení možnosti zjednodušení podstatně menší než u izotropních struktur Z hlediska reálného použití jednodušší modely použitelné, vlivem uložení dojde k zvýšení důležitosti predikce ohybových tvarů

19 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Motivace výplň 3D komponent s požadovanou vysokou tuhostí zajišťují vysokou ohybovou tuhost Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 19 Varianty jednosměrové kompozity 3D vláknové svazky

20 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 20 Porovnání naměřených a vypočtených frekvencí nosníku UD varianta nosník 740x30x20 materiál: ultra-vysokomodulový uhlík / epoxid objemový prvek C3D8I (Abaqus) odhad materiálových konstant z parametrů vláken, matrice a předpokládaného objemového podílu f_mereni f_mkp první ohybové tvary predikovány s dostatečnou přesností

21 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 21 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Reálný vzorek Model_1 Model_2 objemový prvek jádro, objemová skořepina - ovin materiál jádra a ovinu citlivostní analýza vliv materiálových konstant na výslednou tuhost objemový prvekc3d8i ekvivalentní materiálové konstanty Materiálové konstanty V f E 1 [GPa] E 2 =E 3 [GPa] n 12 = n 13 [-] n 23 [-] G 12 =G 13 [GPa] G 23 [GPa] [%] UHM/E HS/E Ekvivalent 275/284 x

22 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 22 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Hmotnost [g] f 1 f 2 f 3 f 4 f 5 f 6 N3D N3D N3D N3D-04 x N3Do MKP MKP

23 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 23 Příklad 5: modelové silnostěnné nosníky Nezanedbatelný vliv smyku pro L/H=20 průhyb horního a spodního vlákna L=200mm L=600mm

24 Příklad 6: lamináty Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 24

25 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 25 Příklad 6: lamináty porovnání vlastních frekvencí Porovnání vlastních frekvencí měření vs výpočet Přesnost dostatečná? Nutno zpřesnit vstupní data? Mód Experiment MKP_ m_nosník (g)

26 Příklad 6: lamináty porovnání ABD vs homogenizace Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 26 HMC/E, [0,45,-45,90]s model definován dle ABD matice, a dle homogenizovaných konstant E ij laminátu Experiment MKP_ABD_1 MKP_hom MKP_ABD_2 ohyb ohyb torze ohyb ohyb torze ohyb ohyb torze ohyb torze

27 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 27 Příklad 7: sendvičové konstrukce Sendvičové struktury + nízká hmotnost + vysoká ohybová tuhost + vysoké vlastní frekvence - nízká tlaková pevnost jádra - obtížná spojitelnost 5 4 s [MPa] ,2 0,4 0,6 0,8 e [-]

28 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 28 Příklad 7: sendvičové konstrukce Analytika: nutnost zahrnout vliv smyku v příčném směru (V x, V y posouvající síly) MKP: vliv smykové deformace dochází k natáčení normály klasická skořepina - nerespektování rozdílnosti normál potahů a jádra Ansys: Shell91 s vypnutou a zapnutou sendvičovou logikou

29 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 29 Příklad 7: sendvičové konstrukce MKP modely sendvičových struktur: skořepinové prvky - nutno použít prvky se sendvičovou logikou, Ansys - shell91 -sendvičová logika: u konstrukcí s tenkými potahy a tlustým jádrem je přenášen smyk pouze jádrem, ohyb pouze potahy, - pro výpočet konstrukce je dáno geometrické omezení poměru tlouštěk potahu a jádra, materiálové omezení poměru modulu pružnosti v tahu potahu a jádra - není problém zadat kompozitní skladbu potahů -shell181, 281 možno modelovat přímo, jádro zohledněno v energetické bilanci objemové prvky - jádro i potahy jsou modelovány objemovými prvky - v případě, že potahy jsou tvořeny kompozitní skladbou, která je modelována po vrstvách - problémy se zadáváním vrstev, problémy s poměrem velikostí hran objemových elementů kombinace objemových a skořepinových prvků - jádro modelováno objemovými prvky, potahy modelovány skořepinami - vazba potahu k jádru - vazební podmínka typu *tie {Abaqus}, MPC vazební podmínky, vazba uzel-uzel {Ansys} - odpadá problém se zadáváním kompozitní skladby potahů

30 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 30 Příklad 7: sendvičové konstrukce 2006 modely shell99 potahy, solid95 jádro Skin Core Weight [kg] Mid Span Deflection [mm] FEA results [mm] C/E C/E Roh71 c=30mm Roh71 c=50mm C/E Roh110 c=30mm 0, C/E Roh110 c=50mm * * C/E Roh110 c=50mm * * C/E Al250 c=50mm Steel Alporas230 c=50mm * * Steel Alporas230 c=30mm * * Steel Al250 c=50mm * * C/E AL honeycomb core 0,

31 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 31 Příklad 7: sendvičové konstrukce MKP model 1: Ansys potah: Shell99, 7 vrstev jádro: Solid95 Potahy - skořepiny jsou umístěny s patřičným offsetem na horní(spodní) ploše objemu pěny - sdílení uzlů MKP model 2: Abaqus potah: S4R jádro: C3D8i vazba *tie Měření provedeno ve Výzkumném centru pro strojírenskou výrobní techniku a technologii, FS ČVUT, ze 7 naměřených vzorků - rozdíl mezi vypočtenou a naměřenou 1. vl. frekvencí do 15% 3mm C/E, 30mm PMI 3mm C/E, 50mm PMI Mód f exp f mkp1 f mkp2 f exp f mkp1 f mkp

32 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 32 Shrnutí Modely využívající metodu konečných prvků využití skořepinových prvků objemové skořepiny u velké části profilů dobré výsledky s konvenčními skořepinami použitelnost jednotlivých modelů hodnotitelná pouze pro vybranou komponentu daného tvaru, materiálu a výrobní technologie Výsledky konečnoprvkových modelů porovnávány s výsledky experimentální modální analýzy volně zavěšených těles při využití nominálních materiálových vstupů shoda ohybových tvarů vhodně zvolených modelů dostatečná (10 %) shoda model-experiment v širším spektru tvarů náročná na přesnost modelování geometrie

33 Projekt TE Centrum kompetence Strojírenská výrobní technika je řešen s podporou TA ČR 33 Seznam literatury 1. Abaqus, Inc. ABAQUS/Standard, version 6.10, Users Manual Release 14.0 Documentation for Ansys 3. BARBERO, E. J.: Finite Element Analysis of Composite Materials. CRC Press, GAY, Daniel. Composite Materials: Design and Applications. Boca Raton, CRC Press, ISBN KOLLAR Laszlo P., SPRINGER George S. Mechanics of Composite Structures. Cambridge University Press, BERTHELOT, J. Composite Materials, Mechanical Behaviour and Structural Analysis. Springer-Verlag, STELLBRINK, K.K.U: Micromechanics of Composites: Composite Properties of Fibre and Matrix Constituents. Hanser Publishers, ISBN Výzkumné zprávy projektu A výzkumného záměru 1M0507 Výzkumné centrum strojírenské výrobní techniky a technologie, FS ČVUT v Praze. č. zpráv: V , V , V Kulíšek, Jiran, Mareš, Růžička: DV#7-1 (2012) Verifikované výpočetní modely ro predikci tuhosti a modálních vlastností komponent z nekonvenčních materiálů. Výzkumná zpráva č. V , projekt Centrum kompentence-strojírenská výrobní technika, Fakulta strojní ČVUT v Praze, 2012.

Návrh a analýza kompozitních konstrukcí

Návrh a analýza kompozitních konstrukcí TNTO PROJKT J SPOLUFINANCOVÁN VROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDM, STÁTNÍM ROZPOČTM ČSKÉ RPUBLIKY A ROZPOČTM HLAVNÍHO MĚSTA PRAHY Návrh a analýza kompozitních konstrukcí Informační a vzdělávací centrum kompozitních

Více

Únosnost kompozitních konstrukcí

Únosnost kompozitních konstrukcí ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:

Více

OPTIMALIZACE SKLADBY KOMPOZITU S VYUŽITÍM NUMERICKÝCH METOD

OPTIMALIZACE SKLADBY KOMPOZITU S VYUŽITÍM NUMERICKÝCH METOD OPTIMALIZACE SKLADBY KOMPOZITU S VYUŽITÍM NUMERICKÝCH METOD Autoři : Doc. Ing. Václava LAŠOVÁ PhD., ZČU v PLZNI, FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ, lasova@kks.zcu.cz Ing. Robert ZEMČÍK, PhD.,

Více

MKP a ortotropní materiály. Mechanika kompozitních materiálů Viktor Kulíšek

MKP a ortotropní materiály. Mechanika kompozitních materiálů Viktor Kulíšek MKP a ortotropní materiály Mechanika kompozitních materiálů Viktor Kulíšek 2 Obsah přednášky Úvod Ukázky kompozitních konstrukcí Kompozity a automobilový průmysl Jednosměrový kompozit Rozdíl mezi izotropním

Více

Využití sendvičové struktury pro stojanové těleso obráběcího stroje

Využití sendvičové struktury pro stojanové těleso obráběcího stroje Využití sendvičové struktury pro stojanové těleso obráběcího stroje Ing. Pavel Vrba Vedoucí práce: Prof. Ing. Jaromír Houša, DrSc. Abstrakt Na parametry přesnosti a produktivity stroje na výrazný vliv

Více

Optimalizace vláknového kompozitu

Optimalizace vláknového kompozitu Optimalizace vláknového kompozitu Bc. Jan Toman Vedoucí práce: doc. Ing. Tomáš Mareš, Ph.D. Abstrakt Optimalizace trubkového profilu z vláknového kompozitu při využití Timošenkovy hypotézy. Hledání optimálního

Více

PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU

PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU : Ing.Bohuslav Tikal CSc, ZČU v Plzni, tikal@civ.zcu.cz Ing.František Valeš CSc, ÚT AVČR, v.v.i., vales@cdm.cas.cz Anotace Výpočtová simulace slouží k

Více

Havel composites s.r.o. Svésedlice , Přáslavice Česká Republika. tel. (+420) fax (+420)

Havel composites s.r.o. Svésedlice , Přáslavice Česká Republika. tel. (+420) fax (+420) Havel composites s.r.o. Svésedlice 67 783 54, Přáslavice Česká Republika tel. (+420) 585 129 010 fax (+420) 585 129 011 www.havel-composites.com Tkaniny ze skelné příze typu E. Příze má úpravu (sizing)

Více

Zlepšování užitných vlastností obráběcích strojů změnou konstrukce a technologie

Zlepšování užitných vlastností obráběcích strojů změnou konstrukce a technologie Zlepšování užitných vlastností obráběcích strojů změnou konstrukce a technologie Ing. Martin Mareš, Ph.D. 22. listopadu 2016, Hustopeče ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Ústav výrobních

Více

Libor Kasl 1, Alois Materna 2

Libor Kasl 1, Alois Materna 2 SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými

Více

OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6

OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti

Více

ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE

ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE ÚVO O MOELOVÁNÍ V MECHNICE MECHNIK KOMPOZITNÍCH MTERIÁLŮ 2 Přednáška č. 7 Robert Zemčík 1 Zebry normální Zebry zdeformované 2 Zebry normální Zebry zdeformované 3 Zebry normální 4 Zebry zdeformované protažené?

Více

Náhradní ohybová tuhost nosníku

Náhradní ohybová tuhost nosníku Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží

Více

MODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU

MODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU MODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU Autoři: Ing. Jan SZWEDA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB-Technická univerzita Ostrava, e-mail: jan.szweda@vsb.cz Ing. Zdeněk PORUBA, Ph.D.,

Více

Využití kompozitních materiálů v leteckém průmyslu

Využití kompozitních materiálů v leteckém průmyslu Využití kompozitních materiálů v leteckém průmyslu Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky Využití kompozitních materiálů v leteckém průmyslu

Více

MSC.Marc 2005r3 Tutorial 2. Robert Zemčík

MSC.Marc 2005r3 Tutorial 2. Robert Zemčík MSC.Marc 2005r3 Tutorial 2 Robert Zemčík Západočeská univerzita v Plzni 204 Tento dokument obsahuje návod na modální analýzu tenkostěnné laminátové nádoby pomocí MKP v programu MSC.Marc 2005r3. Zadání

Více

VYUŽITÍ PROGRAMŮ ANSYS A OPTISLANG V KONSTRUKCI VÝROBNÍCH STROJŮ

VYUŽITÍ PROGRAMŮ ANSYS A OPTISLANG V KONSTRUKCI VÝROBNÍCH STROJŮ VYUŽITÍ PROGRAMŮ ANSYS A OPTISLANG V KONSTRUKCI VÝROBNÍCH STROJŮ Autoři: Ing. Petr JANDA, Katedra konstruování strojů, FST, jandap@kks.zcu.cz Ing. Martin KOSNAR, Katedra konstruování strojů, FST, kosta@kks.zcu.cz

Více

TÉMATA PROJEKTŮ KME/PRJ3 VYPSANÁ PRO ZIMNÍ SEMESTR AK. R. 2016/17. Katedra mechaniky

TÉMATA PROJEKTŮ KME/PRJ3 VYPSANÁ PRO ZIMNÍ SEMESTR AK. R. 2016/17. Katedra mechaniky TÉMATA PROJEKTŮ KME/PRJ3 VYPSANÁ PRO ZIMNÍ SEMESTR AK. R. 2016/17 Katedra mechaniky Informace PRJ3 Na každé téma se může zapsat pouze jeden student. Termín ukončení registrace na témata: 3/10/2016 Podmínky

Více

České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní

České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Diplomová práce 2017 Malá Anna Prohlašuji, že jsem tuto diplomovou práci vypracovala samostatně, pouze

Více

POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU

POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum

Více

STATICKÉ TABULKY stěnových kazet

STATICKÉ TABULKY stěnových kazet STATICKÉ TABULKY stěnových kazet OBSAH ÚVOD.................................................................................................. 3 SATCASS 600/100 DX 51D................................................................................

Více

Normy pro zjišťování mechanických vlastností kompozitových materiálů. Karel Doubrava ČVUT v Praze, Fakulta strojní

Normy pro zjišťování mechanických vlastností kompozitových materiálů. Karel Doubrava ČVUT v Praze, Fakulta strojní Normy pro zjišťování mechanických vlastností kompozitových materiálů Karel Doubrava ČVUT v Praze, Fakulta strojní Zkoušení laminátů Vlákna, Matrice, Laminy, Lamináty Zkoušení sendvičů Odporová tenzometrie

Více

Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů

Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ ÚSTAV MECHANIKY, BIOMECHANIKY A MECHATRONIKY. Odbor pružnosti a pevnosti.

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ ÚSTAV MECHANIKY, BIOMECHANIKY A MECHATRONIKY. Odbor pružnosti a pevnosti. ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ ÚSTAV MECHANIKY, BIOMECHANIKY A MECHATRONIKY Odbor pružnosti a pevnosti Diplomová práce Posouzení výpočtových metod pro návrh kompozitních elementů

Více

STUDENT CAR. Dílčí výpočtová zpráva. Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera. Září 2008

STUDENT CAR. Dílčí výpočtová zpráva. Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera. Září 2008 STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Září 2008 Copyright 2008, Univerzita Pardubice, STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Projekt : Student Car, FDJP Univerzita Pardubice - VŠB Ostrava Datum : Září 2008 Vypracoval

Více

Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA

Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Tloušťka desky h s = 0,4 m. Sloupy 0,6 x 0,6m. Zatížení: rohové sloupy N 1 = 800 kn krajní sloupy N 2 = 1200 kn střední sloupy

Více

OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )

OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( ) OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,

Více

Okruhy otázek ke SZZ navazujícího magisterského studijního programu Strojní inženýrství, obor Konstrukce a výroba součástí z plastů a kompozitů

Okruhy otázek ke SZZ navazujícího magisterského studijního programu Strojní inženýrství, obor Konstrukce a výroba součástí z plastů a kompozitů Materiály 1. Molekulární struktura polymerů, polarita vazeb, ohebnost řetězců. 2. Krystalizace a nadmolekulární struktura polymerů, vliv na vlastnosti. 3. Molární hmotnost, její distribuce a vliv na vlastnosti.

Více

Vývoj a pevnostní analýza nosné struktury typu monokok pro vůz kategorie Formula Student

Vývoj a pevnostní analýza nosné struktury typu monokok pro vůz kategorie Formula Student Vývoj a pevnostní analýza nosné struktury typu monokok pro vůz kategorie Formula Student Ing. Nikita Astraverkhau, Ing. Filip Zavadil, Ing. Michal Vašíček Vedoucí práce: Prof. Ing. Jan Macek, DrSc. Abstrakt

Více

Tvorba výpočtového modelu MKP

Tvorba výpočtového modelu MKP Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování

Více

Materiály pro stavbu rámů

Materiály pro stavbu rámů Materiály pro nosnou soustavu CNC obráběcího stroje Pro konstrukci rámu (nosné soustavy) obráběcího stroje lze využít různé materiály (obr.1). Při volbě druhu materiálu je vždy nutno posuzovat mimo jiné

Více

METODIKA VÝPOČTU NÁHRADNÍ TUHOSTI NOSNÍKU.

METODIKA VÝPOČTU NÁHRADNÍ TUHOSTI NOSNÍKU. METODIKA VÝPOČTU NÁHRADNÍ TUHOSTI NOSNÍKU. THE METHODOLOGY OF THE BEAM STIFFNESS SUBSTITUTION CALCULATION. Jiří Podešva 1 Abstract The calculation of the horizontal mine opening steel support can be performed

Více

POSUDEK PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ NOSNÉ SOUSTAVY S PŘIHLÉDNUTÍM K MONTÁŽNÍM TOLERANCÍM

POSUDEK PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ NOSNÉ SOUSTAVY S PŘIHLÉDNUTÍM K MONTÁŽNÍM TOLERANCÍM I. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST ONSTRUCÍ Téma: Rozvoj koncepcí posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí 5..000 Dům techniky Ostrava ISBN 80-0-0- POSUDE PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ

Více

Posouzení stability svahu

Posouzení stability svahu Inženýrský manuál č. 25 Aktualizace 07/2016 Posouzení stability svahu Program: MKP Soubor: Demo_manual_25.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat stupeň stability svahu pomocí metody konečných prvků. Zadání

Více

Zkoušení kompozitních materiálů

Zkoušení kompozitních materiálů Zkoušení kompozitních materiálů Ivan Jeřábek Odbor letadel FS ČVUT v Praze 1 Zkoušen ení kompozitních materiálů Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních

Více

Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace

Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace Rovinný problém Řešíme plošné konstrukce zatížené a uložené v jejich střednicové rovině. Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost rovinná deformace 17 Rovinná deformace 1 Obsahuje složky deformace

Více

MKP v Inženýrských výpočtech

MKP v Inženýrských výpočtech Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství ÚMTMB MKP v Inženýrských výpočtech Semestrální projekt (PMM II č. 25) Řešitel: Franta Vomáčka 2011/2012 1. Zadání Analyzujte a případně modifikujte

Více

Kap. 3 Makromechanika kompozitních materiálů

Kap. 3 Makromechanika kompozitních materiálů Kap. Makromechanika kompozitních materiálů Informační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky FS ČVU v Praze. listopadu 7 Základní pojmy a vztahy Notace

Více

Zkoušení kompozitních materiálů

Zkoušení kompozitních materiálů Ivan Jeřábek Ústav letadlové techniky FS ČVUT v Praze 1 Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních materiálů Definice zkoušky definice vstupu a výstupu:

Více

Měření modulů pružnosti G a E z periody kmitů pružiny

Měření modulů pružnosti G a E z periody kmitů pružiny Měření modulů pružnosti G a E z periody kmitů pružiny Online: http://www.sclpx.eu/lab2r.php?exp=2 V tomto experimentu vycházíme z pojetí klasického pokusu s pružinovým oscilátorem. Z periody kmitů se obvykle

Více

Posouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule

Posouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule Posouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule Vypracoval: Martin Hloucal Vedoucí práce: Doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D. 1 Co to je Formula Student/SAE Soutěž pro studenty technických vysokých škol,

Více

Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů

Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů Ing. Bohuslav Cabrnoch, Ph.D. VZLÚ, a.s. 21. listopadu 2012 Seminář ČSM, Praha Úvod Interlaminární smyková pevnost Interlaminar

Více

Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě

Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence

Více

Posouzení mikropilotového základu

Posouzení mikropilotového základu Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA

Více

Kritéria porušení laminy

Kritéria porušení laminy Kap. 4 Kritéria porušení laminy Inormační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky S ČVU v Praze.. 007-6.. 007 Úvod omové procesy vyvolané v jednosměrovém

Více

Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska

Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno

Více

1 Počítačový program SPRINGBACK

1 Počítačový program SPRINGBACK 1 Počítačový program SPRINGBACK V programu MATLAB byl napsán kód pro výpočet zpětného odpružení kompozitových desek s jednou nebo dvěma křivostmi. Tento kód byl následně přepsán do jazyku JAVA, ve kterém

Více

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5

Více

Analýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem

Analýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem Analýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem Ing. Jaromír Kučera, Ústav letadlové techniky, FS ČVUT v Praze Vedoucí práce: doc. Ing. Svatomír Slavík, CSc. Abstrakt Analýza

Více

NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ZDIVA. 1. Současný stav problematiky

NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ZDIVA. 1. Současný stav problematiky NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ZDIVA 1. Současný stav problematiky V současné době chybí přesné a obecně použitelné modely zdiva, které by výstižně vyjadřovaly jeho skutečné vlastnosti a přitom se daly snadno použít

Více

Generování sítě konečných prvků

Generování sítě konečných prvků Generování sítě konečných prvků Jaroslav Beran Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování vlastností

Více

Hodnocení únavové odolnosti svařovaných konstrukcí

Hodnocení únavové odolnosti svařovaných konstrukcí Hodnocení únavové odolnosti svařovaných konstrukcí Jurenka Josef, Ph.D. Odbor pružnosti a pevnosti Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Fakulta strojní, ČVUT v Praze Josef.jurenka@fs.cvut.cz TechSoft

Více

1 Použité značky a symboly

1 Použité značky a symboly 1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req

Více

Pevnost kompozitů obecné zatížení

Pevnost kompozitů obecné zatížení Pevnost kompozitů obecné zatížení Osnova Příčná pevnost v tahu Pevnost v tahu pod nenulovým úhlem proti vláknům Podélná pevnost v tlaku Příčná pevnost v tlaku Pevnost vláknových kompozitů - obecně Základní

Více

Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem

Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského

Více

Tepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze

Tepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Tepelně styčník s čelní deskou Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Praktické využití tepelně ho spoje Vnější části objektu (přístřešky, nevytápěné části objektu) Střešní nástavby Balkony,

Více

Vliv složení třecí vrstvy na tribologii kontaktu kola a kolejnice

Vliv složení třecí vrstvy na tribologii kontaktu kola a kolejnice Vliv složení třecí vrstvy na tribologii kontaktu kola a kolejnice Daniel Kvarda, Ing. ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Brno, 26.2.2018 Obsah 2/17 Úvod Přírodní kontaminanty Modifikátory

Více

ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU KOMPOZITNÍ VÝZTUŽÍ

ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU KOMPOZITNÍ VÝZTUŽÍ Ing.Ondřej Šilhan, Ph.D. Minova Bohemia s.r.o, Lihovarská 10, 716 03 Ostrava Radvanice, tel.: +420 596 232 801, fax: +420 596 232 944, email: silhan@minova.cz ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU

Více

Katedra materiálu.

Katedra materiálu. Katedra materiálu Vedoucí katedry: prof. Ing. Petr Louda, CSc. Zástupce vedoucího katedry: doc. Ing. Dora Kroisová, Ph.D. Tajemnice katedry: Ing. Daniela Odehnalová http://www.kmt.tul.cz/ EF TUL, Gaudeamus

Více

Protokol z měření vysokopevnostních mikrovláken a kompozitů

Protokol z měření vysokopevnostních mikrovláken a kompozitů TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Protokol z měření vysokopevnostních mikrovláken a kompozitů Petr LOUDA V Liberci 10.05.17 Studentská 1402/2, 461 17 Liberec E-mail: petr.louda@tul.cz 1 Pevnost vláken v tahu

Více

Efektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností

Efektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností Efektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností EFEKTIVNĚJŠÍ KONSTRUKCE S VYŠŠÍ SPOLEHLIVOSTÍ A DELŠÍ ŽIVOTNOSTÍ Vedoucí projektu: ing. Michal Sýkora Zpracovatel: ing. Jan Komanec Konzultant:

Více

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2016 Jakub NOVÁK

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2016 Jakub NOVÁK ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Napěťová a deformační analýza lepených konstrukcí 216 Jakub NOVÁK Jméno autora: Název

Více

Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování

Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování Jiří Minster, Martin Šperl, ÚTAM AV ČR, v. v. i., Praha Jaroslav Lukeš, FS ČVUT v Praze Motivace a obsah přednášky

Více

CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění

CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN CEMVIN FORM - Desky pro konstrukce ztraceného bednění Vysoká pevnost Třída reakce na oheň A1 Mrazuvzdornost Vysoká pevnost v ohybu Vhodné do vlhkého

Více

Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191

Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky

Více

VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza modelu s vrubem

VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza modelu s vrubem VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 2011 Zadání: Proveďte napěťovou analýzu součásti s kruhovým vrubem v místě

Více

České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní

České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Bakalářská práce 2015 Malá Anna Prohlašuji, že jsem tuto bakalářskou práci vypracovala samostatně, pouze

Více

SENDVIČOVÉ KONSTRUKCE Zdeněk Padovec

SENDVIČOVÉ KONSTRUKCE Zdeněk Padovec SENDVIČOVÉ KONSTRUKCE Zdeněk Padovec Sendviče ohybově namáhané konstrukce úspora hmotnosti potahy (skiny) namáhané na ohyb, jádro (core) namáhané smykem analogiekiprofilu 20.4.2015 MECHANIKA KOMPOZITNÍCH

Více

Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska

Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,

Více

Tříbodový závěs traktoru z nekovového materiálu

Tříbodový závěs traktoru z nekovového materiálu Technická fakulta ČZU Praha Autor: Karel Sobotka Semestr: letní 2009 Tříbodový závěs traktoru z nekovového materiálu Úkol Úkolem je vymodelovat v programu Autocad tříbodový závěs traktoru a zpočítat jeho

Více

VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku

VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 20 Zadání: Proveďte

Více

TVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry

TVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry TVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry získat výhodné mechanické vlastnosti ve vztahu k funkčnímu uplatnění tvářence Výhody tváření : vysoká produktivita práce automatizace

Více

Stanovení kritických otáček vačkového hřídele Frotoru

Stanovení kritických otáček vačkového hřídele Frotoru Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky Stanovení ických otáček vačkového hřídele Frotoru Řešitel: oc. r. Ing. Jan upal Plzeň, březen 7 Úvod: Cílem předložené zprávy je

Více

Programové systémy MKP a jejich aplikace

Programové systémy MKP a jejich aplikace Programové systémy MKP a jejich aplikace Programové systémy MKP Obecné Specializované (stavební) ANSYS ABAQUS NE-XX NASTRAN NEXIS. SCIA Engineer Dlubal (RFEM apod.) ATENA Akademické CALFEM ForcePAD ANSYS

Více

TA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace

TA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,

Více

Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla

Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla Příloha č. 3 Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla Podklady SIGMA.1000.07.A.S.TR Date Revision Author 24.5.2013 IR Jakub Fišer 1 2 1 Obsah Abstrakt... 3 1 Úvod...

Více

Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů

Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Michal Mališ Obsah 1. Úvod do projektu 2. Pasivní bezpečnost 3. Specifická absorbovaná

Více

Přístupy predikce únavové životnosti svařovaných konstrukcí

Přístupy predikce únavové životnosti svařovaných konstrukcí Přístupy predikce únavové životnosti svařovaných konstrukcí Jurenka Josef, Ph.D. Odbor pružnosti a pevnosti Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Fakulta strojní, ČVUT v Praze josef.jurenka@fs.cvut.cz

Více

REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní

REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity

Více

Pomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa

Pomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu

Více

Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží

Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme

Více

KONSTRUKCE KŘÍDLA - I

KONSTRUKCE KŘÍDLA - I Konstrukční prvky KONSTRUKCE KŘÍDLA - I - Podélné nosné prvky (podélný nosný systém) nosníky, podélné výztuhy - Příčné nosné prvky žebra - Potah - Závěsy, spojovací kování Nosníky přenos zatížení ohybové

Více

Příloha-výpočet motoru

Příloha-výpočet motoru Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ

Více

Letecké kompozitové konstrukce

Letecké kompozitové konstrukce Výpočty kompozitních Požadované znalosti k provedení výpočtu jsou následující 1. Zatížení kontrolované součásti nebo konstrukčního uzlu. V letectví se při stanovení tohoto zatížení vychází z předpisů a

Více

Namáhání na tah, tlak

Namáhání na tah, tlak Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále

Více

ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE

ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE ÚVOD DO MODOVÁNÍ V MCHANIC MCHANIKA KOMPOZINÍCH MARIÁŮ Přednáška č. 5 Prof. Ing. Vladislav aš, CSc. Základní pojmy pružnosti Vlivem vnějších sil se těleso deformuje a vzniká v něm napětí dn Normálové napětí

Více

Výpočty kompozitních komponent pomocí metody konečných prvků

Výpočty kompozitních komponent pomocí metody konečných prvků Výpočty kompozitních komponent pomocí metody konečných prvků Viktor Kulíšek 29. 4. 216 ČSKÉ VYSOKÉ UČNÍ TCHNICKÉ V PRAZ FAKULTA STROJNÍ Ústav výrobních strojů a zařízení Ú135 Výzkumné centrum pro strojírenskou

Více

ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE

ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE PRUŽNOST A PEVNOST Přednáška č. 5 Prof. Ing. Vladislav Laš. CSc. MECHANIKA PODDAJNÝCH TĚLES Úkolem PP z inženýrského hlediska je navrhnout součásti nebo konstrukce, které

Více

Výpočet sedání kruhového základu sila

Výpočet sedání kruhového základu sila Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody

Více

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce

Více

Mechanika s Inventorem

Mechanika s Inventorem Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův

Více

Martin NESLÁDEK. 14. listopadu 2017

Martin NESLÁDEK. 14. listopadu 2017 Martin NESLÁDEK Faculty of mechanical engineering, CTU in Prague 14. listopadu 2017 1 / 22 Poznámky k úlohám řešeným MKP Na přesnost simulace pomocí MKP a prostorové rozlišení výsledků má vliv především:

Více

KARBONOVÉ PROFILY A PŘÍSLUŠENSTVÍ

KARBONOVÉ PROFILY A PŘÍSLUŠENSTVÍ KARBONOVÉ PROFILY A PŘÍSLUŠENSTVÍ Charakteristika Systém CarboSix je založen na strukturovaných modulárních profilech vyrobených z karbonových vláknových kompozitů za použití technologie pultruzního tažení.

Více

Nosné ocelové konstrukce z hlediska udržitelného rozvoje ve výstavbě Řešený příklad. Září 2014

Nosné ocelové konstrukce z hlediska udržitelného rozvoje ve výstavbě Řešený příklad. Září 2014 Nosné ocelové konstrukce z hlediska udržitelného rozvoje ve výstavbě Řešený příklad Září 2014 Agenda 12/10/2014 2 12/10/2014 3 Rozsah studie Cílem této studie je porovnat dopad kancelářské budovy postavené

Více

Systém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků

Systém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků Systém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků Bc. Vít Hanus Vedoucí práce: Ing. František Starý Abstrakt Tématem práce je návrh a konstrukce modulárního systému válečkových a řetězových dopravníků

Více

Construction. Lepidlo na bázi epoxidové pryskyřice. Popis výrobku. Testy. Technický list Vydání 02/2011 Identifikační č.: 02 04 02 03 001 0 000039

Construction. Lepidlo na bázi epoxidové pryskyřice. Popis výrobku. Testy. Technický list Vydání 02/2011 Identifikační č.: 02 04 02 03 001 0 000039 Technický list Vydání 02/2011 Identifikační č.: 02 04 02 03 001 0 000039 Lepidlo na bázi epoxidové pryskyřice Popis výrobku je tixotropní 2-komponentní konstrukční lepidlo a opravná malta na bázi epoxidové

Více

DEFINITIVNÍ OSTĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB Z HLEDISKA BETONÁŘE

DEFINITIVNÍ OSTĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB Z HLEDISKA BETONÁŘE DEFINITIVNÍ OSTĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB Z HLEDISKA BETONÁŘE Ing. Michal Sedláček, Ph.D. Tunelářské odpoledne 3/2011 14.9.2011 NAVRHOVÁNÍ DEFINITIVNÍHO OSTĚNÍ - základní předpisy - koncepce návrhu - analýza

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS ANALÝZA TAHOVÉ ZKOUŠKY SPOJOVACÍHO OCELOVÉHO

Více

http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka

http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité

Více

Technický list Sikadur -31 CF Rapid Popis výrobku Použití Construction Vlastnosti / výhody Testy Zkušební zprávy

Technický list Sikadur -31 CF Rapid Popis výrobku Použití    Construction Vlastnosti / výhody     Testy Zkušební zprávy Technický list Vydání 05/2013 Identifikační č.: 02 04 02 03 001 0 000043 2komponentní tixotropní epoxidové lepidlo Popis výrobku je tixotropní 2komponentní konstrukční lepidlo a opravná malta na bázi epoxidové

Více