VLIV DEFORMACE NA ROZPAD AUSTENITU OCELI 0,5 C-1 CR-0,8 MN-0,3 SI INFLUENCE OF DEFORMATION ON AUSTENITE DECOMPOSITION OF STEEL 0.5C-1CR-0.8MN-0.
|
|
- Matyáš Novotný
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VLIV DEFORMACE NA ROZPAD AUSTENITU OCELI 0,5 C-1 CR-0,8 MN-0,3 SI INFLUENCE OF DEFORMATION ON AUSTENITE DECOMPOSITION OF STEEL 0.5C-1CR-0.8MN-0.3SI Dagmar Jandová, Lenka Vadovicová Západoceská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, Univerzitní 8, Plzen, CR, jandova@kmm.zcu.cz Abstrakt Ocel 0.5C-1Cr-0.8Mn-0.3Si byla zpracována na simulátoru tepelne deformacních cyklu ruznými režimy zahrnujícími austenitizaci pri 950 C, tlakovou deformaci pri 950 C nebo 650 C a izotermickou výdrž na teplotách 450 C, 400 C nebo 350 C. Výsledná mikrostruktura byla studována pomocí svetelné a elektronové mikroskopie. ylo prokázáno, že deformace v austenitické oblasti urychluje feritickou a perlitickou transformaci. Vliv deformace na bainitickou reakci se mení v závislosti na teplote deformace a teplote izotermické výdrže. Probíhá-li rozpad austenitu pri 400 C a 450 C, pak vysokoteplotní deformace urychluje bainitickou transformaci, rozpad pri 350 C je naopak zpoždován. Jestliže se deformace austenitu uskutecnuje pri nižších teplotách, je výsledná struktura po izotermické výdrži na všech použitých teplotách tvorena smesí perlitu, feritu a bainitu; bainitická transformace je deformací urychlena. Po intenzivní plastické deformaci ve stredových oblastech vzorku se tvorí acikulární ferit témer prostý karbidu s perlitickým sítovím po hranicích puvodních austenitických zrn. Abstract The steel 0.5C-1Cr-0.8Mn-0.3Si was processed using the thermo-mechanical cycling simulator. Different methods of thermo-mechanical processing were applied including austenitization at 950 C, compression deformation at 950 C or 650 C and isothermal dwell at 450 C, 400 C or 350 C. Final microstructures were investigated using light and electron microscopy. It was demonstrated that straining the austenite accelerated the ferrite and pearlite transformations. The influence on bainite reactions depends on a temperature of austenite deformation and isothermal dwell in the bainite region. Hot deformation slightly accelerates bainitic transformation at 400 C and 450 C and retardes this reaction at 350 C. Warm deformation resultes in mixture structures containing pearlite, ferrite and bainite; bainitic reaction is accelerated. Acicular ferrite without carbides and with a network of small pearlitic nodules along the former austenite grain boundaries is formed in heavy deformed central parts of specimens. 1. ÚVOD V soucasné dobe se zacíná rozširovat použití numerických simulací pri vývoji nových strojírenských technologií za úcelem urychlení vývoje a omezení praktického zkoušení navržených zpusobu výroby. Pritom vyvstává naléhavá potreba znalosti mikrostrukturních procesu probíhajících v materiálu behem jeho zpracování, nebot zásadním zpusobem ovlivnují finální vlastnosti výrobku. 1
2 Pri simulacích tvárení oceli se používají jako vstupní parametry materiálu napetove deformacní charakteristiky, hustota, tepelná vodivost a roztažnost a další fyzikální veliciny, které závisejí na fázovém složení. U nízko a stredne legovaných ocelí se do simulací tepelného zpracování zadávají též ARA diagramy, které popisují rozpad austenitu v závislosti na rychlosti ochlazování. V prípade tepelne mechanického zpracování nevstupují ARA diagramy prímo do výpoctu, slouží pouze k posouzení možných fázovém premen na základe casového prubehu teplotních polí v objemu soucásti. Pri simulacích tvárení to prakticky znamená, že podle ARA diagramu je obvykle technologie upravována tak, aby deformace probíhala pouze v oblasti austenitu. Je-li však austenit pred rozpadem deformován, mohou být krivky pocátku fázových transformací v porovnání s bezdeformacním ARA diagramem výrazne posunuty [1]. V rade pracích bylo prokázáno, že transformace plasticky deformovaného austenitu na ferit nebo perlit probíhá rychleji než u austenitu bez predcházející deformace [2]. Efekt urychlení se projevuje zejména na pocátku techto transformací, pri nízkém podchlazení a zvetšuje se s rostoucí deformací [3]. Prítomnost velkého množství mrížových poruch zvyšuje difúzi všech atomu v tuhém roztoku a vede k rychlejší nukleaci i rustu zárodku nové fáze. Pri vetším podchlazení se tvorí Widmanstättenuv ferit strihovou transformací, jež je v deformovaném austenitu naopak zpoždena [4]. Hustota potenciálních nukleacních center je sice relativne vysoká, ale pohyb fázového rozhraní nutného pro rust zárodku nové fáze je natolik bržden dislokacním lesem, že se výsledný podíl feritických jehlic snižuje. Pri velmi intenzivní plastické deformaci kompenzuje vysoká hustota nukleacních center zpomalený rust zárodku a výsledný podíl feritu je pak zhruba stejný jako v pri rozpadu bez deformace; ferit je však výrazne jemnejší. Podobný efekt má plastická deformace austenitu též na martenzitickou premenu. Hustá dislokacní sít vznikající pri silné deformaci austenitu brzdí postup fázového rozhraní a navzdory velkému poctu zárodku bývá podíl nové fáze menší než v prípade transformace z nedeformovaného austenitu [5,6]. Nakupené mrížové poruchy iniciují tvorbu martenzitu a ten se pak zacíná tvorit pri vyšších teplotách než odpovídá obvyklé teplote M s. Martenzit navíc dedí z matecné fáze dislokace, které zvyšují príspevek k deformacnímu zpevnení Složitejší situace nastává pri bainitické transformaci, pri níž se uskutecnuje premena austenitu na ferit strihovým mechanismem a je doprovázena precipitací karbidu. Precipitace je rízena difúzí uhlíku, pohyb atomu v substitucních polohách je zanedbatelný. Studium vlivu deformace austenitu na bainitickou premenu u ruzných ocelí nevede k jednoznacným záverum. Výsledky se liší v závislosti na chemickém složení oceli, na stupni deformace a zpusobu ochlazování. U izotermického rozpadu bylo zjišteno, že deformace austenitu za vysoké teploty (hot deformation) transformaci v horní cásti bainitické oblasti urychluje a v dolní cásti naopak zpožduje [2,3,7]. Pri kontinuálním ochlazováním pak nastává bainitická transformace pri vyšších teplotách. Teplota s se zvyšuje až o 100 C [8]. Po deformaci austenitu za nižších teplot (warm deformation) se zkracuje inkubacní doba pro vznik zárodku, které se nejdríve tvorí vdeformacních pásech jako úzké feritické cástice lemované karbidy. V místech s nižší deformací se tvorí pozdeji bainit obvyklé morfologie. Jestliže deformace probíhá i behem fázové transformace, pak je bainitická premena výrazne urychlena [2]. V deformovaném austenitu se tedy pri bainitické transformaci projevují dve protichudné tendence: zrychluje se tvorba zárodku nové fáze a zpožduje se jejich rust strihovým mechanismem. Navíc muže být rychlost rustu zárodku ovlivnena deformacne indukovanou precipitací karbidu; karbidy mohou pusobit jako prekážky pohybu fázového rozhraní. Záleží predevším na stupni deformace a na chemickém složení oceli, která z techto tendencí prevládne. ylo pozorováno, že od urcité kritické deformace austenitu se již celkové zpoždení bainitické transformace neprojevuje [8]. 2
3 Vzhledem k tomu, že nebyl dosud vytvoren model, který umožnuje kvantitativní popis procesu probíhající pri transformaci deformovaného austenitu, lze u konkrétní oceli jen zteží predvídat, jak bude kinetika rozpadu austenitu deformací ovlivnena, a to zejména probíhá-li rozpad v bainitické oblasti [7,9]. 2. EXPERIMENT S ohledem na praktické využití výsledku byla pro studium rozpadu austenitu zvolena ocel CSN , která se používá pro výrobu vysoce namáhaných strojních soucástí.. Požadovaným strukturním stavem je obvykle martenzitická a bainitická struktura. Z oceli o chemickém složení uvedeném tabulce 2.1. byly vyrobeny vzorky (obr. 2.1) pro tepelné (TZ) nebo tepelne mechanické zpracování (TMZ) na simulátoru tepelne-deformacních cyklu SMITWELD TTU Teplota vzorku je u tohoto zarízení merena pomocí termoclánku pripájeného k povrchu vzorku v jeho stredové cásti, teplotní prubeh a deformace vzorku je rízena pocítacem. Vzorky byly zpracovány režimy zahrnujícími austenitizaci pri 950 C po dobu 900 s, deformaci tlakem na 64% celkové deformace pri teplotách 950 C nebo 650 C, ochlazení na teploty 450 C, 400 C nebo 350 C s výdrží 20 s nebo 70 s a ochlazení vodou na pokojovou teplotu (obr. 2.2). Tabulka 2.1. Chemické složení oceli (hm.%). Table 2.1. Chemical composition of the steel used (wt. %). C V Cr Mn Ni Si P S 0,50 0,12 0,99 0,77 0,016 0,27 0,009 0,003 Obr Zkušební vzorek pro zpracování na simulátoru Smitweld. Fig Specimen for processing in the Smitweld simulator Po TZ nebo TMZ byly zhotoveny metalografické výbrusy v prícném rezu stredem vzorku. Mikrostruktura byla vyvolána leptáním v 3 % roztoku Nitalu a pozorována ve svetelném (SM) Soucástí metalografického rozboru bylo merení mikrotvrdosti a kvantitativní hodnocení jednotlivých strukturních soucástí pomocí programu obrazové analýzy Lucia, verze 4.6. Z metalografických výbrusu byly sejmuty uhlíkové extrakcní repliky pro pozorování v transmisním elektronovém mikroskopu Tesla S 540 (TEM). 3
4 3. VÝSLEDKY teplota teplota teplota Série A 950 C, 900 s Série 950 C, 900 s Série C 950 C, 900 s Obr Schémata tepelného a tepelne mechanického zpracování. cas cas cas 450 C 400 C 350 C 450 C 400 C 350 C 450 C 400 C 350 C 20 s, 70 s 650 C 20 s, 70 s 20 s, 70 s Fig Scheme of heat treatment and thermomechanical processing. Mikrostruktura tepelne zpracovaných vzorku série A je tvorena smesnou strukturou martenzitu a bainitu (obr. 2.3). Pri teplote 450 C se tvoril pouze horní bainit, pri 350 C dolní bainit a pri 400 C vznikala smes obou typických morfologií bainitu. Stejný charakter struktury byl pozorován u vzorku série po TMZ s deformací pri 950 C. Mikrostruktura byla však výrazne jemnejší. U vzorku série C, tzn. po TMZ s deformací pri 650 C, byl vedle martenzitu a bainitu pozorován též perlit. Na hranicích puvodních?-zrn byly ve svetelném mikroskopu zretelné retízky perlitických nodulí, interiéry zrn se rozpadaly bainitickou a martenzitickou transformací (obr. 2.4a). Výše popsaná struktura se u konkrétních vzorku nacházela prakticky na celé ploše výbrusu s výjimkou stredové hure leptatelné oblasti o ploše zhruba 0,2 mm 2. V této lokalite, odpovídající pri zatížení tlakem nejvyššímu stupni deformace, se po rozpadu austenitu vytvorila jemná jehlicovitá (acikulární) struktura s perlitickým sítovým po hranicích puvodních? zrn, která byla podle vzhledu ve svetelném mikroskopu a podle mikrotvrdosti považována martenzit. Podle výsledku rtg. difrakcní fázová analýzy v rag rentanove semifokusacním usporádání se však v techto místech martenzit nevyskytuje. Difrakcní linie prísluší pouze feritu [10]. Hodnoty mikrotvrdosti jsou zde prekvapive vysoké v prumeru 4
5 622 HV0,03. Mikrotvrdost v martenzitických oblastech (potvrzených i rtg. difrakcí) dosahovala zhruba 750 HV0,03. Na replikách zhotovených ze stredových oblastí výbrusu byly pozorovány zejména podél hranic puvodních austenitických zrn úzké feritické pásy s cetnými globulitickými cásticemi, kolem nichž se nacházely vejírovité útvary jemného lamelárního perlitu (obr. 2.4c). Z metalografických výbrusu byly vyhodnoceny plošné podíly tmavých strukturních složek zahrnujících bainit a perlit. Výsledky jsou zrejmé zgrafu na obr Kvantitativní hodnocení bylo provedeno z peti snímku u každého vzorku s vyloucením výše popsané stredové oblasti s odlišnou mikrostrukturou. a 100? m b 2? m Obr ainiticko-martenzitická struktura vzorku po tepelném zpracování s izotermickou výdrží 70 s pri 400 C: (a) metalografický výbrus -SM, (b) replika -TEM. Fig ainitic-martensitic structure of specimen after heat treatment with an isothermal dwell of 70 s: (a) metallograpfic sample light microscopy (LM), (b) replica transmission electron microscopy (TEM). 4. DISKUSE Z uvedeného mikrostrukturního rozboru je zrejmé, že plastická deformace austenitu pred jeho rozpadem výrazne ovlivnuje prubeh fázových transformací. Jestliže se deformace uskutecnuje pri teplotách, kdy dochází k rekrystalizaci austenitu, probíhají pak následné fázové premeny v jemnozrnné strukture s velkým podílem hranic zrn. Na hranicích jsou energeticky výhodné podmínky pro nukleaci nové fáze. Hranice zrn navíc tvorí neprostupnou prekážku pro šírící se fázové rozhraní a omezuje rust nové fáze. V dusledku toho je výsledná bainiticko-martenzitická struktura jemnejší. V oblasti tvorby horního bainitu bylo pozorováno urychlení transformace ve srovnání s rozpadem nedeformovaného austenitu, v oblasti dolního bainitu naopak zpomalení. Jestliže teplota pri daném stupni deformace nedosahuje príslušné rekrystalizacní teploty, pak je pred zacátkem fázových transformací v austenitu prítomno velké množství mrížových poruch. Podél dislokací se tvorí kanály rychlé difúze, což se projevuje v urychlení difúzních premen. Výrazne se zkracují inkubacním doby pro vznik zárodku feritu a perlitu. V našem experimentu vznikal z austenitu deformovaného pri 650 C perlit, popr. i alotriomorfní ferit dríve, než došlo k ochlazení na teplotu izotermické výdrže. Jeho plošný podíl u všech vzorku série C predstavoval zhruba 10%. U bainitické transformace bylo zrejmé urychlení fázové premeny pri všech trech teplotách izotermické výdrže. 5
6 Na prubehu fázových premen se projevil též vliv nerovnomerného rozložení deformace, které se obvykle vyskytuje pri deformaci v tlaku. Ve stredech vzorku, kde je stupen deformace nejvyšší, vznikala po hranicích puvodních austenitických zrn nebo v deformacních pásech úzká feritická zrna s hrubými karbidy obklopená perlitickými nodulemi. Z okolního tuhého roztoku bylo behem perlitické premeny odcerpáno znacné množství uhlíku a zbývající austenitická matrice transformovala na jemnou feritickou strukturu s Widmanstättenovou morfologií bez pozorovatelných karbidických cástic. Ke zpevnení této struktury projevující se neobvykle vysokou mikrotvrdostí prispívá krome velkého poctu hranic zrn pravdepodobne i velká hustota dislokací, kterou ferit dedí po silne deformovaném austenitu. a 100? m b 50? m c 2? m Obr Martenziticko-bainitickoperlitická struktura vzorku po TMZ s deformací pri 650 C a izotermickou výdrží 70 s pri 350 C: (a) typická struktura, (b) méne leptatelný stred vzorku SM, (c) méne leptatelný stred vzorku TEM. Fig Martensitic-bainitic-pearlitic structure of specimen after TMP with compression deformation at 650 C and an isothermal dwell of 70 s at 350 C: (a) a typical structure, (b) the central part of specimen LM, (c) the central part of specimen TEM. 6
7 plošný podíl [%] C +P izotermická výdrž [s] 400 C 70 plošný podíl [%] P izotermická výdrž [s] 350 C plošný podíl [%] P izotermická výdrž [s] Rada1 bez deformace Rada2 deformace pri 950 C Rada3 deformace pri 650 C Obr Plošné podíly bainitu a perlitu po ruzných zpusobech TZ nebo TMZ s izotermickou výdrží na teplotách 450 C, 400 C a 350 C. Fig Area fraction of bainite and pearlite after different methods of heat treatment or thermo-mechanical processing with isothermal dwell at 450 C, 400 C a 350 C. 7
8 5. ZÁVER Výsledky studia vlivu deformace na rozpad austenitu nízkolegované oceli lze shrnout do následujících bodu: 1) Deformace austenitu vede ke zjemnení mikrostruktury. 2) Deformace austenitu za vysoké teploty (950 C) urychluje bainitickou transformaci v oblasti horního bainitu a zpomaluje premenu na dolní bainit. Vliv na feritickou a perlitickou premenu nebyl zaznamenán. 3) Deformace austenitu za nižších teplot (650 C) zpusobuje výrazné urychlení perlitické i bainitické transformace a tvorbu bainitu se specifickou morfologií. 4) Intenzivní plastická deformace ve stredových oblastech vzorku deformovaných v tlaku vytvárí v austenitu kanály rychlé difuze, které umožnují perlitickou premenu za relativne nízkých teplot. Místo ocekávané bainiticko martenzitické struktury se tvorí smesná struktura perlitu a jemných feritických jehlic bez karbidických cástic. Predložený príspevek vznikl na základe rešení výzkumného zámeru MSM na Fakulte strojní Západoceské univerzity v Plzni. LITERATURA [1] JANDOVÁ, D. et al. The Influence of Thermo-Mechanical Processing on the Microstructure of Steel 20MoCrS4. Mater. Sci. Engn., 2003, Vol. A349, pp [2] CHRÁSKA, P., FREIWILLIG, R., DUSKÝ, J. ainitická transformace v ocelích. Academia Praha, [3] MCQUEEN, H.J., KONOPLEVA, E. V. Influence of Thermal-Mechanical Pre- Treatments on Transformations of Austenite. In proc. International symposium on Steels for fabricated Structures, Cincinneti, pub. ASM International, 1999, pp [4] SHIPWAY, P. H.,HADESHIA, H. K. D. H. The mechanical stabilisation of Widmanstätten ferrite. Mater. Sci. Engn. 1997, Vol. A223, pp [5] RADHAVAN, V. in Olson G.. and Owen, V. S. (eds.), Martensite, a tribute to Morris Cohen, ASM International, Materials Park, 1992, pp [6] TSUZAKI, K., KODAI, A., MAKI, T. Formation mechanism of bainitic ferrite in an Fe-2 pct Si-0.6 pct C alloy. Metall. Mater. Trans., 1994, Vol. 25A, pp [7] HADESHIA, H. K. D. H. ainite in steels. The University Press, Cambridge, [8] SHIPWAY, P. H.,HADESHIA, H. K. D. H. Mechanical stabilisation of bainite. Mater. Sci. Technol, 1995, Vol. 11, pp [9] HADESHIA, H. K. D. H. The bainite transformation: unresolved issues. Mater. Sci. Engn., 1999, Vol. A , pp [10] FIALA, J., ústní sdelení, NTC, Západoceská univerzita v Plzni. 8
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VícePetr Kubeš. Vedoucí práce: Prof. Ing. Petr ZUNA, CSc. D. Eng. h.c. Konzultant: Ing. Jakub HORNÍK, Ph.D.
Kinetika růstu zrna a rekrystalizace při tvářecích režimech pro zpracování oceli SA 508 Kinetics of Grain Growth and Recrystallization during Forming Modes for Processing of Steel SA 508 Petr Kubeš Vedoucí
VíceTECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI
TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI Učeň M., Filípek J. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceVysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
6. FÁZOVÉ PŘEMĚNY KOVOVÝCH SOUSTAVÁCH Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceKinetika austenitizace nízkouhlíkové Mn oceli při interkritickém tepelném zpracování
Kinetika austenitizace nízkouhlíkové Mn oceli při interkritickém tepelném zpracování Libor Kraus, Josef Kasl, Stanislav Němeček ŠKODA VÝZKUM s.r.o., ylova 57, 316, Plzeň Abstract his work deal with the
VíceINFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E
OVLIVNĚNÍ STRUKTURY VÝKOVKŮ Z OCELI TYPU C35E PODMÍNKAMI KOVÁŘSKÉHO ZPRACOVÁNÍ INFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E Petr Zuna a, Jana Sobotová a, Jakub
VíceISOTHERMAL HEAT TREATMENT IZOTERMICKÉ TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ
Učeň M., Filípek J. ISOTHERMAL HEAT TREATMENT IZOTERMICKÉ TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ústav základů techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta, Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně, Zemědělská
VíceŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS Rudolf Foret a Petr Matušek b a FSI-VUT v Brne,Technická
VíceSVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT.
SVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT Dagmar Jandová ŠKODA VÝZKUM, s. r. o., Tylova 57, 316 00 Plzeň, ČR, dagmar.jandova@skoda.cz
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceOndřej Žáček a Jiří Kliber b Roman Kuziak c
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MICROSTRUCTURE Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Roman Kuziak c a VÍTKOVICE
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceTVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ. Ondřej Žáček Jiří Kliber
TVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ Ondřej Žáček Jiří Kliber VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA, Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství, katedra tváření materiálu, 17. Listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba,
VíceHODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ
HODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ ELABORATION OF INFLUENCES OF THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceVÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT
VÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT Tomáš Gajdzica a, Jiří Kliber a, Ondřej Žáček b, Ilija Mamuzić c a VŠB - TU
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
Víceϑ 0 čas [ s, min, h ]
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ 1 KOVOVÝCH MATERIÁLŮ Obsah: 1. Účel a základní rozdělení způsobů tepelného zpracování 2. Teorie tepelného zpracování 2.1 Ohřev 2.2 Ochlazování 2.2.1 Vliv rychlosti ochlazování na segregaci
VíceTepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
VíceObsah jednotlivých prvků v hm.% ocel C Mn Si Al P S TRIP 1 0,23 1,35 1,85 0,025 0,015 0,006
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MECHANICAL PROPERTIES Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Ivo Schindler
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VíceVliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli
Vliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli Zdeněk Vašek a, Anna Moráfková a, Vladimír Švinc a, Ivo Schindler b, Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz,
VíceVLIV TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VÝVOJ TRIP JEVU V Si-Mn OCELI. EFFECT OF THERMOMECHANICAL TREATMENT ON TRIP EFFECT DEVELOPMENT IN Si-Mn STEEL
VLIV TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VÝVOJ TRIP JEVU V Si-Mn OCELI EFFECT OF THERMOMECHANICAL TREATMENT ON TRIP EFFECT DEVELOPMENT IN Si-Mn STEEL Ondřej Stejskal b Jozef Zrník a,c Zbyšek Nový a Peter Horňak
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ A MIKROLEGOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A VLASTNOSTI LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ A MIKROLEGOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A VLASTNOSTI LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ INFLUENCE OF HEAT TREATMENT AND MICROALLOYING ON MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF CAST MANGANESSE STEELS
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceŽíhání druhého druhu. Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007
Žíhání druhého druhu Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007 Rozdělení Žíhání 2. druhu oceli litiny Neželezné kovy austenitizace Rozpad
VíceMetody studia mechanických vlastností kovů
Metody studia mechanických vlastností kovů 1. Zkouška tahem Zkouška tahem při pomalém zatěžování a za tzv. okolní teploty (10 C 35 C) je zcela základní a nejběžněji prováděnou zkouškou mechanických vlastností
VíceNávod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů
Návod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů Metodika sestavování rozpadových diagramů typu CCT a DCCT (tzn. i s uvažováním vlivu Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace
VíceACTA UNIVERSITATIS AGRICULTURAE ET SILVICULTURAE MENDELIANAE BRUNENSIS SBORNÍK MENDELOVY ZEMĚDĚLSKÉ A LESNICKÉ UNIVERZITY V BRNĚ
ACTA UNIVERSITATIS AGRICULTURAE ET SILVICULTURAE MENDELIANAE BRUNENSIS SBORNÍK MENDELOVY ZEMĚDĚLSKÉ A LESNICKÉ UNIVERZITY V BRNĚ Ročník LIV 12 Číslo 1, 2006 Kvantitativní stanovení produktů izotermického
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceTepelné zpracování ocelí. Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc. ; Ing. Karel Němec, Ph.D.
Tepelné zpracování ocelí Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc. ; Ing. Karel Němec, Ph.D. Schéma průběhu tepelného zpracování 1 ohřev, 2 výdrž na teplotě, 3 ochlazování Diagram Fe-Fe 3 C Základní typy žíhání
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceFázové přeměny v ocelích
Rozpad austenitu Fázové přeměny v ocelích Vlastnosti ocelí závisí nejen na chemickém složení, ale i na struktuře. Požadovanou strukturu lze dosáhnout tepelným zpracováním, tj.řízenými tepelnými cykly.
Vícetváření, tepelné zpracování
Tváření, tepelné zpracování Hutnické listy č. 2/2008 tváření, tepelné zpracování Vliv doválcovací teploty a chemického složení na vlastnosti ocelí s obsahem uhlíku 0,5 0,8 % Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc.,
VíceIII/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT. Pracovní list č.6 k prezentaci Kalení
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0514 Číslo a název šablony klíčové aktivity III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Tematická oblast Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_13 Autor
VíceTepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceVZTAH MIKROSTRUKTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ KONSTRUKCNÍ OCELI 15NiCuMoNb5 PRO PLÁŠTE KOTLU A TLAKOVÉ NÁDOBY
VZTAH MIKROSTRUKTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ KONSTRUKCNÍ OCELI 15NiCuMoNb5 PRO PLÁŠTE KOTLU A TLAKOVÉ NÁDOBY MICROSTRUCTURE PROPERTY RELATIONSHIP IN A 15NiCuMoNb5 STRUCTURAL STEEL FOR BOILER DRUMS AND
VíceJominiho zkouška prokalitelnosti
Jominiho zkouška prokalitelnosti Zakalitelnost je schopnost materiálu při ochlazování nad kritickou rychlost přejít a setrvat v metastabilním stavu, tj. u ocelí získat martenzitickou strukturu. Protože
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceHodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN
Hodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN Bc. Jaroslav Víšek, Bc. Ladislav Nikel Vedoucí práce prof. Ing. Petr Zuna, CSc., D.Eng.h.c. Abstrakt
VíceVLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM
VLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch a Pavel Stolař, Peter Jurči b a) Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b a Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS Jiří Cejp Karel Macek Ganwarich Pluphrach ČVUT v Praze,Fakulta strojní,ústav
VíceMIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH Ni 3 Al-Ni A NiAl-Ni. Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a
MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH 3 Al- A Al- MICROSTRUCTURE PROPERTIES OF 3 Al- AND Al- DIFFUSION COUPLES Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a a VŠB-Technical University
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
ABSTRAKT TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Hlavní skupinu materiálů, pouţívanou pro výrobu
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceVLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
VLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Miroslav Greger a, Salem Batiha a) VŠB TU Ostrava, katedra tváření materiálu, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava Poruba, ČR, E-mail:
VíceČíslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_17
VíceČíslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_14
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceNÁVRH TECHNOLOGIE POVRCHOVÉHO KALENÍ LASEREM U KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ FST
NÁVRH TECHNOLOGIE POVRCHOVÉHO KALENÍ LASEREM U KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Bc. Pavla Klufová Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Pro povrchové kalení
VíceAbstrakt. Klíčová slova. tepelné zpracování; prokalitelnost; U-křivka; mikrostruktura; martenzit. Abstract
Abstrakt Bakalářská práce se věnuje problematice tepelného zpravování a stanovení prokalitelnosti. Zaměřuje se na shrnutí teoretických základů podstaty tepelného zpracování. V rámci práce byl experimentálně
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceVysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
10.ZÁKLADY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceVÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA
VÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA ROLLING OF MICROALLOYED STEEL AT A TWO-STAND HOT STRIP MILL OF STECKEL TYPE Stanislav Rusz a Ivo Schindler a Lubomír Cížek
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceNTI/USM Úvod do studia materiálů Ocel a slitiny železa
NTI/USM Úvod do studia materiálů Ocel a slitiny železa Petr Šidlof Připraveno s využitím skript Úvod do studia materiálů, Prof. RNDr. Bohumil Kratochvíl, DSc., Prof. Ing. Václav Švorčík, DrSc., Doc. Dr.
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceMožnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí. Ing. Petr Beneš
Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí Vedoucí: Konzultanti: Vypracoval: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Ing. Jiří Hájek Ph.D Ing. Petr Beneš Martin Vadlejch Impact test
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VíceProjekt: 1.5, Registrační číslo: CZ.1.07/1.5.00/ Tepelné zpracování
Druhy tepelného zpracování: Tepelné zpracování 1. Žíhání (ochlazení je tak pomalé, že nevzniká zákalná struktura) 2. Kalení (ohřev nad překrystalizační teplotu a ochlazení je tak prudké, aby vznikla zákalná
Více4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ. 4.1 Technické slitiny železa. 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků
4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ 4.1 Technické slitiny železa 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků Železo je přechodový kov s atomovým číslem 26, atomovou hmotností 55,85, měrnou
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU SLITINY HLINÍKU AA7075 PO INTENZIVNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI METODOU ECAP
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU SLITINY HLINÍKU AA707 PO INTENZIVNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI METODOU ECAP EFFECT OF HEAT TREATMENT ON THE STRUCTURE OF THE ALUMINIUM ALLOY AA707 SUBJECTED TO INTENSIVE
VíceZápadočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní
Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní 23. dny tepelného zpracování s mezinárodní účastí Návrh technologie laserového povrchového kalení oceli C45 Autor: Klufová Pavla, Ing. Kříž Antonín, Doc.
VícePrecipitace. Změna rozpustnosti je základním předpokladem pro precipitační proces
Precipitace Čisté kovy s ohledem na své mechanické parametry nemají většinou pro praktická použití vhodné užitné vlastnosti. Je proto snaha využít všech možností ke zlepší těchto parametrů, zejména pak
VíceVLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VÝSLEDNOU MIKROSTRUKTURU TRIP OCELI S VYSOKÝM OBSAHEM HLINÍKU EFFECTS OF THERMOMECHANICAL PROCESSING PARAMETERS ON FINAL MICROSTRUCTURE OF ALUMINIUM BEARING
VíceSTRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL
STRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b František Hnilica b Josef Čmakal b Jiří Dubský c a KMAT FJFI ČVUT, Trojanova 13, 120
VíceMOŽNOSTI VÝROBY DVOUFÁZOVÝCH FERITICKO- MARTENZITICKÝCH OCELÍ V NH, a.s. VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská 689, Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VÝROBY DVOUFÁZOVÝCH FERITICKO- MARTENZITICKÝCH OCELÍ V NH, a.s Šárka Pacholková, Jindřich Peša VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava, ČR Abstract Modern strip steels for cold forming.
VíceVLIV UHLÍKU (0,1-1,9 at.%) NA STRUKTURU SLITINY Fe- 40at.% Al. THE EFFECT OF CARBON (0.1 1.9 at.%) ON THE STRUCTURE OF Fe- 40at.
VLIV UHLÍKU (0,1-1,9 at.%) NA STRUKTURU SLITINY Fe- 40at.% Al THE EFFECT OF CARBON (0.1 1.9 at.%) ON THE STRUCTURE OF Fe- 40at.% Al V. Vodičková *1, P. Kratochvíl 1 1 Technical university of Liberec, Faculty
Více