chemického modulu programu Flow123d
|
|
- Michaela Bartošová
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Testovací úlohy pro ověření funkčnosti chemického modulu programu Flow123d Lukáš Zedek, Jan Šembera 20. prosinec 2010
2 Abstrakt Předkládaná zpráva představuje přehled funkcionalit a výsledky provedených testů propojení simulačních softwarů Flow123D pro transport kontaminantů podzemní vodou a Semchem pro simulaci chemických procesů.
3 Obsah 1 Testy chemie Počáteční a okrajové podmínky, materiálové vlastnosti, Modely s mobilní porozitou Vypnutá chemie, referenční model Kinetika s nulovými kinetickými mocninami Kinetika - implicitní schema - dechlorace trichlorethenu Kinetika - explicitní schema - dechlorace trichlorethenu Rovnováha - protolýza vody Simulace obou typů reakcí Modely s imobilní porozitou Vypnutá chemie, referenční model Kinetika - im-/explicitní schema - dechlorace trichlorethenu Rovnováha - protolýza vody Simulace obou typů reakcí Testy transportu ovlivněného chemií Počáteční a okrajové podmínky, materiálové vlastnosti Model s mobilní porozitou Transport bez vlivu chemie Vliv kinetiky s nulovými kinetickými mocninami Vliv kinetiky - implicitní schema - dechlorace trichlorethenu Vliv kinetiky - explicitní schema - dechlorace trichlorethenu 19 1
4 2.2.5 Vliv rovnováhy - protolýza vody Simulace obou typů reakcí Model s dvojí porozitou Transport bez vlivu chemie Vliv kinetiky - implicitní schema - dechlorace trichlorethenu Vliv kinetiky - explicitní schema - dechlorace trichlorethenu Vliv rovnováhy - protolýza vody Simulace obou typů reakcí Pro počítání chemie musí být zapnutý transport. 2
5 Kapitola 1 Testy chemie 1.1 Počáteční a okrajové podmínky, materiálové vlastnosti,... Obrázek 1.1: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu Pro testování funkčnosti chemického modulu programu Flow123D byla vytvořena sada testovacích úloh s geometrií obsahující 3 tetraedrické elementy (viz obrázek 1.1). Na tyto elementy byly zadány takové okrajové podmínky proudění, aby nedocházelo k transportu (tj. na celé geometrii byl nastaven nulový spád piezomet- 3
6 rické výšky). Společně pro všechny testy chemie byly použity vstupní soubory sit.mtr, sit.msh, sit.fbc, sit.ngh, sit chem.bcd, sit chem.tic. Testovací úlohy chemie zahrnovaly simulaci: kinetické reakce reprezuntující dechloraci trichlorethenu, 2MnO4 + C 2Cl 3 H 3Cl + 2CO 2 + 2MnO 2 + H + s nulovými kinetickými mocninami reagujících látek, s nenulovými kinetickými mocninami, implicitní schema, s nenulovými kinetickými mocninami, explicitní schema, rovnovážné reakce představující protolýzu vody, H + + OH H 2 O, obou typů reakcí najednou. 1.2 Modely s mobilní porozitou Modely pracující s geometriemi, u kterých byla uvažována pouze mobilní porozita, byly počítány s revizí 783 programu Flow123d Vypnutá chemie, referenční model Aby bylo výsledky simulace chemických reakcí s čím porovnat, byl vytvořen referenční model transportu kontaminantů bez chemických reakcí. Jednotlivé chemické látky lze v grafu identifikovat podle počáteční podmínky. V pořadí od nejmenší počáteční podmínky k nejvyšší přísluší jednotlivé křivky látkám C 2 Cl 4, MnO4, C 2Cl 3 H, H +, OH, Cl. Podle očekávání zůstaly koncentrace sledovaných látek po celou dobu simulace rovné hodnotě dané právě počáteční podmínkou (viz 1.2). cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/mobil por/flow M CH off/ vstupní soubory: flow M CH off.ini výstupní soubory: chemie M off.pos, transport M off.pos 4
7 Obrázek 1.2: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu Kinetika s nulovými kinetickými mocninami První simulovanou chemickou rekcí byla dechlorace trichlorethenu manganistanem. Tato reakce má kinetický průběh. Pro jednoduchost byly mocniny v modelu kinetické reakce nejprve nastaveny na hodnotu 0. Tomu odpovídá očekávaný lineární pokles (resp. nárůst) koncentrací sledovaných látek, které se reakce účastní. Správnost předpokladu potvrzuje graf 1.3. Je v něm patrný pokles koncentrace manganistanu a trichlorethenu, zatímco koncentrace Cl roste. cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/mobil por/flow M CH kin zero/ vstupní soubory: flow M CH kin zero.ini výstupní soubory: chemie M kin zero.pos, transport M kin zero.pos 5
8 Obrázek 1.3: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu Kinetika - implicitní schema - dechlorace trichlorethenu Dechlorace trichlorethenu byla simulována také s nenulovými mocninami v modelu kinetické reakce. Pokles množství reaktantů a nárůst koncentrace produktu se projevil i v tomto případě, ale průběh změny koncentrací si nezachoval lineární charakter (viz 1.4). Vývoj koncentrací byl v tomto případě počítán za použití implicitního výpočetního schematu. cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/mobil por/flow M CH kin impl/ vstupní soubory: flow M CH kin impl.ini výstupní soubory: chemie M kin impl.pos, transport M kin impl.pos 6
9 Obrázek 1.4: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu Kinetika - explicitní schema - dechlorace trichlorethenu Průběh vývoje koncentrací získaný simulací dechlorace tetrachloethenu pomocí explicitního schematu ukazuje obrázek 1.5. Výsledky dosažené s použitím implicitního a explicitního schematu se shodují. cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/mobil por/flow M CH kin expl vstupní soubory: flow M CH kin expl.ini výstupní soubory: chemie M kin expl.pos, transport M kin expl.pos Obrázek 1.5: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu 7
10 1.2.5 Rovnováha - protolýza vody Otestování simulace rovnovážné reakce bylo provedeno na modelu protolýzy vody. Vzhledem k úvaze, která předpokládá rychlost rovnovážné reakce za nekonečně velkou vzhledm k rychlosti transportu, se dá očekávat skoková změna koncentrací reaktantů a produků v prvním kroku simulace. Graf 1.6 tento předpoklad potvrzuje. Modré křivky odpovídající koncentarcím reaktentů (H +, OH ) se hned v prvním kroku simulace ustálí na hodnotě různé od počáteční podmínky. cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/mobil por/flow M CH kin eq vstupní soubory: flow M CH eq.ini výstupní soubory: chemie M eq.pos, transport M eq.pos Obrázek 1.6: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu 8
11 1.2.6 Simulace obou typů reakcí Obrázek 1.7 ukazuje vývoj koncentrací ovlivněný oběma typy dříve samostatně testovaných chemických reakcí (dechlorací a protolýzou). cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/mobil por/flow M CH both vstupní soubory: flow M both.ini výstupní soubory: chemie M both.pos, transport M both.pos Obrázek 1.7: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu 9
12 1.3 Modely s imobilní porozitou Modely pracující s geometriemi, u kterých byla uvažována duální porozita, byly počítány s revizí 431 programu Flow123d Vypnutá chemie, referenční model Jako referenční model byla opět nejprvě provedena simulace bez chemických reakcí. Obrázek 1.8 ukazuje srovnání s výsledky modelu bez chemie, spočítaného s geometrií s mobilní porozitou. Postupný pokles koncentrací v mobilních pórech aktuálně uvažovaného modelu je vyvolán mechanismem difuze řízeným procesem výměny koncentrace s imobilními póry. cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/imobil por/flow I CH off/ vstupní soubory: flow I CH off.ini výstupní soubory: chemie I off.pos, transport I off.pos Obrázek 1.8: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu 10
13 1.3.2 Kinetika - im-/explicitní schema - dechlorace trichlorethenu Výsledky simulace dechlorace trichlorethenu počítané jak za pomoci implicitního, tak explicitního schematu a porovnané s koncentracemi modelu bez chemických reakcí zachycuje obrázek 1.9. cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/imobil por/flow I CH kin impl/ vstupní soubory: flow I CH kin impl.ini výstupní soubory: chemie I kin impl.pos, transport I kin impl.pos cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/imobil por/flow I CH kin expl/ vstupní soubory: flow I CH kin expl.ini výstupní soubory: chemie I kin expl.pos, transport I kin expl.pos Obrázek 1.9: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu 11
14 1.3.3 Rovnováha - protolýza vody Simulace protolýzy vody na geometrii s dvojí porozitou ukazuje zřetelně vyčerpání iontů OH a pokles množství iontů H + v prvním kroku simulace (viz 1.10). cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/imobil por/flow I CH eq/ vstupní soubory: flow I CH eq.ini výstupní soubory: chemie I eq.pos, transport I eq.pos Obrázek 1.10: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu 12
15 1.3.4 Simulace obou typů reakcí Vývoj koncentrací obou typů reakcí látek ovlivněných protolýzou a dechlorací, bez transportu, ukazuje graf cesta:.../test ulohy/simulace/samotna chemie/imobil por/flow I CH both/ vstupní soubory: flow I CH both.ini výstupní soubory: chemie I both.pos, transport I both.pos Obrázek 1.11: Geometrie modelu pro simulaci reakcí bez transportu 13
16 Kapitola 2 Testy transportu ovlivněného chemií V rámci propojování softwarů Flow123d a Semchem byla navržena sada testovacích úloh na prověření funkčnosti propojení a na zjištění časové náročnosti výpočtů modelů reakčního transportu s jednotlivými druhy reakcí. Simulace transportu ovlivněného chemickými reakcemi byla odzkoušena na modelech kolonového experimentu s uvažovanou jak pouze mobilní, tak i dvojí porozitou. Geometrie modelu obsahovala 45 tetreaedrických elementů (viz 2.1. Společně pro všechny testy reakčního-transportu byly použity vstupní soubory sit trans.mtr, sit transc.msh, sit trans.fbc, sit trans.ngh, sit trans.bcd, sit trans.tic. Výsledky jsou zaznamenány vždy v podobě tří grafů k jednomu příkladu. Grafy zachycují vývoje reakcemi a transportem ovlivněných koncentrací v elementu na začátku kolony (kontaminovaný úplně), v elementu veprostřed (kontaminovaný částečně) a v elementu na konci kolony (vliv počáteční kontaminace a konvekce). 14
17 2.1 Počáteční a okrajové podmínky, materiálové vlastnosti Spád piezometrické výšky na obou koncích kolony činil 100 m a propustnost horniny v koloně byla nastavena na 0.01 m s 1. Délka kolony je 45 m. Délka času simulace je 200 s. Počáteční podmínky byly nastaveny shodně s modelem samostatných reakcí (viz 1.1). Obrázek 2.1: Geometrie modelu pro simulaci reakcemi ovlivněného transportu 15
18 2.2 Model s mobilní porozitou Modely pracující s geometriemi, u kterých byla uvažována pouze mobilní porozita, byly počítány s revizí 783 programu Flow123D Transport bez vlivu chemie Vývoj koncentrací látek ve zvolených elementech bez zahrnutí vlivu chemie je pro srovnání zanesen v každém grafu. cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow M Tr off/ vstupní soubory: flow M Tr off.ini výstupní soubory: sit M Tr off.pos, transport M Tr off.pos čas výpočtu: 0:
19 2.2.2 Vliv kinetiky s nulovými kinetickými mocninami Výsledky modelu transportu kontaminantů se zahrnutím kinetické reakce (dechlorace trichloethenu) s nulovými mocninami v matematickém popisu ukazují grafy 2.2, 2.3 a 2.4. Je zřejmé, že na začátku kolony má chemie výrazný vliv, zatímco v elementech blízkých konci kolony je převažující vliv transportu. cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow M Tr kin zero/ vstupní soubory: flow M Tr kin zero.ini výstupní soubory: sit M kin expl.pos, transport M Tr kin zero.pos čas výpočtu: 2:46.82 Obrázek 2.2: Koncentrace v elementu na začátku kolony Obrázek 2.3: Koncentrace v elementu uprostřed kolony 17
20 Obrázek 2.4: Koncentrace v elementu na konci kolony Vliv kinetiky - implicitní schema - dechlorace trichlorethenu Změny koncentrací látek ve druhém, dvacátém a čtyřicátém elementu, ovlivněnné dechlorací a počítané podle implicitního schematu jsou zaznamenány v grafech 2.5, 2.6 a 2.7. cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow M Tr kin impl/ vstupní soubory: flow M Tr kin impl.ini výstupní soubory: sit M kin impl.pos, transport M Tr kin impl.pos čas výpočtu: 10:45.75 Obrázek 2.5: Koncentrace v elementu na začátku kolony 18
21 Obrázek 2.6: Koncentrace v elementu uprostřed kolony Obrázek 2.7: Koncentrace v elementu na konci kolony Vliv kinetiky - explicitní schema - dechlorace trichlorethenu Model reakčního transportu s kinetikou počítanou podle explicitního schematu poskytl výsledky, které jsou zaneseny do grafů 2.8, 2.9 a Je zřejmé, že výpočet podle explicitního schematu proběhl rychleji než výpočet stejné úlohy podle schematu implicitního. cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow M Tr kin expl/ vstupní soubory: flow M Tr kin expl.ini výstupní soubory: sit M Tr kin expl.pos, transport M Tr kin expl.pos čas výpočtu: 2:
22 Obrázek 2.8: Koncentrace v elementu na začátku kolony Obrázek 2.9: Koncentrace v elementu uprostřed kolony Vliv rovnováhy - protolýza vody Model transportu zohledňujícího protolýzu vody měl výsledky zobrazené v grafech 2.11, 2.12 a cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow M Tr eq vstupní soubory: flow M Tr eq.ini výstupní soubory: sit M Tr eq.pos, transport M Tr eq.pos čas výpočtu: 10:
23 Obrázek 2.10: Koncentrace v elementu na konci kolony Obrázek 2.11: Koncentrace v elementu na začátku kolony Simulace obou typů reakcí Vliv zohlednění rovnovážné i kinetické reakce v modelu transportu kontaminantů ukazují grafy 2.14, 2.15 a cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow M Tr both/ vstupní soubory: flow M Tr both.ini výstupní soubory: sit M Tr both.pos, transport M Tr both.pos čas výpočtu: 43:
24 Obrázek 2.12: Koncentrace v elementu uprostřed kolony Obrázek 2.13: Koncentrace v elementu na konci kolony 2.3 Model s dvojí porozitou Modely pracující s geometriemi, u kterých byla uvažována duální porozita, byly počítány s revizí 431 programu Flow123d Transport bez vlivu chemie Výstup referenčního modelu transportu kontaminantů bez simulace chemických reakcí je součástí každého grafu. cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow I Tr off/ vstupní soubory: flow I Tr off.ini výstupní soubory: sit I Tr off.pos, transport I Tr off.pos čas výpočtu:... 22
25 Obrázek 2.14: Koncentrace v elementu na začátku kolony Obrázek 2.15: Koncentrace v elementu uprostřed kolony Vliv kinetiky - implicitní schema - dechlorace trichlorethenu Výsledky modelu transportu kontaminantů se zahrnutím kinetické reakce, imobilní porozity a počítaného podle implicitního numerického schematu, ukazují grafy 2.17, 2.18 a cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow I Tr kin impl/ vstupní soubory: flow I Tr kin impl.ini výstupní soubory: sit I kin impl.pos, transport I Tr kin impl.pos čas výpočtu:... 23
26 Obrázek 2.16: Koncentrace v elementu na konci kolony Obrázek 2.17: Koncentrace v elementu na začátku kolony Vliv kinetiky - explicitní schema - dechlorace trichlorethenu Použitím explicitního numerického schematu pro výpočet změny koncentrací dechlorací v modelu transportu s imobilní porozitou jsme dospěli k výsledkům zobrazeným v grafech 2.20, 2.21 a cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow I Tr kin expl/ vstupní soubory: flow I Tr kin expl.ini výstupní soubory: sit I Tr kin expl.pos, transport I Tr kin expl.pos čas výpočtu:... 24
27 Obrázek 2.18: Koncentrace v elementu uprostřed kolony Obrázek 2.19: Koncentrace v elementu na konci kolony Vliv rovnováhy - protolýza vody Výsledky modelu transportu kontaminantů se zahrnutím rovnovážné reakce a mobilní porozity jsou zobrazeny v grafech 2.23, 2.24 a cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow I Tr eq vstupní soubory: flow I Tr eq.ini výstupní soubory: sit I Tr eq.pos, transport I Tr eq.pos čas výpočtu:... 25
28 Obrázek 2.20: Koncentrace v elementu na začátku kolony Obrázek 2.21: Koncentrace v elementu uprostřed kolony Simulace obou typů reakcí Výstup modelu transportu kontaminantů rozšířeného o simulaci rovnovážných i kinetických reakcí ukazují grafy 2.26, 2.27 a cesta:.../test ulohy/simulace/transport/mobil por/flow I Tr both/ vstupní soubory: flow I Tr both.ini výstupní soubory: sit I Tr both.pos, transport I Tr both.pos čas výpočtu:... 26
29 Obrázek 2.22: Koncentrace v elementu na konci kolony Obrázek 2.23: Koncentrace v elementu na začátku kolony Obrázek 2.24: Koncentrace v elementu uprostřed kolony Obrázek 2.25: Koncentrace v elementu na konci kolony 27
30 Obrázek 2.26: Koncentrace v elementu na začátku kolony Obrázek 2.27: Koncentrace v elementu uprostřed kolony Obrázek 2.28: Koncentrace v elementu na konci kolony 28
MODELOVÁNÍ MIGRAČNÍCH SCHOPNOSTÍ ŽELEZNÝCH NANOČÁSTIC A OVĚŘENÍ MODELU PŘI PILOTNÍ APLIKACI
Technická univerzita v Liberci MODELOVÁNÍ MIGRAČNÍCH SCHOPNOSTÍ ŽELEZNÝCH NANOČÁSTIC A OVĚŘENÍ MODELU PŘI PILOTNÍ APLIKACI J. Nosek, M. Černík, P. Kvapil Cíle Návrh a verifikace modelu migrace nanofe jednoduše
VíceModelování kolonového experimentu. Vratislav Žabka V Liberci, 31. březen 2017
Modelování kolonového experimentu Vratislav Žabka V Liberci, 31. březen 2017 Postup práce Fáze 1 Příprava dvou typů experimentu Provedení experimentu a zaznamenání jeho průběhu Fáze 2 Základní transportní
VíceSypaná hráz výpočet neustáleného proudění
Inženýrský manuál č. 33 Aktualizace: 3/2016 Sypaná hráz výpočet neustáleného proudění Program: MKP Proudění Soubor: Demo_manual_33.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Proudění při
VíceVliv protiprašných sítí na dispersi pevných částic v blízkosti technologického celku (matematické modelování - předběžná zpráva)
Vliv protiprašných sítí na dispersi pevných částic v blízkosti technologického celku (matematické modelování - předběžná zpráva) Byl sestaven zjednodušený matematický model pro dvojrozměrné (2D) simulace
VíceStanovení nejistot při výpočtu kontaminace zasaženého území
Stanovení nejistot při výpočtu kontaminace zasaženého území Michal Balatka Abstrakt Hodnocení ekologického rizika kontaminovaných území představuje komplexní úlohu, která vyžaduje celou řadu vstupních
VíceVLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU
VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU Autoři: Ing. Petr KOVAŘÍK, Ph.D., Katedra energetických strojů a zařízení, FST, ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI, e-mail: kovarikp@ntc.zcu.cz
VíceExperimentální realizace Buquoyovy úlohy
Experimentální realizace Buquoyovy úlohy ČENĚK KODEJŠKA, JAN ŘÍHA Přírodovědecká fakulta Univerzity Palackého, Olomouc Abstrakt Tato práce se zabývá experimentální realizací Buquoyovy úlohy. Jedná se o
Více( LEVEL 2 něco málo o matematickém popisu, tvorbě simulačního modelu a práci s ním. )
( LEVEL 2 něco málo o matematickém popisu, tvorbě simulačního modelu a práci s ním. ) GRATULUJI! Pokud jste se rozhodli pro čtení této části proto, abyste se dostali trochu více na kloub věci, jste zvídaví
VícePříspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami
Příspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami (Numerical Modelling of Flow of Two Immiscible Fluids Past a NACA 0012 profile) Ing. Tomáš
VíceSypaná hráz výpočet ustáleného proudění
Inženýrský manuál č. 32 Aktualizace: 3/2016 Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění Program: MKP Proudění Soubor: Demo_manual_32.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Proudění při analýze
VíceEnergie v chemických reakcích
Energie v chemických reakcích Energetická bilance reakce CH 4 + Cl 2 = CH 3 Cl + HCl rozštěpení vazeb vznik nových vazeb V chemických reakcích dochází ke změně vazeb mezi atomy. Vazebná energie uvolnění
VíceA45. Příloha A: Simulace. Příloha A: Simulace
Příloha A: Simulace A45 Příloha A: Simulace Pro ověření výsledků z teoretické části návrhu byl využit program Matlab se simulačním prostředím Simulink. Simulink obsahuje mnoho knihoven s bloky, které dokáží
VíceNUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014
NUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014 Miroslav Kabát, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT
Více2. Úloha difúze v heterogenní katalýze
2. Úloha difúze v heterogenní katalýze Vnitřní difúze při nerovnoměrné radiální distribuci aktivní složky v částici katalyzátoru Kateřina Horáčková Příčina radiálního aktivitního profilu v katalyzátorové
VíceAktualizace. analýzy rizika kontaminovaného území pro lokalitu Dolu chemické těžby DIAMO, s.p.
Aktualizace analýzy rizika kontaminovaného území pro lokalitu Dolu chemické těžby DIAMO, s.p. Zbyněk Vencelides spolupráce a podklady DIAMO, s. p., o. z. TÚU: Ing. J. Mužák, Ph.D., P. Kolář, Ing. V. Mužík,
VícePROTOLYTICKÉ ROVNOVÁHY
PROTOLYTICKÉ ROVNOVÁHY Protolytické rovnováhy - úvod Obecná chemická reakce a A + b B c C + d D Veličina Symbol, jednotka Definice rovnovážná konstanta reakce K K = ac C a d D a a A a b B aktivita a a
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET RADIÁLNÍHO VENTILÁTORU V KLIMATIZAČNÍ JEDNOTCE
NUMERICKÝ VÝPOČET RADIÁLNÍHO VENTILÁTORU V KLIMATIZAČNÍ JEDNOTCE Autoři: Ing. Petr ŠVARC, Technická univerzita v Liberci, petr.svarc@tul.cz Ing. Václav DVOŘÁK, Ph.D., Technická univerzita v Liberci, vaclav.dvorak@tul.cz
VíceChemie - 5. ročník. přesahy, vazby, mezipředmětové vztahy průřezová témata. očekávané výstupy RVP. témata / učivo. očekávané výstupy ŠVP.
očekávané výstupy RVP témata / učivo Chemie - 5. ročník Žák: očekávané výstupy ŠVP přesahy, vazby, mezipředmětové vztahy průřezová témata 1.2., 2.1., 2.2., 2.4., 3.3. 1. Přeměny chemických soustav chemická
VíceSIMULACE ŠÍŘENÍ NAPĚŤOVÝCH VLN V KRYSTALECH MĚDI A NIKLU
SIMULACE ŠÍŘENÍ NAPĚŤOVÝCH VLN V KRYSTALECH MĚDI A NIKLU V. Pelikán, P. Hora, A. Machová Ústav termomechaniky AV ČR Příspěvek vznikl na základě podpory záměru ÚT AV ČR AV0Z20760514. VÝPOČTOVÁ MECHANIKA
VíceKOLONOVÉ EXPERIMENTY POROVNÁNÍ REAKTIVNOSTI NÁPLNĚ PRB PŘI REDUKCI CLU
KOLONOVÉ EXPERIMENTY POROVNÁNÍ REAKTIVNOSTI NÁPLNĚ PRB PŘI REDUKCI CLU Cíle experimentu 1. Návrh kolonových experimentů 2. Průběh redukce ClU za pomoci železných špon 3. Rychlost reakce, možné vlivy na
VíceŘešení "stiff soustav obyčejných diferenciálních rovnic
Řešení "stiff soustav obyčejných diferenciálních rovnic Jiří Škvára Katedra fyziky, Přírodovědecká fakulta Univerzity J.E. Purkyně v Ústí n.l.. ročník, počítačové metody ve vědě a technice Abstrakt Seminární
VíceColloquium FLUID DYNAMICS 2007 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 2007 p.1
Colloquium FLUID DYNAMICS 27 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 27 p.1 NUMERICKÉ ŘEŠENÍ STACIONÁRNÍHO A NESTACIONÁRNÍHO TRANSSONICKÉHO PROUDĚNÍ VE VNĚJŠÍ AERODYNAMICE
VíceÚloha 3-15 Protisměrné reakce, relaxační kinetika... 5. Úloha 3-18 Protisměrné reakce, relaxační kinetika... 6
3. SIMULTÁNNÍ REAKCE Úloha 3-1 Protisměrné reakce oboustranně prvého řádu, výpočet přeměny... 2 Úloha 3-2 Protisměrné reakce oboustranně prvého řádu, výpočet času... 2 Úloha 3-3 Protisměrné reakce oboustranně
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VícePOČÍTAČOVÉ MODELOVÁNÍ POŽÁRNÍ ZKOUŠKY V MOKRSKU COMPUTER - SIMULATION OF A FIRE TEST IN MOKRSKO
Otto DVOŘÁK 1, Jan ANGELIS 2, Tomáš KUNDRATA 3, Hana MATHEISLOVÁ 4, Petra BURSÍKOVÁ 5, Milan JAHODA 6 POČÍTAČOVÉ MODELOVÁNÍ POŽÁRNÍ ZKOUŠKY V MOKRSKU Abstrakt COMPUTER - SIMULATION OF A FIRE TEST IN MOKRSKO
VíceIDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE ZAKÁZKY ZHOTOVITEL: Thákurova 7, Praha 6, IČO: , DIČ:
ČVUT v Praze, Fakulta stavební, Katedra technických zařízení budov 09/2013 IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE ZAKÁZKY ZHOTOVITEL: ČVUT v Praze, Fakulta stavební, Katedra technických zařízení budov, Thákurova 7,166 29
VíceIV117: Úvod do systémové biologie
IV117: Úvod do systémové biologie David Šafránek 8.10.2008 Obsah Metody dynamické analýzy Obsah Metody dynamické analýzy Shrnutí biologický systém definován interakcemi mezi jeho komponentami interakce
VícePROUDĚNÍ REGULAČNÍ MEZISTĚNOU TURBÍNOVÉHO STUPNĚ PŘI ROTACI OBĚŽNÉHO LOPATKOVÁNÍ. Jaroslav Štěch
SOUTĚŽNÍ PŘEHLÍDKA STUDENTSKÝCH A DOKTORSKÝCH PRACÍ FST 2007 PROUDĚNÍ REGULAČNÍ MEZISTĚNOU TURBÍNOVÉHO STUPNĚ PŘI ROTACI OBĚŽNÉHO LOPATKOVÁNÍ Jaroslav Štěch ABSTRAKT Úkolem bylo zjistit numerickou CFD
VíceOPTIMALIZACE CHEMICKY PODPOROVANÝCH METOD IN SITU REDUKTIVNÍ DEHALOGENACE CHLOROVANÝCH ETHYLENŮ.
OPTIMALIZACE CHEMICKY PODPOROVANÝCH METOD IN SITU REDUKTIVNÍ DEHALOGENACE CHLOROVANÝCH ETHYLENŮ. Jaroslav Hrabal, MEGA a.s., Drahobejlova 1452/54, 190 00 Praha 9 e-mail: audity@mega.cz Něco na úvod Boj
VíceVýpočet stlačitelného proudění metodou konečných objemů
Výpočet stlačitelného proudění metodou konečných objemů Petra Punčochářová Ústav technické matematiky, Fakulta strojní, Vysoké učení technické v Praze Vedoucí práce: Prof. RNDr. K. Kozel DrSc. Úvod V 80.
VíceVliv podzemní těsnicí stěny na havarijní únik kontaminantu
Vliv podzemní těsnicí stěny na havarijní únik kontaminantu Ing. Petr Trávníček, Ph.D., Ing. Petr Junga, Ph.D. Mendelova univerzita v Brně, Ústav zemědělské, potravinářské a environmentální techniky, Zemědělská
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceModelová interpretace hydraulických a migračních laboratorních testů na granitových vzorcích
Modelová interpretace hydraulických a migračních laboratorních testů na granitových vzorcích Přehled obsahu Problematika puklinových modelů Přehled laboratorních vzorků a zkoušek Použité modelové aplikace
VíceEKONOMETRIE 7. přednáška Fáze ekonometrické analýzy
EKONOMETRIE 7. přednáška Fáze ekonometrické analýzy Ekonometrická analýza proces, skládající se z následujících fází: a) specifikace b) kvantifikace c) verifikace d) aplikace Postupné zpřesňování jednotlivých
VíceNásep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace
Inženýrský manuál č. 37 Aktualizace: 9/2017 Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace Soubor: Demo_manual_37.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Konsolidace
VíceNávrh postupu pro stanovení četnosti překročení 24hodinového imisního limitu pro suspendované částice PM 10
Návrh postupu pro stanovení četnosti překročení 24hodinového imisního limitu pro suspendované částice PM 1 Tento návrh byl vypracován v rámci projektu Technologické agentury ČR č. TA23664 Souhrnná metodika
VíceDiplomová práce Prostředí pro programování pohybu manipulátorů
Diplomová práce Prostředí pro programování pohybu manipulátorů Štěpán Ulman 1 Úvod Motivace: Potřeba plánovače prostorové trajektorie pro výukové účely - TeachRobot Vstup: Zadávání geometrických a kinematických
VíceVYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK
VYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Deformace elastomerových ložisek při zatížení Z hodnot naměřených deformací elastomerových ložisek v jednotlivých měřících místech (jednotlivé snímače deformace) byly
VíceStupnice geomagnetické aktivity
AKADEMIE VĚD ČESKÉ REPUBLIKY Geofyzikální ústav Stupnice geomagnetické aktivity Petr Kubašta Rozbor a zhodnocení předpovědí geomagnetické aktivity Praha, 2011 Abstrakt Tento článek poskytuje kvantitativní
VíceFakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky
Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky Vytvořil Ing. Jan Bořkovec v rámci grantu FRVŠ 2842/2006/G1 Ostřihování hlav šroubů Zadání Proveďte výpočtovou simulaci
VíceOperační zesilovač, jeho vlastnosti a využití:
Truhlář Michal 6.. 5 Laboratorní práce č.4 Úloha č. VII Operační zesilovač, jeho vlastnosti a využití: Úkol: Zapojte operační zesilovač a nastavte jeho zesílení na hodnotu přibližně. Potvrďte platnost
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceKNIHOVNA MODELŮ TECHNOLOGICKÝCH PROCESŮ
KNIHOVNA MODELŮ TECHNOLOGICKÝCH PROCESŮ Radim Pišan, František Gazdoš Fakulta aplikované informatiky, Univerzita Tomáše Bati ve Zlíně Nad stráněmi 45, 760 05 Zlín Abstrakt V článku je představena knihovna
VíceSimulace (nejen) fyzikálních jevů na počítači
Simulace (nejen) fyzikálních jevů na počítači V. Kučera Katedra numerické matematiky, MFFUK Praha 7.2.2013 Aerodynamický flutter Tacoma bridge, 1940 Fyzikální model Realita je komplikovaná Navier-Stokesovy
VíceDvouvýběrové a párové testy. Komentované řešení pomocí MS Excel
Dvouvýběrové a párové testy Komentované řešení pomocí MS Excel Úloha A) koncentrace glukózy v krvi V této části posoudíme pomocí párového testu, zda nový lék prokazatelně snižuje koncentraci glukózy v
VíceMetody analýzy modelů. Radek Pelánek
Metody analýzy modelů Radek Pelánek Fáze modelování 1 Formulace problému 2 Základní návrh modelu 3 Budování modelu 4 Verifikace a validace 5 Simulace a analýza 6 Sumarizace výsledků Simulace a analýza
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda okrajových prvků (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceProudový model. Transportní model(neovlivněný stav)
Základy technologií a odpadového hospodářství - Počítačovásimulace podzemního proudění a transportu rozpuštěných látek část 2 Jan Šembera, Jaroslav Nosek Technickáuniverzita v Liberci / Technische Universität
VíceINOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 NUMERICKÉ SIMULACE ING. KATEŘINA
VíceFakulta dopravní. České Vysoké Učení Technické v Praze
České Vysoké Učení Technické v Praze Fakulta dopravní Problematika dopravní obslužnosti neřízené, úrovňové křižovatky ulic PELLÉOVA - POD KAŠTANY - JASELSKÁ, Dejvice, Praha 6 Vyhodnocení dopravního průzkumu
VíceObyčejné diferenciální rovnice počáteční úloha. KMA / NGM F. Ježek
Občejné diferenciální rovnice počáteční úloha KMA / NGM F. Ježek (JEZEK@KMA.ZCU.CZ) Základní pojm Tp rovnic a podmínek, řád rovnice Počáteční úloha pro občejné diferenciální rovnice Řád metod a počet kroků
VícePříloha 2. Informovaný souhlas účastníka výzkumu
Přílohy: Příloha 1 vyjádření etické komise Příloha 2 informovaný souhlas účastníka výzkumu Příloha 3 srovnání dynamiky opory u běhu Příloha 4 komponenty reakční síly podložky při akcelerovaném běhu 1.
VíceMembránové potenciály
Membránové potenciály Vznik a podstata membránového potenciálu vzniká v důsledku nerovnoměrného rozdělení fyziologických iontů po obou stranách membrány nestejná propustnost membrány pro různé ionty různá
VíceUNIVERZITA PARDUBICE Fakulta chemicko-technologická Katedra analytické chemie. Nám. Čs. Legií 565, Pardubice. Semestrální práce ANOVA 2015
UNIVERZITA PARDUBICE Fakulta chemicko-technologická Katedra analytické chemie Nám. Čs. Legií 565, 532 10 Pardubice 15. licenční studium INTERAKTIVNÍ STATISTICKÁ ANALÝZA DAT Semestrální práce ANOVA 2015
VíceSVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika
VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů
VíceSimulace letního a zimního provozu dvojité fasády
Simulace letního a zimního provozu dvojité fasády Miloš Kalousek, Jiří Kala Anotace česky: Příspěvek se snaží srovnat vliv dvojité a jednoduché fasády na energetickou náročnost a vnitřní prostředí budovy.
VíceTomáš Syka Komořanská 3118, Most Česká republika
SOUČINITEL PŘESTUPU TEPLA V MAKETĚ PALIVOVÉ TYČE ZA RŮZNÝH VSTUPNÍH PARAMETRŮ HLADÍÍHO VZDUHU SVOČ FST 2008 Tomáš Syka Komořanská 38, 434 0 Most Česká republika ABSTRAKT Hlavním úkolem této práce bylo
VíceTransportně-reakční model vývoje důlních vod na uranovém ložisku
Transportně-reakční model vývoje důlních vod na uranovém ložisku osef Zeman Masarykova univerzita, Přírodovědecká fakulta, Ústav geologických věd, Brno Dílčí část projektu TH Paralelizovaný reakčně-transportní
VíceRozvoj tepla v betonových konstrukcích
Úvod do problematiky K novinkám v požární odolnosti nosných konstrukcí Praha, 11. září 2012 Ing. Radek Štefan prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Znalost rozložení teploty v betonové konstrukci nebo její
VíceSIMULACE SPOLEHLIVOSTI SYSTÉMŮ HROMADNÉ OBSLUHY. Michal Dorda. VŠB - TU Ostrava, Fakulta strojní, Institut dopravy
SIMULACE SPOLEHLIVOSTI SYSTÉMŮ HROMADNÉ OBSLUHY Michal Dorda VŠB - TU Ostrava Fakulta strojní Institut dopravy 1 Úvod V běžné technické praxi se velice často setkáváme s tzv. systémy hromadné obsluhy aniž
Vícekde k c(no 2) = 2, m 6 mol 2 s 1. Jaká je hodnota rychlostní konstanty v rychlostní rovnici ? V [k = 1, m 6 mol 2 s 1 ]
KINETIKA JEDNODUCHÝCH REAKCÍ Různé vyjádření reakční rychlosti a rychlostní konstanty 1 Rychlost reakce, rychlosti přírůstku a úbytku jednotlivých složek Rozklad kyseliny dusité je popsán stechiometrickou
VíceZadání Vypracujte písemně s využitím paketu ADSTAT a vyřešte 3 příklady. Příklady postavte z dat vašeho pracoviště nebo nalezněte v literatuře. Každý
0. Licenční studium Statistické zpracování dat 3.3 Tvorba nelineárních regresních modelů v analýze dat Vladimír Bajzík Liberec, únor, 007 Zadání Vypracujte písemně s využitím paketu ADSTAT a vyřešte 3
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceMODEL DYNAMICKÉHO TEPELNÉHO CHOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH DETAILŮ
Simulace budov a techniky prostředí 2008 5. konference IBPSA-CZ Brno, 6. a 7. 11. 2008 MODEL DYNAMICKÉHO TEPELNÉHO CHOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH DETAILŮ Ondřej Šikula Ústav technických zařízení budov, Fakulta
VíceElektronické praktikum EPR1
Elektronické praktikum EPR1 Úloha číslo 4 název Záporná zpětná vazba v zapojení s operačním zesilovačem MAA741 Vypracoval Pavel Pokorný PINF Datum měření 9. 12. 2008 vypracování protokolu 14. 12. 2008
VíceProjekt IMPLEMENTACE ŠVP. pořadí početních operací, dělitelnost, společný dělitel a násobek, základní početní operace
Střední škola umělecká a řemeslná Evropský sociální fond "Praha a EU: Investujeme do vaší budoucnosti" Projekt IMPLEMENTACE ŠVP Evaluace a aktualizace metodiky předmětu Matematika Výrazy Obory nástavbového
VíceTab Vývoj základních ukazatelů dojížďky za prací v letech 1991 a v tom. v tom celkem. denně celkem muži ženy muži ženy
2. Vyjížďka za prací 2.1 Vývoj vyjížďky za prací a její intenzity K datu sčítání žilo v Jihomoravském kraji 1 127 718 obyvatel (546 818 mužů a 580 900 žen). Z tohoto počtu obyvatel bylo 568 315 osob ekonomicky
VíceRychlost chemické reakce A B. time. rychlost = - [A] t. [B] t. rychlost = Reakční rychlost a stechiometrie A + B C; R C = R A = R B A + 2B 3C;
Rychlost chemické reakce A B time rychlost = - [A] t rychlost = [B] t Reakční rychlost a stechiometrie A + B C; R C = R A = R B A + 2B 3C; 1 1 R A = RB = R 2 3 C Př.: Určete rychlost rozkladu HI v následující
VíceVýsledky testování školy. Druhá celoplošná generální zkouška ověřování výsledků žáků na úrovni 5. a 9. ročníků základní školy. Školní rok 2012/2013
Výsledky testování školy Druhá celoplošná generální zkouška ověřování výsledků žáků na úrovni 5. a 9. ročníků základní školy Školní rok 2012/2013 Základní škola národního umělce Petra Bezruče, Frýdek-Místek,
VíceModelování proudění podzemní vody a transportu amoniaku v oblasti popelových skládek závodu Chemopetrol Litvínov a.s.
Modelování proudění podzemní vody a transportu amoniaku v oblasti popelových skládek závodu Chemopetrol Litvínov a.s. 5. a 6. prosince, Litomyšl PROGEO s.r.o. : Ing. Jan Uhlík, Ph.D. Témata prezentace:
VíceAplikace teoretických postupů pro ocenění rizika při upisování pojistných smluv v oblasti velkých rizik
Aplikace teoretických postupů pro ocenění rizika při upisování pojistných smluv v oblasti velkých rizik Ondřej Pavlačka Praha, 18. ledna 2011 Cíle projektu Vytvořit matematický model pro oceňování přijímaného
VíceDOOSAN Škoda Power s. r. o. a Západočeská univerzita v Plzni ŘÍZENÍ AERODYNAMICKÉHO TUNELU PRO KALIBRACI TLAKOVÝCH SOND
DOOSAN Škoda Power s. r. o. a Západočeská univerzita v Plzni ŘÍZENÍ AERODYNAMICKÉHO TUNELU PRO KALIBRACI TLAKOVÝCH SOND Autor práce: Ing. Lukáš Kanta Obsah prezentace 1. Seznámení s aerodynamickým kalibračním
VíceCFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE
CFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE Autoři: Ing. Michal KŮS, Ph.D., Západočeská univerzita v Plzni - Výzkumné centrum Nové technologie, e-mail: mks@ntc.zcu.cz Anotace: V článku je uvedeno porovnání
VíceMíra přerozdělování příjmů v ČR
Míra přerozdělování příjmů v ČR Luboš Marek, Michal Vrabec Anotace V tomto článku počítají autoři hodnoty Giniho indexu v České republice. Tento index je spočítán nejprve za celou ČR, poté pro skupinu
Více1. Test: Prostorové struktury
1. Test: Prostorové struktury Každá následující úloha se skládá vždy ze dvou vyobrazení stejné průhledné krychle. V krychli jsou umístěny různé předměty. Obrázek vlevo ukazuje vždy pohled na danou krychli
VíceSTOPOVACÍ ZKOUŠKY V PUKLINOVÉM PROSTŘEDÍ PREDIKČNÍ MODEL A TERÉNNÍ MĚŘENÍ
STOPOVACÍ ZKOUŠKY V PUKLINOVÉM PROSTŘEDÍ PREDIKČNÍ MODEL A TERÉNNÍ MĚŘENÍ Gvoždík, Polák, Vaněček, Sosna 1H-PK/31 MPO ČR Metody a nástroje hodnocení vlivu inženýrských bariér na vzdálené interakce v prostředí
VícePLOŠNÁ GRAFICKÁ ANALÝZA NEROVNOSTÍ VOZOVEK. Jiří Sláma
PLOŠNÁ GRAFICKÁ ANALÝZA NEROVNOSTÍ VOZOVEK Jiří Sláma ALTERNATIVNÍ PLOŠNÁ ANALÝZA A INTERPRETACE NEROVNOSTÍ VOZOVKY S VYUŽITÍM DMT analýza geometrických parametrů povrchu vozovek alternativní způsob určování
VíceModelování proudění metanu
Modelování proudění metanu GOTTFRIED, Jan 1 1 Ing., Institut ekonomiky a systémů řízení, VŠB-Technická univerzita Ostrava, Třída 17.listopadu 708 33 Ostrava Poruba, jgottfried@iol.cz, http://www.vsb.cz/~vg98015
VíceAproximace a vyhlazování křivek
Fakulta chemicko technologická Katedra analytické chemie licenční studium Management systému jakosti Autor: Přednášející: Prof. Ing. Jiří Militký, Csc 1. SLEDOVÁNÍ ZÁVISLOSTI HODNOTY SFM2 NA BARVIVOSTI
VíceGenerování sítě konečných prvků
Generování sítě konečných prvků Jaroslav Beran Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování vlastností
VíceVýsledky testování školy. Výběrové zjišťování výsledků žáků 2016/ a 9. ročník ZŠ. Školní rok 2016/2017
Výsledky testování školy Výběrové zjišťování výsledků žáků 2016/2017 5. a 9. ročník ZŠ Školní rok 2016/2017 Základní škola a Mateřská škola Ostřešany, okres Pardubice Termín akce: 09.05.2017 26.05.2017
VíceVliv složení třecí vrstvy na tribologii kontaktu kola a kolejnice
Vliv složení třecí vrstvy na tribologii kontaktu kola a kolejnice Daniel Kvarda, Ing. ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Brno, 26.2.2018 Obsah 2/17 Úvod Přírodní kontaminanty Modifikátory
VíceSystém rizikové analýzy při sta4ckém návrhu podzemního díla. Jan Pruška
Systém rizikové analýzy při sta4ckém návrhu podzemního díla Jan Pruška Definice spolehlivos. Spolehlivost = schopnost systému (konstrukce) zachovávat požadované vlastnos4 po celou dobu životnos4 = pravděpodobnost,
VíceReakční kinetika. Nauka zabývající se rychlostí chemických reakcí a ovlivněním rychlosti těchto reakcí
Nauka zabývající se rychlostí chemických reakcí a ovlivněním rychlosti těchto reakcí Vymezení pojmů : chemická reakce je děj, při kterém zanikají výchozí látky a vznikají látky nové reakční mechanismus
VíceDynamika proudících plynů
Dynamika proudících plynů Při výpočtech se budeme zabývat prouděním ideálních plynů. Jejich vlastnosti již byly popsány na předchozích přednáškách/cvičeních. Při proudění ideálního plynu si zavedeme ještě
VíceModelování proudění vzdušiny v elektroodlučovači ELUIII
Konference ANSYS 2009 Modelování proudění vzdušiny v elektroodlučovači ELUIII Richard Matas, František Wegschmied Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie, Univerzitní 8, 306 14
VíceNumerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla M. Kůs Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Abstract: The article
VíceVEGETAČNÍ BARIÉRY Mgr. Jan Karel
VEGETAČNÍ BARIÉRY Využití metodiky pro kvantifikaci efektu výsadeb vegetačních bariér na snížení koncentrací suspendovaných částic a na ně vázaných polutantů 10. 11. 2017 Mgr. Jan Karel Metodika pro výpočet
VíceZÁTĚŽOVÉ TESTY BANKOVNÍHO SEKTORU ČR LISTOPAD. Samostatný odbor finanční stability
ZÁTĚŽOVÉ TESTY BANKOVNÍHO SEKTORU ČR LISTOPAD Samostatný odbor finanční stability ZÁTĚŽOVÉ TESTY LISTOPAD ZÁTĚŽOVÉ TESTY BANKOVNÍHO SEKTORU ČR (LISTOPAD ) SHRNUTÍ Výsledky zátěžových testů bankovního sektoru
VíceTeorie transportu plynů a par polymerními membránami. Doc. Ing. Milan Šípek, CSc. Ústav fyzikální chemie VŠCHT Praha
Teorie transportu plynů a par polymerními membránami Doc. Ing. Milan Šípek, CSc. Ústav fyzikální chemie VŠCHT Praha Úvod Teorie transportu Difuze v polymerních membránách Propustnost polymerních membrán
Vícewww.pedagogika.skolni.eu
2. Důležitost grafů v ekonomických modelech. Náležitosti grafů. Typy grafů. Formy závislosti zkoumaných ekonomických jevů a jejich grafické znázornění. Grafy prezentují údaje a zachytávají vztahy mezi
Více1. Změřte teplotní závislost povrchového napětí destilované vody σ v rozsahu teplot od 295 do 345 K metodou bublin.
1 Pracovní úkoly 1. Změřte teplotní závislost povrchového napětí destilované vody σ v rozsahu teplot od 295 do 35 K metodou bublin. 2. Měřenou závislost znázorněte graficky. Závislost aproximujte kvadratickou
VícePyrolýza a vznícení připálených materiálu pod přídavným tepelným prouděním
Pyrolýza a vznícení připálených materiálu pod přídavným tepelným prouděním Abstract Experimentální měření byly testovány účinky vnějšího tepelného toku z pyrolýzy a spalovacích připálení materiálů pomocí
VíceMODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ VODY V OTEVŘENÝCH KORYTECH
MODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ VODY V OTEVŘENÝCH KORYTECH Ing., Martin KANTOR, ČVUT Praha Fakulta stavební, martin.kantor@fsv.cvut.cz Annotation This article deals with CFD modelling of free surface flow in a rectangular
VíceOPTIMALIZACE PROVOZU OTOPNÉ SOUSTAVY BUDOVY PRO VZDĚLÁVÁNÍ PO JEJÍ REKONSTRUKCI
Konference Vytápění Třeboň 2015 19. až 21. května 2015 OPTIMALIZACE PROVOZU OTOPNÉ SOUSTAVY BUDOVY PRO VZDĚLÁVÁNÍ PO JEJÍ REKONSTRUKCI Ing. Petr Komínek 1, doc. Ing. Jiří Hirš, CSc 2 ANOTACE Většina realizovaných
VícePasiva celkem Vlastní kapitál Cizí zdroje=(pasiva-vlast,kapitál)
1. Zdroje podnikání Podnikatelská činnost vyžaduje základní zdroje dvojího charakteru: pracovní a kapitálové, resp. majetkové. Formy využívaných kapitálových zdrojů mohou mít dlouhodobý i krátkodobý charakter,
Více) T CO 3. z distribučních koeficientů δ a c(co 2. *) c(h + ) ) 2c(H 2. ) 2c(CO 3
1 Teorie celkový oxid uhličitý: *) + c(h- ) + c( ) Výpočet forem CO 2 z distribučních koeficientů δ a c(h 2 *) = δ 0 c(h- ) = δ 1 c( ) = δ 2 Výpočet forem CO 2 z NK = c(oh - ) + 2c( ) + c(h- ) c(h + )
VíceGymnázium Česká a Olympijských nadějí, České Budějovice, Česká 64, 37021
Maturitní témata MATEMATIKA 1. Funkce a jejich základní vlastnosti. Definice funkce, def. obor a obor hodnot funkce, funkce sudá, lichá, monotónnost funkce, funkce omezená, lokální a globální extrémy funkce,
VíceSimulace chemických reakcí v kolonovém experimentu Simulation of chemical reaction in a column experiment
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií Studijní program: N2612 Elektrotechnika a informatika Studijní obor: Přírodovědné inženýrství Simulace chemických
VíceNESTACIONÁRNÍ ŘEŠENÍ OCHLAZOVÁNÍ BRZDOVÉHO KOTOUČE
NESTACIONÁRNÍ ŘEŠENÍ OCHLAZOVÁNÍ BRZDOVÉHO KOTOUČE Autor: Ing. Pavel ŠTURM, ŠKODA VÝZKUM s.r.o., pavel.sturm@skodavyzkum.cz Anotace: Příspěvek se věnuje nestacionárnímu řešení chlazení brzdového kotouče
Více